某工程模板支撐體系早拆施工方案

設(shè)計(jì)依據(jù)：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2002）》以下簡(jiǎn)稱“規(guī)范”、《建筑施工手冊(cè)（縮印本）第二版》以下簡(jiǎn)稱“手冊(cè)”、《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》以下簡(jiǎn)稱“計(jì)算手冊(cè)”?，F(xiàn)狀簡(jiǎn)介除主樓外裙房頂板厚度大部分為400mm，地下三層頂板主要為無(wú)梁樓蓋，柱網(wǎng)間距為8250mm×9000mm,另一部分為梁格，梁格規(guī)格為2250×9000mm；地下二層頂板主要為梁格，梁格規(guī)格為4000×4500mm；地下一層頂板梁格形式同地庫(kù)二層頂板;主樓內(nèi)層層有跨度超過(guò)8000mm混凝土梁。設(shè)置部位通過(guò)論證，設(shè)置早拆體系的部位有如下安排：2.1主樓主樓樓板不設(shè)置早拆體系，按正常工序進(jìn)行施工；在跨度大于8m的梁下設(shè)置2個(gè)早拆支撐體系；在跨度大于4m小于8m的梁下設(shè)置一個(gè)早拆支撐體系。2.2在其它部位設(shè)置早拆體系：在后澆帶兩側(cè)梁底在裙房負(fù)3層至3層頂板及梁底2.3在以下部位不用設(shè)置早拆體系：跨度小于3000mm的單向板及厚度超過(guò)300mm厚的交梁樓面的雙向板，具體詳見(jiàn)計(jì)算書(shū)。3、主要設(shè)計(jì)3.1后澆帶兩側(cè)的早拆體系的設(shè)置整個(gè)工程后澆帶共有4種類型，第1至第3種類型需要設(shè)置早拆體系，第4種類型無(wú)需設(shè)置早拆體系。軸15.6/（軸F-2063）至軸L、（軸F-2063）/（軸11＋3375mm）至軸20、（軸F-2063）至軸L/（軸11＋3375mm）、軸G至軸H/（軸6-540mm）至（軸11＋3375mm）為第一種類型；.1方案設(shè)計(jì).2早拆支撐體系的組成①I(mǎi)、II型早拆體系由6根鋼管組成，鋼管之間用橫桿拉接，橫桿垂直間距不大于1800mm。具體見(jiàn)計(jì)算書(shū)。.3設(shè)置原則：布置時(shí)盡量以圖示位置為準(zhǔn)；在兩柱之間設(shè)置早拆支撐體系；當(dāng)板托處無(wú)柱時(shí)設(shè)置早拆支撐體系，如軸E.2/軸16處；后澆帶兩側(cè)分別設(shè)置早拆支撐體系；布置模板時(shí)，宜從柱邊向兩側(cè)布置整板，將較碎板布置在早拆頭附近。（軸11+3375）/軸A至（軸F-2063）、軸6/軸A至軸D.9為第二種類型；.1早拆支撐體系的組成III型早拆體系由4根鋼管組成，IV型早拆體系由8根鋼管組成鋼管之間用橫桿拉接，橫桿垂直間距不大于1800mm。.2設(shè)置原則：①樓板不用設(shè)置早拆支撐體系；②在后澆帶兩端的梁底設(shè)置早拆支撐體系；③當(dāng)后澆帶一側(cè)梁跨跨度大于4000mm時(shí)，在該段梁中部設(shè)置保護(hù)性支撐體系；軸0至軸6/（軸C＋1900）為第三種類型；保留圖示范圍內(nèi)梁底、板底模板不拆。上圖中陰影部分的模板保持不拆。軸6/軸D.8至軸L為一種類型；軸D.8至軸L/軸5.2至軸6范圍內(nèi)梁底及板底模板保留。3.2梁板早拆體系的設(shè)計(jì)無(wú)梁樓蓋體系的設(shè)計(jì)經(jīng)過(guò)計(jì)算，在如下位置設(shè)置早拆支撐.1早拆支撐體系的組成V、VI型早拆體系由8根鋼管組成，鋼管之間用橫桿拉接，橫桿垂直間距不大于1800mm。.2設(shè)置原則：①圖示位置為最佳受力狀態(tài)，實(shí)際操作中盡量以圖示位置布置早拆支撐體系；②具體布板時(shí)應(yīng)考慮整板布置，減少切割；③布置模板時(shí)，宜從柱邊向兩側(cè)布置整板，將較碎板布置在早拆頭附近。普通梁板早拆體系的設(shè)計(jì).1早拆支撐體系的組成當(dāng)拆除層混凝土強(qiáng)度達(dá)到模板拆除條件時(shí)，上一層混凝土板已經(jīng)澆筑完畢，第三層水平模板支撐搭設(shè)完畢。通過(guò)5.5條計(jì)算可以看出，而本層混凝土強(qiáng)度能承受可以抵擋上部傳來(lái)的荷載，故V、VI型早拆體系由8根鋼管組成，鋼管之間用橫桿拉接，橫桿垂直間距不大于1800mm。.2設(shè)置原則：①圖示位置為最佳受力狀態(tài)，實(shí)際操作中盡量以圖示位置布置早拆支撐體系；②具體布板時(shí)應(yīng)考慮整板布置，減少切割；3.3主樓梁底設(shè)置早拆體系跨度大于8米的梁底，設(shè)置兩個(gè)早拆支撐體系，則每個(gè)早拆支撐體系由6根早拆支撐頭組成。布置在梁跨中三分之一處，布置見(jiàn)下圖，具體見(jiàn)計(jì)算?？缍刃∮?米的梁底，設(shè)置一個(gè)早拆支撐體系，早拆支撐體系由6根早拆支撐頭組成。布置在梁跨中二分之一處，布置見(jiàn)下圖，具體見(jiàn)計(jì)算。4.施工注意事項(xiàng)4.1早拆支撐的設(shè)置上下層之間位置必須對(duì)齊，在設(shè)置早拆支撐的位置經(jīng)過(guò)放線確定；4.2早拆頭位置是經(jīng)過(guò)計(jì)算確定，不能輕易移動(dòng)，必須移動(dòng)時(shí)，必須經(jīng)過(guò)技術(shù)部門(mén)的同意；4.3早拆頭設(shè)置的另一大原則是，在保證受力合理的基礎(chǔ)上，確保最小量的切割模板。4.4上部樓板施工時(shí)，堆料不要集中，每堆材料重量不得大于2t。并應(yīng)靠近梁柱端布置。5.計(jì)算書(shū)5.1荷載：每1m3鋼筋混凝土重量25kN/m3?48×3.5鋼管3.84kg/m操作荷載（人、機(jī)）2.5kN/㎡5.2取一塊11.52×2.5m板塊為例進(jìn)行測(cè)算：按最不利情況考慮，假設(shè)樓板混凝土不受力，那么按正常施工考慮，地下三層立桿最多承受地庫(kù)二層立桿、橫桿自重、地下一層立桿、橫桿自重，地下二層底板混凝土自重、地下一層底板混凝土自重、首層底板混凝土自重，再加上一層的施工活荷載。5.3立桿、橫桿自重計(jì)算橫桿m＝11.57×3×9＋2.5×11×9＝560.4mG1=560.4×3.84×9.8÷1000＝21KN立桿l＝9.6mG2=3.84×9.6×9.8×33÷1000＝11.92KN5.3.3C40混凝土11.57×2.5×0.4×3＝34.71m3G3=34.71×25＝867.8KN總荷載：G＝21+11.92+867.8=901KNG靜＝901÷（11.57×2.5）＝31kN/㎡G活＝2.5kN/㎡所以，G=1.2×31＋1.4×2.5＝41kN/㎡5.4計(jì)算早拆支撐體系立桿根數(shù)早拆支撐體系立桿采用?48×3.5鋼管，立桿的基本參數(shù)為：?48×3.5鋼管其截面A=489mm2回轉(zhuǎn)半徑i=15.8mm取其中一節(jié)立柱長(zhǎng)度ι0=1800㎜其長(zhǎng)細(xì)比λ=ι0/i=1800/15.8＝114查表得?＝0.489?48×3.5鋼管，其設(shè)計(jì)強(qiáng)度為：fy=205N/㎜2I型早拆體系立桿根數(shù)測(cè)算每個(gè)I型早拆頭承受荷載的面積為3145×4500mm則N=3.145×4.5×41kN/㎡÷2=290KN按受壓構(gòu)件穩(wěn)定性公式進(jìn)行核算需要的立桿根數(shù)為：n＝N/（?Afy）＝290×1000÷（0.489×489×205）＝5.9根取6根。II型早拆體系立桿根數(shù)測(cè)算每個(gè)II型早拆頭承受荷載的面積為2600×4500mm則N=2.6×4.5×41kN/㎡÷2=240KN按受壓構(gòu)件穩(wěn)定性公式進(jìn)行核算需要的立桿根數(shù)為：n＝N/（?Afy）＝240×1000÷（0.489×489×205）＝4.89根取6根。III型早拆體系立桿根數(shù)測(cè)算每個(gè)III型早拆頭承受荷載的面積為6100×2750mm則N=6.1×2.75×41kN/㎡÷2=344KN按受壓構(gòu)件穩(wěn)定性公式進(jìn)行核算需要的立桿根數(shù)為：n＝N/（?Afy）＝344×1000÷（0.489×489×205）＝7.01根取8根。IV型早拆體系立桿根數(shù)測(cè)算每個(gè)IV型早拆頭承受荷載的面積為3375×2750mm則N=3.375×2.75×41kN/㎡÷2=191KN按受壓構(gòu)件穩(wěn)定性公式進(jìn)行核算需要的立桿根數(shù)為：n＝N/（?Afy）＝191×1000÷（0.489×489×205）＝3.88根取4根。V、VI型早拆體系立桿根數(shù)分析根據(jù)5.5條計(jì)算，300mm厚雙配筋樓板能承受荷載大于上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的荷載，取8根早拆支撐體系?？缍却笥?米的梁下支撐計(jì)算取地庫(kù)二層A塔11.57米長(zhǎng)，截面尺寸為500×850mm的梁為例，每根梁承受板面的范圍是11.57×2.82米.而該層樓板能承受的荷載為13KN/m2,則N=（41－13）×11.57×2.82＝914KN在每根梁下端設(shè)2個(gè)早拆支撐體系，則每個(gè)早拆支撐體系承受N＝305KN按受壓構(gòu)件穩(wěn)定性公式進(jìn)行核算需要的立桿根數(shù)為：n＝N/（?Afy）＝305×1000÷（0.489×489×205）＝6.22根綜合考慮上一層樓板也能承擔(dān)一部分荷載，取6根?？缍刃∮?米的的梁下支撐計(jì)算取8米長(zhǎng)梁為例，每根梁承受板面的范圍是8×3米.而該層樓板能承受的荷載為13KN/m2,N=（41－13）×8×3＝672KN在每根梁下端設(shè)1個(gè)早拆支撐體系，則每個(gè)早拆支撐體系承受N＝336KN按受壓構(gòu)件穩(wěn)定性公式進(jìn)行核算需要的立桿根數(shù)為：n＝N/（?Afy）＝336×1000÷（0.489×489×205）＝6.8根綜合考慮上一層樓板也能承擔(dān)一部分荷載，取6根。5.5樓板早拆支撐體系的設(shè)計(jì)梁格內(nèi)單向混凝土板早拆驗(yàn)算根據(jù)如下計(jì)算單向板按正常工序施工，即達(dá)到規(guī)范允許的強(qiáng)度后即刻拆除。具體見(jiàn)計(jì)算。取梁格內(nèi)混凝土板塊最大規(guī)格為例，梁格內(nèi)混凝土板為單向板，只考慮短向受力。單向板最寬的為2500mm。樓板配筋上下鐵為12@150。取1000寬板帶作為研究對(duì)象，則As=As'=1000÷150×113.1＝754mm2單向板兩側(cè)與梁固接，則該處受力簡(jiǎn)圖如下：則該段板承受的最大彎距為Mmax=ql2/12=41×（2500×1.05）2÷12＝2.36×107Nmm兩端固接，300mm厚，樓板配筋上下鐵為12@150所能承受的彎距為：不考慮混凝土自身強(qiáng)度，則混凝土自身抗彎M＝α1fcbx(h0-x/2)+As×Fy×（h0-a's）＝0＋754×300×258＝1.09×108Nmm，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于樓板承受的彎距。故單向板不設(shè)置早拆支撐體系。梁格內(nèi)雙向混凝土板早拆驗(yàn)算通過(guò)計(jì)算，300mm以上厚度的雙向板不需設(shè)置早拆支撐體系。具體計(jì)算如下：根據(jù)計(jì)算手冊(cè)第11254頁(yè)附表2-20四邊固定板板，板內(nèi)承受受的最大彎距距系數(shù)為a=0.00588，那么，一塊41225×45000板因承受上上部傳來(lái)的荷荷載形成的彎彎距為：M1=aql2=0.05588×411×41255×41255＝0.41××108Nmm.根據(jù)計(jì)算結(jié)果，樓樓板所能承受受的彎距為：：M2=1.09×1088NmmM2》M1，不需設(shè)置置早拆體系，當(dāng)