某酒店大廳米高支模施工方案計算書

某酒店大廳12米高支模方案某酒店大廳高度達12米，板厚150㎜，主梁截面400㎜×700㎜，承重地面為150㎜厚C35雙層雙向直徑12HRB400鋼筋混凝土樓面，且下部支撐未拆除，有利于樓板承載，地面強度能滿足支架要求。一、板模板(扣件鋼管高架)計算書一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):12.00；采用的鋼管(mm):Φ48×3.5；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm，方木使用杉木。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管):Φ48×3.5；5.樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C35；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):150.00；樓板的計算長度(m):4.00；施工平均溫度(℃):20.000；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.15×1+0.35×1=4.1kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2×4.1+1.4×3=9.12kN/m最大彎矩M=0.1×9.12×0.32=0.082kN·m；面板最大應力計算值σ=82080/54000=1.52N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為1.52N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q=4.1kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×4.1×3004/(100×9500×8333333.333)=0.003mm；面板最大允許撓度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計算值0.003mm小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10×10×10/6=166.67cm3；I=10×10×10×10/12=833.33cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.15=1.125kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.3=0.105kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：p1=(3+2)×1.2×0.3=1.8kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(1.125+0.105)=1.476kN/m；集中荷載p=1.4×1.8=2.52kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=2.52×1.2/4+1.476×1.22/8=1.022kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=2.52/2+1.476×1.2/2=2.146kN；方木的最大應力值σ=M/w=1.022×106/166.667×103=6.13N/mm2；方木抗彎強度設計值[f]=13.0N/mm2；方木的最大應力計算值為6.13N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13.0N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=1.2×1.476/2+2.52/2=2.146kN；方木受剪應力計算值T=3×2145.6/(2×100×100)=0.322N/mm2；方木抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2；方木受剪應力計算值為0.322N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.125+0.105=1.23kN/m；集中荷載p=1.8kN；方木最大撓度計算值V=5×1.23×12004/(384×9500×8333333.33)+1800×12003/(48×9500×8333333.33)=1.238mm；方木最大允許撓度值[V]=1200/250=4.8mm；方木的最大撓度計算值1.238mm小于方木的最大允許撓度值4.8mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管):Φ48×3.5；W=10.16cm3；I=24.38cm4；托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.476×1.2+2.52=4.291kN；托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN.m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=1.931kN.m；最大變形Vmax=3.902mm；最大支座力Qmax=18.774kN；托梁最大應力σ=1.931×106/10160=190.088N/mm2；托梁抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；托梁的計算最大應力計算值190.088N/mm2小于托梁的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為3.902mm小于1200/150與10mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.134×12=1.608kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.15×1.2×1.2=5.4kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=7.512kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=(3+2)×1.2×1.2=7.2kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=19.094kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式:其中N----立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=19.094kN；φ----軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i查表得到；i----計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58cm；A----立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89cm2；W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；[f]----鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0----計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，按下式計算l0=h+2ak1----計算長度附加系數(shù)，取值為1.155；u----計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表；u=1.73；a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；上式的計算結果：立桿計算長度L0=h+2a=1.6+0.1×2=1.8m；L0/i=1800/15.8=114；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.489；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=19094.4/（0.489×489）=79.852N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=79.852N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0=k1k2(h+2a)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.8按照表2取值1.026；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.026×(1.6+0.1×2)=2.188m；Lo/i=2188.458/15.8=139；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.353；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=19094.4/（0.353×489）=110.617N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=110.617N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！本支架體系只有2～4跨模板，承重架應盡量利用柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構造要求：a.本方案梁板模模板高支撐架架采用單立桿桿；b.立桿之間必須須按步距滿設設雙向水平桿桿，確保兩方方向足夠的設設計剛度；2.立桿步距的設設計：a.當架體構造荷荷載在立桿不不同高度軸力力變化不大時時，可以采用用等步距設置置；.高支撐架步步距以0.99--1.55m為宜，不不宜超過1..6m。3.整體性構造層層的設計：.單水平加強層可以以每4--6米沿水平結構構層設置水平平斜桿或剪刀刀撐，且須與與立桿連接，設設置斜桿層數(shù)數(shù)要大于水平平框格總數(shù)的的1/3；.雙水平加強層在支支撐架的頂部部和中部每隔隔10--155m設置，四四周和中部每每10--155m設豎向斜斜桿，使其具具有較大剛度度和變形約束束的空間結構構層；d.在任何情況下下，高支撐架架的頂部和底底部（掃地桿桿的設置層）必必須設水平加加強層。4.剪刀撐的設計計：a.沿支架四周外外立面應滿足足立面滿設剪剪刀撐；b.中部根據(jù)需要要并依構架框框格的大小，每每隔四步設置。5.頂部支撐點的的設計：.頂部支撐點位于頂頂層橫桿時，應應靠近立桿，且且不宜大于2200mm；；c.水平支撐橫桿桿與立桿的連連接采用頂托方式式。6.支撐架搭設的的要求：a.嚴格按照設計計尺寸搭設，立立桿和水平桿桿的接頭均應應錯開在不同同的框格層中中設置；b.確保立桿的垂垂直偏差和橫橫桿的水平偏偏差小于《扣扣件架規(guī)范》的的要求；c.確保每個扣件件和鋼管的質(zhì)質(zhì)量是滿足要要求的，每個個扣件的擰緊緊力矩都要控控制在45--60N.mm，鋼管不能能選用已經(jīng)長長期使用發(fā)生生變形的；7.施工使用的要要求：a.精心設計混凝凝土澆筑方案案，確保模板板支架施工過過程中均衡受受載，最好采采用由中部向向兩邊擴展的的澆筑方式；；b.嚴格控制實際際施工荷載不不超過設計荷荷載，對出現(xiàn)現(xiàn)的超過最大大荷載要有相相應的控制措措施，鋼筋等等材料不能在在支架上方堆堆放；c.澆筑過程中，派派人檢查支架架和支承情況況，發(fā)現(xiàn)下沉沉、松動和變變形情況及時時解決。梁模板(扣件鋼管管架)計算書一、參數(shù)信息1.模板支撐及構構造參數(shù)梁截面寬度B((m):0..40；梁截截面高度DD(m):00.70混凝土板厚度(mmm):1550.00；；立桿梁跨度度方向間距LLa(m)::0.80；；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度a(m)):0.100；立桿步距距h(m)::1.50；；梁支撐架搭設高度度H(m)：12.000；梁兩側立立柱間距(m):0..80；承重架支設:1根根承重立桿與與拖梁連接采采用頂托，方方木支撐平行行梁截面；板板底承重立桿桿橫向間距或或排距Lb((m):1..20；采用的鋼管類型為為Φ48×3..5；扣件連接方式:雙雙扣件，考慮慮扣件質(zhì)量及及保養(yǎng)情況，取取扣件抗滑承承載力折減系系數(shù):0.880；2.荷載參數(shù)模板自重(kN//m2):0.335；鋼筋自自重(kN/m3):1.550施工均布布荷載標準值值(kN/m2):2.55；新澆混凝凝土側壓力標標準值(kN/m2):16..8；傾倒混混凝土側壓力力(kN/m2):2.00；振搗混凝凝土荷載標準準值(kN/m2):2.003.材料參數(shù)木材彈性模量E((N/mm22)方木使用杉杉木：9500.0；木材材抗彎強度設設計值fm((N/mm22)：13.0；木材抗抗剪強度設計計值fv(NN/mm2)：1.4；面板類型型：膠合面板板；面板彈性性模量E(NN/mm2)：9500..0；面板抗抗彎強度設計計值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)數(shù)梁底方木截面寬度度b(mm))：100.00；梁底方木木截面高度hh(mm)：：100.00；梁底模板板支撐的間距距(mm)：300.00；面板厚度度(mm)：18.0；5.梁側模板參數(shù)數(shù)主楞間距(mm))：500；次楞楞根數(shù)：4；穿梁螺栓水平間距距(mm)：500；穿梁梁螺栓豎向根根數(shù)：3；穿梁螺栓栓豎向距板底底的距離為：：150mmm，200mmm，200mmm；穿梁螺栓栓直徑(mm)：M12；主楞楞龍骨材料：：木楞,，寬度1000mm，高度度100mmm；次楞龍骨骨材料：木楞楞,，寬度1000mm，高度度100mmm；二、梁模板荷載標標準值計算1.梁側模板荷載載強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力和傾倒倒混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮新澆混混凝土側壓力力。按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t---新澆混混凝土的初凝凝時間，可按按現(xiàn)場實際值值取，輸入00時系統(tǒng)按2000/(T++15)計算算，得5.7714h；T---混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V---混凝土土的澆筑速度度，取1.5500m/hh；H---混凝土土側壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取0.7000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.0000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.150。根據(jù)以上兩個公式式計算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側壓力F；分別為42.4495kNN/m2、16.8000kN//m2，取較小值值16.8000kN//m2作為本工程程計算荷載。三、梁側模板面板板的計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側壓力和傾傾倒混凝土時時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側壓壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的的根數(shù)為4根。面板按按照均布荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。面板計算簡圖(單單位：mm))1.強度計算跨中彎矩計算公式式如下:其中，σ---面板的彎彎曲應力計算算值(N/mm2)；M---面板的的最大彎距((N.mm))；W---面板的的凈截面抵抗抗矩，W==50×1.8×1.8/66=27cmm3；[f]]--面面板的抗彎強強度設計值((N/mm2)；按以下公式計算面面板跨中彎矩矩：其中，q--作用在模板板上的側壓力力，包括:新澆混凝土側壓力力設計值:q1=1.22×0.5×16.8×0.9=99.07kNN/m；傾倒混凝土側壓力力設計值:q2=1.44×0.5×2×0.9=11.26kNN/m；q=q1+qq2=9..072+11.260=10..332kkN/m；計算跨度(內(nèi)楞間間距):ll=1883.33mmm；面板的最大彎距M=0..1×10.3332×183.33332=3..47×104N.mm；經(jīng)計算得到，面板板的受彎應力力計算值:σ=3..47×1004/2..70×1004=1.2886N/mmm2；面板的抗彎強度設設計值:[[f]=13N/mmm2；面板的受彎應力計計算值σ=1.2286N/mmm2小于面板的的抗彎強度設設計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗算q---作用在模模板上的側壓壓力線荷載標標準值:qq=166.8×0.5==8.4NN/mm；l---計算跨度度(內(nèi)楞間距)::l=183.333mm；E---面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==95000N/mm22；I---面板的截截面慣性矩::I=50×1.8×1.8×1.8/112=24..3cm4；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×88.4×1883.3344/(1000×95000×2.433×105)=00.028mm；面板的最大容許撓撓度值:[ω]=ll/250=183..333/2250=0.7333mm；面板的最大撓度計計算值ω=0.0028mm小于面板的的最大容許撓撓度值[ω]=0.7733mm，滿滿足要求！四、梁側模板內(nèi)外外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采采用1根木楞，截截面寬度1000mm，截截面高度1000mm，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=100××1002×1/6==166..67cm33；I=100××1003×1/12=8333.33cmm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式式如下:其中，σ---內(nèi)楞彎曲曲應力計算值值(N/mm2)；M---內(nèi)楞的的最大彎距((N.mm))；W---內(nèi)楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--內(nèi)楞楞的強度設計計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在內(nèi)楞楞的荷載，qq=(11.2×16.8×0.9+11.4×2×0.9)×0.1833=3.799kN/m；；內(nèi)楞計算跨度(外外楞間距)::l=500mmm；內(nèi)楞的最大彎距::M=0..1×3.79×500.0002=9.447×104N.mm；最大支座力:R==1.1×3.7888×0.5=22.084kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞楞的最大受彎彎應力計算值值σ=9..47×1004/1.677×105=0..568NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設設計值:[[f]=17N/mmm2；內(nèi)楞最大受彎應力力計算值σ=0..568NN/mm2小于內(nèi)楞的的抗彎強度設設計值[ff]=13N/mm2，滿足要求求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中E--面板材質(zhì)的的彈性模量：：100000N/mmm2；q---作用在模板板上的側壓力力線荷載標準準值：q=16.880×0.18==3.088N/mmm；l---計算跨度(外楞間距)：l=5500mm；；I---面板的截面面慣性矩：II=1..67×107mm4；內(nèi)楞的最大撓度計計算值:ω=0..677×33.08×55004/(1000×100000×1.667×1077)=00.008mm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=5500/2550=2mmm；內(nèi)楞的最大撓度計計算值ω=0.0008mm小小于內(nèi)楞的最最大容許撓度度值[ω]=2mmm，滿足要求求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承承受內(nèi)楞傳遞遞的集中力，取取內(nèi)楞的最大大支座力2..084kNN,按照集中中荷載作用下下的連續(xù)梁計計算。本工程中，外龍骨骨采用2根木楞，截截面寬度1000mm，截截面高度1000mm，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=100××1002×2/6==333..33cm33；I=100××1003×2/12=16666.67ccm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kNN.m)外楞變形圖(mmm)（1）.外楞抗彎強度驗算算其中σ--外楞受彎彎應力計算值值(N/mm2)M---外楞的的最大彎距((N.mm))；W---外楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的強度設計值值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求求得最大的彎彎矩為M=0.3133kN.mm外楞最大計算跨度度:l==200mmm；經(jīng)計算得到，外楞楞的受彎應力力計算值:σ=3..13×1005/3.333×105=0..938NN/mm2；外楞的抗彎強度設設計值:[[f]=17N/mmm2；外楞的受彎應力計計算值σ=0.9938N/mmm2小于外楞的的抗彎強度設設計值[ff]=13N/mm2，滿足要求求！（2）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得得到外楞的最最大撓度為00.028mm外楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=2200/2550=0.88mm；外楞的最大撓度計計算值ω=0.0028mm小于外楞的的最大容許撓撓度值[ω]=0.88mm，滿足足要求！五、穿梁螺栓的計計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉強強度設計值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑::12mm；穿梁螺栓有效直徑徑:9..85mmm；穿梁螺栓有效面積積:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=116.8×0.5×0.25=2.1kN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170××76/10000=12.922kN；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=2.1kkN小于穿穿梁螺栓最大大容許拉力值值[N]==12.922kN，滿足足要求！六、梁底模板計算算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計算算。強度驗算要考慮模模板結構自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結構自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4000×18×18/6=2.116×104mm3；I=400××18×18×18/122=1..94×105mm4；1.抗彎強度驗算算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：其中，σ--梁底模板的的彎曲應力計計算值(N/mm2)；M---計算的的最大彎矩(kN.mm)；l---計算跨度(梁底支撐間間距):ll=3000.00mmm；q---作用在在梁底模板的的均布荷載設設計值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設計值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.40×0.70×0.90==7.71kkN/m；模板結構自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.40×0.90==0.15kkN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生生的荷載設計計值：q3:1.4×2..00×0.40×0.90==1.01kkN/m；q=q1++q2++q3=77.71+00.15+11.01=88.87kNN/m；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=0..10×8.87×0.32；σ=0.08×1106/2.166×104=3.6996N/mmm2；梁底模面板計算應應力σ=3.6696N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強度設計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q==（(24.0++1.50))×0.7000+0.355）×0.40==7.288KN/m；；l---計算跨度(梁底支撐間間距):ll=3000.00mmm；E---面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ω]=3000.00//250==1.2000mm；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×77.28×33004/(1000×95000×1.944×105)=0.2216mm；；面板的最大撓度計計算值:ω=0.2216mm小于面板板的最大允許許撓度值:[[ω]=300//250=1.22mm，滿足足要求！七、梁底支撐木方方的計算1.荷載的計算：：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=((24+1..5)×0.7×0.3=55.355kN/m；；(2)模板的自重荷荷載(kN/m))：q2=0.35××0.3×(2×0.7+00.4)/0.4=00.472kN/m；；(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振搗混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值P1=(22.5+2))×0.3=11.35kkN/m；2.木方的傳遞集集中力驗算：：靜荷載設計值qq=1.2××5.3555+1.2××0.4722=6.9993kN//m；活荷載設計值PP=1.4××1.3500=1.8990kN//m；荷載設計值q=6.9993+1..890==8.8883kN//m。本工程梁底支撐采采用方木，方方木的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=10×10××10/6=1.667×102cm3；I=10×10××10×10/122=8..33×102cm4；3.支撐方木驗算算：最大彎矩考慮為連連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的彎矩，計算算簡圖及內(nèi)力力、變形圖如如下：其中a=(0.88-0.4))/2=0..2m;其中b=0.4mm;彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)方木的支座力N11=N3=00.194KN，N2=33.165KN;方木最大應力計算算值：σ=0.1××106/1666666.667=0.66N/mmm2；方木最大剪力計算算值：T==3×3.1655×1000//(2×100×100)==0.4755N/mm22；方木的最大撓度：：ω=0.0006mm；；方木的允許撓度：：[ω]=0..8×1033/2/2550=1.66mm；方木最大應力計算算值0.6600N//mm2小于方木抗抗彎強度設計計值[f]]=13.000N/mm22，滿足要求求！方木受剪應力計算算值0.4475N//mm2小于方木抗抗剪強度設計計值[T]]=1.400N//mm2，滿足要求求！方木的最大撓度ωω=0.0006mm小于方木的的最大允許撓撓度[ω]=1.6600mmm，滿足要求求！八、梁跨度方向鋼鋼管的計算作用于支撐鋼管的的荷載包括梁梁與模板自重重荷載，施工工活荷載等,,通過方木的的集中荷載傳傳遞。1.梁兩側支撐鋼鋼管的強度計計算：支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算；集集中力P=0.1944KN.支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN.m支撐鋼管計算變形形圖(mm)支撐鋼管計算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.042kN.m；最大變形Vmaax=00.066mm；最大支座力Rmmax=0.5633kN；；最大應力σ=00.042××106/(5..08×1003)=8..285NN/mm2；支撐鋼管的抗壓強強度設計值[f]=2205N//mm2；支撐鋼管的最大應應力計算值8.2855N/mmm2小于支撐鋼鋼管的抗壓強強度設計值205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度Vmaxx=0.0666mm小于于800/1150與10mmm,滿足要求求!2.梁底支撐鋼管管的強度計算算：支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算；集集中力P=3.1655KN.支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN.m))支撐鋼管計算變形形圖(mm)支撐鋼管計算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.685kN.m；最大變形Vmaax=11.08mmm；最大支座力Rmmax=9.1644kN；；最大應力σ=00.685××106/(5..08×1003)=1334.9233N/mmm2；支撐鋼管的抗壓強強度設計值[f]=2205N//mm2；支撐鋼管的最大應應力計算值134.9923N//mm2小于支撐鋼鋼管的抗壓強強度設計值205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度Vmaxx=1.088mm小于800//150與10mmm,滿足要求求!九、扣件抗滑移的的計算:按照《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術規(guī)范培訓訓講座》劉群群主編，P996頁，雙扣扣件承載力設設計值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承載力力系數(shù)0.880，該工程程實際的旋轉轉雙扣件承載載力取值為112.80kkN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承載力設計計值,取12.800kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設計值；；計算中R取最大支支座反力，根根據(jù)前面計算算結果得到R=9.1164kNN；R<12.880kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設計計算算滿足要求!!十、立桿的穩(wěn)定性性計算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式1.梁兩側立桿穩(wěn)穩(wěn)定性驗算::其中N--立桿的軸心心壓力設計值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力：N1=0.5563kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1299×12=1..859kkN；樓板的混凝土模板板的自重：N3=1.2×(1.20//2+(0..80-0..40)/22)×0.80×0.35==0.2699kN；樓板鋼筋混凝土自自重荷載:N4=1.2×((1.20//2+(0..80-0..40)/22)×0.80×0.1500×(1.50++24.000)=2.9938kNN；N=0..563+11.859++0.2699+2.9338=5.6628kNN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長細細比lo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉半半徑(cmm)：i=11.58；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.89；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應應力計算值(N/mmm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205N//mm2；lo--計算算長度(mm)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計算lo=k1uh((1)k1--計算算長度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u---計算長長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1..7；上式的計算結果：：立桿計算長度LLo=k1uh=1.1555×1.7×1.5==2.9445m；Lo/i=29445.25/15..8=1186；由長細比lo//i的結結果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.2207；鋼管立桿受壓應力力計算值；σσ=56288.159//(0.2007×4899)=555.6022N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=555.602N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強度度的設計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由下式計算lo=k1k2((h+2a))(2)k1--計算長度度附加系數(shù)按按照表1取值1.1667；k2--計算長度度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.028；上式的計算結果：：立桿計算長度LLo=k1k2(h+2a))=1..167×1.0288×(1.5+00.1×2)=2.0399m；Lo/i=20339.4499/155.8=129；；由長細比lo//i的結結果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.4401；鋼管立桿受壓應力力計算值；σσ=56288.159//(0.4001×4899)=228.7022N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=288.702N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強度度的設計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！2.梁底受力最大大的支撐立桿桿穩(wěn)定性驗算算:其中N--立桿的軸心心壓力設計值值，它包括：：梁底支撐最大支座座反力：NN1=9.1164kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1299×(12-0..7)=1..859kkN；N=9..164+11.859==10.9115kN；；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長細細比lo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉半半徑(cmm)：i=11.58；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.89；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應應力計算值(N/mmm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205N//mm2；lo--計算算長度(mm)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不