江西高層綜合服務樓模板施工方案木膠板專家論證

XX經濟開發(fā)區(qū)綜合服務中心工程模板專項施工方案專項施工方案編制人:職務：負責人：職務：審核人：職務：批準人：職務：XX建設集團有限責任公司公司年月日目錄HYPERLINK\l"_Toc259783921"一、工程概況3HYPERLINK\l"_Toc259783922"1.1、參建單位3HYPERLINK\l"_Toc259783923"1.2、工程簡介3HYPERLINK\l"_Toc259783924"二、編制依據3HYPERLINK\l"_Toc259783925"三、危險源分析與預防控制措施4HYPERLINK\l"_Toc259783926"四、施工方案7HYPERLINK\l"_Toc259783927"4.1、施工準備7HYPERLINK\l"_Toc259783928"4.2、地基與基礎7HYPERLINK\l"_Toc259783929"4.3、模板制作與安裝7HYPERLINK\l"_Toc259783930"4.4、拆除與堆放7HYPERLINK\l"_Toc259783931"4.5、構造要求10HYPERLINK\l"_Toc259783932"4.6、材料要求11HYPERLINK\l"_Toc259783933"五、驗收要求14HYPERLINK\l"_Toc259783934"六、監(jiān)控方案16HYPERLINK\l"_Toc259783935"七、應急預案17HYPERLINK\l"_Toc259783936"7.1、目的17HYPERLINK\l"_Toc259783937"7.2、應急領導小組17HYPERLINK\l"_Toc259783938"7.3、應急領導小組職責18HYPERLINK\l"_Toc259783939"7.4、應急反應預案18HYPERLINK\l"_Toc259783940"八、設計計算書20HYPERLINK\l"_Toc259783941"8.1、梁模板(扣件鋼管架)208.2梁模板（扣件鋼管架）242HYPERLINK\l"_Toc259783942"8.2、板模板(扣件鋼管高架)60一、工程概況1.1、參建單位建設單位：XX富和建設投資有限公司設計單位：武漢理工大設計研究院監(jiān)理單位：XX市建設監(jiān)理有限公司施工總包：廣廈建設集團有限責任公司勘察單位：XX地質工程勘察院項目經理：XX技術負責人：XX1.2、工程簡介工程名稱：XX經濟開發(fā)區(qū)綜合服務中心；工程施工地點：XX市九瑞大道以南；結構形式：框剪；建筑總高度(m)：82.05；建筑面積(m2)：28419；標準層層高(m)：3.6；總工期(天)：430；分部工程概況：裙房3-5*1/B-E軸處一層辦證大廳制模架搭設高8.4米，搭設范圍為16.8*23m，QL5為400*1400mm，板厚120mm。主樓及裙房一層制模架搭設高為4.8米，板厚120mm。二、編制依據1、依據XX經濟開發(fā)區(qū)綜合服務中心施工設計圖紙；2、依據《XX經濟開發(fā)區(qū)綜合服務中心施工組織設計》；3、依據《XX經濟開發(fā)區(qū)綜合服務中心地質勘察報告》4、各類參考規(guī)范、圖書：《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2001）《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003）《建筑施工手冊》三、危險源分析與預防控制措施安全等級：一級水平混凝土構件模板支撐系統(tǒng)高度超過18m，或施工總荷載大于20KN/m2，或集中線荷載大于24kN/m模板支撐系統(tǒng)。危險源識別與監(jiān)控：高支模施工現(xiàn)場重大危險源部位是：模板支架、高處作業(yè)、施工用電等。危險源評估及控制措施表（模板支架、高處作業(yè)等）項目活動、產品或服務務中的危險源源控制措施物理性危險危害因因素設備設施缺陷扣件的質量不符合合國家標準的的要求按照國家規(guī)定，項項目部不符合合要求的扣件件及時更換，進進場的扣件應應具備產品合合格證?？奂穆菟o墊片片或墊片不符符合國家標準準的要求同上?？奂袏A沙現(xiàn)象同上。立桿未設置離地220cm的掃掃地桿同上。立桿的接頭間隔不不符合規(guī)范要要求架子班組應按照JJGJ1300-20011標準的要求求，經過檢查查符合安全要要求后方能投投入使用。立桿的間隔不符合合安全要求同上。物理性危險危害因因素設備設施缺陷架體的轉角處的剪剪刀撐與地面面的夾角過大大架工班組應按照JJGJ1300-20011標準的要求求，地面夾角角應在450-600之間并經過過檢查合格后后投入使用。橫桿的端頭與扣件件的中心小于于10㎝架工班組應按照JJGJ1300-20011標準的要求求，經過檢查查合格后投入入使用。水平桿搭接間隔不不符合安全要要求同上。有些焊接鋼管作為為立桿將焊接的鋼管全部部退場，禁止止使用。連墻點的設置不符符合安全要求求按照JGJ1300-20011標準及《落落地式雙排竹竹腳手架》標標準進行糾正正，檢查符合合要求后方可可使用?？奂穆菟ㄅぞ嗔α]有達到安安全要求按照JGJ1300-20011標準進行檢檢測，檢測不不符合要求的的進行加固并并檢測驗收合合格后方可投投入使用。防護缺陷安全帽沒有定期檢檢查按照安全帽管理規(guī)規(guī)定的有關標標準進行檢查查，對不符合合標準要求的的全部更換。安全帶沒有定期檢檢查按照安全帶管理規(guī)規(guī)定的有關標標準進行檢查查，對不符合合標準要求的的全部更換。安全網沒有定期檢檢查按照安全網管理規(guī)規(guī)定的有關標標準進行檢查查，對不符合合標準要求的的全部更換。架子工作業(yè)沒有配配備工具袋按照《職業(yè)健康安安全管理制度度》中的（勞勞保用品發(fā)放放標準）執(zhí)行行。不配戴或不正確配配戴安全防護護用具按照《職業(yè)健康安安全管理制度度》的規(guī)定進進行教育和處處理，加強管管理力度和安安全教育。運動物危害鋼管、扣件、螺絲絲、工具等高高空墜落完善各種防護措施施，掛設安全全標志牌加強強安全管理和和安全教育。工作環(huán)境不良大風、大雨天搭設設外架遇到大風、大雨天天停止高空作作業(yè)。搭設或拆除外架時時，有人在外外架下通行搭設或拆除外架時時，項目部派派專人進行監(jiān)監(jiān)護，設警戒戒區(qū)，掛設警警示標志并加加強管理。標志缺陷支架搭拆時無安全全標志和警示示牌項目部安全員根據據現(xiàn)場實際情情況進行掛設設并加強管理理。心里生理性危險因因素負荷極限：體力、聽聽力、視力超超過極限架子工作業(yè)時間過過長，體力下下降存在安全全隱患按照《勞動法》有有關規(guī)定進行行，并適當調調整和安排作作息時間。個別作業(yè)人員視力力不好進行特特殊作業(yè)按照特種作業(yè)的有有關規(guī)定，發(fā)發(fā)現(xiàn)此情況的的予以調離。有心臟病、高血壓壓的人員進行行高空作業(yè)同上。夏天高溫天氣作業(yè)業(yè)，容易中暑暑提供充足的清涼消消暑飲料并安安排適當的作作息時間。作業(yè)人員注意力不不集中，心情情低落引發(fā)事事故現(xiàn)場根據實際情況況予以調整人人員。行為性危險因素指揮失誤班組長違章指揮，不不執(zhí)行安全操操作規(guī)程根據《職業(yè)健康安安全管理制度度》進行處理理組織相關的的技能培訓和和教育。操作失誤架子工無證上崗作作業(yè)檢查作業(yè)人員的持持證，對無證證人員禁止其其上崗作業(yè)。監(jiān)護失誤架子搭拆沒有設置置監(jiān)護區(qū)域或或無人監(jiān)護項目部根據現(xiàn)場實實際情況進行行。危險源評估及控制措施表（施工用電等）項目活動、產品或服務務中的危險源源控制措施物理性危險危害因因素設備設施缺陷使用的絕緣工具沒沒有檢測項目部機電管理人人員根據相關關規(guī)定進行檢檢測，合格后后方可使用。使用的手持電動工工具沒有進行行絕緣檢測按照《手持電動工工具安全安全全管理規(guī)定》進進行檢測，合合格后方可投投入使用。使用的人字梯中間間的連接桿件件沒有或連接接不牢固使用前進行檢查，發(fā)發(fā)現(xiàn)問題處理理后方可作業(yè)業(yè)。Ⅰ類手持電動工具無無保護零線按照《手持電動工工具安全安全全管理規(guī)定》進進行檢測，合合格后方可投投入使用。振動危害沖擊鉆使用發(fā)生的的振動按照國家規(guī)定調整整作息時間。運動物危害室外電氣安裝時與與塔吊作業(yè)同同時進行施工過程中加強安安全監(jiān)督，并并及時檢查各各種防護措施施。防護缺陷操作工高空作業(yè)不不使用安全帶帶按照《職業(yè)健康安安全管理制度度》的規(guī)定進進行處理，安安全員現(xiàn)場進進行監(jiān)督，禁禁止作業(yè)。漏電保護器失靈按照《職業(yè)健康安安全管理制度度》進行檢查查，發(fā)現(xiàn)有問問題的機電人人員及時更換換。心里生理性危險因因素負荷極限：體力、聽聽力、視力超超過極限高空作業(yè)時間過長長，造成體力力下降、注意意力不集中項目部合理安排作作息時間。酒后作業(yè)安全員監(jiān)督、禁止止酒后作業(yè)。有心臟病、高血壓壓的人員進行行電器安裝作作業(yè)安全員監(jiān)督、及時時調整。行為性危險因素指揮失誤施工管理人員違章章指揮按照《職業(yè)健康安安全管理制度度》執(zhí)行，加加強教育。四、施工方案4.1、施工準備1、根據施工方案及單項施工組織設計要求進行預算，作出設備、材料計劃表，組織設備、材料、工具的加工、采購等準備工作。質量要求：要保證所選取用的原材料，材質、力學性能及幾何尺寸均符合國家標準要求，有質保書，對所用原材料抽樣檢驗。2、根據施工進度計劃和安全施工要求組織人員，并進行技術交底。人員要求：搭拆模板必須由專業(yè)模板工擔任，并按現(xiàn)行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》（GB5036）考核合格，持證上崗。上崗人員應定期進行體檢，凡不適于高處作業(yè)者，不得上模板支架操作。搭拆模板及其支撐體系時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。在施工前，工程安全負責人應組織人員進行安全知識培訓及進行技術交底。3、對場地進行平整，對基礎作好排水，修通道路，并保證用電、用水安全。4.2、地基與基礎1、模板支架地基與基礎的施工，必須根據模板支架搭設高度、搭設場地土質情況與現(xiàn)行國家標準《建筑地基與基礎工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50202-2002）的有關規(guī)定進行。2、模板支架底座底面標高宜高于自然地坪50mm。3、模板支架基礎經驗收合格后，應按施工組織設計的要求放線定位。4.3、模板制作與安裝模板配板尺寸設計:參照《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2001）4.4、拆除與堆放水平混凝土構件模板支撐系統(tǒng)拆除與堆放底模拆除時混凝土強度要求：結構類型結構跨度/m按設計強度的百分分率%板≤250>2，≤875>8100梁≤875>8100懸臂構件-100（1）模板支架拆除施工工藝：拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆除順序為：腳手架剪力撐橫向水平桿縱向水平桿立桿。（2）拆除要點1）模板拆除時，砼的強度必須達到一定的要求，如砼沒達到規(guī)定的強度要提前拆模時，必須經過計算（多留砼試塊，拆模前砼試塊經試壓）確認其強度能夠拆模，才能拆除。拆模的順序和方法，應按照模板支撐設計書的規(guī)定進行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，嚴格遵守從上而下的原則進行拆除。拆模板時應將拆下的木楞，模板等，隨拆隨派人運到離基礎較遠的地方（指定地點）進行堆放，以免基坑附近地面受壓造成坑壁塌方；拆除的模料上鐵釘應及時撥干凈，以防扎傷人員。現(xiàn)澆樓板或框架結構的模板拆除順序：柱箍→柱側?！啄！虐逯С袠嫾豪悖桨迥！簜饶！旱字蜗到y(tǒng)→梁底模；拆除模板時，要站在安全的地方；拆除模板時，嚴禁用撬棍或鐵錘亂砸，對拆下的大塊膠合板要有人接應拿穩(wěn)，應妥善傳遞放至地面，嚴禁拋擲；拆下的支架，模板應及時撥釘，按規(guī)格堆放整齊，工程完成（模板工程）應用吊籃降落（嚴禁模料從高處拋擲），到指定地點堆放，并安排車運到公司倉庫存放；拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除；對活動部件必須一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必須將活動部分固定牢靠，以免發(fā)生事故；水平拉撐，應道先拆除上拉撐，最后拆除后一道水平拉撐。拆除要從上到下，模板及支撐不得向地面拋擲；應輕輕撬動模板，嚴禁錘擊，并應隨拆隨按指定地點堆放。多層樓板模板支柱的拆除，當上層樓正灌筑砼時，下層樓板的支柱不得拆除，待砼澆筑完畢7天后進行拆除下層樓板支柱（但砼強度必須達到設計要求）。拆除完的模板嚴禁堆放在外腳手架上。7）拆除腳手架前的準備工作應符合下列規(guī)定：①應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；②應根據檢查結構補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；③應有單位工程負責人進行拆除安全技術交底；④應清除腳手架上雜物及地面障礙物。8）拆除腳手架時，應符合下列規(guī)定：①拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)；②連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固；③當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固，再拆除連墻件；④當腳手架采取分段、分里面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先設置連墻件和橫向斜撐加固。9）卸料時應符合下列規(guī)定：①各構配件嚴禁拋擲至地面；②運至地面的構配件應按規(guī)范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）第～條規(guī)定及時檢查、整修與保養(yǎng)，并按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。4.5、構造要求①平面布置樓板模板：當現(xiàn)澆板厚120mm時，底部木楞間距為250mm，支撐間距為800mm，鋼管支撐平面布置為900×900mm；梁模板：當梁的截面尺寸為400×1400mm，梁底承重立桿根數：4，立桿沿梁跨度方向的間距：900mm，梁兩側立桿的間距：1000mm；②立面布置本工程梁、墻、柱模板立面構造做法見詳圖。梁側模：梁截面尺寸為400×1400mm，主楞的間距為400mm。板模板支撐的立桿步距為1500mm。4.6、材料要求①模板要求1、技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場的木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。2、外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）：任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m2。3、規(guī)格尺寸標準：⑴長度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。⑵寬度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處，分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。⑶角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。⑷翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。②支架要求1、立桿：每根立桿底部可設置木墊板，木墊板寬200㎜，厚50㎜。如果板下地面不平，可以在立桿位置采用加木楔的方式頂緊，相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內。下端第一根立桿交錯用6m桿和3m桿相互錯開。立桿基礎做法詳見下圖。2、縱、橫向水平桿：縱、橫向水平桿要求設置在立桿內側，長度不宜小于三跨，接長宜采用對接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰橫向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。縱、橫向水平桿與立桿的連接做法見下圖。3、連墻件的布置及固定要求：為了便于施工，本工程采用剛性連墻件，連墻件水平方向沿每根框架柱設置，高度方向每步設置。在安裝立桿時，應盡量選擇靠近框架的位置，以滿足規(guī)范中連墻件“宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不應大于300㎜的要求。4、縱向剪刀撐與水平剪刀撐的設置要求：剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接。搭接長度不小于1m，等間距設置3個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。剪刀撐斜桿搭接構造見下圖。5、扣件：螺栓擰緊扭力矩不應小于40，且不應大于65。主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。對接扣件開口應朝上或朝內。6、基礎：鋼管支撐基礎采用200mm厚C20混凝土墊層，上墊200㎜寬50㎜厚的木板。門廳位置18～20軸線范圍，地坪高差4.1m，原斜坡段采取漿砌片石擋土墻方式，解決支撐基礎問題③模板制作要求1、模板制作時電鋸切割一律用小直徑合金鋼鋸片，以達到模板切割質量，配模時所有接縫處要進行刨光拼縫，不準切割后直接使用。2、模板切割時，事先要計算好切割模數，防止材料浪費，對于拼接的小塊料，不準在整塊模板上切割，一律找零星小塊料切割拼接。3、柱、梁模板制作一律按照圖紙柱號、梁號、分類編號制作，模板下料前先計算好模數，彈好墨線再進行切割制作。4、制作好的梁柱模板要按順序編號，堆放整齊，堆放在陰涼干燥處，以防變形。5、異形結構的模板需事先放好大樣，按大樣規(guī)定的尺寸進行加工。6、配制柱、梁底、梁幫、方木背楞一定要按照規(guī)定的間距進行制作，防止過稀、模板剛度不夠產生側位變形和整體不穩(wěn)定，過密造成材料浪費，具體規(guī)定在模板安裝中說明。五、驗收要求組長：XX、胡振勇；參與人員：何松有、XX、朱水榮、盧中民、朱飄泉；驗收程序：1、技術交底。要求三級交底：項目經理對項目部，施工員對班組長，班組長對工人。2、材料進場驗收。由器材部及質安部對鋼管扣件進行驗收，必須滿足以下要求：1）、鋼管力為Q235A(3號)鋼，其力學性能應符合國家現(xiàn)行標準《炭素結構鋼》中Q235A鋼的規(guī)定。2）、鋼管選用外徑48mm，壁厚3.5mm的鋼管（壁厚最低不得低于3.2mm厚）。3）、扣件采用機械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制造。鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干凈。4）、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整平整，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。5）、扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。6）、鋼管及扣件報廢標準：鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重銹蝕；扣件有脆裂、變形、滑扣應報廢和禁止使用。7）、鋼管及扣件表面應進行防銹處理。8）、驗收過程中，發(fā)現(xiàn)鋼管扣件如不符合上述要求，禁止使用。3、上崗證查驗。本本工程腳手架架應由專業(yè)架架子工進行搭搭設，檢查操操作人員的上上崗證，符合合要求，方可可允許其作業(yè)業(yè)。4、班組長自檢。由由班組長負責責，工程部參參與。對于支架工程使用用的主材見證證取樣對鋼管管、扣件進行行檢測，檢測測合格方能用用于支架工程程。在第一層層水平桿搭設設完成后進行行，要求：班班組日常進行行安全檢查，項項目每周進行行安全檢查，所所有安全檢查查記錄必須形形成書面材料料；檢查立桿桿間距以及掃掃地桿離地高高度，第一層層水平桿高度度等。具體要要求見表。5、搭設要求檢查,,重點驗收立立桿間距、步步距、扣件擰擰緊力矩、縱縱橫向水平桿桿設置、水平平桿連接與接接長方式。對對立桿間距、步步距、扣件擰擰緊力矩等必必須實測實量量，檢查支模模架連墻件、立立桿、墊板、水水平剪刀撐、豎豎向剪刀撐是是否按專項施施工方案組織織施工，尤其其注意安全隱隱患大的關鍵鍵部位（深梁梁部位基礎、梁梁底部；預留留施工縫、后后澆帶等部位位；連墻件設設置；扣件螺螺栓是否上緊緊、懸挑構件件、樓梯等等等）。對不符符合方案要求求、不符合標標準規(guī)范的立立即責令整改改。檢查項目1）、立桿間距、步步距是否符合合設計要求；；2）、與柱及周邊構構件連接方式式是否符合設設計要求；3）、豎向剪刀撐間間距，布置方方式及與立桿桿連接是否滿滿足設計要求求；4）、用測力扭矩扳扳手檢查螺栓栓擰緊扭矩力力不應小于440Nm，且且不應大于665Nm；5）、立桿垂直度檢檢查；6）、鋼管連接節(jié)點點是否滿足本本方案構造要要求；7）、檢查立桿底與與樓板是否采采用了墊板；；8）、網格構造是否否滿足方案設設計要求；9）、交底記錄是否否完整。6、編制沉降觀測點點，制定沉降降觀測方案，布布置沉降觀測測點，設置預預警值。明確確觀測頻率，要要求按定人、定定時、定儀器器等做好沉降降觀測工作；；設置預警值值（經計算確確定最大允許許撓度），同同時制定應急急方案。六、監(jiān)控方案梁板高支模采用扣扣件式腳手架架支撐體系，在在搭設和鋼筋筋安裝、砼澆澆搗施工過程程中，必須隨隨時監(jiān)測。本本方案采取如如下監(jiān)測措施施：1、班組日常進行安安全檢查，項項目每周進行行安全檢查，所所有安全檢查查記錄必須形形成書面材料料。2、日常檢查、巡查查重點部位：：（1）桿件的設置和連連接、掃地桿桿、支撐、剪剪力撐等構件件是否符合要要求。（2）立桿是否松動，立立桿是否符合合要求。（3）連接扣件是否松松動（采用測測扭扳手）。（4）架體垂直度。（5）施工過程中是否否有超載的現(xiàn)現(xiàn)象。（6）安全防護措施是是否符合規(guī)范范要求。（7）腳手架體和腳手手架桿件是否否有變形的現(xiàn)現(xiàn)象。3、腳手架在承受六六級大風或大大暴雨后必須須進行全面檢檢查。4、在澆搗高支模梁梁板砼前，由由項目部對腳腳手架全面檢檢查，合格后后才開始澆砼砼，澆砼的過過程中，由質質安員、施工工員對架體檢檢查，隨時觀觀測架體變形形。發(fā)現(xiàn)隱患患，及時停止止施工，采取取措施保證安安全后再施工工。構件允許許偏差見下表表：序號項目允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3mm<L≤4m；4m<<L≤6.5m；≤12；≤220鋼板尺2水平桿、斜桿的鋼鋼管彎曲L≤6.5m；≤30鋼板尺3立桿垂直度全高絕對偏差≤1000mm吊線和卷尺4立桿腳手架高度HH內相對值≤H/4000鋼板尺5、變形監(jiān)測1）監(jiān)測方式主要采用在大梁側側、結構中間間、外邊緣掛掛塔尺的方式式，保證塔尺尺上端固定在在梁側木枋或或鋼管上，下下端自由懸空空。監(jiān)測時，監(jiān)監(jiān)測人員位置置安排在施工工區(qū)作業(yè)外側側?；炷潦┦┕ぶ帘O(jiān)測點點范圍1米起開始監(jiān)監(jiān)測，按每半半小時測一次次，并形成記記錄，發(fā)現(xiàn)異異常情況，及及時通知現(xiàn)場場主管，緊急急撤離施工作作業(yè)人員，并并向領導及時時匯報處理。監(jiān)監(jiān)控表如附表表所示。2）變形控制允許范范圍序號高支模區(qū)域變形允許偏差mmm檢查工具1梁板撓度≤10水準儀、塔尺3)異常情況處理理檢測過程中，如發(fā)發(fā)現(xiàn)梁板變形形值超過允許許偏差范圍，停停止施工，并并撤離施工人人員，并向主主管領導匯報報，研究處理理方案進行加加固。七、應急預案7.1、目的為了貫徹實施“安安全第一，預預防為主”的安全方針針，應根據危危險性較大模模板工程的現(xiàn)現(xiàn)場環(huán)境、設設計要求及施施工方法等工工程特點進行行危險源辨識識與分析，以以及采取相應應的預防措施施及救援方案案，提高整個個項目部對事事故的整體應應急能力，確確保發(fā)生意外外事故時能有有序的應急指指揮，有效的的保護員工的的生命、企業(yè)業(yè)財產的安全全、保護生態(tài)態(tài)環(huán)境和資源源、把事故降降低到最小程程度，特制定定本預案。7.2、應急領導導小組危險性較大模板工工程施工前應應成立專門的的應急領導小小組，來確保保發(fā)生意外事事故時能有序序的應急指揮揮。明確應急領導小組組由組長、副副組長、成員員等構成。組長：XX副組長：王國均、何何松有組員：XX、朱水水榮、龍瑞愛愛、張旭陽、盧盧中民7.3、應急領導導小組職責1、領導各單位應急急小組的培訓訓和演習工作作，提高其應應變能力。2、當施工現(xiàn)場發(fā)生生突發(fā)事件時時，負責救險險的人員、器器材、車輛、通通訊聯(lián)絡和組組織指揮協(xié)調調。3、負責配備好各種種應急物資和和消防器材、救救生設備和其其他應急設備備。4、發(fā)生事故要及時時趕到現(xiàn)場組組織指揮，控控制事故的擴擴大和連續(xù)發(fā)發(fā)生，并迅速速向上級機構構報告。5、負責組織搶險、疏疏散、救助及及通信聯(lián)絡。6、組織應急檢查，保保證現(xiàn)場道路路暢通，對危危險性大的施施工項目應與與當地醫(yī)院取取得聯(lián)系，做做好救護準備備。7.4、應急反應應預案1、事故報告程序事故發(fā)生后，作業(yè)業(yè)人員、班組組長、現(xiàn)場負負責人、項目目部安全主管管領導應逐級級上報，并聯(lián)聯(lián)絡報警，組組織急救。2、事故報告事故發(fā)生后應逐級級上報：一般般為現(xiàn)場事故故知情人員、作作業(yè)隊、班組組安全員、施施工單位專職職安全員。發(fā)發(fā)生重大事故故（包括人員員死亡、重傷傷及財產損失失等嚴重事故故）時，應立立即向上級領領導匯報，并并在24小時內向向上級主管部部門作出書面面報告。3、現(xiàn)場事故應急處處理危險性較大模板工工程施工過程程中可能發(fā)生生的事故主要要有：機具傷傷人、火災事事故、雷擊觸觸電事故、高高溫中暑、中中毒窒息、高高空墜落、落落物傷人等事事故。1）火災事故應急處處理①及時報警，組織撲撲救。當火災災發(fā)生時，當當事人或周圍圍發(fā)現(xiàn)者應立立即撥打1119，并說明明火災位置和和簡要情況。同同時報告給值值班人員和義義務消防隊進進行撲救；②集中力量控制火勢勢。根據就地地情況，利用用周圍消防設設施對可燃物物的性質、數數量、火勢、燃燃燒速度及范范圍作出正確確判斷，迅速速進行滅火；；③消滅飛火。組織人人力密切監(jiān)視視未燃盡飛火火，防止造成成新的火源；；④疏散物質。安排人人力物力對沒沒被損壞的物物品進行疏散散，減少損失失，防止火勢勢蔓延；⑤注意人身安全。在在撲救過程中中，防止自身身及周圍人員員的重新傷害害；⑥積極搶救被困人員員。由熟悉情情況的人員做做向導，積極極尋找失落遇遇難的人員；；⑦配合好消防人員，最最終將火撲滅滅。2）觸電事故應急處處理①立即切斷電源。用用干燥的木棒棒、竹竿等絕絕緣工具將電電線挑開，放放置適當位置置，以防再次次觸電。②傷員被救后應迅速速觀察其呼吸吸、心跳情況況。必要時可可采取人工呼呼吸、心臟擠擠壓術。③在處理電擊時，還還應注意有無無其他損傷而而做相應的處處理。④局部電擊時，應對對傷員進行早早期清創(chuàng)處理理，創(chuàng)面宜暴暴露，不宜包包扎。由電擊擊而發(fā)生內部部組織壞死時時，必須注射射破傷風抗菌菌素。3）高溫中暑的應急急處理：①應迅速將中暑人員員移至陰涼的的地方。解開開衣服，讓其其平臥，頭部部不要墊高。②降溫：用涼水或550％酒精擦擦其全身，直直至皮膚發(fā)紅紅，血管擴張張以促進散熱熱。降溫過程程中必須加強強護理，密切切觀察體溫、血血壓和心臟情情況。當肛溫溫降到38攝氏度左左右時，應立立即停止降溫溫，防止胱肛肛。③及時補充水分和無無機鹽。能飲飲水患者應鼓鼓勵其喝足涼涼水或其它飲飲料；不能飲飲水者應靜脈脈補液，其中中生理鹽水約約占一半。④及時處理呼吸、循循環(huán)衰竭。⑤轉院：醫(yī)療條件不不完善時，應應及時送往就就近醫(yī)院，進進行搶救。4）其他人身傷害事事故處理當發(fā)生如高空墜落落、被高空墜墜物擊中、中中毒窒息和機機具傷人等而而造成人身傷傷害時：①向項目部匯報。②應立即排除其他隱隱患，防止救救援人員遭到到傷害。③積極進行傷員搶救救。④做好死亡者的善后后工作，對其其家屬進行撫撫恤。4、應急培訓和演練練應急反應組織和預預案確定后，施施工單位應急急組長組織所所有應急人員員進行應急培培訓。組長按照有關預案案進行分項演演練，對演練練效果進行評評價，根據評評價結果進行行完善。在確認險情和事故故處置妥當后后，應急反應應小組應進行行現(xiàn)場拍照、繪繪圖，收集證證據，保留物物證。經業(yè)主、監(jiān)理單位位同意后，清清理現(xiàn)場恢復復生產。單位領導將應急情情況向現(xiàn)場項項目部報告組組織事故的調調查處理。在事故處理后，將將所有調查資資料分別報送送業(yè)主、監(jiān)理理單位和有關關安全管理部部門。5、應急通信聯(lián)絡遇到緊急情況要首首先向項目部部匯報。項目目部利用電話話或傳真向上上級部門匯報報并采取相應應救援措施。各各施工班組應應制定詳細的的應急反應計計劃，列明各各營地及相關關人員通訊聯(lián)聯(lián)系方式，并并在施工現(xiàn)場場、營地的顯顯要位置張貼貼，以便緊急急情況下使用用。八、設計計算書8.1、梁模板((扣件鋼管架)因本工程梁支架高高度大于4米，根據有有關文獻建議議，如果僅按按規(guī)范計算，架架體安全性仍仍不能得到完完全保證。為為此計算中還還參考了《施施工技術》22002（3）：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設設計和使用安安全》中的部部分內容。梁段:QL15。一、參數信息1.模板支撐及構構造參數梁截面寬度B((m)：0.40；梁梁截面高度D(m)：：1.40；混凝土板厚度(mmm)：120.000；立桿沿沿梁跨度方向向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度a(m))：0.10；立桿步距h(m))：1.50；板板底承重立桿桿橫向間距或或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設高度度H(m)：8.40；梁梁兩側立桿間間距(m)：1.00；承重架支撐形式：：梁底支撐小小楞垂直梁截截面方向；梁底增加承重立桿桿根數：2；采用的鋼管類型為為Φ48×3..5；立桿承重連接方式式：雙扣件，考考慮扣件質量量及保養(yǎng)情況況，取扣件抗抗滑承載力折折減系數：11.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密密度(kN/m3)：24.000；模板自重重(kN/m2)：0.30；鋼鋼筋自重(kN/m3):1.550；施工均布荷載標準準值(kN/m2)：2.0；新澆澆混凝土側壓壓力標準值((kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底底模板荷載((kN/m2)：2.0；振搗搗混凝土對梁梁側模板荷載載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；；木材彈性模模量E(N//mm2)：9000..0；木材抗壓強度設計計值fc(NN/mm)：：16.0；木材抗彎強度設計計值fm(NN/mm2)：17.0；木木材抗剪強度度設計值fvv(N/mmm2)：1.7；面板材質：膠合面面板；面板厚厚度(mm)：20.000；面板彈性模量E((N/mm22)：6000..0；面板抗抗彎強度設計計值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板參數數梁底方木截面寬度度b(mm))：60.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：80.0；梁底縱向支撐根數數：4；5.梁側模板參數數主楞間距(mm))：400；次楞楞根數：6；主楞豎向支撐點數數量：3；穿梁螺栓直徑(mmm)：M14；穿梁梁螺栓水平間間距(mm)：400；豎向支撐點到梁底底距離依次是是：150mmm，500mmm，1000mmm；主楞材料：圓鋼管管；直徑(mm)：448.00；；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數：22；次楞材料：木方；；寬度(mm)：660.00；；高度(mm)：80.000；二、梁側模板荷載載計算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新澆混混凝土的初凝凝時間，取22.000hh；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取1.5500m/hh；H混凝土土側壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取0.7500m；β1--外加劑影響響修正系數，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數，取11.150。分別計算得177.848kN/m22、18.0000kN//m2，取較小值值17.8448kN//m2作為本工程程計算荷載。三、梁側模板面板板的計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側壓力和振振搗混凝土時時產生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側壓壓力。次楞的根數為6根根。面板按照照均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算簡圖(單單位：mm))1.強度計算材料抗彎強度驗算算公式如下：：σ＝M/W<[[f]其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=40×2×2/6=26.67cm3；M面板的的最大彎矩((N·mm))；σ--面板板的彎曲應力力計算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗彎強強度設計值((N/mm2)；按照均布活荷載最最不利布置下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算：M=0.1qq1l2+0.1117q2l2其中，q--作用在模板板上的側壓力力，包括：新澆混凝土側壓力力設計值:q1=1.22×0.4××17.855=8.5667kN/mm；振搗混凝土荷載設設計值:qq2=1.44×0.4××4=2.224kN/mm；計算跨度:l=(14400-1220)/(66-1)=256mmm；面板的最大彎矩M=0..1×8.5567×[((1400--120)//(6-1))]2+0..117×22.24×[[(14000-120))/(6-11)]2=7.333×1044N·mm；面板的最大支座反反力為:NN=1.1qq1l+1.22q2l=1.11×8.5667×[(11400-1120)/((6-1)]]/10000+1.2××2.2400×[(14400-1220)/(66-1)]//1000==3.1011kN；經計算得到，面板板的受彎應力力計算值:σ=7..33×1004/2..67×1004=2.7NN/mm2；面板的抗彎強度設設計值:[[f]=13N/mmm2；面板的受彎應力計計算值σ=2.77N/mm22小于面板的的抗彎強度設設計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗算ν=0.677qql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250q作用在模模板上的新澆澆筑混凝土側側壓力線荷載載設計值:q=qq1=8.5567N/mmm；l計算跨度度:l==[(14400-1220)/(66-1)]==256mmm；E面板材質質的彈性模量量:E==60000N/mm22；I面板的截截面慣性矩::I=40×2××2×2/112=26..67cm44；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×8..567×[[(14000-120))/(6-11)]4/(1000×60000×2.677×105)=00.156mm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=[(14400-1220)/(66-1)]//250==1.0224mm；面板的最大撓度計計算值ν=0.1556mm小小于面板的最最大容許撓度度值[ν]=1.0024mm，滿滿足要求！四、梁側模板支撐撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計算寬度度得到：q=3.1001/0.4400=77.752kkN/m本工程中，次楞采采用木方，寬寬度60mmm，高度80mmm，截面慣慣性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為:W=1×6××8×8/66=644cm3；I=1×6××8×8×88/12==256ccm4；E=90000.00NN/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·mm)變形圖(mm)經過計算得到最大大彎矩M=0.1124kNN·m，最大大支座反力R=3..411kkN，最大變變形ν=0.0059mmm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式式如下:σ=M/W<[[f]經計算得到，次楞楞的最大受彎彎應力計算值值σ=1..24×1005/6.400×104=1..9N/mmm2；次楞的抗彎強度設設計值:[[f]=17N/mmm2；次楞最大受彎應力力計算值σ=1..9N/mmm2小于次楞的的抗彎強度設設計值[ff]=17NN/mm2，滿足要求求！（2）次楞的撓度驗算算次楞的最大容許撓撓度值:[ν]=4400/4000=1mmm；次楞的最大撓度計計算值ν=0.0559mm小小于次楞的最最大容許撓度度值[ν]=1mmm，滿足要求求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞遞的集中力，取取次楞的最大大支座力3..411kNN,按照集中中荷載作用下下的兩跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，主楞采采用圓鋼管，直直徑48mmm，壁厚3.55mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=2×5..078=110.16ccm3；I=2×122.187==24.377cm4；E=2060000.000N/mmm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNN·m)主楞變形圖(mmm)經過計算得到最大大彎矩M==0.5559kN··m，最大支支座反力RR=8.0033kNN，最大變形形ν=0.4478mmm（1）主楞抗彎強度驗驗算σ=M/W<[[f]經計算得到，主楞楞的受彎應力力計算值:σ=5..59×1005/1.022×104=555.1N//mm2；主楞的抗抗彎強度設計計值:[ff]=2205N/mmm2；主楞的受彎應力計計算值σ=55..1N/mmm2小于主楞的的抗彎強度設設計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求?。?）主楞的撓度驗算算根據連續(xù)梁計算得得到主楞的最最大撓度為0.4788mm主楞的最大容許撓撓度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；主楞的最大撓度計計算值ν=0.4778mm小小于主楞的最最大容許撓度度值[ν]=1.225mm，滿滿足要求！五、穿梁螺栓的計計算驗算公式如下:N<[N]=ff×A其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉強強度設計值，取170NN/mm2；穿梁螺栓型號:M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑徑:11..55mmm；穿梁螺栓有效面積積:A==105mm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=88.033kN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=8.0333kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=17..85kN，滿滿足要求！六、梁底模板計算算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計算算。強度驗算要考慮模模板結構自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土時產生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結構自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4000×20×220/6==2.677×104mm3；I=400××20×200×20/112=22.67×1105mm4；1.抗彎強度驗算算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：σ=M/W<[[f]鋼筋混凝土梁和模模板自重設計計值(kN/m))：q1=1.2×[(224.00++1.50))×1.400+0.300]×0.440=17..280kNN/m；施工荷載與振搗混混凝土時產生生的荷載設計計值(kN/m))：q2=1.4×(2..00+2..00)×00.40=22.240kkN/m；q=17.2800+2.2440=19..520kNN/m；最大彎矩及支座反反力計算公式式如下:Mmax=0.1qq1l2+0.1117q2l2=0.11×17.228×1333.33322+0.1117×2.224×1333.33322=3.544×104N·mm；RA=RD=0.4qq1l+0.455q2l=0.4××17.288×0.1333+0.445×2.224×0.1133=1..056kNNRB=RC=1.1qq1l+1.2qq2l=1.1××17.288×0.1333+1.22×2.244×0.1333=2.8893kNσ=Mmax/WW=3.544×104/2.677×104=1.3NN/mm2；梁底模面板計算應應力σ=1.33N/mmm2小于梁底模模面板的抗彎彎強度設計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下：ν=0.6677ql44/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q=qq1/1.2==14.4000kN/mm；l計算跨度(梁底支撐間間距):ll=1333.33mmm；E面板的彈性性模量:EE=60000.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=1333.33//250==0.5333mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×177.28×1133.344/(1000×60000×2.677×105)=0.0023mm；；面板的最大撓度計計算值:ν=0.0223mm小于面板的的最大允許撓撓度值:[ν]=00.533mmm，滿足要要求！七、梁底支撐的計計算本工程梁底支撐采采用方木。強度及抗剪驗算要要考慮模板結結構自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土時產產生的荷載；；撓度驗算只只考慮模板結結構自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算：：梁底支撐小楞的均均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計算寬度度得到：q=2.893//0.4=77.232kkN/m2.方木的支撐力力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=6×8×8//6=664cm33；I=6×8×8××8/12=2566cm4；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩MM=0.11ql2=0.11×7.2332×0.442=0..116kkN·m；最大應力σσ=M//W=0.1166×106/640000=11.8N//mm2；抗彎強度設計值[f]=13NN/mm2；方木的最大應力計計算值1..8N/mmm2小于方木抗抗彎強度設計計值13N/mm22,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須須滿足:τ=3V/(22bh0)其中最大剪力:V=0..6×7.2232×0..4=11.736kN；方木受剪應力計算算值τ=3××1.7366×10000/(2×660×80))=0..542NN/mm2；方木抗剪強度設計計值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪應力計計算值0..542NN/mm2小于方木抗抗剪強度設計計值1.77N/mmm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下:ν=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250方木最大撓度計算算值ν=0.6677×7..232×44004/(1000×90000×2566×104)=0.0054mm；；方木的最大允許撓撓度[ν]=0.4400×10000/2550=1.6600mmm；方木的最大撓度計計算值ν=0.0054mmm小于方木木的最大允許許撓度[ν]=1.66mm，滿滿足要求！3.支撐小橫桿的的強度驗算梁底模板邊支撐傳傳遞的集中力力：P1=RA=1.0556kN梁底模板中間支撐撐傳遞的集中中力：P2=RB=2.8993kN梁兩側部分樓板混混凝土荷載及及梁側模板自自重傳遞的集集中力：P3=(1.000--0.4000)/4×00.400××(1.2××0.1200×24.0000+1..4×2.0000)+11.2×2××0.4000×(1.4400-0..120)××0.3000=0.7444kN簡圖(kN·m))剪力圖(kN)彎矩圖(kN·mm)變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算算得到：支座力:N1=N4=0.3331kN；；N2=N3=4.3661kN；；最大彎矩Mmaax=0.0099kNN·m；最大撓度計算值Vmax=0..053mmm；最大應力σ=00.099××106/50800=19.66N/mmm2；支撐抗彎設計強度度[f]==205NN/mm2；支撐小橫桿的最大大應力計算值值19.66N/mmm2小于支撐小小橫桿的抗彎彎設計強度205NN/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼鋼管的計算作用于梁跨度方向向鋼管的集中中荷載為梁底底支撐方木的的支座反力。鋼管的截面慣性矩矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為：W=5.08ccm3；I=12.19cm4；E=2060000N/mmm2；1.梁兩側支撐鋼鋼管的強度計計算：支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算；集集中力P=0.3311kN支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算剪力力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計算變形形圖(mm)最大彎矩Mmaax=00.046kN·m；最大變形νmaax=00.078mm；最大支座力Rmmax=0.3811kN；；最大應力σ==M/W=0.0466×106/(5..08×1003)=9..1N/mmm2；支撐鋼管的抗彎強強度設計值[f]=2205N//mm2；支撐鋼管的最大應應力計算值9.1NN/mm2小于支撐鋼鋼管的抗彎強強度設計值205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度νmax=0..078mmm小于800//150與10mmm,滿足要求求!2.梁底支撐鋼管管的強度計算算：支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算；集集中力P=4.3622kN支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算剪力力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計算變形形圖(mm)最大彎矩Mmaax=00.611kN·m；最大變形νmaax=11.028mm；最大支座力Rmmax=5.0166kN；；最大應力σ==M/W=0.6111×106/(5..08×1003)=1220.2NN/mm2；支撐鋼管的抗彎強強度設計值[f]=2205N//mm2；支撐鋼管的最大應應力計算值120.22N/mmm2小于支撐鋼鋼管的抗彎強強度設計值205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度νmax=1..028mmm小于800//150與10mmm,滿足要求求!九、扣件抗滑移的的計算:按照《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術規(guī)范培訓訓講座》劉群群主編，P996頁，雙扣扣件承載力設設計值取166.00kNN，扣件抗滑滑承載力系數數1.00，該該工程實際的的雙扣件承載載力取值為116.00kkN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承載力設計計值,取16.000kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設計值；；計算中R取最大支支座反力，根根據前面計算算結果得到R=5.0016kNN；R<16.000kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設計計算算滿足要求!!十、立桿的穩(wěn)定性性計算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式σ=N/(φAA)≤[f]1.梁兩側立桿穩(wěn)穩(wěn)定性驗算::其中N--立桿的軸心心壓力設計值值，它包括：：橫向支撐鋼管的最最大支座反力力：N1=4.3362kNN；縱向鋼管的最大支支座反力：N2=5.0016kNN；腳手架鋼管的自重重：N3=1..2×0.1129×8..4=1.3301kNN；樓板混凝土、模板板及鋼筋的自自重：N4=1.2×[(00.80/22+(1.000-0.440)/4))×0.800×0.300+(0.880/2+((1.00--0.40))/4)×00.80×00.120××(1.500+24.000)]=11.774kN；施工荷載與振搗混混凝土時產生生的荷載設計計值：N5=1.4×(2..000+22.000))×[0.8800/2++(1.0000-0.4400)/44]×0.8800=2..464kkN；N=N1+N22+N3+N4+N5=4.3662+5.0016+1..301+11.774++2.4644=14.9918kNN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數，由長細比llo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉半半徑(cmm)：i=11.58；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.89；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應應力計算值(N/mmm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205N//mm2；lo--計算算長度(mm)；根據《扣件式規(guī)范范》，立桿計計算長度lo有兩個計算算公式lo=kμh和lo=h+2aa，為安全計，取二者者間的大值，即即:lo=Max[11.167××1.7×11.5,1..5+2×00.1]=2.9766m；k計算長長度附加系數數，取值為：：1.1677；μ計算長長度系數，參參照《扣件式式規(guī)范》表，μ=1.7；a立桿上上端伸出頂層層橫桿中心線線至模板支撐撐點的長度；；a=0.11m;得到計算結果:立桿的計算算長度lo/i=29775.85/15..8=1188；由長細比lo//i的結結果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數φ=0.2203；鋼管立桿受壓應力力計算值；σσ=149117.6255/(0.2203×4889)=150.33N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=1550.3NN/mm2小于鋼管立立桿抗壓強度度的設計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！2.梁底受力最大大的支撐立桿桿穩(wěn)定性驗算算:其中N--立桿的軸心心壓力設計值值，它包括：：橫向鋼管的最大支支座反力：NN1=4.3362kNN；縱向鋼管的最大支支座反力：NN2=5.0016kNN；腳手架鋼管的自重重：N3=1..2×0.1129×(88.4-1..4)=1..301kkN；N=N1+N22+N3=4.3362+5..016+11.084==10.4663kN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數，由由長細比llo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉半半徑(cmm)：i=11.58；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.89；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應力計算算值(NN/mm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205N//mm2；lo--計算算長度(mm)；根據《扣件式規(guī)范范》，立桿計計算長度lo有兩個計算算公式lo=kμh和lo=h+2aa，為安全計，取二者者間的大值，即即:lo=Max[11.167××1.7×11.5,1..5+2×00.1]=2.9766m；k計算長長度附加系數數，取值為：：1.1677；μ計算長長度系數，參參照《扣件式式規(guī)范》表，μ=1.7；a立桿上上端伸出頂層層橫桿中心線線至模板支撐撐點的長度；；a=0.11m;得到計算結果:立桿的計算算長度lo/i=29775.85/15..8=1188；由長細比lo//i的結結果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數φ=0.2203；鋼管立桿受壓應力力計算值；σσ=104662.6577/(0.2203×4889)=105.44N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=1005.4NN/mm2小于鋼管立立桿抗壓強度度的設計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！考慮到高支撐架的的安全因素，建建議按下式計計算lo=k1k2(hh+2a)=1.1677×1.0115×(1..5+0.11×2)==2.0114m；k1--計算長度度附加系數按按照表1取值1.1667;k2--計算算長度附加系系數，h+22a=1..7按照表2取值1.0115；lo/i=20113.6588/155.8=127；；由長細比lo//i的結結果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數φ=0.4412；鋼管立桿的最大應應力計算值；；σ=149917.6225/(0..412×4489)==51.99N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=511.9N//mm2小于鋼管立立桿抗壓強度度的設計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！模板承重架應盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。以上表參照杜榮軍軍：《扣件式式鋼管模板高高支撐架設計計和使用安全全》十一、梁模板高支支撐架的構造造和施工要求求[工程經驗]::除了要遵守《扣件件架規(guī)范》的的相關要求外外，還要考慮慮以下內容1.模板支架的構構造要求：a.梁板模板高支支撐架可以根根據設計荷載載采用單立桿桿或雙立桿；；b.立桿之間必須須按步距滿設設雙向水平桿桿，確保兩方方向足夠的設設計剛度；c.梁和樓板荷載載相差較大時時，可以采用用不同的立桿桿間距，但只只宜在一個方方向變距、而而另一個方向向不變。2.立桿步距的設設計：a.當架體構造荷荷載在立桿不不同高度軸力力變化不大時時，可以采用用等步距設置置；b.當中部有加強強層或支架很很高，軸力沿沿高度分布變變化較大，可可采用下小上上大的變步距距設置，但變變化不要過多多；c.高支撐架步距距以為宜，不不宜超過1..5m。3.整體性構造層層的設計：a.當支撐架高度度≥20m或橫向向高寬比≥6時，需要設設置整體性單單或雙水平加加強層；b.單水平加強層層可以每46米沿水水平結構層設設置水平斜桿桿或剪刀撐，且且須與立桿連連接，設置斜桿層數要大于水水平框格總數數的1/3；c.雙水平加強層層在支撐架的的頂部和中部部每隔1015m設設置，四周和和中部每100--15mm設豎向斜桿桿，使其具有有較大剛度和和變形約束的的空間結構層層；d.在任何情況下下，高支撐架架的頂部和底底部（掃地桿桿的設置層）必必須設水平加加強層。4.剪刀撐的設計計：a.沿支架四周外外立面應滿足足立面滿設剪剪刀撐；b.中部可根據需需要并依構架架框格的大小小，每隔100--15mm設置。5.頂部支撐點的的設計：a.最好在立桿頂頂部設置支托托板，其距離離支架頂層橫橫桿的高度不不宜大于4000mm；b.頂部支撐點位位于頂層橫桿桿時，應靠近近立桿，且不不宜大于2000mm；c.支撐橫桿與立立桿的連接扣扣件應進行抗抗滑驗算，當當設計荷載NN≤12kN時，可可用雙扣件；；大于12kkN時應用頂頂托方式。6.支撐架搭設的的要求：a.嚴格按照設計計尺寸搭設，立立桿和水平桿桿的接頭均應應錯開在不同同的框格層中中設置；b.確保立桿的垂垂直偏差和橫橫桿的水平偏偏差小于《扣扣件架規(guī)范》的的要求；c.確保每個扣件件和鋼管的質質量是滿足要要求的，每個個扣件的擰緊緊力矩都要控控制在45--60N.mm，鋼管不能能選用已經長長期使用發(fā)生生變形的；d.地基支座的設設計要滿足承承載力的要求求。7.施工使用的要要求：a.精心設計混凝凝土澆筑方案案，確保模板板支架施工過過程中均衡受受載，最好采采用由中部向向兩邊擴展的的澆筑方式；；b.嚴格控制實際際施工荷載不不超過設計荷荷載，對出現(xiàn)現(xiàn)的超過最大大荷載要有相相應的控制措措施，鋼筋等等材料不能在在支架上方堆堆放；c.澆筑過程中，派派人檢查支架架和支承情況況，發(fā)現(xiàn)下沉沉、松動和變變形情況及時時解決。8.2、梁模板((扣件鋼管架)(2)因本工程梁支架高高度大于4米，根據有有關文獻建議議，如果僅按按規(guī)范計算，架架體安全性仍仍不能得到完完全保證。為為此計算中還還參考了《施施工技術》22002（3）：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設設計和使用安安全》中的部部分內容。梁段:L1。一、參數信息1.模板支撐及構構造參數梁截面寬度B((m)：0.40；梁梁截面高度D(m)：：0.70；混凝土板厚度(mmm)：120.000；立桿沿沿梁跨度方向向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度a(m))：0.10；立桿步距h(m))：1.50；板板底承重立桿桿橫向間距或或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度度H(m)：4.80；梁梁兩側立桿間間距(m)：0.80；承重架支撐形式：：梁底支撐小小楞垂直梁截截面方向；梁底增加承重立桿桿根數：0；采用的鋼管類型為為Φ48×3..5；立桿承重連接方式式：單扣件，考考慮扣件質量量及保養(yǎng)情況況，取扣件抗抗滑承載力折折減系數：11.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密密度(kN/m3)：24.000；模板自重重(kN/m2)：0.30；鋼鋼筋自重(kN/m3):1.550；施工均布荷載標準準值(kN/m2)：2.0；新澆澆混凝土側壓壓力標準值((kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底底模板荷載((kN/m2)：2.0；振搗搗混凝土對梁梁側模板荷載載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；；木材彈性模模量E(N//mm2)：9000..0；木材抗壓強度設計計值fc(NN/mm)：：16.0；木材抗彎強度設計計值fm(NN/mm2)：17.0；木木材抗剪強度度設計值fvv(N/mmm2)：1.7；面板材質：膠合面面板；面板厚厚度(mm)：20.000；面板彈性模量E((N/mm22)：6000..0；面板抗抗彎強度設計計值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板參數數梁底方木截面寬度度b(mm))：60.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：80.0；梁底縱向支撐根數數：4；5.梁側模板參數數主楞間距(mm))：500；次楞楞根數：4；主楞豎向支撐點數數量：2；穿梁螺栓直徑(mmm)：M14；穿梁梁螺栓水平間間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底底距離依次是是：0mm，400mmm；主楞材料：圓鋼管管；直徑(mm)：448.00；；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數：22；次楞材料：木方；；寬度(mm)：660.00；；高度(mm)：80.000；二、梁側模板荷載載計算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新澆混混凝土的初凝凝時間，取22.000hh；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取1.5500m/hh；H混凝土土側壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取0.7500m；β1--外加劑影響響修正系數，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數，取11.150。分別計算得177.848kN/m22、18.0000kN//m2，取較小值值17.8448kN//m2作為本工程程計算荷載。三、梁側模板面板板的計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側壓力和振振搗混凝土時時產生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側壓壓力。次楞的根數為4根根。面板按照照均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算簡圖(單單位：mm))1.強度計算材料抗彎強度驗算算公式如下：：σ＝M/W<[[f]其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M面板的的最大彎矩((N·mm))；σ--面板板的彎曲應力力計算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗彎強強度設計值((N/mm2)；按照均布活荷載最最不利布置下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算：M=0.1qq1l2+0.1117q2l2其中，q--作用在模板板上的側壓力力，包括：新澆混凝土側壓力力設計值:q1=1.22×0.5××17.855=10.7709kN//m；振搗混凝土荷載設設計值:qq2=1.44×0.5××4=2.88kN/m；；計算跨度:l=(7000-1200)/(4--1)=1193.333mm；面板的最大彎矩M=0..1×10..709×[[(700--120)//(4-1))]2+0..117×22.8×[((700-1120)/((4-1)]]2=5.223×1044N·mm；面板的最大支座反反力為:NN=1.1qq1l+1.22q2l=1.11×10.7709×[((700-1120)/((4-1)]]/10000+1.2××2.8000×[(7000-1200)/(4--1)]/11000=22.927kN；經計算得到，面板板的受彎應力力計算值:σ=5..23×1004/3..33×1004=1.6NN/mm2；面板的抗彎強度設設計值:[[f]=13N/mmm2；面板的受彎應力計計算值σ=1.66N/mm22小于面板的的抗彎強度設設計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗算ν=0.677qql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250q作用在模模板上的新澆澆筑混凝土側側壓力線荷載載設計值:q=qq1=10..709N//mm；l計算跨度度:l==[(7000-1200)/(4--1)]=1193.333mm；E面板材質質的彈性模量量:E==60000N/mm22；I面板的截截面慣性矩::I=50×2××2×2/112=33..33cm44；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×100.709××[(7000-120))/(4-11)]4/(1000×60000×3.333×105)=00.051mm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=[(7000-1200)/(4--1)]/2250=0.7733mm；面板的最大撓度計計算值ν=0.0551mm小小于面板的最最大容許撓度度值[ν]=0.7773mm，滿滿足要求！四、梁側模板支撐撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計算寬度度得到：q=2.9227/0.5500=55.854kkN/m本工程中，次楞采采用木方，寬寬度60mmm，高度80mmm，截面慣慣性矩I，截面抵抗抗矩W和