污水處理廠(chǎng)工藝流程設(shè)計(jì)計(jì)算

1概述1.1設(shè)計(jì)依據(jù)本設(shè)計(jì)采用的主要規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn)：《城市污水處理廠(chǎng)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)（GB18918-2002）》二級(jí)排放標(biāo)準(zhǔn)《室外排水設(shè)計(jì)規(guī)范》（1997年版）（GBJ14-87）《給水排水工程概預(yù)算與經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)手冊(cè)》1.2設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)（附后）2原水水量與水質(zhì)和處理要求2.1原水水量與水質(zhì)Q=60000m3/dBOD5=190mg/LCOD=360mg/LSS=200mg/LNH3-N=45mg/LTP=5mg/L2.2處理要求污水排放的要求執(zhí)行《城鎮(zhèn)污水處理廠(chǎng)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)（GB18918-2002）》二級(jí)排放標(biāo)準(zhǔn)：BOD5≤30mg/LCOD≤100mg/LSS≤30mg/LNH3-N≤25（30）mg/LTP≤3mg/L3污水處理工藝的選擇本污水處理廠(chǎng)水質(zhì)執(zhí)行《城鎮(zhèn)污水處理廠(chǎng)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)（GB18918-2002）》二級(jí)排放標(biāo)準(zhǔn)，其污染物的最高允許排放濃度為：BOD5≤30mg/L；COD≤100mg/L；SS≤30mg/L；NH3-N≤25（30）mg/L；TP≤3mg/L。城市污水中主要污染物質(zhì)為易生物降解的有機(jī)污染物，因此常采用二級(jí)生物處理的方法來(lái)進(jìn)行處理。二級(jí)生物處理的方法很多，主要分兩類(lèi)：一類(lèi)是活性污泥法，主要包括傳統(tǒng)活性污泥法、吸附—再生活性污泥法、完全混合活性污泥法、延時(shí)活性污泥法（氧化溝）、AB工藝、A/O工藝、A2/O工藝、SBR工藝等。另一類(lèi)是生物膜法，主要包括生物濾池、生物轉(zhuǎn)盤(pán)、生物接觸氧化法等工藝。任何工藝都有其各自的特點(diǎn)和使用條件?；钚晕勰喾ㄊ钱?dāng)前使用比較普遍并且有比較實(shí)際的參考數(shù)據(jù)。在該工藝中微生物在處理單元內(nèi)以懸浮狀態(tài)存在，因此與污水充分混合接觸，不會(huì)產(chǎn)生阻塞，對(duì)進(jìn)水有機(jī)物濃度的適應(yīng)范圍較大，一般認(rèn)為BOD5在150—400mg/L之間時(shí)，都具有良好的處理效果。但是傳統(tǒng)活性污泥處理工藝在處理的多功能性、高效穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)合理性方面已經(jīng)難以滿(mǎn)足不斷提高的要求,特別是進(jìn)入90年代以來(lái),隨著水體富營(yíng)養(yǎng)化的加劇,我國(guó)明確制定了嚴(yán)格的氨氮和硝酸鹽氮的排放標(biāo)準(zhǔn),從而各種具有除磷、脫氮功能的污水處理工藝:如A/O工藝、A2/O工藝、SBR工藝、氧化溝等污水處理工藝得到了深入的研究、開(kāi)發(fā)和廣泛的應(yīng)用,成為當(dāng)今污水處理工藝的主流。該地的污水中BOD5在190mg/L左右,要求出水BOD5低于30mg/L。在出水的水質(zhì)中,不僅對(duì)COD、BOD5、SS去除率都有較高的要求,同時(shí)對(duì)氮和磷的要求也進(jìn)一步提高.結(jié)合具體情況在眾多的污水處理工藝中選擇了具有良好脫氮除磷效果的兩種工藝—CASS工藝和Carrousuel氧化溝工藝進(jìn)行方案技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較。4污水處理工藝方案比選4.1Carrousuel氧化溝工藝(方案一)氧化溝時(shí)二十世紀(jì)50年代由荷蘭的巴斯維爾開(kāi)發(fā)，后在歐洲、北美迅速推廣，80年代中期，我國(guó)部分地區(qū)也建造了氧化溝污水處理工程。近幾年來(lái)，處理廠(chǎng)的規(guī)模也發(fā)展到日處理水量數(shù)萬(wàn)立方米的工業(yè)廢水及城市污水的大、中型污水處理工程。氧化溝之所以能在近些年來(lái)得到較快的發(fā)展，在于它管理簡(jiǎn)便、運(yùn)行穩(wěn)定、流程簡(jiǎn)單、耐沖擊負(fù)荷、處理效果好等優(yōu)點(diǎn)，特別是氧化溝具有特殊的水流混合特征，氧化溝中的曝氣裝置只設(shè)在某幾段處，在靠近曝氣器下游段水流攪動(dòng)激烈，溶解氧濃度較高，但隨著水流遠(yuǎn)離曝氣區(qū)，水流攪動(dòng)迅速變緩，溶解氧則不斷減少，甚至出現(xiàn)缺氧區(qū)，這種水流變化的特征，可發(fā)生硝化、反硝化作用，以達(dá)到生物脫氮的目的，故氧化溝法處理NH3-N效果非常好，同時(shí)由于存在厭氧、好氧條件，對(duì)污水中的磷也有一定的去除率。氧化溝根據(jù)構(gòu)造和運(yùn)行方式的不同，目前較多采用的型式有“Carrousel型氧化溝”、“Orbal型氧化溝”、“一體化氧化溝”和“交替式氧化溝”等，其中，由于交替式氧化溝要求自動(dòng)化水平較高，而Orabal氧化溝因水深較淺，占地面積較大，本報(bào)告推選Carrousel氧化溝作為比選方案之一。本設(shè)計(jì)采用的是Carrousel氧化溝工藝.其工藝的處理流程圖如下圖4-1所示:`污水污水中格柵提升泵房細(xì)格柵曝氣沉砂池厭氧池Carrousel氧化溝二沉池接觸池排水濃縮池貯泥池脫水圖4-1Carrousel氧化溝工藝流程圖4.1.1污水處理系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與計(jì)算4.1.1.1進(jìn)水閘門(mén)井的設(shè)計(jì)進(jìn)水閘門(mén)井單獨(dú)設(shè)定,為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。設(shè)閘門(mén)井一座,閘門(mén)的有效面積為1.8m2,其具體尺寸為1.2×1.5m,有效尺寸為1.2m×1.5m×4.5m。設(shè)一臺(tái)矩形閘門(mén)。當(dāng)污水廠(chǎng)正常運(yùn)行時(shí)開(kāi)啟,當(dāng)后序構(gòu)筑物事故檢修時(shí),關(guān)閉某一閘門(mén)或者全部關(guān)閉,使污水通過(guò)超越管流出污水處理廠(chǎng)。4.1.1.2中格柵的設(shè)計(jì)與計(jì)算其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖4-2所示(1)格柵間隙數(shù):設(shè)柵前水深h=0.5m,過(guò)柵流速v=0.9m/s,柵條間隙寬度b=0.02m,格柵傾角60°，建議格柵數(shù)為2，一備一用。==≈68個(gè)(2)格柵寬度:設(shè)柵條寬度S=0.01m,B=S(n-1)+bn=0.01×(68-1)+0.02×68=2.03≈2.00m(3)進(jìn)水渠道漸寬部分的長(zhǎng)度：設(shè)進(jìn)水渠道寬B1=1.60m,其漸寬部分的展開(kāi)角20（進(jìn)水渠道內(nèi)的流速為0.82m/s）,==≈0.56m(4)柵槽與出水渠道連接處漸窄部分的長(zhǎng)度：===0.28m(5)通過(guò)格柵的水頭損失：設(shè)柵條斷面為銳邊矩形斷面（=2.42，=3），===0.103m(6)柵后槽總高度：設(shè)柵前渠道超高=0.3m,=0.5+0.103+0.3≈0.9m(7)柵槽總長(zhǎng)度：==2.8m(8)每日柵渣量：在格柵間隙為20mm的情況下，設(shè)柵渣量為每1000m3污水產(chǎn)0.07m3，=m3/d＞0.2m3/d宜采用機(jī)械清渣。圖4-2格柵計(jì)算示意圖4.1.1.3細(xì)格柵的設(shè)計(jì)與計(jì)算其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖4-2所示(1)格柵間隙數(shù)：設(shè)柵前水深h=0.5m,過(guò)柵流速v=0.9m/s,柵條間隙寬度b=0.006m,格柵傾角=600，格柵數(shù)為2。==≈109個(gè)(2)格柵寬度：設(shè)柵條寬度S=0.01m,B=S(n-1)+bn=0.01×(109-1)+0.006×109=1.73≈1.75m(3)進(jìn)水渠道漸寬部分的長(zhǎng)度：設(shè)進(jìn)水渠道寬B1=1.6m,其漸寬部分的展開(kāi)角=20（進(jìn)水渠道內(nèi)的流速為0.82m/s）,==≈0.22m(4)柵槽與出水渠道連接處漸窄部分的長(zhǎng)度：===0.11m(5)通過(guò)格柵的水頭損失：設(shè)柵條斷面為銳邊矩形斷面（=2.42，=3），===0.51m(6)柵后槽總高度：設(shè)柵前渠道超高=0.3m,=0.5+0.3+0.51≈1.3m(7)柵槽總長(zhǎng)度：==2.41m(8)每日柵渣量：在格柵間隙為6mm的情況下，設(shè)柵渣量為每1000m3污水產(chǎn)0.07m3，=m3/d＞0.2m3/d宜采用機(jī)械清渣。4.1.1.4曝氣沉砂池的設(shè)計(jì)與計(jì)算本設(shè)計(jì)采用曝氣沉砂池是考慮到為污水的后期處理做好準(zhǔn)備。建議設(shè)兩組沉砂池一備一用。其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖4-3所示。具體的計(jì)算過(guò)程如下：(1)池子總有效容積：設(shè)t=2min,V=t×60=0.652×2×60=78m3(2)水流斷面積：A===9.31m2沉砂池設(shè)兩格，有效水深為2.00m，單格的寬度為2.4m。(3)池長(zhǎng)：L===8.38m，取L=8.5m(4)每格沉砂池沉砂斗容量：=0.6×1.0×8.5=5.1m3(5)每格沉砂池實(shí)際沉砂量：設(shè)含砂量為20m3/106m3污水，每?jī)商炫乓淮危?1.13〈5.1m3(6)每小時(shí)所需空氣量：設(shè)曝氣管浸水深度為2.5m，查表得單位池長(zhǎng)所需空氣量為28m3/(m·h),q=28×8.5×(1+15%)×2=547.4m3式中(1+15%)為考慮到進(jìn)口條件而增長(zhǎng)的池長(zhǎng)。圖4-3曝氣沉砂池計(jì)算示意圖4.1.1.5厭氧池的設(shè)計(jì)與計(jì)算4.1.1.5.1設(shè)計(jì)參數(shù)設(shè)計(jì)流量為60000m3/d，設(shè)計(jì)為兩座每座的設(shè)計(jì)流量為30000m3/d。水力停留時(shí)間：h。污泥濃度：=3000mg/L污泥回流液濃度：=10000mg/L4.1.1.5.2設(shè)計(jì)計(jì)算(1)厭氧池的容積：=30000×2/24=2500m3(2)厭氧池的尺寸：水深取為=5,則厭氧池的面積：=500m2。厭氧池直徑：==25m?？紤]0.3的超高，故池總高為=5.3m。(3)污泥回流量的計(jì)算回流比計(jì)算：=0.42污泥回流量：=0.42×30000=12600m3/d4.1.1.6Carrousel氧化溝的設(shè)計(jì)與計(jì)算氧化溝，又被稱(chēng)為循環(huán)式曝氣池，屬于活性污泥法的一種。見(jiàn)圖4-4氧化溝計(jì)算示意圖。本次設(shè)計(jì)采用Carrousel型氧化溝，共兩組。每組設(shè)計(jì)如下：圖4-4Carrousel氧化溝計(jì)算示意圖4.1.1.6.1設(shè)計(jì)參數(shù)設(shè)計(jì)流量Q=30000m3/d設(shè)計(jì)進(jìn)水水質(zhì)BOD5=190mg/L；COD=360mg/L；SS=200mg/L；NH3-N=45mg/L；污水水溫25℃。設(shè)計(jì)出水水質(zhì)BOD5≤30mg/L；COD≤100mg/L；SS≤30mg/L；NH3-N≤25（30）mg/L；TP≤3mg/L。污泥產(chǎn)率系數(shù)Y=0.55;污泥濃度（MLSS）X=4000mg/L;揮發(fā)性污泥濃度（MLVSS）XV=2800mg/L;污泥齡=30d;內(nèi)源代謝系數(shù)Kd=0.055.4.1.1.6.2設(shè)計(jì)計(jì)算(1)去除BOD 氧化溝出水溶解性BOD濃度S。為了保證沉淀池出水BOD濃度Se≤30mg/L,必須控制所含溶解性BOD濃度S2，因?yàn)槌恋沓爻鏊械腣SS也是構(gòu)成BOD濃度的一個(gè)組成部分。S=Se-S1S1為沉淀池出水中的VSS所構(gòu)成的BOD濃度。S1=1.42(VSS/TSS)×TSS×(1-e)=1.42×0.7×20×(1-e)=13.59(mg/L)S=20-13.59=6.41(mg/L)好氧區(qū)容積V1。好氧區(qū)容積計(jì)算采用動(dòng)力學(xué)計(jì)算方法。V1===10247m3好氧區(qū)水力停留時(shí)間：t===8.20h剩余污泥量XX==2096（kg/d）去除每1kgBOD5所產(chǎn)生的干污泥量==0.499（kgDS/kgBOD5）。(2)脫氮需氧化的氨氮量N1。氧化溝產(chǎn)生的剩余污泥中含氮率為12.4%，則用于生物合成的總氮量為：N0==3.82(mg/L)需要氧化的氨氮量N1=進(jìn)水TKN-出水NH3-N-生物合成所需要的氨N。N1=45-15-3.82=26.18(mg/L)脫氮量NR=進(jìn)水TKN-出水TN-生物合成所需要的氨N=45-20-3.82=21.18(mg/L)脫氮所需要的容積V2脫硝率qdn(t)=qdn(20)×1.08(T-20)=0.035×1.08(14-20)=0.022kg脫氮所需要的容積積:V2===10315m33脫氮水力停留時(shí)間間:==8.25h氧化溝總體積V及及停留時(shí)間t:V=V1+V2==102477+103155=205622m3t=V/Q=166.45hh校核污泥負(fù)荷=00.083(3)氧化溝尺寸：取氧氧化溝有效水水深為5m，超高為1m，氧化溝深6m。氧化溝面積為A===205622/5=41112.4m2單溝寬10m，中中間隔墻寬0.25m。則彎道部部分的面積為為：A1==965.63m22直線(xiàn)段部分的面積積:A2==4112.44-965..63=31146.777m2單溝直線(xiàn)段長(zhǎng)度：：L===78.667m，取79m。進(jìn)水管和出水管：：污泥回流比比R=63..4%，進(jìn)出水管管的流量為：：Q1==1.6334×300000m3/d=0.5568m3/s，管道流速速為1.0m/ss。則管道過(guò)水?dāng)嗝妫海篈===0.5668m2管徑d==0.8500m,取管徑8500mm。校核管道流速：v==0.94mm(4)需氧量實(shí)際需氧量：AOR=D1-DD2-D3+D4-D5去除BOD5需氧量：：D1==7754.033(kg/dd)（其中=0..52，=0.12）剩余污泥中BODD5需氧量：D2==1131.644(kg/dd)剩余污泥中NH33-N耗氧量：D3==454.57((kg/d))（0.124為污泥含氮氮率）去除NH3-N的需氧氧量：D4=4.6×（TKKN-出水NH3-N）×Q/10000=34450(kgg/d)脫氮產(chǎn)氧量：D5=2.86×脫氮氮量=15144.37(kkg/d)AOR=D1--D2-D3+D4-D5=81033.45(kkg/d)考慮安全系數(shù)1..2，則AOR=88103.445×1.2=113444.83((kg/d))去除每1kgBOOD5需氧量===2.95（kggO2/kgBOOD5）標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下需氧量量SORSOR=（CS（20）20℃時(shí)氧的飽和度，取取9.17mmg/L；T=25℃；CS(T)25℃時(shí)氧的飽和和度，取8.38mmg/L；C溶解氧濃度度，取2mg//L；α=0.85；β=0.95；ρ=0.9009）SOR==207764.899(kg/dd)去除每1kgBOOD5需氧量==5.41（kgO2/kgBOOD5）曝氣設(shè)備的選擇：：設(shè)兩臺(tái)倒傘傘形表面曝氣氣機(jī)，參數(shù)如如下：葉輪直徑：40000mm；葉輪轉(zhuǎn)速速：28R/mmin；浸沒(méi)深度度：1m；電機(jī)功率：2100KW；充氧量：≥2.1kgOO2/(kW·h))。4.1.1.7二沉沉池的設(shè)計(jì)與與計(jì)算其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖44-5所示4.1.1.7.11設(shè)計(jì)參數(shù)=652L/ss=23477.2/hh;氧化溝中懸浮固體體濃度=40000mg/LL;二沉池底流生物固固體濃度=100000mg//L;污泥回流比R==63.4%%。4.1.1.7.22設(shè)計(jì)計(jì)算(1)沉淀部分水面面積積根據(jù)生物處處理段的特性性，選取二沉沉池表面負(fù)荷荷q=0.9mm/(m2·h),,設(shè)兩座二次次沉淀池.(m2)(2)池子的直徑徑(m)，取=40m。(3)校核固體負(fù)荷=141.18[kg/((m·d)]](符合要要求)(4)沉淀部分的的有效水深設(shè)沉淀時(shí)間間為2.5h。0.9×2.5==2.25(m)(5)污泥區(qū)的容積=1945.2(m3)(6)污泥區(qū)高度污泥斗高度。設(shè)池池底的徑向坡坡度為0.05，污泥斗底底部直徑=11.6m，上部直徑徑=4.0m，傾角為60°，則：=60°=60°==2.1(m)=13.72(mm3)圓錐體高度＝＝＝0.9(m)===418.25((m3)豎直段污泥部分的的高度===1.16(m))污泥區(qū)的高度=22.1+0..9+1.116=4.116(m)沉淀池的總高度設(shè)超高=0.3m，緩沖層高高度=0.5m。則==0.33+2.255+0.5++4.16==7.21m取=7.2m4.1.1.8接觸觸池的設(shè)計(jì)與與計(jì)算采用隔板式接觸反反應(yīng)池。其計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖圖4-5所示。圖4-5二沉沉池設(shè)計(jì)計(jì)算算圖4.1.1.8.11設(shè)計(jì)參數(shù)水力停留時(shí)間：tt=30miin平均水深：=2..4m。隔板間隔：b=11.5m。池底坡度：3%排泥管直徑：DNN=200mmm。4.1.1.8.22設(shè)計(jì)計(jì)算接觸池容積：0.652×300×60=11174mm3水流速度：m/s表面積：m2廊道總寬度：隔板板數(shù)采用10個(gè)，則廊道道總寬度為B=11××b=11××1.5=116.5m。接觸池長(zhǎng)度：=29.6m取300m。水頭損失，取0..4m。4.2CASSS工藝（方案案二）4.2.1CASSS工藝的特點(diǎn)點(diǎn)1.此工藝建設(shè)費(fèi)費(fèi)用低,與常規(guī)活性性污泥法相比比,省去了初次次沉淀池、二二次沉淀池及及污泥回流設(shè)設(shè)備,工藝流程簡(jiǎn)簡(jiǎn)潔,建設(shè)費(fèi)用可可節(jié)省10%～25%,占地面積可可減少20%～35%。2.運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)用省。由由于曝氣是周周期性的,重新開(kāi)始曝曝氣時(shí),氧濃度梯度度大,傳遞效率高,節(jié)能效果顯顯著,運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)用可可節(jié)省10%～25%。此外,本工程采用用水下曝氣機(jī)機(jī)代替?zhèn)鹘y(tǒng)鼓鼓風(fēng)機(jī)曝氣,消除了噪音音污染。3.有機(jī)物去除率率高,出水水質(zhì)好好。4.管理簡(jiǎn)單,運(yùn)運(yùn)行可靠,能有效防止止污泥膨脹。與與傳統(tǒng)的SBR工藝相比,CASS最大的特點(diǎn)點(diǎn)在于增加了了一個(gè)生物選選擇區(qū),且連續(xù)進(jìn)水(沉淀期、排排水期仍連續(xù)續(xù)進(jìn)水),沒(méi)有明顯標(biāo)標(biāo)志的反應(yīng)階階段和閑置階階段。設(shè)置生生物選擇區(qū)的的主要目的是是使系統(tǒng)選擇擇出良好的絮絮凝性生物。5.污泥產(chǎn)量低,,性質(zhì)穩(wěn)定。4.2.2CASSS工藝的設(shè)計(jì)計(jì)與計(jì)算CASS工藝的設(shè)設(shè)計(jì)原始資料料與氧化溝的的相同。并且且本工藝的中中格柵、污水水提升泵房、細(xì)細(xì)格柵以及曝曝氣沉砂池的的設(shè)計(jì)與第一一方案的相同同。第二方案案的污泥處理理系統(tǒng)的計(jì)算算與第一方案案的也相同在在此就不再重重復(fù)計(jì)算。本本設(shè)計(jì)中的CASS反應(yīng)池分兩兩組每組分四四格。每組的的處理流量為為250000m3/d。這里只只對(duì)CASS工藝進(jìn)行設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算。計(jì)計(jì)算如圖5-7所示。其具具體計(jì)算如下下：1.曝氣時(shí)間設(shè)混合液液污泥的濃度度=25000mg/L,,污泥負(fù)荷=00.1kgBBOD5/kgMLLSS,充水水比=0.224，曝氣時(shí)間間為：==3.7≈4（hh）2.沉淀時(shí)間當(dāng)當(dāng)污泥濃度小小于3000mmg/L時(shí)，污污泥界面沉降降速度為：式中，為污水溫度度。設(shè)污水溫度=100℃，污泥的界界面沉降速度度：=7.4×1044×10×22500-11.7=1..24(m/h)設(shè)曝氣池水深=55m，緩沖層高高度為m，沉淀時(shí)間間為：==1.37≈1..5（h）3.運(yùn)行周期設(shè)排水水時(shí)間=0..5h，運(yùn)行周期期=4+1.5+00.5=6（h）每日周期數(shù)：=44.曝氣池容積曝氣氣池個(gè)數(shù)=4，每座曝氣氣池容積：==6510（m33）5.復(fù)核出水溶解性BBOD5根據(jù)設(shè)計(jì)出出水水質(zhì)，出出水溶解性BOD5應(yīng)小于10.555mg/L。本本設(shè)計(jì)中出水水溶解性BOD5：==5.6（mg//L）計(jì)算結(jié)果滿(mǎn)足設(shè)計(jì)計(jì)要求。6.計(jì)算剩余污泥量活性污泥自身氧化化系數(shù)：==0.041剩余生物污泥量：：其中式中——出水溶解解性BOD5；——二沉池出水總BOOD5，取=20mg//L；——活性污泥自身氧化化系數(shù)，為0.06；——二沉池出水SS中中VSS所占的比例例，取0.75；——二沉池出水SS，取20mg/LL。=20-7.1××0.06××0.75××20=133.6（mg/L）帶入數(shù)據(jù)得=21196-13334.555=861..45（kg/d）剩余非生物污泥：：==300000×（1-0.77×0.755）×（195-220）/10000=20078.133（kg/d）剩余污泥總量：=+=861.45++2078..13=29939.588（kg/d）剩余污泥濃度：==3290（mgg/L）7.復(fù)核污泥泥齡==37.8(d))計(jì)算結(jié)果表明，污污泥泥齡可以以滿(mǎn)足氨氮完完全硝化的需需要。8.復(fù)核潷水高度曝曝氣池有效水水深m，潷水高度度：=1.2（m）復(fù)核結(jié)果與設(shè)定值值相同。9.設(shè)計(jì)需氧量考考慮最不利情情況，按夏季季時(shí)高水溫計(jì)計(jì)算設(shè)計(jì)需氧氧量。根據(jù)《室室外排水設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范GBJ144-19877》（1997年版）第條，設(shè)設(shè)計(jì)需氧量AOR：AOR=-公式中，第二部分分為氨氮硝化化需氧量，、、為計(jì)算系數(shù)數(shù)，，，。AOR==1.47×300000+4..6×-1..42×8661.45=7131.4（kg/d）=297..1(kg/h))（a）平面圖(b)剖面圖圖4-6CASS曝曝氣池布置示示意圖10.標(biāo)準(zhǔn)需氧量量SOR=（T=25℃；CSS(T)25℃時(shí)氧的飽和和度，取8.38mmg/L；C溶解氧濃度度，取2mg//L；α=0.85；β=0.95；ρ=0.9）SOR==4555.2(kgg/h)空氣用量：==7586.7（m3/h）=126..4（m3/min）最大氣水比=75586.7××24/255000=77.28。11．曝氣池的布置CASSS曝氣池共兩兩座，每座曝曝氣池長(zhǎng)72.4m,,寬18m，水深5m，超高0.5m，有效體積積為6516m3。其中預(yù)反反應(yīng)區(qū)長(zhǎng)12m，占曝氣池池容積的16.6%。單座CASS曝氣池布置置如圖所示。4.3投資估算算4.3.1編制依據(jù)據(jù)國(guó)家城市給水排水水工程技術(shù)研研究中心編《給給水排水工程程概預(yù)算與經(jīng)經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)手冊(cè)冊(cè)》4.3.2估算結(jié)果本工程的第一方案案估算投資為為8848..48萬(wàn)元，第第二方案的估估算投資為99069.337萬(wàn)元。兩兩方案工程估估算詳見(jiàn)表44-1、表4-2。投資估算表工程項(xiàng)目：方案一一表4-1單位：萬(wàn)元元序號(hào)工程費(fèi)用名稱(chēng)估算價(jià)值占投資比例%安裝工程設(shè)備購(gòu)置其它費(fèi)用合計(jì)一工程費(fèi)用2556.212300.507412.9983.781污水處理廠(chǎng)1997.732138.344136.071.1閘門(mén)30.045.2035.241.2中格柵180.9089.23270.131.3污水提升泵房22.5073.2095.701.4細(xì)格柵29.4086.20115.601.5沉砂池48.9010.2059.101.6鼓風(fēng)機(jī)房32.42300.20332.621.7氧化溝1305.20350.321655.521.8二沉池45.1223.5668.681.9貯泥池10.2312.3622.591.10脫水機(jī)房36.45230.65267.101.11接觸池20.3520.351.12消毒間3.2451.6554.891.13污泥濃縮池10.1242.6852.801.14污泥提升泵房19.0223.5042.521.15變電室7.43265.54272.971.16綜合樓120.56420.32540.881.17維修間9.7241.2550.971.18鍋爐房7.083.5010.581.19浴室6.572.308.871.20食堂7.081.028.101.21倉(cāng)庫(kù)12.560.813.361.22車(chē)庫(kù)5.1842.3647.541.23傳達(dá)室2.100.302.401.24宿舍15.5615.561.25自動(dòng)控制5.8062.0067.801.26通訊4.204.202廠(chǎng)外工程2.1管網(wǎng)2556.282556.28二其它費(fèi)用923.1710.431征地費(fèi)423.522可研編制費(fèi)22.243勘察費(fèi)59.304設(shè)計(jì)費(fèi)177.915建設(shè)單位管理費(fèi)59.306工程監(jiān)理費(fèi)133.437聯(lián)合試運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)14.838臨時(shí)設(shè)施費(fèi)22.249生產(chǎn)準(zhǔn)備費(fèi)4.6010辦公家具購(gòu)置費(fèi)5.80三預(yù)備費(fèi)512.325.79總投資8848.48投資估算表工程項(xiàng)目：方案二二表4-2單單位：萬(wàn)元序號(hào)工程費(fèi)用名稱(chēng)估算價(jià)值占投資比例%安裝工程設(shè)備購(gòu)置其它費(fèi)用合計(jì)一工程費(fèi)用2856.202200.507612.9883.941污水處理廠(chǎng)2099.202077.694176.891.1閘門(mén)30.045.2035.241.2中格柵180.9089.23270.131.3污水提升泵房22.5073.2095.701.4細(xì)格柵29.4086.20115.601.5沉砂池48.9010.2059.101.6鼓風(fēng)機(jī)房32.42300.20332.621.7CASS反應(yīng)池1450.20450.321900.521.8貯泥池45.1223.5668.681.9脫水機(jī)房10.2312.3622.591.10接觸池20.3520.351.11消毒間3.2451.6554.891.12污泥濃縮池10.1242.6852.801.13污泥提升泵房19.0223.5042.521.14變電室7.43265.54272.971.15綜合樓120.56420.32540.881.16維修間9.7241.2550.971.17鍋爐房7.083.5010.581.18浴室6.572.308.871.19食堂7.081.028.101.20倉(cāng)庫(kù)12.560.813.361.21車(chē)庫(kù)5.1842.3647.541.22傳達(dá)室2.100.302.401.23宿舍15.5615.561.24通訊5.8062.0067.801.25自動(dòng)控制4.204.202廠(chǎng)外工程2.1管網(wǎng)2556.282556.28二其它費(fèi)用936.0710.321征地費(fèi)423.522可研編制費(fèi)22.843勘察費(fèi)60.904設(shè)計(jì)費(fèi)182.715建設(shè)單位管理費(fèi)60.906工程監(jiān)理費(fèi)137.037聯(lián)合試運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)15.238臨時(shí)設(shè)施費(fèi)22.249生產(chǎn)準(zhǔn)備費(fèi)4.9010辦公家具購(gòu)置費(fèi)5.80三預(yù)備費(fèi)520.325.74總投資9069.374.4方案比選4.4.1方案一的的總結(jié)4.4.1.1優(yōu)點(diǎn)點(diǎn)1.工藝流程簡(jiǎn)單單，運(yùn)行管理理方便。Carrouusuel氧化溝工藝藝不需要初沉沉池和污泥消消化池。2.運(yùn)行穩(wěn)定，處處理效果好。Carrousuel氧化溝的BOD平均處理水平可達(dá)到95%左右。3.能承受水量、水水質(zhì)的沖擊負(fù)負(fù)荷，對(duì)濃度度較高的工業(yè)業(yè)廢水有較強(qiáng)強(qiáng)的適應(yīng)能力力。這主要是是由于氧化溝溝水力停留時(shí)時(shí)間長(zhǎng)、泥齡齡長(zhǎng)和循環(huán)稀稀釋水量大。4.污泥量少少、性質(zhì)穩(wěn)定定。由于氧化化溝泥齡長(zhǎng)。一一般為20～30d，污泥在溝溝內(nèi)已好氧穩(wěn)穩(wěn)定，所以污污泥產(chǎn)量少?gòu)膹亩芾砗?jiǎn)單單，運(yùn)行費(fèi)用用低。5.可以除磷磷脫氮?？梢砸酝ㄟ^(guò)氧化溝溝中曝氣機(jī)的的開(kāi)關(guān)，創(chuàng)造造好氧、缺氧氧環(huán)境達(dá)到除除磷脫氮目的的，脫氮效率率一般＞80%。但要達(dá)到到較高的除磷磷效果則需要要采取另外措措施。6.基建投資省、運(yùn)運(yùn)行費(fèi)用低。和和傳統(tǒng)活性污污泥法工藝相相比，在去除除BOD、去除BOD和NH3--N及去除BOD和脫氮三種種情況下，基基建費(fèi)用和運(yùn)運(yùn)行費(fèi)用都有有較大降低，特特別是在去除除BOD和脫氮情況況下更省。同同時(shí)統(tǒng)計(jì)表明明在規(guī)模較小小的情況下，氧氧化溝的基建建投資比傳統(tǒng)統(tǒng)活性污泥法法節(jié)省更多。4.4.1.2缺點(diǎn)點(diǎn)1.在氧化溝中完完成有機(jī)物質(zhì)質(zhì)的降解，在在沉淀池中進(jìn)進(jìn)行泥水分離離，需設(shè)獨(dú)立立的沉淀池和和刮泥系統(tǒng)?？梢猿酌摰?。2.自動(dòng)化水平不夠高高。勞動(dòng)強(qiáng)度度大。3.容積利用率低，池池容相對(duì)較大大。4.4.2方案二的的總結(jié)4.4.2.1優(yōu)點(diǎn)點(diǎn)1.此工藝建設(shè)費(fèi)費(fèi)用