江蘇框架核心筒結(jié)構(gòu)商業(yè)樓高大模板支護(hù)專項(xiàng)施工方案專家論證附計(jì)算

xxxx河西項(xiàng)目C1地塊工程高大模板專項(xiàng)施工方案編制單位：xxxx集團(tuán)有限公司編制人：編制時(shí)間：審核：審核時(shí)間：批準(zhǔn)：批準(zhǔn)時(shí)間：目錄TOC\o"1-1"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc297796830"一：工程概況1HYPERLINK\l"_Toc297796831"二：模板的構(gòu)造與安裝2HYPERLINK\l"_Toc297796832"三：模板結(jié)構(gòu)的安裝質(zhì)量要求3HYPERLINK\l"_Toc297796833"四：模板安裝的安全技術(shù)措施3HYPERLINK\l"_Toc297796834"五：模板的拆除4HYPERLINK\l"_Toc297796835"六：模板拆除的安全技術(shù)措施5HYPERLINK\l"_Toc297796836"七：文明施工5HYPERLINK\l"_Toc297796837"八：柱計(jì)算書5HYPERLINK\l"_Toc297796838"九、梁模板扣件鋼管高支撐架計(jì)算書11HYPERLINK\l"_Toc297796839"十、滿堂樓板計(jì)算書31一：工程概況工程名稱：xxxx河西項(xiàng)目C1地塊工程。工程建設(shè)地點(diǎn)：南京市建鄴區(qū)江東中路以西，富春江路以南。本工程屬于框筒結(jié)構(gòu)；總建筑面積：134879.98平方米。地下3層；夾層1層；地上16層；建筑高度：80m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：4.3m；其中一至三層每層層高：5.5m;第二層局部樓板縮進(jìn)，造成局部位置支架搭設(shè)高度需達(dá)到11m。本工程由xx（南京）置業(yè)有限公司投資建設(shè)，南京市建筑設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司設(shè)計(jì)，南京測繪勘察研究院有限公司地質(zhì)勘察，南京工大建設(shè)監(jiān)理咨詢有限公司監(jiān)理，xxxx集團(tuán)有限公司組織施工。本工程各層的梁、板、柱均采用木模板，板厚為16mm，支撐采用φ48×2.8扣件式鋼管腳手架。二：模板的構(gòu)造與安裝本工程的模板先在施工現(xiàn)場按要求做成拼板，梁、柱模板采用16mm厚的木模板。1：柱基礎(chǔ)模板的安裝在安裝模板前，應(yīng)平整好基礎(chǔ)底面，并根據(jù)基礎(chǔ)縱、橫軸中線，施出模板安裝邊線，據(jù)此邊線安裝好模板。模板定位后用木條、撐木、斜撐等固定側(cè)拼板，因本工程柱子相對較大，為了抵抗砼的側(cè)壓力，還要用對拉螺栓將側(cè)拼板互相拉牢固定。2：柱模板的安裝2.1柱模板安裝前應(yīng)彈出柱中線及邊線，依據(jù)邊線并考慮增加兩片柱模板的厚度釘柱腳木框，木框應(yīng)牢固地固定于基礎(chǔ)頂面或樓面。然后緊靠木框內(nèi)表面安裝柱模板。安裝柱模板前應(yīng)綁扎好鋼筋，鋼筋驗(yàn)收后則四塊拼板可同時(shí)安裝2.2安裝柱模板除應(yīng)保證平面尺寸正確外，還應(yīng)保持垂直。用垂球檢查柱模板的垂直度后，應(yīng)立即用撐木撐牢。各柱模板安裝完畢后相互間應(yīng)用水平及斜拉桿聯(lián)系成整體，以使在整個(gè)施工過程中不致發(fā)生傾斜，校正完柱模板的垂直度后即可上緊柱箍。3：梁，樓板的安裝梁，樓板模板系統(tǒng)是由木模板和支撐兩部分組成，模板的作用是使型，使硬化后的砼具有設(shè)計(jì)所要求的形狀和尺寸，支撐部分作用是保證模板形狀和位置并承受模板和砼的重量以及施工荷載。3.1架管的安裝a：模板的搭設(shè)應(yīng)根據(jù)各層模板施工平面圖來搭設(shè)，b：采用多層支模支架時(shí)，上下立柱應(yīng)安裝在同一中心線上，保證合理受力，c：架子的垂直度不得超過1/1000，全高不得超過20CM。3.2：梁模板的安裝首先應(yīng)安裝梁底模板，安裝時(shí)要將梁底模板兩端安放在柱模板頂端梁的缺口處，下面用立柱撐起，再用螺旋底座調(diào)節(jié)高度，梁底模板安裝要求平直。梁的跨度等于或大于4M時(shí)梁底應(yīng)起拱，以抵消部分受荷后下垂的撓度，起拱高度按設(shè)計(jì)要求為2/1000。支柱的間距根據(jù)荷載大小及支柱的承載能力由計(jì)算確定，一般為1～1.5M。第二步安裝梁側(cè)板，安裝時(shí)要將梁側(cè)板緊靠梁底板放在支柱頂?shù)臋M木上，為防止產(chǎn)生位移應(yīng)用夾板釘夾牢在支柱頂?shù)臋M木上，梁側(cè)板安裝要求垂直，邊梁外側(cè)模板上邊用立木及斜撐固定，梁側(cè)模板的上邊用樓板的底模板頂緊，梁側(cè)模板之間應(yīng)臨時(shí)用撐木撐牢，撐木長度與梁寬相同，澆筑砼時(shí)再拆去，因梁的高度較大，為抵抗砼側(cè)壓力，所有梁均須安設(shè)對拉螺栓。3.3樓板模板的安裝a：樓板模板一般是由若干拼板拼成，但一般宜用定型板拼成，其不足部分另加異形板補(bǔ)齊。b：樓板模板鋪設(shè)前，應(yīng)先在梁側(cè)板外邊釘立木及橫擋，在橫擋上安裝楞木。楞木安裝要水平，如不平時(shí)可在楞木兩端加木楔塊調(diào)平，楞木調(diào)平后即可鋪放樓板模板。若楞木跨度過大時(shí)，可在楞木中間另加支柱，以免受荷后撓度過大。4：墻模板的安裝4.1：墻模板由兩片側(cè)板構(gòu)成，每片側(cè)板由若干塊拼板拼接而成，拼板尺寸依墻體大小而定，側(cè)板外用縱、橫檁木及斜撐固定，為抵抗新澆筑砼的側(cè)壓力和保持墻的一定厚度應(yīng)裝設(shè)對拉螺栓及臨時(shí)撐木，對拉螺栓的間距由計(jì)算確定。4.2：安裝墻模板之前底面應(yīng)用水泥砂漿抹平，彈出墻體的中線和邊線，依據(jù)邊線安裝墻壁體，墻模板應(yīng)保持垂直，模板上的縱、橫檁木與斜撐必須撐牢，對拉螺栓也要收緊，以免在澆筑砼過程中模板產(chǎn)生過大的變形或位移。5：樓梯模板的安裝5.1：板式樓梯的模板是由樓梯底板、側(cè)板及梯級模板構(gòu)成。5.2：樓梯模板在施工前，一般先按設(shè)計(jì)圖紙進(jìn)行放樣，經(jīng)確定各部件尺寸，模板的安裝順序是先裝上、下休息平臺(tái)及梯梁的模板，然后再在梯梁模板之間裝設(shè)樓梯模板。5.3：安裝樓梯底模板時(shí)，應(yīng)將樓梯底模板與梁側(cè)板相接，坡度應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，下面以楞木及支柱支撐。由于樓梯底模板是傾斜的，故支柱也應(yīng)傾斜支模(大致與樓梯底模相垂直)，支柱長度按實(shí)際需要確定，但必須支撐牢固，支柱之間以拉桿直聯(lián)系。5.4：安裝樓梯側(cè)模板時(shí)，首先應(yīng)根據(jù)放樣圖在側(cè)模板上畫出梯級圖，并釘上梯級模板擋木，樓梯側(cè)模板靠斜撐等固定在樓梯底模板邊上，并保持垂直。5.5：安裝梯級模板時(shí)應(yīng)根據(jù)樓梯側(cè)模板上畫出的梯級圖進(jìn)行操作，梯級模板應(yīng)以擋木三角木（吊木，頂木）等固定而三角木又釘牢在一根沿樓梯斜面通長的反扶梯基上，反扶梯基兩端必須牢固可靠。三角木的數(shù)量應(yīng)根據(jù)樓梯寬度的不同，用2~3根，要保證梯級模板在澆筑砼過程中不會(huì)產(chǎn)生過大的變形和位移。三：模板結(jié)構(gòu)的安裝質(zhì)量要求1：應(yīng)保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀、大小、尺寸、位置的正確。2：要有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，并能可靠的承受新澆筑砼的自重荷載和側(cè)壓力，以及在施工過程中所產(chǎn)生的其它荷載。3：構(gòu)造要簡單，裝拆要方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝，有利于砼的澆筑及養(yǎng)護(hù)。4：模板接縫應(yīng)嚴(yán)密，不得出現(xiàn)縫口，不得漏漿。5：柱、梁和樓板模板安裝完畢后，經(jīng)施工單位質(zhì)安員，監(jiān)理公司監(jiān)理人員驗(yàn)收合格后方可進(jìn)行砼澆筑。四：模板安裝的安全技術(shù)措施1：模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中，必須設(shè)置防傾覆的臨時(shí)固定設(shè)施。2：該支模高度達(dá)到11m，支模施工現(xiàn)場搭設(shè)工作梯，作業(yè)人員不得爬支模架上。3：高空臨邊要有足夠的操作平臺(tái)和安全防護(hù)，作業(yè)人員必須扣好安全帶和戴好安全帽。4：無關(guān)人員不得在支模底下，應(yīng)在適當(dāng)位置掛警示燈，并指定專人監(jiān)護(hù)。5：堆放的各種物體不得過于集中。6：不準(zhǔn)架設(shè)探頭板或未固定的立柱。7：施工現(xiàn)場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準(zhǔn)通過腳手架，架管嚴(yán)禁接觸高壓電線。8：凡患有高血壓、心臟病、癲癇病的人員不得從事架子和高空作業(yè)。9：臺(tái)風(fēng)或暴雨過后，要馬上檢查架子，發(fā)現(xiàn)傾斜、變形應(yīng)及時(shí)修理。10：架子安裝完，工地負(fù)責(zé)人組織驗(yàn)收，并做好記錄，符合要求的，由技術(shù)和安全檢查負(fù)責(zé)人復(fù)查合格簽名后方可進(jìn)行下道工序。11：面積較大的采光井采用搭排柵由下往上搭設(shè)圍護(hù)，孔洞位置采用鋼筋篩網(wǎng)加蓋牢固。12：作業(yè)四周在作業(yè)前必須待排柵搭設(shè)高于作業(yè)面1.5米以上才能作業(yè)，施工樓梯必須穩(wěn)固。13：垂直作業(yè)，要求操作由下往上，架設(shè)梁板和樓板時(shí)，必須將楞木合理擺放，腳手架下嚴(yán)禁站人，支柱模時(shí)，柱的四周采用腳手架圍閉并保證架體穩(wěn)定。14：模板存放，地面必須平整，堆放高度如果超過1.5米的，存放模板的四周必須有鋼管錨桿固定，以免模板有傾倒或傾斜的現(xiàn)象發(fā)生。15：模板上的施工荷載，材料堆放位置每平方米不能超過100KG，工序緊密時(shí)候可用塔吊幫助分多次提升，減少對樓面板的施工荷載。16：模板施工時(shí)，凡樓梯走道等交叉口要做好防護(hù)措施。五：模板的拆除1：樓板模的拆除必須砼達(dá)到強(qiáng)度100%，且必須在上層樓板澆筑完畢后才能進(jìn)行。2：拆除模板之前，應(yīng)先將架子上有存留的零星料具、雜物清除干凈。3：拆除模板的原則為先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。4：拆除跨度大的梁底板時(shí)，應(yīng)先從跨中開始，分別拆向兩端。5：拆模時(shí)不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時(shí)運(yùn)走、整理。6：模板要逐塊傳下來，不得拋擲，拆下后清理干凈，板面涂廢機(jī)油，按規(guī)格分類堆放整齊。7：承重模板（梁，板底板）的拆除時(shí)，砼的強(qiáng)度應(yīng)達(dá)到如下表要求：結(jié)構(gòu)類型跨度（M）達(dá)到強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)的百百分比（%）

板≤2≥50>2≤8≥75>8≥100

梁≤8≥75>8≥100懸臂結(jié)構(gòu)≥100六：模板拆除的安全技術(shù)措施1：進(jìn)入施工現(xiàn)場的人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩戴安全帶，并應(yīng)系牢。2：經(jīng)醫(yī)院檢杳認(rèn)為不適宜高空作業(yè)的人員，不得進(jìn)行高空作業(yè)。3：工作前應(yīng)先檢查使用的工具是否牢固，拆支撐或剪力墻螺桿的扳手等工具必須用繩鏈系在身上，以免掉傷人，工作時(shí)要思想集中，防止釘子扎腳或空中滑跌。4：安裝與拆除模板時(shí)，應(yīng)搭設(shè)腳手架，并設(shè)防護(hù)欄桿，防止上下在同一種垂直面操作，2M以上高處作業(yè)必須有可靠的立足點(diǎn)。5：高空、復(fù)雜結(jié)構(gòu)模板的拆除，事先應(yīng)有切實(shí)可行的安全措施。6：遇到六級及以上大風(fēng)時(shí)，應(yīng)暫停作業(yè)。7：二人抬運(yùn)模板時(shí)要互相配合、協(xié)同工作，工具應(yīng)用運(yùn)輸工具或繩子系牢后升降，不得亂扔，高空拆模時(shí)，應(yīng)有專人指揮，并在下面標(biāo)出拆模工作區(qū)，用繩和障礙物加設(shè)圍欄，暫停人員過往。8：不得在腳手架上堆放大批的模板等材料。9：拆模間歇時(shí)，應(yīng)收已活動(dòng)的模板牽杠，支撐等運(yùn)走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而墜落。10：模板上有預(yù)留孔洞的，應(yīng)在拆模前后妥善處理好。11：拆除模板一般用長撬棍，人不準(zhǔn)站在正在拆除的模板下面，在拆除樓板模板時(shí)，要注意整塊模板掉下，拆模人員要站在外拉支撐下，防止突然全部掉下傷人。12：模板拆除后，必須及時(shí)清理垃圾，木料和腳手架等必須合理清除。13：模板拆除后，主體的四周加固安全圍護(hù)，樓梯位置綁扎扶手，增加滅火器材。七：文明施工1：安排專人專管文明施工，簽訂責(zé)任書。2：制作好的成品模板要分類堆放，并且掛牌。3：施工現(xiàn)場各種材料堆放要整齊有序。4：支好模板后要及時(shí)清理干凈作業(yè)面。5：拆模首先清理干凈架子上、樓面上的雜物。6：拆下的扣件、鋼管、模板要分開堆放整齊。7：拆完模以后，樓面要及時(shí)清理干凈。8：所有洞口及有安全隱患的地方及時(shí)搭設(shè)安全防護(hù)。八：柱計(jì)算書因本工程柱子截面較大，柱子高度基本達(dá)到11m，搭設(shè)時(shí)必須嚴(yán)格按此方案施作，合理的布置木方、鋼管、對拉螺栓的間距。1、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度B=900mm，B方向?qū)菟?道，柱模板的截面高度H=900mm，H方向?qū)菟?道，柱模板的計(jì)算高度L=11000mm，柱箍間距計(jì)算跨度d=500mm。柱箍采用雙鋼管48mm×2.8mm。柱模板豎楞截面寬度40mm，高度80mm。B方向豎楞5根，H方向豎楞5根。面板厚度16mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度30.0N/mm2，彈性模量4000.0N/mm4。木方剪切強(qiáng)度1.7N/mm2，抗彎強(qiáng)度17.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm4。柱模板支撐計(jì)算簡圖2、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=40.540kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=0.9×40.550=36.495kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。3、柱模板面板的計(jì)算面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算如下面板計(jì)算簡圖面板的計(jì)算寬度取柱箍間距0.50m。荷載計(jì)算值q=1.2×36.495×0.500+1.40×3.600×0.500=24.417kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50.00×1.60×1.60/6=21.33cm3；I=50.000×1.60×1.60×1.60//12=17.077cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算算f=M/W<[[f]其中f——面板的抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算值值(N/mm22)；M——面板板的最大彎距距(N.mm))；W——面板板的凈截面抵抵抗矩；[ff]——面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取30..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷載設(shè)計(jì)值值(kN/m))；經(jīng)計(jì)算得到M=0.1100×(1.20×18.2447+1.44×1.8000)×0.2155×經(jīng)計(jì)算得到面板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算值f==0.1113×1000×1000//213333=5.2991N/mmm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪計(jì)算[[可以不計(jì)算算]T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.20×18.2447+1.44×1.8000)×0.2155=3.1550kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×3150..0/(2××500.0000×16.0000)=0..591N//mm2截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[T]=1..40N/mmm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度計(jì)算v=0.6777ql4/1000EI<[v]==l/250面板最大撓度計(jì)算算值v==0.6777×18.2447×2154//(100××4000×1706667)=0..387mmm面板的最大撓度小小于215..0/2500,滿足要求求!4、豎楞木方的計(jì)算算豎楞木方直接承受受模板傳遞的的荷載，應(yīng)該該按照均布荷荷載下的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算，計(jì)算如下下豎楞木方計(jì)算簡圖圖豎楞木方的計(jì)算寬寬度取BHH兩方向最最大間距0..215m。荷載計(jì)算值q=1.22×36.4995×0.2155+1.400×3.6000×0.2155=10.4499kN//m按照三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載q==5.2550/0.5500=100.499kkN/m最大彎矩M==0.1qql2=0..1×10.4999×0.50×最大剪力Q=00.6×0.5000×10.4999=3.1150kN最大支座力N==1.1×0.5000×10.4999=5.7775kN截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.000×8.00×8.00//6=442.67ccm3；II=4..00×8.00×8.00×8.00//12=170.667cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算算抗彎計(jì)算強(qiáng)度ff=0.2662×106/442666..7=6.115N/mmm2抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于于17.0NN/mm2,,滿足要求!(2)抗剪計(jì)算[[可以不計(jì)算算]最大剪力的計(jì)算公公式如下:Q=0.66ql截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:T=3Q/22bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×3150//(2×40×80)=11.476NN/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.700N/mm22抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足足要求!(3)撓度計(jì)算最大變形v==0.6777×7.8466×500.004/(1000×100000.00×17066666.8))=0.1995mm最大撓度小于5000.0/2250,滿足足要求!5、B方向柱箍的計(jì)算豎楞木方傳遞到柱柱箍的集中荷荷載P：P=(1.22×36.500+1.400×3.60))×0.2155×0.5000=55.25kNN柱箍按照集中荷載載作用下的連連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方方傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管剪力圖((kN)變形的計(jì)算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，受力圖圖與計(jì)算結(jié)果果如下：支撐鋼管變形計(jì)算算受力圖支撐鋼管變形圖((mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算算得到最大彎矩最大變形vmaax=0.1178mm最大支座力Qmmax=155.520kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度ff=0.7223×106/884960000.0=885.10NN/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于205.00N/mm22,滿足要求求!支撐鋼管的最大撓撓度小于5660.0/1150與10mm,,滿足要求!6、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)計(jì)算計(jì)算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對拉拉螺栓的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取1700N/mm22；對拉螺栓的直徑((mm):14對拉螺栓有效直徑徑(mm):12對拉螺栓有效面積積(mm2)::A=105.0000對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=15.5220對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算算滿足要求!!7、H方向柱箍的計(jì)算豎楞木方傳遞到柱柱箍的集中荷荷載P：P=(1.22×36.500+1.400×3.60))×0.2155×0.5000=55.25kNN柱箍按照集中荷載載作用下的連連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方方傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管剪力圖((kN)變形的計(jì)算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，受力圖圖與計(jì)算結(jié)果果如下：支撐鋼管變形計(jì)算算受力圖支撐鋼管變形圖((mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算算得到最大彎矩最大變形vmaax=0.1178mm最大支座力Qmmax=155.520kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度ff=0.7223×106/884960000.0=885.10NN/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于205.00N/mm22,滿足要求求!支撐鋼管的最大撓撓度小于5660.0/1150與10mm,,滿足要求!8、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)計(jì)算計(jì)算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對拉拉螺栓的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取1700N/mm22；對拉螺栓的直徑((mm):14對拉螺栓有效直徑徑(mm):12對拉螺栓有效面積積(mm2)::A=105.0000對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=15.5220對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算算滿足要求!!九、梁模板扣件鋼鋼管高支撐架架計(jì)算書梁的截面形式基本本只有兩種，局局部有不一致致的根據(jù)這兩兩種計(jì)算書合合理的布置木木方、鋼管間間距。類型一1、梁模板基本參數(shù)數(shù)梁截面寬度B==500mmm，梁截面高度H==900mmm，H方向?qū)菟?道道，對拉螺栓栓直徑14mmm，對拉螺栓在垂直于于梁截面方向向距離(即計(jì)算跨度度)700mmm。梁模板使用的木方方截面40×80mm，梁模板截面?zhèn)让婺灸痉骄嚯x2550mm。梁底模面板厚度hh=16mmm，彈性模量量E=40000N/mmm2，抗彎強(qiáng)強(qiáng)度[f]==30N/mmm2。梁側(cè)模面板厚度hh=16mmm，彈性模量量E=40000N/mmm2，抗彎強(qiáng)強(qiáng)度[f]==30N/mmm2。2、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計(jì)算模板自重=00.340kkN/m2；；鋼筋自重=11.500kkN/m3；；混凝土自重=24.0000kN/mm3；施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值=2.5500kN//m2。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值；撓度度驗(yàn)算只考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力產(chǎn)生生荷載標(biāo)準(zhǔn)值值。新澆混凝土側(cè)壓力力計(jì)算公式為為下式中的較較小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；；t——新澆混凝土的初凝凝時(shí)間，為00時(shí)(表示無資料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入模溫度度，取20..000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝凝土側(cè)壓力計(jì)計(jì)算位置處至至新澆混凝土土頂面總高度度，取1.2200m；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1..000；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取取0.8500。根據(jù)公式計(jì)算的新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=228.8000kN/m22考慮結(jié)構(gòu)的重要性性系數(shù)0.99，實(shí)際計(jì)算算中采用新澆澆混凝土側(cè)壓壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=0..9×35.0000=31..500kNN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性性系數(shù)0.99，倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=0..9×4.0000=3.6000kN/mm2。3、梁底模板木楞計(jì)計(jì)算梁底木方的計(jì)算在在腳手架梁底底支撐計(jì)算中中已經(jīng)包含！！4、梁模板側(cè)模計(jì)算算面板直接承受模板板傳遞的荷載載，應(yīng)該按照照均布荷載下下的連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，計(jì)算如如下作用在梁側(cè)模板的的均布荷載qq=(1.22×31.500+1.400×3.60))×0.90==38.5556N/mmm面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=90.000×1.60×1.60//6=338.40ccm3；I=90.000×1.60×1.60×1.60//12=30.722cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算算f=M//W<[f]其中f——面板的抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算值值(N/mm22)；M——面板板的最大彎距距(N.mm))；W——面板板的凈截面抵抵抗矩；[ff]——面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取30..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷載設(shè)計(jì)值值(kN/m))；經(jīng)計(jì)算得到M=0.1100×(1.20×28.3550+1.44×3.2400)×0.2500×經(jīng)計(jì)算得到面板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算值f==0.2441×1000×1000//384000=6.2775N/mmm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪計(jì)算[[可以不計(jì)算算]T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.20×28.3550+1.44×3.2400)×0.2500=5.7883kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×5783..0/(2××900.0000×16.0000)=0..602N//mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.400N/mm22抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度計(jì)算v=0.6777ql4/1000EI<[v]==l/250面板最大撓度計(jì)算算值v==0.6777×28.3550×2504//(100××4000×3072000)=0..610mmm面板的最大撓度小小于250..0/2500,滿足要求求!5、穿梁螺栓計(jì)算計(jì)算公式:NN<[NN]=ffA其中N——穿梁螺栓所所受的拉力；；A——穿梁螺栓有效面積積(mm22)；f——穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取取170N//mm2；穿梁螺栓承受最大大拉力N=(1..2×31.500+1.400×3.60))×0.90×0.70//2=13..50kN穿梁螺栓直徑為114mm；穿梁螺栓有效直徑徑為11.66mm；穿梁螺栓有效面積積為A=1105.0000mm2；；穿梁螺栓最大容許許拉力值為[N]=117.8500kN；穿梁螺栓承受拉力力最大值為N=13..495kNN；穿梁螺栓的布置距距離為側(cè)龍骨骨的計(jì)算間距距700mmm。每個(gè)截面布置2道穿梁螺栓栓。穿梁螺栓強(qiáng)度滿足足要求!6、梁支撐腳手架的的計(jì)算支撐條件采用鋼管管腳手架形式式,參見樓板模模板支架計(jì)算算內(nèi)容。計(jì)算依據(jù)《建筑施施工模板安全全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)。計(jì)算參數(shù):模板支架搭設(shè)高度度為11.00m，梁截面B×D==500mmm×900mmm，立桿的縱縱距(跨度方向)l=0.770m，立桿桿的步距hh=1.500m，梁底增加2道承重重立桿。面板厚度16mmm，剪切強(qiáng)度度1.4N//mm2，抗抗彎強(qiáng)度300.0N/mmm2，彈性性模量40000.0N//mm4。木方40×80mmm，剪切強(qiáng)強(qiáng)度1.7NN/mm2，抗抗彎強(qiáng)度177.0N/mmm2，彈性性模量100000.0NN/mm4。梁兩側(cè)立桿間距0..90m。梁底按照均勻布置置承重桿4根計(jì)算。模板自重0.500kN/m22，混凝土鋼鋼筋自重255.00kNN/m3，施施工活荷載44.00kNN/m2。梁兩側(cè)的樓板厚度度0.15mm，梁兩側(cè)的的樓板計(jì)算長長度3.000m?？奂?jì)算折減系數(shù)數(shù)取1.000。圖1梁模板支撐撐架立面簡圖圖計(jì)算中考慮梁兩側(cè)側(cè)部分樓板混混凝土荷載以以集中力方式式向下傳遞。集中力大小為FF=0..9×1.20×25.0000×0.1500×3.0000×0.3500=4.2553kN。采用的鋼管類型為為48×2.8。6.1、模板面板板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。模板板面板的按照照多跨連續(xù)梁梁計(jì)算。作用荷載包括梁與與模板自重荷荷載，施工活活荷載等。1.荷載的計(jì)算：：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=25..000×0.9000×0.3500=7.8775kN/mm(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：q2=0.5500×0.3500×(2×0.9000+0.5000)/0..500=00.805kkN/m(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.0000+2.0000)×0.5000×0.3500=0.7000kN考慮0.9的結(jié)構(gòu)構(gòu)重要系數(shù)，均均布荷載qq=0..9×(1.20×7.8755+1.200×0.8055)=9.3374kN//m考慮0.9的結(jié)構(gòu)構(gòu)重要系數(shù)，集集中荷載PP=0..9×1.40×0.7000=0.8882kN面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=35.000×1.60×1.60//6=114.93ccm3；I=35.000×1.60×1.60×1.60//12=11.955cm4；計(jì)算簡圖彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，受力圖圖與計(jì)算結(jié)果果如下：變形計(jì)算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到從左左到右各支座座力分別為N1=0.5599kNN2==2.2266kNN3=2.2266kNN4==0.5599kN最大彎矩最大變形V==0.0995mm(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算算經(jīng)計(jì)算得到面板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算值f==0.0337×1000×1000//149333=2.4778N/mmm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]，取30.000N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪計(jì)算[[可以不計(jì)算算]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×1222..0/(2××350.0000×16.0000)=0..327N//mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.400N/mm22抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算算值v==0.0995mm面板的最大撓度小小于166..7/2500,滿足要求求!6.2、梁底支撐撐木方的計(jì)算算梁底木方計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載q==2.2226/0.3350=6..359kNN/m最大彎矩M==0.1qql2=0..1×6.36×0.35×最大剪力Q=00.6×0.3500×6.3599=1.3335kN最大支座力N==1.1×0.3500×6.3599=2.4448kN木方的截面力學(xué)參參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=4..00×8.00×8.00//6=442.67ccm3；II=4..00×8.00×8.00×8.00//12=170.667cm4；；(1)木方方抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度ff=0.0778×106/442666..7=1.883N/mmm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小于177.0N/mmm2,滿足足要求!(2)木方方抗剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]最大剪力的計(jì)算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:T=3Q/22bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×1335//(2×40×80)=00.626NN/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.700N/mm22木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算滿足要求求!(3)木方方撓度計(jì)算均布荷載通過上面面變形受力圖圖計(jì)算的最大大支座力除以以跨度得到44.547kkN/m最大變形v==0.6777×4.5477×350.004/(1000×100000.00×17066666.8))=0.0227mm木方的最大撓度小小于350..0/2500,滿足要求求!6.3、梁底支撐撐鋼管計(jì)算梁底支撐橫向鋼管管計(jì)算橫向支撐鋼管按照照集中荷載作作用下的連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方方支撐傳遞力力。支撐鋼管計(jì)算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管剪力圖((kN)變形的計(jì)算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，受力圖圖與計(jì)算結(jié)果果如下：支撐鋼管變形計(jì)算算受力圖支撐鋼管變形圖((mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算算得到最大彎矩最大變形vmaax=0.1132mm最大支座力Qmmax=4..698kNN抗彎計(jì)算強(qiáng)度ff=0.3339×106/44248.00=79.885N/mmm2支撐鋼管的抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于205.00N/mm22,滿足要求求!支撐鋼管的最大撓撓度小于3666.7/1150與10mm,,滿足要求!梁底支撐縱向鋼管管計(jì)算縱向支撐鋼管按照照集中荷載作作用下的連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取橫向向支撐鋼管傳傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管剪力圖((kN)變形的計(jì)算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，受力圖圖與計(jì)算結(jié)果果如下：支撐鋼管變形計(jì)算算受力圖支撐鋼管變形圖((mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算算得到最大彎矩最大變形vmaax=0.7704mm最大支座力Qmmax=100.100kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度ff=0.5775×106/44248.00=135..47N/mmm2支撐鋼管的抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于205.00N/mm22,滿足要求求!支撐鋼管的最大撓撓度小于7000.0/1150與10mm,,滿足要求!6.4、扣件抗滑滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算:RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設(shè)計(jì)值值,取8.00kkN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計(jì)值；；計(jì)算中R取最大支支座反力，RR=10.110kN單扣件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算不滿足要求求,可以考慮采采用雙扣件!!R≤8.0kkN時(shí)，可采采用單扣件；；8.0kkN<R112.0kkN時(shí)，應(yīng)采采用雙扣件；；R>12..0kN時(shí)，應(yīng)應(yīng)采用可調(diào)托托座。6.5、立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算不考慮風(fēng)荷載時(shí),,立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算公式式為：其中N——立桿的軸心心壓力最大值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力N1==10.1000kN((已經(jīng)包括組組合系數(shù))腳手架鋼管的自重重N2==0.9××1.20×0.1033×11.0000=1.2227kNN=10.1100+1..227=111.3277kNi——計(jì)算算立桿的截面面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm；A——立桿桿凈截面面積積，A=3..974cmm2；W——立桿桿凈截面模量量(抵抗矩),WW=4.2448cm3；；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值，[f]]=2005.00NN/mm2；；a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長度，a==0.30mm；h——最大步距，h=11.50m；；l0——計(jì)算算長度，取11.500++2×0.3000=2.1000m；——由長細(xì)比，為21100/166=131；；——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比ll0/i查查表得到0..391；經(jīng)計(jì)算得到=111327/((0.3911×397)==72.8556N/mmm2；不考慮風(fēng)荷載時(shí)立立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算<[f],滿滿足要求!考慮風(fēng)荷載時(shí),立立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算公式為為：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生生的立桿段彎彎矩MW計(jì)算公公式MW==0.9×0.9×1.4Wkklah2//10其中Wk———風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m22)；Wkk=0.7××0.2500×1.6700×0.1299=0.0554kN/mm2h——立桿的步距距，1.500m；la——立桿迎風(fēng)面面的間距，00.90m；；lb——與迎風(fēng)面垂垂直方向的立立桿間距，00.70m；；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩矩Mw=00.9×0.9×1.4×0.0544×0.9000×1.5000×；Nw——考慮風(fēng)荷載載時(shí)，立桿的的軸心壓力最最大值；Nw=10.1000+0.99×1.2×1.1366+0.9××0.9×1.4×0.0122/0.7000=11..347kNN經(jīng)計(jì)算得到=111347/((0.3911×397)++120000/42488=75.8896N/mmm2；考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算<[[f],滿足足要類型二1、梁模板基本參數(shù)數(shù)梁截面寬度B==250mmm，梁截面高度H==700mmm，H方向?qū)菟?道道，對拉螺栓栓直徑14mmm，對拉螺栓在垂直于于梁截面方向向距離(即計(jì)算跨度度)10000mm。梁模板使用的木方方截面40×80mm，梁模板截面?zhèn)让婺灸痉骄嚯x2550mm。梁底模面板厚度hh=16mmm，彈性模量量E=40000N/mmm2，抗彎強(qiáng)強(qiáng)度[f]==30N/mmm2。梁側(cè)模面板厚度hh=16mmm，彈性模量量E=40000N/mmm2，抗彎強(qiáng)強(qiáng)度[f]==30N/mmm2。2、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計(jì)算模板自重=00.340kkN/m2；；鋼筋自重=11.500kkN/m3；；混凝土自重=24.0000kN/mm3；施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值=2.5500kN//m2。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值；撓度度驗(yàn)算只考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力產(chǎn)生生荷載標(biāo)準(zhǔn)值值。新澆混凝土側(cè)壓力力計(jì)算公式為為下式中的較較小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；；t——新澆混凝土的初凝凝時(shí)間，為00時(shí)(表示無資料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入模溫度度，取20..000℃；V——混凝土的澆筑速度度，取2.5500m/hh；H——混凝土側(cè)壓力計(jì)算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取1.2000m；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1..000；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取取0.8500。根據(jù)公式計(jì)算的新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=228.8000kN/m22考慮結(jié)構(gòu)的重要性性系數(shù)0.99，實(shí)際計(jì)算算中采用新澆澆混凝土側(cè)壓壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=0..9×35.0000=31..500kNN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性性系數(shù)0.99，倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=0..9×4.0000=3.6000kN/mm2。3、梁底模板木楞計(jì)計(jì)算梁底木方的計(jì)算在在腳手架梁底底支撐計(jì)算中中已經(jīng)包含??！4、梁模板側(cè)模計(jì)算算面板直接承受模板板傳遞的荷載載，應(yīng)該按照照均布荷載下下的連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，計(jì)算如如下作用在梁側(cè)模板的的均布荷載qq=(1.22×31.500+1.400×3.60))×0.70==29.9888N/mmm面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=700.00×1.60×1.60//6=229.87ccm3；II=700.00×1.60×1.60×1.60//12=23.899cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算算f=M//W<[f]其中f——面板的抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算值值(N/mm22)；M——面板板的最大彎距距(N.mm))；W——面板板的凈截面抵抵抗矩；[ff]——面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取30..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷載設(shè)計(jì)值值(kN/m))；經(jīng)計(jì)算得到M=0.1100×(1.20×22.0550+1.44×2.5200)×0.2500×經(jīng)計(jì)算得到面板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算值f==0.1887×1000×1000//298677=6.2775N/mmm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.20×22.0550+1.44×2.5200)×0.2500=4.4998kN截面抗剪強(qiáng)度度計(jì)算值TT=3×4498..0/(2××700.0000×16.0000)=0..602N//mm2截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[T]=1..40N/mmm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度計(jì)算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大撓度計(jì)算算值v==0.6777×22.0550×2504//(100××4000×2389333)=0..610mmm面板的最大撓度小小于250..0/2500,滿足要求求!5、穿梁螺栓計(jì)算計(jì)算公式:N<[[N]=fA其中N——穿梁螺栓所所受的拉力；；A——穿梁梁螺栓有效面面積(mmm2)；f——穿梁梁螺栓的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取1700N/mm22；穿梁螺栓承受最大大拉力N=(1..2×31.500+1.400×3.60))×0.70×1.00//2=14..99kN穿梁螺栓直徑為114mm；穿梁螺栓有效直徑徑為11.66mm；穿梁螺栓有效面積積為A=1105.0000mm2；；穿梁螺栓最大容許許拉力值為[N]=117.8500kN；穿梁螺栓承受拉力力最大值為N=14..994kNN；穿梁螺栓的布置距距離為側(cè)龍骨骨的計(jì)算間距距1000mmm。每個(gè)截面布置2道穿梁螺栓栓。穿梁螺栓強(qiáng)度滿足足要求!6、梁支撐腳手架的的計(jì)算計(jì)算依據(jù)《建筑施施工模板安全全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)。計(jì)算參數(shù):模板支架搭設(shè)高度度為11.00m，梁截面B×D==250mmm×700mmm，立桿的縱縱距(跨度方向)l=0.770m，立桿桿的步距hh=1.500m，梁底增加1道承重重立桿。面板厚度16mmm，剪切強(qiáng)度度1.4N//mm2，抗抗彎強(qiáng)度300.0N/mmm2，彈性性模量40000.0N//mm4。木方40×80mmm，剪切強(qiáng)強(qiáng)度1.7NN/mm2，抗抗彎強(qiáng)度177.0N/mmm2，彈性性模量100000.0NN/mm4。梁兩側(cè)立桿間距0..65m。梁底按照均勻布置置承重桿3根計(jì)算。模板自重0.500kN/m22，混凝土鋼鋼筋自重255.00kNN/m3，施施工活荷載66.00kNN/m2。梁兩側(cè)的樓板厚度度0.15mm，梁兩側(cè)的的樓板計(jì)算長長度2.000m?？奂?jì)算折減系數(shù)數(shù)取1.000。圖1梁模板支撐撐架立面簡圖圖計(jì)算中考慮梁兩側(cè)側(cè)部分樓板混混凝土荷載以以集中力方式式向下傳遞。集中力大小為FF=0..9×1.20×25.0000×0.1500×2.0000×0.3500=2.8335kN。采用的鋼管類型為為48×2.8。6.1、模板面板板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。模板板面板的按照照多跨連續(xù)梁梁計(jì)算。作用荷載包括梁與與模板自重荷荷載，施工活活荷載等。1.荷載的的計(jì)算：(1)鋼筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：qq1=225.0000×0.7000×0.3500=6.1225kN/mm(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：qq2=00.500××0.3500×(2×0.7000+0.2550)/0..250=11.155kkN/m(3)活荷荷載為施工荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值與與振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.0000+4.0000)×0.2500×0.3500=0.5225kN考慮0.9的結(jié)構(gòu)構(gòu)重要系數(shù)，均均布荷載qq=0..9×(1.20×6.1255+1.200×1.1555)=7.8862kN//m考慮0.9的結(jié)構(gòu)構(gòu)重要系數(shù)，集集中荷載PP=0..9×1.40×0.5255=0.6662kN面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=355.00×1.60×1.60//6=114.93ccm3；II=355.00×1.60×1.60×1.60//12=11.955cm4；計(jì)算簡圖彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，受力圖圖與計(jì)算結(jié)果果如下：變形計(jì)算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到從左左到右各支座座力分別為N11=0.3669kNN22=1.8990kNN33=0.3669kN最大彎矩最大變形V==0.0220mm(1)抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算值f==0.0115×1000×1000//149333=1.0004N/mmm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]，取30.000N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×614.00/(2×350.0000×16.0000)=0..164N//mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.400N/mm22抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算算值v==0.0220mm面板的最大撓度小小于125..0/2500,滿足要求求!6.2、梁底支撐撐木方的計(jì)算算梁底木方計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載q==1.8990/0.3350=5..400kNN/m最大彎矩M==0.1qql2=0..1×5.40×0.35×最大剪力Q=00.6×0.3500×5.4000=1.1334kN最大支座力N==1.1×0.3500×5.4000=2.0779kN木方的截面力學(xué)參參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=4..00×8.00×8.00//6=442.67ccm3；II=4..00×8.00×8.00×8.00//12=170.667cm4；；(1)木方方抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度ff=0.0666×106/442666..7=1.555N/mmm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小于177.0N/mmm2,滿足足要求!(2)木方方抗剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]最大剪力的計(jì)算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×1134//(2×40×80)=00.532NN/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.700N/mm22木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算滿足要求求!(3)木方方撓度計(jì)算均布荷載通過上面面變形受力圖圖計(jì)算的最大大支座力除以以跨度得到33.250kkN/m最大變形v==0.6777×3.2500×350.004/(1000×100000.00×17066666.8))=0.0119mm木方的最大撓度小小于350..0/2500,滿足要求求!6.3、梁底支撐撐鋼管計(jì)算梁底支撐橫向鋼管管計(jì)算橫向支撐鋼管按照照集中荷載作作用下的連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方方支撐傳遞力力。支撐鋼管計(jì)算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管剪力圖((kN)變形的計(jì)算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，受力圖圖與計(jì)算結(jié)果果如下：支撐鋼管變形計(jì)算算受力圖支撐鋼管變形圖((mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算算得到最大彎矩最大變形vmaax=0.0041mm最大支座力Qmmax=6..027kNN抗彎計(jì)算強(qiáng)度ff=0.1888×106/44248.00=44.114N/mmm2支撐鋼管的抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于205.00N/mm22,滿足要求求!支撐鋼管的最大撓撓度小于3225.0/1150與10mm,,滿足要求!梁底支撐縱向鋼管管計(jì)算縱向支撐鋼管按照照集中荷載作作用下的連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取橫向向支撐鋼管傳傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管剪力圖((kN)變形的計(jì)算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，受力圖圖與計(jì)算結(jié)果果如下：支撐鋼管變形計(jì)算算受力圖支撐鋼管變形圖((mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算算得到最大彎矩最大變形vmaax=0.8877mm最大支座力Qmmax=122.959kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度ff=0.7338×106/44248.00=173..81N/mmm2支撐鋼管的抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于205.00N/mm22,滿足要求求!支撐鋼管的最大撓撓度小于7000.0/1150與10mm,,滿足要求!6.4、扣件抗滑滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算:RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設(shè)計(jì)值值,取8.00kkN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計(jì)值；；計(jì)算中R取最大支支座反力，RR=12.996kN單扣件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算不滿足要求求,可以考慮采采用雙扣件!!R≤8.0kkN時(shí)，可采采用單扣件；；8.0kkN<R112.0kkN時(shí)，應(yīng)采采用雙扣件；；R>12..0kN時(shí)，應(yīng)應(yīng)采用可調(diào)托托座。6.5、立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算不考慮風(fēng)荷載時(shí),,立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算公式式為：其中N——立桿的軸心心壓力最大值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力N1==12.9559kN((已經(jīng)包括組組合系數(shù))腳手架鋼管的自重重N2==0.9××1.20×0.1033×11.0000=1.2227kNN=12..959+11.227==14.1886kNi——計(jì)算算立桿的截面面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm；A——立桿桿凈截面面積積，A=3..974cmm2；W——立桿桿凈截面模量量(抵抗矩),WW=4.2448cm3；；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值，[f]]=2005.00NN/mm2；；a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長度，a==0.30mm；h——最大步距，hh=1.500m；l0——計(jì)算長度，取取1.5000+2×0.3000=2.1000m；——由長細(xì)比，為21100/166=131；；——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比ll0/i查查表得到0..391；經(jīng)計(jì)算得到=144186/((0.3911×397)==91.2442N/mmm2；不考慮風(fēng)荷載時(shí)立立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算<[f],滿滿足要求!考慮風(fēng)荷載時(shí),立立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算公式為為：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生生的立桿段彎彎矩MW計(jì)算公公式MW==0.9×0.9×1.4Wkklah2//10其中Wk———風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m22)；Wkk=0.7××0.2500×1.1400×0.1299=0.0337kN/mm2h——立桿的步距距，1.500m；la——立桿迎風(fēng)面面的間距，00.65m；；lb——與迎風(fēng)面垂垂直方向的立立桿間距，00.70m；；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩矩Mw=00.9×0.9×1.4×0.0377×0.6500×1.5000×；Nw——考慮慮風(fēng)荷載時(shí)，立立桿的軸心壓壓力最大值；；Nw=12.9559+0.99×1.2×1.1366+0.9××0.9×1.4×0.0066/0.7000=14..195kNN經(jīng)計(jì)算得到=144195/((0.3911×397)++6000//4248==92.7441N/mmm2；考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算<[[f],滿足足要求!十、滿堂樓板計(jì)算書書各區(qū)域板厚不一致，選選用最大的作作為計(jì)算扣件鋼管樓板模板板支架計(jì)算書書計(jì)算依據(jù)《建筑施施工模板安全全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)。計(jì)算參數(shù):模板支架搭設(shè)高度度為11.00m，立桿的縱距b==0.70mm，立桿的橫橫距l(xiāng)=00.70m，立立桿的步距h=1.550m。面板厚度16mmm，剪切強(qiáng)度度1.4N//mm2，抗抗彎強(qiáng)度300.0N/mmm2，彈性性模量40000.0N//mm4。木方40×80mmm，間距2500mm，剪切切強(qiáng)度1.77N/mm22，抗彎強(qiáng)度度17.0NN/mm2，彈彈性模量100000.00N/mm44。模板自重0.355kN/m22，混凝土鋼鋼筋自重255.00kNN/m3，施施工活荷載66.00kNN/m2?？奂?jì)算折減系數(shù)數(shù)取1.000。圖1樓板支撐架架立面簡圖圖2樓板支撐架架荷載計(jì)算單單元采用的鋼管類型為為48×2.8。1、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計(jì)算?？紤]0.9的結(jié)構(gòu)構(gòu)重要系數(shù)，靜靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值值q1==0.9××(25.0000×0.1500×0.7000+0.3550×0.7000)=2.5583kN//m考慮0.9的結(jié)構(gòu)構(gòu)重要系數(shù)，活活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值q2==0.9××(4.0000+2.0000)×0.7000=3.7880kN/mm面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=700.00×1.60×1.60//6=229.87ccm3；II=700.00×1.60×1.60×1.60//12=23.899cm4；(1)抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算f=M//W<[f]其中f——面板的抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算值值(N/mm22)；M——面板板的最大彎距距(N.mm))；W——面板板的凈截面抵抵抗矩；[ff]——面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取30..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷載設(shè)計(jì)值值(kN/m))；經(jīng)計(jì)算得到M=0.1100×(1.20×2.5833+1.4××3.7800)×0.2500×經(jīng)計(jì)算得到面板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算值f==0.0552×1000×1000//298677=1.7556N/mmm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.20×2.5833+1.4××3.7800)×0.2500=1.2559kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×1259..0/(2××700.0000×16.0000)=0..169N//mm2截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[T]=1..40N/mmm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計(jì)算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大撓度計(jì)算算值v==0.6777×2.5833×2504//(100××4000×2389333)=0..071mmm面板的最大撓度小小于250..0/2500,滿足要求求!2、模板支撐木方的的計(jì)算木方按照均布荷載載下連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。1.荷載的的計(jì)算(1)鋼筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq11=25.0000×0.1500×0.2500=0.9338kN/mm(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：qq12=0.3500×0.2500=0.0888kN/mm(3)活荷荷載為施工荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值與與振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載(kN/m))：經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(2.0000+4.0000)×0.2500=1.5000kN/mm考慮0.9的結(jié)構(gòu)構(gòu)重要系數(shù)，靜靜荷載q11=0..9×(1.20×0.9388+1.200×0.0888)=1.1107kN//m考慮0.9的結(jié)構(gòu)構(gòu)重要系數(shù)，活活荷載q22=0..9×1.40×1.5000=1.8990kN/mm2.木方的的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載q==1.1666/0.3350=3..330kNN/m最大彎矩M==0.1qql2=0..1×3.33×0.35×最大剪力Q=00.6×0.3500×3.3300=0.6999kN最大支座力N==1.1×0.3500×3.3300=1.2882kN木方的截面力學(xué)參參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=4..00×8.00×8.00//6=442.67ccm3；II=4..00×8.00×8.00×8.00//12=170.667cm4；；(1)木方方抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度ff=0.0441×106/442666..7=0.996N/mmm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小于177.0N/mmm2,滿足足要求!(2)木方方抗剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]最大剪力的計(jì)算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×699/((2×40×80)=00.328NN