2023年巖土工程師《專業(yè)案例》培訓密押試題庫200題（附詳解）

PAGEPAGE1862023年巖土工程師《專業(yè)案例》培訓密押試題庫200題（附詳解）一、單選題1.某箱形基礎底面尺寸為20m×45m，基礎底面埋深d=4.5m，地下水位在地面下2.5m處。地基土為均質粉土，黏粒含量13%，粉土的重度：地下水位以上y=18.0kN/m3，地下水位以下ysat=19.00kN/m3。由現(xiàn)場載荷試驗確定出地基承載力特征值為：fak=175kPa。上部結構傳至箱形基礎頂面的軸心荷載效應Fk=130.5MN。(3)在進行箱形基礎底板設計計算時，作用在基礎底板上的荷載可以采用（）kPa。A、145B、205C、215D、235答案：D解析：在進行箱形基礎底板設計計算時，作用在基礎底板上的荷載應是基礎底面實際的壓力，pk=235kPa。2.某柱下六樁獨立樁基，承臺埋深3.0m，承臺面積取2.4m×4.0m，采用直徑0.4m的灌注樁，樁長12m，距徑比sa/d=4,樁頂以下土層參數(shù)如表4-1所示。根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94-2008）,考慮承臺效應（取承臺效應系數(shù)ηc=0.14）,試確定考慮地震作用時的復合基樁豎向承載力特征值與單樁承載力特征值之比最接近于下列哪個選項的數(shù)值？（取地基抗震承載力調整系數(shù)ξa=1.5)()A、1.05B、1.11C、1.16D、1.20答案：B解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.2.5條，考慮地震作用時，復合基樁豎向承載力特征值：3.條形基礎寬度3m，基礎埋深2.0m，基礎底面作用有偏心荷載，偏心距0.6m。已知深寬修正后的地基承載力特征值為200kPa，作用至基礎底面的最大允許總豎向壓力最接近下列哪個選項？（）A、200kN/mB、270kN/mC、324kN/mD、600kN/m答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）第5.2.1條和5.2.2條，e=0.6m＞b/6=3/6=0.5m，4.一鋼筋混凝土預制方樁，邊長為30cm，樁的入土深度為13m。地層第一層為雜填土，厚為lm；第二層為淤泥質土，液性指數(shù)為0.9，厚為5m；第三層為黏土，液性指數(shù)為0.50，厚為2m；第四層為粗砂，標準貫入擊數(shù)為8，該層厚度較大，未貫穿，則該單樁豎向承載力標準值最接近（）kN。A、1520.4B、1303.5C、1275.8D、1128.6答案：A解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008)表5.3.5-1計算如下：①各土層的樁側摩阻力標準值qsik分別為：第一層雜填土不計側摩阻力，qsik=0；第二層淤泥質土，查表5.3.5-1，取qs2k=25kPa;第三層黏土，qs3k=86kPa;第四層粗砂由標貫擊數(shù)N＜10，為松散狀態(tài)，可近似采用中密狀態(tài)，取qs4k=74kPa。②根據(jù)規(guī)范表5.3.5-2，樁端持力層為松散粗砂，可近似地按中密狀態(tài)計算，取樁端極限端阻力標準值Qpk=8000kPa。將以上數(shù)據(jù)帶入公式，得單樁豎向承載力標準值為：Quk=Qsk+Qpk=up∑qsikli+qpkAp=4×0.3×(0×1+25×5+86×2+74×5)+8000×0.3×0.3=1520.4kN5.某矩形基礎底面尺寸4m×2m，受上部結構軸心荷載300kN,土的重度γ=16kN/m3，當埋深分別為2m和4m時，基底附加壓力分別為（）kPa。A、45.5；53.5B、45.5；13.5C、77.5；53.5D、77.5；13.5答案：A解析：基礎埋深為2.0m時，作用于底板上的反力值為：6.偏心距e＜0.1的條形基礎底面寬b=3m,基礎埋深d=1.5m，土層為粉質黏土，基礎底面以上土層平均重度ym=18.5kN/m3，基礎底面以下土層重度y=19kN/m3，飽和重度ysat=20kN/m3，內摩擦角標準值φk=20。，內聚力標準值ck=10kPa，當?shù)叵滤畯幕紫潞苌钐幧仙粱酌鏁r（同時不考慮地下水位對抗剪強度參數(shù)的影響）地基()。（Mb=0.51，Md=3.06,Mc=5.66)A、承載力特征值下降8%B、承載力特征值下降4%C、承載力特征值無變化D、承載力特征值上升3%答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.2.5條進行計算，由題可知0.0336=0.099≈0.1，e＜0.1,則：當?shù)叵滤缓苌顣r，可求得地基承載力特征值為：fa=Mbyb+Mdymd+Mcck=0.51×19×3+3.06×18.5×1.5+5.66×10=170.6kPa；當?shù)叵滤簧仙粱A底面時，地基承載力特征值fa為：fa=0.51×(19-10)×3+3.06×18.5×1.5+5.66×10≈155.3kPa；7.墻面垂直的土釘墻邊坡，土釘與水平面夾角為15°，土釘?shù)乃脚c豎直間距都是1.2m。墻后地基土的c=15kPa,φ=20°,y=19kN/m3,無地面超載。在9.6m深度處的每根土釘?shù)妮S向受拉荷載最接近于下列哪個選項？（）A、98kNB、102kNC、139kND、208kN答案：B解析：根據(jù)《建筑基坑支護技術規(guī)程》(JGJ120—1999),單根土釘軸間受抗荷載Tjk：Tjk=ξeiSxSy/cosα式中，ξ——折減系數(shù)；ei——第i根土釘處基坑主動土壓力；Sx,Sy——土釘橫向、豎向間距；α——土釘與水平面的夾角。8.某地下連續(xù)墻支護結構，其滲流流網(wǎng)如圖1-12所示。已知土的孔隙比e=0.92，土粒相對密度ds=2.65，坑外地下水位距地表1.2m，基坑開挖深度8.0m，a、b點所在流網(wǎng)網(wǎng)格長度L1=1.8m，則對a~b區(qū)段的滲流穩(wěn)定性的判斷正確的是（）。A、i=0.26≤[i]=0.43，滲流穩(wěn)定B、i=0.26≥[i]=0.25，滲流不穩(wěn)定C、i=0.34≤[i]=0.43，滲流穩(wěn)定D、i=0.34≥[i]=0.30，滲流不穩(wěn)定答案：C解析：根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021—2001）（2009年版）條文說明第7.3.2條計算，水在土體中滲流時受到土阻力因而產生水頭損失，單位體積的土顆粒所受到滲流作用力為滲流力J，J和水力梯度i的大小成正比，方向和滲流方向一致，則：J=iy。又滲流力等于土的浮重度y′時的水力梯度稱為臨界水力梯度icr，有：J=icryw=y′,9.某群樁基礎的平面剖面如圖4-23所示，已知作用于樁端平面處長期效應組合的附加壓力為300kPa，沉降計算經(jīng)驗系數(shù)ψ=0.7，其他系數(shù)見表4-4,按《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94—2008)估算群樁基礎的沉降量，其值最接近（）cm。A、2.5B、3.0C、3.5D、4.0答案：B解析：根據(jù)《建筑粧基技術規(guī)范》(JGJ94—2008)第5.5.6條計算如下：①距徑比為：sa/d=1600/400=4＜6；②長徑比為：l/d=12000/400=30；③長寬比為：Lc/Bc=4/4=1；查附錄H得：C0=0.055；C1=1.477；C2=6.843；則樁基等效沉降系數(shù)為：10.某溶洞頂板巖層厚23m，容重為21kN/m3，頂板巖層上覆土層厚度5.0m,容重為18kN/m3，溶洞跨度為6.0m,巖體允許抗壓強度為3.5MPa,頂板跨中有裂縫，頂板兩端支座處巖石堅硬完整。按頂板梁受彎計算，當?shù)乇砥骄郊雍奢d增加到（）kPa時，溶洞頂板達到極限狀態(tài)。A、800B、1200C、1570D、2000答案：C解析：11.某鐵路深埋隧道、其圍巖為IV類圍巖，巖體重度24kN/m3，隧道寬8.0m，高10m,該隧道圍巖垂直均布壓力為（）kPa。A、43.2B、56.2C、62.2D、73.1答案：B解析：寬度影響系數(shù)w：取f=0.1,w=1+f(B-5)=1+0.1×(8-5)=1.3；圍巖垂直均布壓力：q=0.45×26-4×y×w=0.45×26-4×24×1.3=56.16kPa；則該隧道圍巖垂直均布壓力為56.16kPa。12.作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值為5000kN，x方向的偏心距為0.1m，不計承臺及承臺上土自重，承臺下布置4根樁，如圖4-10所示。根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94一2008）計算，承臺承受的正截面最大彎矩與下列哪個選項的數(shù)值最為接近？（）A、1999.8kN·mB、2166.4kN·mC、2999.8kN·mD、3179.8kN·m答案：B解析：13.某樁基工程，樁基布置及承臺尺寸如圖4-35所示，承臺采用C25混凝土，混凝土強度設計值ft=1.27MPa，承臺有效高度h0=1100mm。樁柱截面尺寸為：柱截面為600mm×600mm，樁截面為400mm×400mm，上部結構傳遞到承臺頂面的荷載為：F=3600kN,M=500kN·m。試根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008)確定：(1)進行柱對承臺的沖切驗算時，作用在沖切破壞錐體上的沖切力設計值A為()kN。A、3100B、3200C、3300D、3400答案：B解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.9.7條規(guī)定，正方形柱下獨立承臺受柱沖切的承載力計算公式為：Fl≤4β0x(hc+a0x)βhpfth014.有黏質粉性土和砂土兩種土料，其重度都等于18kN/m3，砂土c1=0kPa，φ1=35°，黏質粉性c2=20kPa,φ2=20°。對于墻背垂直光滑和填土表面水平的擋土墻，對應于下列哪個選項的墻高，用兩種土料作墻后填土計算的作用于墻背的總主動土壓力值正好是相同的。（）A、6.6mB、7.0mC、9.8mD、12.4m答案：D解析：砂土墻底主動土壓力強度：15.如圖4-22所示，某泵房按丙級樁基考慮，為抗浮設置抗拔樁，上拔力設計值為600kN,樁型采用鉆孔灌注樁，樁徑d=550mm,樁長l=16m，樁群邊緣尺寸為20m×10m，樁數(shù)為50根，按《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008)計算群樁基礎及基樁的抗拔承載力，下列哪一組與結果最接近？（）（抗拔系數(shù)λi:對黏性土取0.7，對砂土取0.6,樁身材料重度y=25kN/m3；群樁基礎平均重度y=20kN/m3)A、群樁和基樁都滿足要求B、群樁滿足要求，基樁不滿足要求C、群樁不滿足要求，基樁滿足要求D、群樁和基樁都不滿足要求答案：B解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.4.5條和5.4.6條計算如下：16.某一辦公樓，樓長46.0m,寬12.8m，總建筑面積2860m2。地基土為雜填土，地基承載力特征值fa=86kPa。擬采用灰土擠密樁，設計樁徑d=400mm，樁內填料的最大干密度為ρdmax=1.67t/m3；場地處理前平均干密度為=1.33t/m3，擠密后樁土間平均干密度要求達到=1.54t/m3，進行灰土擠密樁設計。(3)經(jīng)處理后的灰土擠密樁的復合地基承載力特征值比較合適的為（）kPa。A、252B、192C、170D、100答案：C解析：根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2002）第14.2.8條，初步設計當無試驗資料時，可按當?shù)亟?jīng)驗來確定，但對于灰土擠密樁復合地基承載力特征值，不宜大于處理前2.0倍：也不應大于250kPa。17.某取土器管靴外徑及取樣管外徑均為108mm，取土器刃口內徑為102mm，取樣管內徑為103mm，根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）（2009年版）以下說法正確的是（）。A、該取土器技術參數(shù)符合厚壁取土器要求B、該取土器技術參數(shù)符合中厚壁取土器要求C、該取土器技術參數(shù)符合敞口自由活塞薄壁取土器要求D、取土器技術參數(shù)符合固定活塞薄壁取土器要求答案：D解析：根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）（2009年版）附錄表F.0.1，該取土器參數(shù)有：18.某岸邊工程場地細砂含水層的流線上A、B兩點，A點水位標高2.5m，B點水位標高3.0m,兩點間流線長度為10m，請計算兩點間的平均滲透力將最接近（）kN/m3。A、1.25B、0.83C、0.50D、0.20答案：C解析：19.樁頂為自由端的鋼管樁，樁徑d=0.6m，樁入土深度h=10m，地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m=10MN/m4，樁身抗彎剛度EI=1.7×105kN·m2,樁水平變形系數(shù)α=0.59m-1,樁頂容許水平位移χ0a=10mm,按《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94—2008)計算，單樁水平承載力特征值最接近（）kN。A、75B、107C、143D、175答案：B解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008)第5.7.2條計算如下：①樁的換算埋深αh為：αh=59×10=5.9≥4.0；查表5.7.2得樁頂自由時，樁頂水平位移系數(shù)為：vx=2.441；②根據(jù)式(5.7.2-2)計算單樁水平承載力特征值Rha為:20.某軟土地基上多層建筑，采用減沉復合疏樁基礎，筏板平面尺寸為35m×10m,承臺底設置鋼筋混凝土預制方樁共計102根，樁截面尺寸為200mm×200mm，間距2m，樁長15m，正三角形布置，地層分布及土層參數(shù)如圖4所示，試問按《建筑粧基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）計算的基礎中心點由樁土相互作用產生的沉降ssp，其值與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、6.4mmB、8.4mmC、11.9mmD、15.8mm答案：D解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008）第5.6.2條，樁土相互作用產生的沉降為：21.某住宅樓采用40m×40m的筏形基礎，埋深10m?；A底面平均總壓力值為300kPa。室外地面以下土層重度y為20kN/m3，地下水位在室外地面以下4m。根據(jù)表3-6數(shù)據(jù)計算基底下深度7~8m土層的變形值，Δs′7-8最接近于下列哪個選項的數(shù)值？（）A、7.0mmB、8.0mmC、9.0mmD、10.0mm答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.3.5條，基底附加壓力Po=Pk-yh=300-(4×20+6×10)=160kPa，計算結果如表3-7所示。22.剛性樁穿過厚20m的未充分固結新近填土層，并以填土層的下臥層為樁端持力層，在其他條件相同情況下，下列哪個選項作為樁端持力層時，基樁承受的下拉荷載最大？（）A、可塑狀黏土B、紅黏土C、殘積土D、微風化砂巖答案：D解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.4.4條第3款，樁端土越好，ln/l0越大，如基巖ln/l0=1.0。中性點位置越往下移，負摩阻力越大，下拉荷載越大。23.壓水試驗的壓力表讀數(shù)為0.05MPa，高于地表0.5m，壓入流量=88L/min，試驗段深度6.0m至11.02m，地下水位埋深8.5m，鉆桿及接頭的壓力損失均為0.039MPa，鉆孔直徑150mm，則巖體的滲透系數(shù)k為（）m/d。A、1.18B、1.38C、2.56D、2.88答案：D解析：24.某城市當前地下水位在地表以下5m，由于抽取地下水，地下水位以2m/a的速率下降，地層的主要資料及有關參數(shù)的平均值如表8-15所示，第3層以下為不透水層，則10年后該城市的地面沉降量最接近（）mm。A、130B、176.6C、193.6D、200.5答案：C解析：黏土層和砂土層沉降量的計算公式分別為：式中，s黏、s砂分別為黏土層和砂土層的最終沉降量（m）；av為土層的壓縮或回彈系數(shù)(MPa-1)；Δp如為由于地下水位變化而施加于土層上的平均壓力（MPa）；H為計算土層的厚度（m）；e0為土層原始孔隙比；E為砂土層的彈性模量（MPa）。地下水位每下降1m所對應的水壓力為1×103×10×1=104Pa=0.0.1MPa。用分層總和法進行計算，具體步驟如下：25.隴西地區(qū)某濕陷性黃土場地的地層情況為：0~12.5m為濕陷性黃土，12.5m以下為非濕陷性土。探井資料如表8-3所示。假設場地地層水平均勻，地面標高與建筑物±0.00標高相同，基礎埋深1.5m。根據(jù)《濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范》(GB50025-2004),試判定該濕陷性黃土地基的濕陷等級應為下列哪個選項？（）A、I級（輕微）B、II級（中等）C、III級（嚴重）D、IV級（很嚴重）答案：B解析：26.已知某甲級建筑采用柱下獨立樁基，豎向荷載(荷載效應基本組合)F=6200kN，彎矩M=350kN·m，作用于承臺底的水平力H=500kN，承臺埋深2.5m，承臺及承臺上土重標準值G=300kN。采用水下鉆孔灌注樁，樁徑d=800m，樁長l=14m，樁端進入卵、礫層2m，布4根樁巖土剖面及承臺尺寸如圖4-29所示。建筑場地地層條件為：(1)0?12m粉質黏土，重度y=19kN/m3，e=0.80,可塑狀態(tài)，地基土極限承載力標準值fak=200kPa；(2)12?14m細砂、中密至密實；(3)14~19m礫石、卵石層；(4)18~28m粉質黏土；(5)28~35m卵石層；(6)35~45m粉土。地下水位于地面下3.5m。根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ—2008)計算復合基樁承載力最接近下列哪一數(shù)值？()A、1493kNB、1670kNC、1870kND、1970kN答案：A解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）式(5.2.5-1)計算，其復合基樁豎向承載力特征值為：R=Ra+ηGfakAc27.圖9-2所示為某工程場地鉆孔剪切波速測試的結果，據(jù)此計算確定場地土層的等效剪切波速和該場地的類別。試問下列哪個選項的組合是正確的？（）A、173m/s，I類B、261m/s，II類C、192m/s，III類D、290m/s，IV類答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第4.1.4條第1款，可知覆蓋層厚度為18m；根據(jù)式(4.1.5-1)及式(4.1.5-2)，有：根據(jù)表4.1.6，場地類別為II類。28.某獨立柱基的基底尺寸為2600mm×5200mm，正常使用極限狀態(tài)下柱底荷載值：F1=2000kN，F(xiàn)2=200kN，M=1000kN·m，V=200kN，柱基自重及回填土重G=486.7kN，基礎埋置深度和工程地質剖面如圖3-27所示。(4)修正后軟弱下臥層頂面的地基承載力特征值為（）kPa。A、85.0B、124.4C、137.33D、150.1答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.2.4條，由題可知，該處深度為：d+z=1.80+2.50=4.30m，進行深度修正，不進行寬度修正。下臥層為淤泥質土，查表5.2.4,得ηd=1.0，則有：，根據(jù)式(5.2.4)，可得：faz=fak+ηdym(d-0.5)=85+1.0×13.77×(4.3-0.5)=137.33kN/m2。29.某建筑場地條件為：地表以下0~12m為可塑狀態(tài)黏性土，單橋靜力觸探比貫入阻力Ps為1200kPa；12m以下為密實粗砂，比貫入阻力為5800kPa，場地中擬采用灌注樁基礎，樁長為12m，樁徑為0.5m，樁頂入土深度為2.0m,根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94一2008）計算得單樁極限承載力標準值為（）kN。A、1610B、1660C、1710D、1760答案：A解析：30.計算圖3-26所示土層的自重應力及作用在基巖頂面的土自重應力和靜水壓力之和最接近（）kPa。A、96B、165C、170D、180答案：B解析：自重應力的計算公式為：則基巖頂面處的自重應力為：pz=19×2+(19.4-10)×2.5+(17.4-10)×4.5=94.8kPa基巖為不透水層，不透水層處的自重應力等于全部上覆的水土的總重，所以不透水層頂面還應該加上靜水壓力作用，所以自重應力和靜水壓力之和為：pz=94.8+10×(2.5+4.5)=164.8kPa。31.某端承灌注樁樁徑1.0m，樁長22m,樁周土性參數(shù)如圖4-17所示，地面大面積堆載P=60kPa，樁周沉降變形土層下限深度20m，試按《建筑粧基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）計算下拉荷載標準值，其值最接近（）kN。（已知黏土負摩阻力系數(shù)ζn=0.3，粉質黏土負摩阻力系數(shù)ζn=0.4,負摩阻力群樁效應系數(shù)ηn=1.0）A、1880B、2200C、2510D、3140答案：B解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94一2008）第5.4.4條，基樁的下拉荷載標準值計算如下：查表5.4.4-2可知中性點深度比為0.9，則中性點深度為：ln=0.9l0=20×0.9=18m；平均豎向有效力為：第一層土：σ′1=p+y1z1=60+(18-10)×10/2=100kPa；第二層土：σ′2=p+y2z2=60+8×10+10×8/2=180kPa；樁側負摩阻力標準值為：32.某開挖深度h=5m的基坑，土層為軟土，重度y=18kN/m3，τ0=10kPa，φ=0,支護結構入土深度t=5m，坑頂?shù)孛婧奢dq=20kPa，設Nc=5.14，Nq=1.0,則坑底土抗隆起穩(wěn)定安全系數(shù)為（）。A、0.63B、0.71C、0.80D、0.91答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2002)附錄V，進行基坑底抗隆起穩(wěn)定性驗算：式中，Nc為承載力系數(shù)，條形基礎時取Nc=5.14；τ0為抗剪強度（kPa)；y為土的重（kN/m3）；t為支護結構人員土深度（m）；h為基坑開挖深度(m)；q為地面荷載（kPa）33.進行水文地質鉆探，鉆探深度60m，其各層土的性質如下：0~10m為粒徑不超過0.5mm的含量≥50%、含圓礫（角礫）及硬雜質≤10%的黏性土；10~30m為粒徑不超過20mm的含量≥50%、含圓礫（角礫）及硬雜質≤30%的碎石土；30~50m為極軟巖；50~60m為較軟巖鉆探孔徑為400mm。該鉆探的實物工作收費基價為（）元。A、17836B、19356.8C、23857.6D、25372答案：C解析：根據(jù)《工程勘察設計收費標準》（2002年修訂本）第5.4條，水文地質鉆探實物工作收費基價按所鉆探地層分層計算，計算公式為：水文地質鉆探實物工作收費基價=130(元/米）×自然進尺（米）×巖土類別系數(shù)×孔深系數(shù)×孔徑系數(shù)分層計算如下：①0~10m巖土類別為I，巖土類別系數(shù)1.0，孔深系數(shù)1.2，孔徑系數(shù)1.0，收費：130×10×1.0×1.2×1.0=1560(元）；②10~30m巖土類別為II，巖土類別系數(shù)為2.0，孔深系數(shù)1.2，孔徑系數(shù)1.0，收費：130×20×2.0×1.2×1.0=6240(元）；③30~50m為極軟巖，巖土類別系數(shù)為1.8，孔深系數(shù)1.2，孔徑系數(shù)1.6，收費：130×20×1.8×1.2×1.6=8985.6(元）；④50~60m為較軟巖，巖土類別系數(shù)為3.4，孔深系數(shù)1.0，孔徑系數(shù)1.6，收費：130×10×3.4×1.0×1.6=7072(元）；總的收費為：1560+6240+8985.6+7072=23857.6（元）。34.某場地抗震設防烈度為8度，場地類別為II類，設計地震分組為第一組，建筑物A和建筑物B的結構基本自振周期分別為：TA=0.2s和TB=0.4，阻尼比均為ζ=0.05，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》，如果建筑物A和B的相應于結構基本自振周期的水平地震影響系數(shù)分別以αA和αB叫表示，試問兩者的比值（αA/αB）最接近于下列何項數(shù)值？（）A、0.83B、1.23C、1.13D、2.13答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.4條和第5.1.5條，查表5.1.4-2，該場地特征周期值Tg=0.35s；對于建筑物A，結構自振周期TA=0.2s，則αA=η2αmax=1×αmax=αmax；對于建筑物B，結構自振周期TB=0.4s，則：35.某工程采用邊長400mm預制混凝土方樁，有效樁長l=11.5m，承臺埋深2.5m,此場區(qū)單橋靜力觸探結果如圖4-25所示。計算單樁豎向極限承載力標準值為（）kN。A、707B、717C、727D、816答案：D解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.3.3條，混凝土預制樁單樁豎向極限承載力標準值的計算公式為：Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+αpskAp式中，li為樁周第i層土的厚度。計算過程如下：①按規(guī)范圖5.3.3各層土極限側阻力標準值qsik分別為：地表下6m范圍內，頂部3.5m；按圖中（A）線，qsik=15kPa。36.某排樁基坑支護結構，基坑深度15m。具體土層分布情況如表7-1所示。地下水埋深為3m，采用旋噴樁截水。支護結構外側地面上作用均布附加豎向荷載q0=10kPa。根據(jù)《建筑基坑支護技術規(guī)程》（JGJ120—1999）第3.4.1條的計算規(guī)定，在地面下8m粉細砂和地面下15m黏土處，作用在支護結構上的水平荷載標準值eak分別是()。A、37.0kPa；111.3kPaB、87.0kPa；111.3kPaC、87.0kPa；146.5kPaD、37.0kPa；146.5kPa答案：B解析：根據(jù)《建筑基坑支護技術規(guī)程》（JGJ120—1999）第3.4.1條，具體計算如下：①8m處粉細砂應按水土分算方法計算水平荷載，其中地下水位以下按天然重度考慮：土的自重應力為：∑hiyi=4×19+4×19=152kN/m2；水的浮力為：（z-hwa）yw=(8-3)×10=50kN/m2；水的壓力為：（z-hwa)yw=(8-3)×10=50kN/m2；主動土壓力系數(shù)為:Ka=tan2(45°-φk/2)=tan2(45°-30°/2)=0.33；37.條形基礎寬度為3.6m，合力偏心距為0.8m，基礎自重和基礎上的土重為100kN/m，相應于荷載效應標準組合時上部結構傳至基礎頂面的豎向力值為260kN/m，修正后的地基承載力特征值至少要達到（）kPa才能滿足承載力驗算要求。A、120B、200C、240D、288答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）第5.2.2條計算如下：38.在地震基本烈度為8度的場區(qū)修建一座橋梁。場區(qū)地下水位埋深5m，場地土為：0~5m,非液化黏性土；5~15m，松散均勻的粉砂；15m以下為密實中砂。按《公路工程抗震設計規(guī)范》（JTJ004—1989）計算判別深度為5~15m的粉砂層為液化土層，液化抵抗系數(shù)均為0.7。若采用摩擦樁基礎，深度5?15m的單樁摩阻力的綜合折減系數(shù)α應為()。A、1/6B、1/3C、1/2D、2/3答案：C解析：根據(jù)《公路工程抗震設計規(guī)范》(JTJ004-1989)表2.2.4，當ds≤10m時，折減系數(shù)α=1/3；當10m＜ds≤20m時，折減系數(shù)α=2/3；若采用摩擦樁基礎，則深度5~15m的單樁摩阻力的綜合折減系數(shù)α為：39.某柱基礎底面尺寸為4m×4m,基礎埋深為2.0m,傳至基礎頂面的中心荷載為3000kN，如要求基礎底面零應力區(qū)面積不超過15%，則基礎頂面水平力不宜大于（）kN。A、1378B、1478C、1578D、1678答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.2.2條計算如下：①由題可知，b=4m，則合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離為：a=(b-0.15b)/3=(4-0.15×4)/3=1.133m；②要求偏心距為:e=b/2-a=4/2-1.133=0.867m；③基礎底面的力矩值為：Mk=(F+G)e=(3000+4×4×2×20)×0.867=3155.88kN·m；④基礎頂面水平力為：H=Mk/d=3155.88/2=1577.94kN。40.某天然地基土體不排水抗剪強度cu為23.35kPa,地基極限承載力等于5.14cu，為120kPa。采用碎石樁復合地基加固，碎石樁極限承載力可采用簡化公式估計，ppf=25.2cu0。碎石樁梅花形布樁，樁徑為0.80m，樁中心距為1.40m。設置碎石樁后樁間土不排水抗剪強度為cu0=25.29kPa。破壞時，樁體強度發(fā)揮度為1.0，樁間土強度發(fā)揮度為0.8。(2)碎石樁極限承載力為（）。A、ppf=588kPaB、ppf=613kPaC、ppf=637kPaD、ppf=667kPa答案：C解析：碎石樁的極限承載力為：ppf=25.2cu0=25.2×25.29=637.3kPa。41.某工程測得中等風化巖體壓縮波波速Vpm=3185m/s，剪切波波速Vs=1603m/s,相應巖塊的壓縮波波速Vpr=5067m/s,剪切波波速Vs=2438m/s；巖石質量密度ρ=2.64g/cm3，飽和單軸抗壓強度Rc=40MPa。則該巖體基木質量指標BQ為下列何項數(shù)值？（）A、255B、310C、491D、714答案：B解析：根據(jù)《工程巖體分級標準》（GB50218—1994）第4.2.2條，巖體基本質量指標BQ=90+3Rc+250Kv。42.在基坑的地下連續(xù)墻后有一5m厚的含承壓水的砂層，承壓水頭高于砂層頂面3m。在該砂層厚度范圍內，作用在地下連續(xù)墻上單位長度的水壓力合力最接近于下列哪個選項？（）A、125kN/mB、150kN/mC、275kN/mD、400kN/m答案：C解析：砂層頂部水壓力強度pw頂=3×10=30kPa；砂層底部水壓力強度pw底=5×10+30=80kPa；43.西南地區(qū)某地，一溝谷中有稀性泥石流分布，通過調查，該泥石流中固體物質比重為2.6，泥石流流體重度為1.38kN/m3，濕周長126m，洪水時溝谷過水斷面積為560m2，泥石流水面縱坡坡度為4.2%,粗糙系數(shù)為4.9，該泥石流的流速為（）m/s。A、2.01B、2.05C、2.10D、2.12答案：A解析：稀性泥石流流速的計算步驟如下：44.某滑坡為折線型滑坡，共分4塊，第三塊滑體滑面傾角為36°，單位長度剩余下滑力150kN，第4塊滑體每延米重為1200kN，滑面傾角為20°，滑面內摩擦角為16°，內聚力為10kPa，滑面長度為10m，滑坡推力安全系數(shù)取1.2,第四塊滑塊每延米的剩余下滑推力為（）kN。A、100B、150C、200D、250答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）第6.4.3條，傳遞系數(shù)為：ψ=cos(βn-1-βn)-sin(βn-1-βn)tanφ0=cos(36°-20°)-sin(36°-20°)tan16°=0.882，則：Fn=Fn-1ψ+ytGnt-Gnntanφn-cnln=150×0.882+1.2×1200×sin20°-1200×cos20°×tan16°-10×10=201.5kN/m。45.如圖6-21所示，一錨桿擋墻肋柱的某支點處垂直于擋墻面的反力Rn為250kN，錨桿對水平方向的傾角β=25°，肋柱的豎直傾角a為15°，錨孔直徑D為108mm，砂漿與巖層面的極限剪應力τ=0.4MPa，計算安全系數(shù)K=2.5，當該錨桿非錨固段長度為2.0m時，問錨桿設計長度最接近（）。A、Ls≥1.9mB、Ls≥3.9mC、Ls≥4.7mD、Ls≥6.7m答案：D解析：根據(jù)《鐵路路基支擋結構設計規(guī)范》(TB10025—2006)第6.2.7條計算如下：46.某土樣做固結不排水孔壓立軸試驗，部分結果如表1-10所示。按有效應力法求得莫爾圓的圓心坐標及半徑，結果最接近于（）。A、AB、BC、CD、D答案：D解析：47.某工程結構自振周期T=1.0s，阻尼比為0.05，位于8度地震區(qū)，設計分組為第一組。場地土層勘察設計資料為：0~3m為雜填土，剪切波速vs=165m/s；3~6m為粉土，vs=160m/s；6~10m為細砂，vs=180m/s；10~16.5m為卵石，vs=300m/s；16.5?21m為基巖，vs=520m/s,試計算地震影響系數(shù)α與（）最為接近。A、0.024B、0.036C、0.062D、0.102答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第4.1.4條，建筑場地覆蓋層厚度按地面至剪切波速大于500m/s的土層頂面的距離確定，故其值為16.5m。傳播時間為：，土層的等效剪切波速為：vse=d0/t=16.5/0.081=203.7m/s，則可判定場地類別為II。根據(jù)第5.1.4條及第5.1.5條，對于8度地震區(qū)、II類場地和設計地震第一組可知其水平地震影響系數(shù)最大值αmax=0.16，特征周期Tg=0.35s。由于Tg＜T＜5Tg，故選用下列公式計算地震影響系數(shù)：α=(Tg/T）yη2αmax。式中，衰減系數(shù)：y=0.9，阻尼調整系數(shù)：η2=1；故可得，α=(0.35/1)0.9×1×0.16=0.062。48.某建筑物抗震設防類別為丙類，所采用條形基礎寬度b=2.0m，埋深2.0m，地基剖面如圖9-5所示，場地土層勘察資料如表9-10所示。作用在基礎頂面的豎向荷載標準值為Fk=450kN，荷載按地震效應組合計算。試回答下列問題：(1)進行天然地基基礎抗震驗算時，地基抗震承載力是（）kPa。A、A,240B、295C、316D、425答案：C解析：因為持力層為黏性土層，故地基承載力特征值為fak=200kPa，根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.2.4條，具體步驟如下：修正后的地基承載力特征值為：fa=fak+ηby(6-3)+ηdym（d-0.5）=200+0+1.6×18.0×(2-0.5)=243.2kPa根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第4.2.2條，得地基抗震承載力：faE=ζafa=1.3×243.2=316kPa。49.關中地區(qū)某自重濕陷性黃土場地的探井資料如圖8-3所示，從地面下1.0m開始取樣。取樣間距均為1.0m,假設地面標高與建筑物±0標高相同，基礎埋深為2.5m,當基底下地基處理厚度為4.0m時，下部未處理濕陷性黃土層的剩余濕陷量最接近（）mm。（）A、103B、118C、122D、132答案：D解析：根據(jù)《濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范》（GB50025—2004）第4.4.5條，濕陷量為：Δs=∑βδsihi=1.5×(0.023×1000)+1.0×(0.019×1000+0.018×1000+0.016×1000+0.015×1000)+0.9×(0.017×1000)=117.8mm。50.某黃土試樣進行室內雙線法壓縮試驗，一個試樣在天然濕度下壓縮至200kPak力穩(wěn)定后浸水飽和，另一試樣在浸水飽和狀態(tài)下加荷至200kPa，試驗成果數(shù)據(jù)如表8-6所示，按此數(shù)據(jù)求得的黃土濕陷起始壓力Psh最接近（）kPa。A、75B、100C、125D、175答案：C解析：51.某市一廠房采用CFG樁復合地基，天然地基承載力特征值為140kPa,樁長17m，混凝土強度等級為C25,樁徑0.4m,樁間距1.75m，等邊三角形布樁，樁周土平均側阻力特征值qs=28kPa，樁端阻力特征值qp=700kPa，樁間土承載力折減系數(shù)β=0.8。求復合地基承載力特征值最接近（）kPa。A、240B、260C、280D、300答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(JGJ79—2002)第9.2.6和9.2.7條，①單樁豎向承載力特征值為：Ra=upqsl+qpAp=3.14×0.4×17×28+3.14×0.22×700=686kN(式中，up為樁的周長，Ap為樁的截面積）；且應滿足取兩者較小值：即Ra=498kN。②面積置換率為：m=d2/d2e=0.42/(1.05×1.75)2=0.0474。則復合地基承載力特征值為：52.一軟土層厚8.0m，壓縮模量Es=1.5MPa，其下為硬黏土層，地下水位與軟土層頂面一致，現(xiàn)在軟土層上鋪1.0m厚的砂土層，砂層重度y=18kN/m3，軟土層中打砂井穿透軟土層，再采用90kPa壓力進行真空預壓固結，使固結度達到80%，此時已完成的固結沉降量最接近下列（）cm。A、40B、46C、52D、58答案：B解析：53.用簡單圓弧條分法作黏土邊坡穩(wěn)定分析時，滑弧的半徑R=30m，第i土條的寬度為2m,過滑弧的中心點切線、滲流水面和土條頂部與水平線的夾角均為30°。土條的水下高度為7m,水上高度為3m,如圖8-1所示。已知黏土在水上、下的天然重度均為y=20kN/m3,黏聚力c=22kPa，內摩擦角φ=25°試問計算得出該條的抗滑力矩最接近于下列哪個選項的數(shù)值？（）A、3000kN·mB、4110kN·mC、4680kN·mD、6360kN·m答案：C解析：條土的抗滑力為F=Gnntanφn+cnln，則:Gnn=(3×20+7×10)×2=260kN；F=260×tan25°×cos30°+22×2.31=104.9+50.82=155.7kN；抗滑力矩：M=F×30=155.7×30=4672kN·m。54.條形基礎寬2m，基底埋深1.50m，地下水位在地面下1.50m，基礎底面的設計荷載為350kN/m，地層厚度及有關的試驗指標如表3-10所示。在軟弱下臥層驗算時，若地基壓力擴散角θ=23°。擴散到②層頂面的壓力pz最接近（）kPa。A、89B、107C、196D、214答案：A解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.2.7條計算如下：基礎底面處自重應力為：pc=yh=20×1.5=30kPa；底面處實際壓力為：pk=N/b=350/2=175kPa；則條形基礎下臥層頂面處的附加壓力為：55.根據(jù)勘察資料，某滑坡體正好處于極限平衡狀態(tài)，且可分為2個條塊，每個條塊重力及滑面長度如表8-13，滑面傾角如圖8-8所示，現(xiàn)設定各滑面內摩擦角φ=10°，穩(wěn)定系數(shù)K=1.0，用反分析法求滑動面黏聚力c值最接近下列（）kPa。A、9.0B、9.6C、12.3D、12.9答案：A解析：按折線形滑面考慮，K=1.0，即第二塊的剩余下滑推力F2=0。第一塊的剩余滑推力F1為F1=G1sinα1-cl1-G1cosαtanφ1=600×sin30°-c×11.55-600×cos30°×tan10°=208.4-11.55c滑坡推力傳遞系數(shù)ψ為：ψ=cos(α1-α2)-sin(α1-α2)tanφ2=cos(30°-10°）-sin(30°-10°)tan10°=0.879。第二塊的剩余下滑推力F2為：F2=G2sinα2-cl2-G2cosα2tanφ2+ψF1=1000×sin10°-c×10.15-1000×cos10°×tan10°+0.879×(208.4-11.55c)=183.2-20.3c。令F2=0，可得：c=183.2/20.3=9.02kPa。56.在軟土地基上快速填筑了一路堤，建成后70天觀測的平均沉降為120mm；140天觀測的平均沉降為160mm。已知如果固結度Ut≥60%，可按照太沙基的一維固結理論公式U=1-0.18e-at預測其后期沉降量和最終沉降量，試問此路堤最終沉降于下面哪一個選項？()A、180mmB、200mmC、220mmD、240mm答案：D解析：根據(jù)題意，由公式U=1-0.81e-at得Ut=70d=1-0.81e-70aUt=140d=1-0.81e-140a57.一圓形等截面沉井，排水挖土下沉過程中處于如圖4-11所示狀態(tài)，刃腳完全掏空，井體仍然懸在土中。假設井壁外側摩阻力呈倒三角形分布，沉井自重G0=1800kN，問地表下5m處井壁所受拉力最接近下列何值（假定沉井自重沿深度均勻分布）？()A、300kNB、450kNC、600kND、800kN答案：A解析：58.某公路工程地基由黏土組成，動荷載作用下的極限承載力為380kPa，靜荷載作用下的極限承載力為370kPa，動荷載作用下安全系數(shù)為1.6，靜力作用下的安全系數(shù)為2.0，該土層抗震容許承載力提高系數(shù)應為（）。A、1.0B、1.1C、1.3D、1.5答案：C解析：59.某一飽和黏土地基，黏土層厚10m，滲透系數(shù)k為1.6cm/年，受大面積荷載p0為100kPa。(3)考慮該黏土層雙面排水的情況，如果在某一大面積荷載作用下，最終固結沉降量計算出來為200mm，而加載一年時該土層的平均固結度為75%，則加載一年時該黏土層的沉降量最接近（）mm。A、50B、100C、150D、200答案：C解析：加載一年時，該黏土層的沉降量為：st=U·s=0.75×200=150mm。60.已知條件：柱的尺寸為500mm×500mm；樁的尺寸為400mm×400mm；承臺高h=600mm，h0=450mm，承臺混凝土抗拉強度設計值ft=1.27MPa。則如圖4-32所示承臺角樁沖切的承載為（）kN。A、445B、450C、455D、535答案：D解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.9.8條進行計算，四樁（含四樁）以上承臺受角樁沖切的承載力計算公式為：61.某獨立柱基的基底尺寸為2600mm×5200mm，正常使用極限狀態(tài)下柱底荷載值：F1=2000kN，F(xiàn)2=200kN，M=1000kN·m，V=200kN，柱基自重及回填土重G=486.7kN，基礎埋置深度和工程地質剖面如圖3-27所示。(1)基底的最大壓力為（）kPa。A、198.72B、236.35C、316.8D、368.4答案：C解析：根據(jù)題意計算如下：作用在基底形心處的總豎向力為：Fk=F1+F2=2000+200=2200kN；作用在基底處的總力矩為：Mk=M+Vh+F2a=1000+200×1.30+200×0.62=1384kN·m；偏心距為：62.某條形基礎上荷載標準值Fk=160kN/m,基礎布置和地基上層斷面如圖5-7所示，基礎的埋置深度d=1.60m，采用振沖砂石樁置換法處理淤泥質粉質黏土。砂石樁長7.0m(設計地面下8.2m)，直徑d=800mm，間距s=2.0m，等邊三角形排列。(1)求置換率m為（）。A、0.145B、0.250C、0.567D、0.783答案：A解析：根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》(JGJ79-2002)第8.2.8條及第7.2.8條，由d=0.8m，等邊三角形布樁de=1.05s=1.05×2.0=2.10m，得m=d2/d2e=0.82/2.12=0.145。63.某箱形基礎底面尺寸為20m×45m，基礎底面埋深d=4.5m，地下水位在地面下2.5m處。地基土為均質粉土，黏粒含量13%，粉土的重度：地下水位以上y=18.0kN/m3，地下水位以下ysat=19.00kN/m3。由現(xiàn)場載荷試驗確定出地基承載力特征值為：fak=175kPa。上部結構傳至箱形基礎頂面的軸心荷載效應Fk=130.5MN。(2)進行地基承載力驗算時，經(jīng)修正后的地基承載力特征值不得小于（）kPa。A、145B、205C、215D、235答案：C解析：進行地基承載力驗算時，計算得出的基底壓力要扣除水的浮力。由題可得：64.場地為飽和淤泥質黏性土，厚5.0m，壓縮模量ES為2.0MPa，重度為17.0kN/m3，淤泥質黏性土下為良好的地基土，地下水位埋深0.50m。現(xiàn)擬打設塑料排水板至淤泥質黏性土層底，然后分層鋪設砂墊層，砂墊層厚度0.80m，重度20kN/m3，采用80kPa大面積真空預壓3個月（預壓時地下水位不變）。問固結度達85%時的沉降量最接近下列哪一選項？（）A、15cmB、20cmC、25cmD、10cm答案：B解析：65.某建筑物抗震設防類別為丙類，所采用條形基礎寬度b=2.0m，埋深2.0m，地基剖面如圖9-5所示，場地土層勘察資料如表9-10所示。作用在基礎頂面的豎向荷載標準值為Fk=450kN，荷載按地震效應組合計算。(3)對液化土層進行砂石樁擠密處理，砂石樁直徑400mm，正方形排列，要求將孔隙比從0.9降低到0.7，則砂石樁間距為（）m。A、1.2B、1.5C、1.68D、2.1答案：A解析：根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》(JGJ79—2002)第8.2.2條，由題可知e0=0.9，e1=0.7，d=0.4m,考慮振動下沉密實作用可取修正系數(shù)為ξ=1.1，將數(shù)據(jù)代入正方形布置砂石樁間距計算公式則可得砂石樁的間距為：66.群樁基礎中的某灌注基樁，樁身直徑700mm，入土深度25m，配筋率為0.60%,樁身抗彎剛度EI為2.83×105kN·m2，樁側土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m為2.5MN/m4，樁頂為鉸接，按《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）,試問當樁頂水平荷載為50kN時，其水平位移值最接近下列何項數(shù)值？（）A、6mmB、9mmC、12mmD、15mm答案：A解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94—2008）第5.7.5條，樁身計算寬度b0=0.9×(1.5×0.7+0.5)=1.395m；根據(jù)式(5.7.5),樁的水平變形系數(shù)：67.某工程場地為軟土地基，采用CFG樁復合地基處理，樁徑d=5m，按正三角形布樁，樁距s=1.1m,樁長l=15m，要求復合地基承載力特征值fspk=180kPa,單樁承載力特征值Ra及加固土試塊立方體抗壓強度平均值fcu應為（)。（取置換率m=0.2，樁間土承載力特征值fsk=80kPa,折減系數(shù)；β=0.4)A、Ra=151kPa；fcu=3210kPaB、Ra=15kPa；fcu=2370kPaC、Ra=159kPa；fcu=2430kPaD、Ra=163kPa；fcu=2490kPa答案：A解析：根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》(JGJ79-2002)第9.2.5條及第9.2.7條，68.已知某土層的天然孔隙比e0=0.82，在有側限的條件下進行壓縮固結試驗，測得不同壓力下孔隙比的數(shù)據(jù)列入表1-15中，則該土層的壓縮系數(shù)和壓縮模量分別為（）。A、0.10MPa-1；10.05MPaB、0.15MPa-1；12.03MPaC、0.17MPa-1；14.53MPaD、0.17MPa-1；115.28MPa答案：B解析：69.已知條形基礎受軸心荷載F=220kN/m，基礎埋深1.7m，室內外高差0.45m，地下水位位于地面以下0.6m處，修正后的地基承載力特征值170kPa，基礎底部采用灰土基礎，H0=300mm，其上為磚基礎，磚墻厚度為360mm，則按二一間隔收砌法需磚基礎高度為（）m。A、A：0.22B、0.38C、0.54D、0.66答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）第8.1.2條，計算如下：①基礎寬度b：由磚基礎采用二一間隔收砌法，其高度應該是11層磚，則：h=11×60=660mm=0.66m。70.某框架結構，1層地下室，室外與地下室室內地面高程分別為16.2m和14.0m，如圖3-16所示。擬采用柱下方形基礎，基礎寬度2.5m，基礎埋深在室外地面以下3.0m。室外地面以下為厚1.2m人工填土，y=17kN/m3；填土以下為厚7.5m的第四紀粉土，y=19kN/m3，ck=18kPa。φk=24°，場區(qū)未見地下水。根據(jù)土的抗剪強度指標確定的地基承載力特征值最接近下列哪個選項的數(shù)值？（）A、170kPaB、190kPaC、210kPaD、230kPa答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.2.5條，fa=Mbyb+Mdymd+Mcck。由φk=24°，查表5.2.5，Mb=0.8，Md=3.87，Mc=6.45；71.某重力式擋土墻如圖6-7所示。墻重為767kN/m,墻后填砂土，y=17kN/m3，c=0,φ=32°；墻底與地基間的摩擦系數(shù)μ=0.50.5；墻背與砂土間的摩擦角δ=16°，用庫倫土壓力理論計算此墻的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)最接近于下面哪一個選項？（）A、1.23B、1.83C、1.68D、1.60答案：B解析：72.如圖4-31所示，柱底軸向荷載F=26500kN，重要性系數(shù)y0=1,承臺采用C35混凝土(軸心抗拉設計值為ft=1.57MPa)。根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94—2008)驗算承臺A1—A1和A2—A2處斜截面的受剪承載力，其結果（驗算式左右兩端數(shù)值）與（）組數(shù)據(jù)接近。A、15910kN＞V1=7762kN；14816kN＞V2=7562kNB、16820kN＞V1=7820kN；14700kN＞V2=7820kNC、15900kN＞V1=7982kN；14850kN＞V2=7162kND、10399kN＞V1=8833kN；9634kN＞V2=8833kN答案：D解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008)第5.9.10條，斜截面受剪承載力計算公式為：V≤βhsαftb0h0計算步驟如下：A1—A1斜截面受剪承載力計算如下：73.某一滑動面為折線型的均質滑坡，其主軸斷面及作用力參數(shù)如圖8-4、表8-8所示，問該滑坡的穩(wěn)定性系數(shù)Fs最接近于()。A、0.80B、0.85C、0.90D、0.95答案：C解析：根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021—2001）（2009年版）第5.2.8條及條文說明第5.2.8條，當滑動面為折線時，滑坡的穩(wěn)定性系數(shù)為：74.5m高的重力式擋土墻，尺寸如圖6-31所示。已知墻體砌體重度yk=22kN/m3；墻背與豎直面的夾角ε=10°,填土面的傾角β=10°，填土與墻體的摩擦角δ=15。；填土為均質無黏性土：φ=30。，y=18kN/m3。設計該擋土墻。(1)根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）的相關規(guī)定計算作用在擋土墻上的主動土壓力最接近（)kN/m。A、51.0B、73.2C、80.3D、87.1答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）第6.6.3條及附錄L，主動土壓力系數(shù)Ka=0.42，代入計算公式得主動土壓力為：75.某建筑物采用條形基礎，埋深為2.0m，基礎寬度為1.5m，地下水位為5.0m，黏性土場地地質條件為：fak=180kPa，y=19kN/m3，e=0.80，IL=0.82。地震作用效應標準組合的荷載為F=360kN/m，M=40kN·m。則該地基地震作用下的豎向承載力驗算結果為（）。A、滿足；豎向承載力為293kPaB、不滿足；豎向承載力為293kPaC、滿足；豎向承載力為392kPaD、不滿足；豎向承載力為392kPa答案：A解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）第5.2.4條，具體步驟如下：根據(jù)表5.2.4，承載力修正系數(shù)為ηb=0.3，ηd=1.6；根據(jù)第5.2.4條，b取值為3。則修正后的地基承載力特征值為：fa=fak+ηby（b-3+ηdymd-0.5）=180+0+1.6×19×(2-0.5)=225.6kPa。根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011—2010)第4.2.3條、第4.2.4條及表4.2.3,地基抗震承載力調整系數(shù)取1.3；則地基抗震承載力為：faE=ζafa=1.3×225.6=293.28kPa，則1.2faE=351.936kPa?；椎孛嫫骄鶋毫Γ簆=F/b=360/1.5=240kPa基礎邊緣的最大壓力：pmax=F/b+6M/b2=240+6×40/1.52=346.7kPa；因為p≤faE，pmax≤1.2faE，所以豎向承載力驗算滿足。76.取直徑為50mm、長度為70mm的標準巖石試件，進行徑向點荷載強度試驗，測得破壞時的極限荷載為4000N，破壞瞬間加荷點未發(fā)生貫入現(xiàn)象。試分析判斷該巖石的堅硬程度屬于下列哪個選項？（）A、軟巖B、較軟巖C、較堅硬巖D、堅硬巖答案：C解析：77.某地基軟黏土層厚18m，其下為砂層。土的水平向固結系數(shù)為ch=3.0×10-3cm/s2?，F(xiàn)采用預壓法固結，砂井做為豎向排水通道打穿至砂層，砂井直徑為dw=0.3m，井距2.8m，按等邊三角形布置，預壓荷載為120kPa，在大面積預壓荷載作用下按《建筑地基處理技術規(guī)范》(JGJ79—2002)計算，預壓150天時地基達到的固結度（為簡化計算，不計豎向固結度）最接近（）。A、0.95B、0.90C、0.85D、0.80答案：B解析：78.為確定水泥土攪拌樁復合地基承載力，進行多樁復合地基靜載實驗，樁徑500mm，正三角形布置，樁中心距1.20m,試問進行三樁復合地基載荷試驗的圓形承壓板直徑。應取下列何項數(shù)值？（）A、2.00mB、2.20mC、2.40mD、2.65m答案：B解析：根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2002）第A.0.2條，承壓板的面積應等于實際樁數(shù)所承擔的處理面積。面積置換率79.現(xiàn)需設計一個無黏性土的簡單邊坡。已知邊坡高度為10m，土的內摩擦角φ=45°，黏聚力c=0，當邊坡坡角α最接近于（）時，其安全系數(shù)Fs=1.3。A、45°B、41.4°C、37.6°D、22.8°答案：C解析：80.某砂土場地的建筑場地進行了浸水載荷試驗，承壓板面積為2500cm2，垂直壓力為200kPa,初步勘察資料如表1-14所示。該場地土的總濕陷量及濕陷等級分別為（）。A、28cm；IB、31.5cm；IIC、45cm；IIID、65cm；IV答案：B解析：根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）（2009年版）第6.1.4~6.1.7條，計算如下：承壓板的寬度為：附加濕陷量與承壓板寬度之比為：ΔFs1/b=4.51/50=0.090，ΔFs2/b=4.82/50=0.096,ΔFs3/b=1.10/50=0.022＜0.0230。總濕陷量計算時，只計算第一層與第二層土的濕陷量，不需計入第三層土的濕陷量?？倽裣萘亢屯恋鼗偤穸确謩e為：81.基坑坑底下有承壓含水層，如圖7-18所示，已知不透水層土的天然重度y=20kN/m3,水的重度yw=10kN/m3，如要求基坑底抗突涌穩(wěn)承壓含水層定系數(shù)K不小于1.1，則基坑開挖深度h不得大于（）m。A、7.5B、8.3C、9.0D、9.5答案：B解析：82.某柱下獨立基礎底面尺寸為3m×4m，傳至基礎底面的平均壓力為300kPa，基礎埋深3.0m，地下水位埋深4m，地基土的天然重度為20kN/m3，壓縮模量Es1，為15MPa，軟弱下臥層層頂埋深6m，壓縮模量Es2為5MPa。試問在驗算下臥層強度時，軟弱下臥層層頂處附加應力與自重壓力之和最接近于下列哪個選項的數(shù)值？（）A、199kPaB、179kPaC、159kPaD、79kPa答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)第5.2.7條計算：基礎底面處土的自重壓力值：pc=yh=20×3=60kpa；軟弱下臥層頂面處自重應力：pcz=∑yihi=20×4+(20-10)×2=100kPa；83.某一級建筑土質邊坡采用永久性錨桿擋土墻支護，其平均水平土壓力標準值為ehk=20kPa,錨桿鋼筋抗拉強度設計值fy=300N/mm2，錨桿間、排距分別為2.0m、2.5m,傾角20°，錨桿鋼筋與砂漿之間的黏結強度設計值fb=2.1MPa,錨固體與土體間黏結強度特征值為30kPa。根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330—2002）計算錨桿鋼筋所需的最小直徑為（）mm。A、22.9B、29.6C、30.6D、31.8答案：C解析：根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330—2002)第7.2.1條、第7.2.2條、第8.2.5條及第9.2.1條，錨桿水平拉力標準值：Htk=ehksxjsyj=20×2.0×2.5=100kN；錨桿軸向拉力標準值：Nak=Htk/cosα=100/cos20°=106.4kN；錨桿軸向拉力設計值:Na=yQNak=1.3×106.4=138.32kN；84.如圖6-14所示的加筋土擋土墻，拉筋間水平及垂直間距Sx=Sy=0.4m,填料重度y=19kN/m3,綜合內摩擦角φ=35°，按《鐵路路基支擋結構設計規(guī)范》（TB10025—2006），深度4m處的拉筋拉力最接近下列哪一選項（拉筋拉力峰值附加系數(shù)取K=1.5）?()A、3.9kNB、4.9kNC、5.9kND、6.9kN答案：C解析：根據(jù)《鐵路路基支檔結構設計規(guī)范》（TB10025—2006)第8.2.8-8.2.10條，墻后填料產生的水平土壓力為：σh1i=λiyhi式中，λi=λ0(1-hi/6)+λa(hi/6)；λ0=1-sinφ0；λa=tan2(45°-φ0/2)。代入數(shù)據(jù)得：λ0=1-sinφ0=1-sin35°=0.426；λa=tan2(45°-φ0/2)=tan2(45°-35°/2)=0.27；λi=λ0(1-hi/6)+λa（hi/6）=0.426×(1-4/6)+0.27×(4/6)=0.142+0.18=0.322；則σh1i=λiyhi=0.322×19×4=24.47kPa；拉筋拉力Ti=KσhiSxSy=1.5×24.47×0.4×0.4=5.87kN。85.某松散砂土地基，處理前現(xiàn)場測得砂土孔隙比為0.81，土工試驗測得砂土的最大、最小孔隙比分別為0.90和0.60?，F(xiàn)擬采用砂石樁法，要求擠密后砂土地基達到的相對密實度為0.80。砂石樁的樁徑為0.70m，等邊三角形布置。(2)砂石樁的樁距采用（）m。（不考慮振動下沉擠密作用）A、2.0B、2.3C、2.5D、2.6答案：B解析：根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2002）式(8.2.2-1)，式中，ξ為修正系數(shù)，當考慮振動下沉密實作用時，可取1.1~1.2；不考慮振動下沉密實作用時，可取1.0。86.已知某折線形滑面邊坡的資料（見表6-1），求該邊坡滑動穩(wěn)定性系數(shù)為（）。A、1.0B、1.4C、1.8D、2.1答案：B解析：根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330-2002)第5.2.5條，傳遞系數(shù)：ψ1=cos(θ1-θ2)-sin(θ1-θ2)tanφ2=cos(35°-28°)-sin(35°-28°)×tan25°=0.936；ψ2=cos(θ2-θ3)-sin(θ2-θ3)tanφ3=cos(28°-12°)-sin(28°-12°)×tan24°=0.839；則邊坡滑動穩(wěn)定性系數(shù)為：87.某路堤的地基土為薄層均勻凍土層，穩(wěn)定融土層深度為3.0m，融沉系數(shù)為10%，融沉后體積壓縮系數(shù)為0.3kPa-1，即Es=3.33kPa,基底平均總壓力為180kPa，該層的融沉及壓縮總量接近下列（）cm。A、16B、30C、46D、192答案：C解析：根據(jù)《鐵路特殊路基設計規(guī)范》（TB10035—2006）附錄A第A.0.1條，有：88.土層剖面及計算參數(shù)如圖9-1所示。由于大面積抽取地下水，地下水位深度自抽水前的距地面10m，以2m/年的速率逐年下降。忽略卵石層及以下巖土層的沉降，問10年后地面沉降總量最接近于下列哪個選項的數(shù)值？()A、415mmB、544mmC、670mmD、810mm答案：B解析：由題意可知，10年水位降至20m，即地面下30m，水位下降施加于土層上的Δp如表9-1所示。89.某廠房柱基礎建于如圖3-20所示的地基上，基礎底面尺寸為l=2.5m，6=5.0m,基礎埋深為室外地坪下1.4m，相應荷載效應標準組合時基礎底面平均壓力pk=145kPa,對軟弱下臥層②進行驗算，其結果應符合（）。A、pz+pcz=89kPa＞faz=81kPaB、px+pcz=89kPa＜faz=114kPaC、pz+Pcz=112kPa＞faz=92kPaD、px+pcz=112kPa＜faz=114kPa答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）第5.2.7條，基礎底面處土的自重壓力值為：pc=∑yihi=18×1.4=25.2kPa；且由題可知Es1/Es2=9/3=3,且z/b=3/2.5=1.2＞0.5，查表可知地基壓力擴散線與垂線間夾角θ=23°，具體計算如下：因此，Px+Pcz=89kPa≤faz=114kPa。90.某淤泥質土場地，淤泥質土層厚度為10m，10m以下為基巖，場地中擬建建筑物采用筏形基礎，基礎埋深為2.0m，基礎底面附加壓力為300kPa，地表下10m處的附加應力為100kPa,地基采用粉體噴攪法處理，攪拌樁樁徑為0.5m，樁間距為1.5m，三角形布樁，樁體材料壓縮模量為300MPa，樁間土壓縮模量為4MPa，該筏形基礎的沉降量為（）mm。A、18B、24C、30D、47答案：D解析：根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2002）第11.2.9條計算如下：de=1.05s=1.05×1.5=1.575m；m=d2/d2e=0.52/1.5752=0.101；Esp=mEp+(1-m)Es=0.101×300+(1-0.101)×4=33.9MPa，Ep、Es為分別為攪拌樁的壓縮模量和樁間土的壓縮模量。式中，pz為攪拌樁復合土層頂面的附加壓力值；pz1攪拌樁復合土層底面的附加壓力值。91.某25m高的均質巖石邊坡，采用錨噴支護，側向巖石壓力合力水平分力標準值（即單寬巖石側壓力）為2000kN/m，若錨桿水平間距sxj=4.0m，垂直間距syj=2.5m，單根錨桿所受水平拉力標準值最接近下列（）kN。A、200B、400C、600D、800答案：D解析：根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330-2002)第9.2.1條，則單根錨桿所受水平拉力標準值：H1k=ehksxjsyj=80×4.0×2.5=800kN。92.高速公路連接線路平均寬度25m，硬殼層厚5.0m，fak=180kPa，Es=12MPa,重度y=19kN/m3，下臥淤泥質土，fak=80kPa,Es=4MPa,路基重度20kN/m3,如圖3-15所示。在充分利用硬殼層，滿足強度條件下的路基填筑最大高度最接近下列哪個選項？()A、4.0mB、8.7mC、9.0mD、11.0m答案：A解析：根據(jù)《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTGD63—2007）第4.5.3條，93.某廠房采用柱下獨立基礎，基礎尺寸4m×6m，基礎埋深為2.0m，地下水位埋深1.0m，持力層為粉質黏土（天然孔隙比為0.8，液性指數(shù)為0.75，天然重度為18kN/m3）在該土層上進行三個靜載荷試驗，實測承載力特征值分別為130kPa、110kPa、135kPa。按《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）作深寬修正后的地基承載力特征值最接近（）kPa。A、110B、125C、140D、160答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）計算如下：①按第C.0.7條計算地基承載力特征值，則有：94.某洞段圍巖，由厚層砂巖組成，圍巖總評分T為80。巖石的飽和和單軸抗壓強度Rb為55MPa，圍巖的最大主應力σm為9MPa。巖體的縱波速度為3000m/s，巖石的縱波速度為4000m/s。按照《水利水電工程地質勘察規(guī)范》（GB50487—2008），該洞段圍巖的類別是下列哪一選項？（）A、I類圍巖B、II類圍巖C、III類圍巖D、IV類圍巖答案：C解析：根據(jù)《水利水電工程地質勘察規(guī)范》(GB50487—2008)附錄N計算，巖體完整性系數(shù)：S=3.44＜4圍巖類別宜相應降低一級，查表N.0.7可知，圍巖類別為III類。95.在飽和軟黏土中基坑開挖采用地下連續(xù)墻支護，如圖7-3所示，已知軟土的十字板剪切試驗的抗剪強度τ=34kPa；基坑開挖深度16.3m,墻底插入坑底以下的深度17.3m，設有兩道水平支撐，第一道支撐位于地面高程，第二道水平支撐距坑底3.5m,每延米支撐的軸向力均為2970kN。沿著圖示的以墻頂為圓心，以墻長為半徑的圓弧整體滑動，若每延米的滑動力矩為154230kN·m,則其安全系數(shù)最接近于下面哪個選項的數(shù)值？()A、1.3B、1.0C、0.9D、0.6答案：C解析：忽略被動土壓力產生的抗滑力矩，抗滑力矩是由圓弧面土的剪切力T產生的抗滑力矩和水平支撐產生的抗滑力矩。對O點取矩，弧長為：96.某多層廠房柱子柱腳尺寸800mm×1000mm，采用無筋擴展基礎按荷載效應的標準組合計算，傳至±0.0處的豎向力為Fk=600kN，力矩Mk=160kN·m，水平力Hk=35kN?；酌娣e為2m×2.6m,設計基礎埋深1.5m?；A材料采用C15混凝土。(2)基礎彎矩最大截面的彎矩設計值最接近（）kN?m。A、100B、140C、170D、190答案：C解析：根據(jù)題意計算如下：基底應力分布：97.某雜填土場地進行波速測試，平均剪切波波速為400m/s，平均壓縮波波速度為700m/s,該場地地基土的重度為18kN/m3，場地的動彈性模量及動泊松比為（）。A、7.2×105；0.35B、3.5×105；0.35C、3.5×105；0.26D、7.×105；0.26答案：D解析：根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021—2001）（2009年版）第10.10.5條條文說明，有：98.某混凝土水工重力壩場地的設計地震烈度為8度，在初步設計的建基面標高以下深度15m范圍內分布的地層和剪切波速列于表9-3中。已知該重力壩的基本自振周期為0.9s，在考慮設計反應譜時，下列特征周期Tg和設計反應譜最大值的代表值βmax的不同組合中，哪個選項的取值是正確的？（）A、Tg=0.20s，βmax=2.50B、Tg=0.20s，βmax=2.00C、Tg=0.30s，βmax=2.50D、Tg=0.30s，βmax=2.00答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第4.1.4條第1款