青島某酒店高大模板施工方案

/樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據(jù)１《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（ＪGＪ130－2001)。計算依據(jù)2《施工技術(shù)》2002。3。《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》（杜榮軍）。計算參數(shù)：模板支架搭設(shè)高度為5．2m，立桿的縱距b=0．9０m，立桿的橫距l(xiāng)＝0.９0ｍ,立桿的步距h=1。60m。面板厚度１2mｍ，剪切強(qiáng)度１．4N／mm２，抗彎強(qiáng)度15.0N/mｍ2，彈性模量60０0.０N／ｍm4。木方5０×１00mｍ，間距300mm,剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量90０0。0N/ｍm４。梁頂托采用雙鋼管４８×3．0mｍ.模板自重0。３０kN/ｍ２，混凝土鋼筋自重２5．0０kＮ/ｍ3,施工活荷載3.０0kＮ／m2.扣件計算折減系數(shù)取1．00。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元采用的鋼管類型為４８×３。0。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值ｑ1＝2５．00０×0.25０×0。9０0+0.300×0。9０0=５。89５kN/ｍ活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q２=（２。0００＋1.00０)×0．900=2．７00kＮ/ｍ面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩Ｗ分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=9０。0０×１.20×1。20/6=21。60cm3;Ｉ=９0.00×1.２0×１．2０×１.20／１2=1２。96cm4；（１）抗彎強(qiáng)度計算f=M／W＜[f］其中ｆ—-面板的抗彎強(qiáng)度計算值（N/ｍm2）;M——面板的最大彎距(N。mm）；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]—-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，取15。0０N/ｍm2；M=0。１00ql2其中q—-荷載設(shè)計值(kＮ/m);經(jīng)計算得到M=0．100×（1.20×5．895+1。4×2.700）×0.300×0。３00=0.0９8ｋN.ｍ經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值f=0。０98×１００0×1000/２160０=４.5２３N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗算f<[f］,滿足要求!(２）抗剪計算［可以不計算]T=3Q/２bh<[T]其中最大剪力Q=0。600×（1．20×5.8９5+１.4×2.7０0)×0。3０0＝1．95４kN截面抗剪強(qiáng)度計算值T＝３×１954．0/(2×９００。000×1２。000）=0.2７１N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值［T］＝1．４０N/ｍｍ２抗剪強(qiáng)度驗算Ｔ＜［T],滿足要求!(3）撓度計算v=0.６77qｌ4/1００EＩ<[v］=l／25０面板最大撓度計算值ｖ=0.677×５.8９５×3004/(１０0×６000×1２９600)=0.41６mｍ面板的最大撓度小于300。0/25０,滿足要求!二、支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算.1.荷載的計算（1)鋼筋混凝土板自重(ｋN/m）:ｑ11＝25.0０0×0。25０×0.3０0=１.875kN／m（２）模板的自重線荷載(kＮ/m）:ｑ12=0．30０×０。３０0=0。09０ｋN/m(３）活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/ｍ）:經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值ｑ２=（1．0００＋2.０00）×0.300＝0。9０0kＮ/m靜荷載q1=1。2０×1．875+1.20×０.０９0=2．35８kＮ/m活荷載ｑ2=1。40×0。９０0=1.26０kN/m2。木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:均布荷載q＝3.25６/0．900=３。6１8ｋN/ｍ最大彎矩M＝0。1ｑl２=0.1×３。6２×0。90×0。90=0。２9３kＮ．m最大剪力Q=0．６×0.900×３．61８=1。954kN最大支座力N＝1。1×0.900×３．61８＝３。５８2kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×10.00×10．00/6=83.3３cｍ３;I=５．00×１0。00×10.０0×10.00／１2=41６.67ｃm４；（1）木方抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度f=0.２93×106/83333.3=3．５２N/mｍ2木方的抗彎計算強(qiáng)度小于13.０N/mｍ2,滿足要求?。?)木方抗剪計算［可以不計算］最大剪力的計算公式如下:Q＝０。6ｑl截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：Ｔ=3Q/2bh＜［T]截面抗剪強(qiáng)度計算值Ｔ=3×19５４/（2×50×100)=０．58６N/ｍｍ２截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T］=1。30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求！(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1．965kＮ/m最大變形ｖ=0。6７7×１.965×900。0４/（10０×９000．０0×４1６６666.8)=０。233ｍm木方的最大撓度小于９00。０/250,滿足要求！三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力Ｐ=3.582kN均布荷載取托梁的自重ｑ=0。080kN/ｍ。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(ｋN。m)托梁剪力圖（ｋN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖（mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=1．0２７kN.m經(jīng)過計算得到最大支座Ｆ=11。９５９ｋN經(jīng)過計算得到最大變形V=0。69４mｍ頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=8．98ｃm３；截面慣性矩Ｉ=21。５6ｃｍ4;(１）頂托梁抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度f=１．027×１06/1。05/8982.０＝10８．９0N／mm2頂托梁的抗彎計算強(qiáng)度小于215.０Ｎ/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形ｖ=0.６９4ｍｍ頂托梁的最大撓度小于９００.0/400,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承載力設(shè)計值，取８。00kN;Ｒ——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿,無需計算。五、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架鋼管的自重（kＮ）:NＧ1＝0。100×5.200＝0．517kN鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄Ａ雙排架自重標(biāo)準(zhǔn)值,設(shè)計人員可根據(jù)情況修改。（2）模板的自重（kN）：NG2＝0。30０×0.９00×０.９0０=0。2４3kＮ（３）鋼筋混凝土樓板自重（kN）：NG3=25。000×0.250×0。900×0．900＝5.０６2kN經(jīng)計算得到,靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NＧ＝（NG1＋NG2+NＧ3）=5。８23kN。2．活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值ＮQ=(１.000+2．000)×0．900×0.90０=２．43０kN3。不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N＝１。20NG+１.４0NQ六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=10.３９ｋN——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l０/ｉ查表得到；ｉ——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm);ｉ=１．６０A-—立桿凈截面面積(ｃｍ2）；A=４.24W—-立桿凈截面抵抗矩（cm3）;Ｗ＝4。49——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計算值(N/mｍ2);［ｆ]-—鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值,[f]=２05。00N/mm2；l0——計算長度（m）；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式(1)或（2）計算l0=k1uh(1)ｌ０=(ｈ+2a)(2）k1——計算長度附加系數(shù),按照表１取值為1。１63;u—-計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5．3．3;u=１.70０a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;ａ=0。30ｍ；公式（1）的計算結(jié)果：l0=1．163×1．7００×1.60＝3.１6３m=3１６３/16。0＝198。３30=0.184=10３9０／(0。1８4×424）=１3３．284N/mｍ２，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!公式(２）的計算結(jié)果:ｌ0=1．6０0+2×0。３00=２。200m=2２0０/16．0=137。９31=0.３6３=1０39０/（0.363×42４）＝67。602N/mｍ2,立桿的穩(wěn)定性計算<［f］,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(３）計算ｌ0＝k1ｋ2(h+２a）(3）k2-—計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1．0０7；公式(3）的計算結(jié)果:l０=1.1６3×１。00７×（1．6０0+2×０．300）=2.577ｍ=2５7７/１６.０=161。5３7=0.2７１=10390/（0。271×4２４）=9０.4０４N/mm２，立桿的穩(wěn)定性計算＜［f]，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求［工程經(jīng)驗］除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a。梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿;b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿,確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時,可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。２。立桿步距的設(shè)計:a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時,可以采用等步距設(shè)置；b。當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9—－1.５m為宜,不宜超過1.5ｍ。3．整體性構(gòu)造層的設(shè)計:a。當(dāng)支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b．單水平加強(qiáng)層可以每4-—6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐,且須與立桿連接,設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；ｃ.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔1０—-15m設(shè)置，四周和中部每１0-－15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下,高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設(shè)置層)必須設(shè)水平加強(qiáng)層.4.剪刀撐的設(shè)計：ａ.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐;ｂ.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔1０—-15m設(shè)置。5。頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計:ａ．最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm;c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗算，當(dāng)設(shè)計荷載N≤1２ｋN時，可用雙扣件；大于１2ｋN時應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：ａ．嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置;b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求;c。確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4５—60N。m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；ｄ.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求.7。施工使用的要求：a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案,確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放;c.澆筑過程中,派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據(jù)1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1３0—2001)。計算依據(jù)2《施工技術(shù)》20０２。3.《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》（杜榮軍）。計算參數(shù)：模板支架搭設(shè)高度為５.２m,梁截面B×D=5００mｍ×1700mm,立桿的縱距（跨度方向）l=0.45m，立桿的步距h=1.6０ｍ，梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm,剪切強(qiáng)度1．4N／mｍ2，抗彎強(qiáng)度15。０N/ｍm２,彈性模量６000．0N/mｍ4。木方5０×１00mｍ,剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度１３。0N／ｍｍ２，彈性模量95００.0N/mm4。梁兩側(cè)立桿間距1.10m。梁底承重桿按照布置間距100，3０0mm計算.模板自重0.5０kN/m２，混凝土鋼筋自重2５。００kN/ｍ3,施工活荷載3。00ｋN/m2。梁兩側(cè)的樓板厚度0．25ｍ，梁兩側(cè)的樓板計算長度0。50m.扣件計算折減系數(shù)?。?。００.圖１梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為Ｆ=1。２0×２5。0０0×0.250×0。50０×0。45０=1.68８kN。采用的鋼管類型為48×3.0.一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算.作用荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等。1。荷載的計算:(1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m)：q1=２５。00０×1．７００×0.450=19．125ｋＮ/m（２)模板的自重線荷載（ｋN／m):q２＝0。５００×0。４５0×(2×1.７００+０。500)/0。500=１。755ｋＮ/m(3）活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Ｐ1=(1.00０＋２．000）×0。５00×0．４5０=0．6７５kN均布荷載q=1。2０×19。１２5+1.2０×１．７5５=2５．05６kＮ/m集中荷載P=１.40×0。675=0.945kＮ面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩Ｉ和截面抵抗矩W分別為：W=4５。０0×１.80×1．8０／6=2４.30ｃｍ3;Ｉ＝45。00×1。80×１.80×１．80/12＝２１．８7cm4；計算簡圖彎矩圖(kＮ．ｍ)剪力圖(kＮ)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下:變形計算受力圖變形圖(mm）經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為Ｎ1＝1。600kNN２=5。１37kNN３=5.13７kNN4=1.６０0kN最大彎矩M=０.081kＮ。m最大變形Ｖ=0。083mm（１）抗彎強(qiáng)度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值f=0．０81×1000×100０/24300=3。333N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f］,取15。０0N／mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗算f〈［f],滿足要求?。?）抗剪計算［可以不計算］截面抗剪強(qiáng)度計算值T=３×２５7６.0／（2×45０.0００×１8。00０)=０。477Ｎ/mｍ２截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T］＝1.40Ｎ/mｍ2抗剪強(qiáng)度驗算Ｔ<[T],滿足要求?。?）撓度計算面板最大撓度計算值v=０.0８3mm面板的最大撓度小于166．7/２５０,滿足要求！二、梁底支撐木方的計算（一)梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:均布荷載q=5．1３7／0。450=11。416kN/m最大彎矩M＝0。1ql2＝0．1×11。4２×０．４5×０．4５=0。231kN。m最大剪力Q＝０．6×０．45０×1１.４16=3。08２kＮ最大支座力N=1.1×0.４50×１1.41６=5.65１kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5．0０×１0。０0×１0。00/6=83．３3cm3；I＝5．00×10。00×10.00×1０。０0/12＝416．６７cm4；(１)木方抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度f=0。231×１０６/833３3.３=2.77N／mm2木方的抗彎計算強(qiáng)度小于１３.０N/ｍm2，滿足要求?。ǎ?木方抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下：Q=０.６ｑl截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh＜［T]截面抗剪強(qiáng)度計算值T=3×30８2/（２×5０×100)=0．925N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值［T]=1．３0Ｎ/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!（３）木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到8.507ｋＮ/m最大變形v=0。677×8.507×450。０4／(100×９５0０．00×4166666．8）=０。060ｍm木方的最大撓度小于４50．0/２50,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一）梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN。m)支撐鋼管剪力圖（kＮ)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,受力圖與計算結(jié)果如下:支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=０。25１kＮ。m最大變形ｖmａx＝0．0４6ｍm最大支座力Qmａx=7。998kN抗彎計算強(qiáng)度f=0。251×106／4491．0=５5。9３N/ｍm2支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于205。0Ｎ/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于４０0。０／1５0與１0ｍm,滿足要求?。ǘ┝旱字慰v向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值，取8。00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，Ｒ=8.0０kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!R≤８.０kＮ時,可采用單扣件；８.0ｋN<R12.０kＮ時,應(yīng)采用雙扣件；Ｒ>1２.０kN時,應(yīng)采用可調(diào)托座.五、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=8.００kN(已經(jīng)包括組合系數(shù)）腳手架鋼管的自重Ｎ2=１.２０×０.100×５.200＝0．62１kＮN=7。９98+0.621=８.619kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l０/ｉ查表得到;i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm）；i=1．６0Ａ——立桿凈截面面積(ｃｍ2）；A＝4．2４W——立桿凈截面抵抗矩(ｃｍ3);W=4.49—-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計算值（N/mm2);［f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值,［f]=2０5．00N／mm2；l0—-計算長度(ｍ)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架,由公式（1)或（2)計算l0=k１ｕh(1）ｌ0=（h+2ａ）（２）k1——計算長度附加系數(shù),按照表1取值為１.１6３;ｕ——計算長度系數(shù),參照《扣件式規(guī)范》表5.３。3；u＝1.70０a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;a＝0.30m;公式(1）的計算結(jié)果：l0=１.１63×1。７00×1.60＝3．1６３m＝３1６3/16。０=１98．330＝０.184=8６19/(０。１８４×424)＝1１0.57２Ｎ/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算＜［f]，滿足要求!公式（2）的計算結(jié)果：l0=1．60０+2×0.30０=２．20０m＝2200／16.0=１3７.931=0。3６3=8619/（0.３63×4２4）=56.0８3Ｎ／mm２,立桿的穩(wěn)定性計算〈［f］，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式(3）計算l0＝k1k２（h+２ａ）(３）k２-—計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1．0０7；公式(３）的計算結(jié)果：l0=1。163×1.0０７×（１．600＋２×0．300)=2．５7７ｍ=2５7７/１6。0＝16１.53７＝0。271=8619／(0。２71×424)=74。9９9N/mｍ2,立桿的穩(wěn)定性計算〈［f］，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患.表1模板支架計算長度附加系數(shù)k１—-——--—--——————————-————-——-—————-—--——步距h(m）h≤０。９０．9<ｈ≤1．21。2〈h≤1。５1。５〈h≤2。１k11．24３１.185１。1６７１。1６3———-——-——————-———————————————-—-—————--表2模板支架計算長度附加系數(shù)k2—-———--——-—--——————-————-—-———-——————-—H(m）4６8１0121４161８２025３0３５40ｈ＋２a或ｕ1h(ｍ）1.３51.01．０141。０261．０391。0４21.0541。061１。0811。092１．１1３１。１371。1551．１７31。441。01.０1２1．０221。0311。03９1。0471.0561.0641。07２１.０9