樓腳手架施工方案

{營銷方案}樓腳手架施工方案目錄1.編制依據12.工程概況12.1設計概況12.2腳手架的選擇12.3外架搭設參數13.施工安排23.1工程施工原則23.2.1項目部人員職責23.2.3、勞動力計劃表23.2工程任務劃分23.3、施工流程23.4、工程施工原則23.5、項目部人員職責23.6、施工進度計劃24.施工準備：24.1技術準備24.2機具準備24.3主要材料準備24.4試驗檢驗工作34.5料場安排35.主要施工方法3施工流

程35.1懸挑腳手架施

工35.3腳手架其它構造措

施45.4、通

道65.5、腳手架搭設質量的檢查驗收規(guī)

定65.6腳手架拆

除6

6技術質量保證措

施6

7、安全文明施工措

施88、計算書３９９、平面、剖面圖４０1.編制依據序號編制依據1北京玻璃鋼制品廠二期居住項目32#樓建筑施工圖2北京玻璃鋼制品廠二期居住項目32#樓結構施工圖3北京玻璃鋼制品廠二期居住項目32#樓施工組織設計4建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程JGJ130-20016鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規(guī)程DB11/T583-20087北京市建筑工程施工安全操作規(guī)程DBJ0162-20028建筑工程施工現場安全資料管理規(guī)程DB11/383-20069建筑工程高處安全技術規(guī)程JGJ80-9110建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范GB50202-200211建筑施工腳手架實用手冊中國建筑工業(yè)出版社1994年第一版12簡明建筑五金手冊中國建筑工業(yè)出版社1996年第一版13建筑施工手冊中國建筑工業(yè)出版社1999年第二版2.工程概況廟甲42.1設計概況本工程建筑結構形式為鋼筋混凝土框架結構，總建筑面積2065.99平方米，地上5層，建筑檐高19.85米。2.2腳手架的選擇根據施工現場實際情況，另據為配合施工要求該樓采用雙排落地架。2.2.1腳手架選擇具體情況落地腳手架：采用單桿雙排架，間距1.5米，鋼管腳手架雙排，內側立桿距墻1001.58001.8m第1頁共52頁施工要求，墻面橫梁用電錘打眼，下膨脹螺栓，固定架子，以防架子向外傾斜）2.2.2外腳手架平面布置概況架子滿足施工要求，該架體與外架做連接。2.3外架搭設參數腳手架搭設要求1、外腳手架立桿下墊通長墊木。2、每步腳手架均應設置防護欄桿，欄桿應設置在立桿的里側。3、腳手板布置：架體內操作層滿鋪腳手板，腳手板應對接，保證操作面平整，腳手板之間縫隙應小于20mm高度大于18cm的擋腳板。3.施工安排3.1工程施工原則滿足土建施工進度要求，確保安全施工。3.2勞動組織及職責分工3.2.1項目部人員職責題及時發(fā)現，并反饋給技術組，由技術組制定處理方案。3.2.3、勞動力計劃表工種人數工種人數架子工壯工電焊工第2頁共52頁3.2工程任務劃分腳手架的搭設及拆除由專業(yè)施工勞務隊架子工班負責。3.3、施工流程施工準備工作：樓板預埋件安裝→鋼管扣件鋼筋的檢驗→測量與定位→首層挑梁安裝及檢驗→腳手架搭設→腳手架自上向下的拆除3.4、工程施工原則滿足裝修階段施工要求，確保安全施工。3.5、項目部人員職責題及時發(fā)現，并反饋給技術組，由技術組制定處理方案。3.6、施工進度計劃在二次結構砌筑之前完成，滿足二次結構施工及裝飾裝修安全需要。4.施工準備：4.1技術準備1）認真熟悉圖紙，確定懸挑梁安裝的位置，滿足架體安裝及使用安全。24）做好技術交底安全交底。4.2機具準備序號名稱數量單位進場時間1切割鋸2臺2電焊機2臺3活扳手25把第3頁共52頁4.3主要材料準備序號名稱型號單位數量使用部位1鋼管SC48米架體2鋼筋18T錨固環(huán)鋼絲繩15米卸荷3管卡十字4轉軸5接頭6大眼安全網立網7平網兜網8密目安全網9腳手板50mm*400010錨固環(huán)墊片10mm厚錨固環(huán)穿樓板錨固100*250緊固螺絲墊片4.4試驗檢驗工作1）材料進場檢驗試驗項目序號材料名稱檢驗項目備注1鋼管壁厚強度現場檢測實驗室檢測2管卡壁厚強度現場檢測實驗室檢測3鋼筋直徑強度現場檢測實驗室檢測4安全網強度現場檢測5腳手板厚度現場檢測4.5料場安排的維護保養(yǎng)等。5.主要施工方法第4頁共52頁施工流程施工準備工作：樓板預埋件安裝→鋼管扣件鋼筋的檢驗→測量與定位→首層挑梁安裝及檢驗→腳手架搭設→腳手架自上向下的拆除5.1懸挑腳手架施工5.1.1懸挑腳手架挑梁安裝與固定梁截面形狀大小制作錨固件，用以穿挑梁的錨固件，錨固件每根鋼梁設置兩道，錨固件間距200-300mm，最外側一道錨固件距挑梁端頭100mm。待鋼梁安裝就位后，結構混凝土達到強度后，在工字鋼梁與U型錨固件間用木楔子塞緊。工字鋼挑梁間距為1500mm，18#型工字鋼外挑長度為1500mm。錨固長度4500mm；28#型工字鋼外挑長度為5000mm。錨固長度7000mm5.2.2懸挑梁上腳手架搭設閉。開始搭設上部架體。腳手架搭設詳見上述雙排腳手架搭設。5.2.3卸荷裝置施工15鋼絲繩用花藍螺栓拉緊。卸載設置一道。第5頁共52頁尾端加一個安全繩卡。繩卡間距不小于鋼絲繩直徑的6離不小于140㎜，并用細鋼絲捆扎。繩卡滑鞍放在鋼絲繩工作時受力的一側，U型螺栓扣在鋼絲繩的尾端5.3腳手架其它構造措施5.3.1立桿1、起步立桿長為6m和4m6m500mm；1.5m50mm厚腳手板，長度不小于2500mm。2、立桿的垂直偏差不大于架高的1/200，且不大于75mm。3、立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。41m，3個旋轉扣件固定，端部扣件邊緣距桿端距離不小于100mm；5、腳手架搭設到高于在建建筑物頂部時，里排立桿要低于檐口40～50mm，外排立桿高出檐口1.5m，搭設2道護身欄。6、立桿下腳必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿用直角扣件固定在距底座下皮200mm5.3.2大橫桿1、縱向水平桿采用6m鋼管，步距1800mm；布置在立桿內側?？v向水平桿作為第6頁共52頁采用對接扣件，接頭與相鄰立桿距離≤400mm；相鄰縱向水平桿的接頭必須相互錯開，不得出現在同一跨內，且相鄰接頭錯開500mm。同一步內縱向水平桿四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。2、同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250，且不大于50mm。3、縱向水平桿設在橫向水平桿之下，采用直角扣件與立柱扣緊；5.3.3、小橫桿1扣件與立柱扣緊。21/2600mm軸線偏移主節(jié)點距離不大于150mm；3、橫向水平桿端頭伸出外立桿長度不得小于100mm，并盡量一致以保證外立面宏觀效果，伸出內側立桿長度為100mm。5.3.4掃地桿縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。5.3.5剪刀撐設置145~60度之間。21m3個旋轉第7頁共52頁扣件固定，端部扣件邊緣距桿端不小于100mm；3轉扣件中心線距主節(jié)點距離不大于150mm5.3.6桿件連接和構造規(guī)定（1）在腳手架立桿底端之上100~300mm處設縱向和橫向掃地桿，并與立桿連接牢固。（2）腳手架上下相鄰平桿、同一高度橫桿的內外橫桿、左右、內外相鄰立桿的于500mm，并要求接頭靠近主節(jié)點不大于1/3縱距(400mm)。（3）搭接桿件的搭接長度：扣件式鋼管腳手架搭接長度≥1000mm，搭接部分連接均勻設置三個旋轉扣件。（4）桿件扎結處的端頭伸出長度不小于100mm。5.3.7連墻點設置規(guī)定每30m2置，連墻點豎向間距不大于3.6m得大于3m。在每層每跨及跨中均設連墻點。5.3.8腳手板木腳手板設置在三根橫向水平桿上，并將其兩端用鐵絲與橫向水平桿固定。木腳手板采用平鋪。距結構外皮不大于150mm。每塊腳手板下至少設置3根橫向水平桿；端頭懸挑長度不大于150mm。200～300mm（即端頭懸挑長度不大于150mm第8頁共52頁腳手板兩端須與橫向水平桿綁牢，以防止傾翻。新腳手板端并頭必須用鐵絲綁扎封頭。5.3.9護攔和擋腳板在鋪腳手板的護攔上必須設21.2m腳手板立放或加設一道低欄桿（距腳手板板面200-300mm）代替。5.4、通道50cm應設置間距為250mm的防滑條。5.5、腳手架搭設質量的檢查驗收規(guī)定驗收，合格后方可進行使用。1、腳手架的驗收標準：構架結構要符合前述的規(guī)定和設計要求，個別部位尺寸直度：≤1/300，且同時控制其最大垂直偏差不大于75mm；橫桿水平偏差≤1/250，且全架長的水平偏差不大于50mm。作業(yè)層鋪板、安全防護措施應符合前述規(guī)定。2、腳手架的驗收和日常檢查規(guī)定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續(xù)使15天，在重新使用之前；在遭受大風、暴雨等強力因素作用之后。5.6腳手架拆除5.6.1拆除前必須完成以下準備工作：1、全面檢查腳手板的扣件連接、連墻桿、支撐體系等是否符合安全要求。第9頁共52頁23、拆除安全技術措施應由單位工程負責人逐級進行技術交底。4、清除腳手架上雜物及地面障礙物。5.6.2拆除應符合以下要求1、拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業(yè)。2、所有連墻件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。36.5m,應先在適當位置搭臨時拋撐加固,后拆連墻件。6技術質量保證措施6.1材料供應場準入的原則。租賃企業(yè)應加強對鋼管、扣件的質量管理。租入時要與生產或量責任的可追溯性。承重結構所有的鋼管、扣件，在進場后第一次使用前，由施工總承包單位負責，備查。第10頁共52頁6.2.1鋼管148mm3.5mmQ235GB700-88）的相應規(guī)定。2、表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、孔眼、劃道和硬彎；3、外徑偏差不大于-0.5mm，壁厚偏差不大于-0.3mm；3、端面應平整，偏差不超過1.7mm；4、鋼管銹蝕深度應小于0.5mm，不得使用嚴重銹蝕的鋼管；5、鋼管長度規(guī)格必須按要求統(tǒng)一，不得長短參差不齊；6、鋼管按公司要求刷桔黃色防銹漆。6.2.2扣件1、采用機械性能不低于KT-33-8的可鍛鑄鐵扣件，其材質必須符合《可鍛鑄鐵GB978-67（GB700-88Q235GB196-81片符合GB96-76《墊圈》的規(guī)定。2、所用鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其他影響使用性能的鑄造凈；3、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好；4、扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm；5、當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm；6.2.3腳手板50mm330mm4000mm第11頁共52頁開裂。6.2.4安全網證和工廠檢驗合格證，同時符合《安全網》GB5725-85規(guī)定。立網采用全新綠色密目安全網（200050mm安全網。6.2.5型鋼、鋼絲繩、螺栓：工不合格、有顯著變形、銹蝕的型鋼、鋼絲繩、6.3、腳手架的使用規(guī)定：1、作業(yè)層每1m2架面上實用的施工荷載（人員、材料和機具重量）不得超過以300150公斤；施工設備單重：100公斤；2、在架面上堆放的材料應碼放整齊穩(wěn)固，不得影響施工操作和人員通行。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行。3、作業(yè)人員在架上的最大作業(yè)高度應以可進行正常操作為度，禁止在架面上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。4、在作業(yè)中，禁止隨意拆除腳手架的基本桿件、整體桿件、連接緊固件和連墻后，及時予以修復。5、工人在架上作業(yè)時，應注意自我安全保護和他人安全，避免發(fā)生碰撞、閃失第12頁共52頁和落物。嚴禁在架上嬉戲和坐在欄桿上等不安全處休息。6.4腳手架的質量檢查腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法見下表：項項目技術要求允許偏差次1墊板不晃動檢查方法及工具立桿垂直度腳手架允許偏差△（mm）2搭設中垂直度偏差的高度總高度50mH=2m±7mmH=10m±25mm2H=20m±50mmH=30m±100mm間距步距偏差±20mm鋼卷尺吊3柱距偏差±50mm線卷尺經排距偏差±20mm緯儀4縱向平桿高一根桿兩端±20mm差同跨中內外縱向水平桿高差±10mm水平儀或水準尺5橫向平桿外伸長度偏差外伸100≤20mm鋼卷尺扣主節(jié)點處各扣件距端點間距離a≤150mm件同步立桿上兩個相鄰對接扣件高差≤5006安鋼卷尺立桿上對接扣件距主節(jié)點距離≤h/3裝縱向水平立桿的接頭距主節(jié)點的距離≤L/37扣件螺栓的擰緊力矩40~50KN·m扭力扳手8剪刀撐斜桿與地面夾角450—600角尺9腳手板外伸長度對接100<a≤150卷尺第13頁共52頁搭接a≥100卷尺7、安全文明施工措施7.1、參加每月一次的施工大檢查7.2、現場建立定期檢查制度，由文明安全施工牽頭部門組織相關的部門及人員備案。7.3、現場內機具及各種施工用材料要按要求放置且碼放整齊、帳物相符，做到及時清理、工完場清。7.4、設備、材料進出場要有檢驗制度和必要的手續(xù)。7.5.施工現場不得隨意使用明火。凡施工用火，必須經項目保衛(wèi)部門檢查批準，京市防字（81）0027.6.7.7.物品及化學物品不得混放。7.8腳手架施工安全注意事項1、腳手架操作人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。禁止在架板上加墊單塊腳手板或其它物品增加操作高度。2、腳手架必須隨結構施工進度搭設，搭設由持證人員進行，并避開立體交叉作第14頁共52頁度并確保節(jié)點符合要求。3、腳手架構配件必須嚴格檢驗合格后方可使用。4、腳手架搭設時分階段進行檢查，發(fā)現問題及時糾正。5、操作層上施工荷載不得超載，不得堆料，嚴禁懸掛起重設備。6、六級及以上強風天氣必須停止腳手架作業(yè)，并安排專人看護，發(fā)現問題及時報告并果斷采取糾正措施。7、大雨、大雪、大霧天氣停止腳手架作業(yè)，并采取有效防滑措施，掃除積水積雪，驗收合格后方可繼續(xù)使用，冬期施工注意除霜。8、在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除桿、配件；嚴禁任意改變構架結構及其尺件和設施；嚴禁隨意加高，增加荷載；嚴禁任意拆除安全防護設施。9、搭設與拆除施工區(qū)域有專人指揮看護，無關人員一律不得進入現場。10、拆除腳手架應遵循相應的安全交底，不能上下同時作業(yè)；拆除時設警戒區(qū)，擲。11須經過驗收后方可投入使用。12、出料平臺上必須設置限重牌，嚴禁超載。出料平臺嚴禁作為它用。138根鍍鋅鋼筋與鋼12mm滿焊且焊接點長度不得小于6d（或單邊焊搭焊接點長度不小于12d第15頁共52頁手架上過渡電阻超過10Ω應增加引出鍍鋅鋼筋以滿足要求。避雷針可用直徑25—32mm，壁厚不小于3mm的鍍鋅鋼管或直徑不小于12mm的鍍鋅鋼筋制作，設1m形成避雷網絡。遇有雷雨天氣，腳手架上人員必須立即離去。14搭在腳手架上，利用腳手架當地線。15須及時清除，不得把腳手架作為模板的支撐。16安全防（圍）護規(guī)定作業(yè)層外側邊緣必須設置擋護高度1.2m500mm。扶手、欄桿，確保人員上下安全８、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）。雙排架：計算參數:雙排腳手架，搭設高度15.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。第16頁共52頁采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用3步3跨，豎向間距5.40米，水平間距4.50米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用木板，荷載為0.14kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿?；撅L壓0.45kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。懸挑水平鋼梁采用20a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度4.20米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷載標準值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷載的計算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:第17頁共52頁M=3.511×0.8002/8=0.281kN.m=0.281×106/5080.0=55.293N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×2.551×800.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.542mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0.038×0.800=0.031kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷載標準值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷載的計算值P=(1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×1.800)/2=1.404kN大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和第18頁共52頁均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.404×1.500=0.377kN.m=0.377×106/5080.0=74.204N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷載標準值P=0.031+0.210+1.800=2.041kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.146×2040.720×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.14mm最大撓度和V=V1+V2=3.196mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；第19頁共52頁1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷載標準值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷載的計算值R=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.800=2.841kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1=0.125×15.000=1.872kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×4×1.500×(0.800+0.300)/2=1.155kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14NG3=0.140×1.500×4/2=0.420kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×15.000=0.112kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.559kN。第20頁共52頁和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0=0.450Uz——(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz=1.250Us——風荷載體型系數：Us=0.600經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQN=1.2×3.559+0.85×1.4×3.600=8.555kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.559+1.4×3.600=9.311kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.500×1.800×第21頁共52頁1.800/10=0.137kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=9.311kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.700；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m；A——立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由長細比，為3534/16=224；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.146；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=9311/(0.15×489)=130.126N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=8.555kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.700；第22頁共52頁l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m；A——立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由長細比，為3534/16=224；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.146；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.137kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=8555/(0.15×489)+137000/5080=146.457N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載標準值，wk=0.236kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=5.40×4.50=24.300m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=5.000經計算得到Nlw=8.037kN，連墻件軸向力計算值Nl=13.037kN連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l/i=30.00/1.58的結果查表得到第23頁共52頁=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。經過計算得到Nf=95.411kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件雙扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1500mm，l=4200mm，ml=300mm，m2=1100mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=2370.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=237.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載N=9.31kN水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2×35.50×0.0001×7.85×10=0.33kN/mk=1.50/4.20=0.36kl=0.30/4.20=0.07k2=1.10/4.20=0.26代入公式，經過計算得到支座反力RA=23.020kN第24頁共52頁支座反力RB=-2.491kN最大彎矩MA=13.412kN.m抗彎計算強度f=13.412×106/(1.05×237000.0)=53.897N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載N=3.56+3.60=7.16kN水平鋼梁自重計算荷載q=35.50×0.0001×7.85×10=0.28kN/m最大撓度Vmax=5.316mm(GB50017-2003)附錄A結構變形規(guī)定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即3000.0mm水平支撐梁的最大撓度小于3000.0/400,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用20a號工字鋼,計算公式如下其中b——均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B其值b'=1.07-0.282/b=0.929經過計算得到強度=13.41×106/(0.929×237000.00)=60.92N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=2.491kN第25頁共52頁水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計規(guī)范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[2491×4/(3.1416×50×2)]1/2=6mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=2.49kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；[fb]——樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于2491.11/(3.1416×20×1.5)=26.4mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=2.49kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；b——樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=15.87N/mm2；經過計算得到公式右邊等于153.7kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!第26頁共52頁鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）。計算參數:單排腳手架，搭設高度15.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿距離結構1.00米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距3.60米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用木板，荷載為0.14kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿?；撅L壓0.45kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。懸挑水平鋼梁采用28a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度5.00米，建筑物內錨固段長度6.70米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷載標準值Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m第27頁共52頁荷載的計算值q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800=2.818kN/m小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=2.818×1.0002/8=0.352kN.m=0.352×106/5080.0=69.343N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×2.048×1000.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.062mm小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0.038×1.000=0.038kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.000×1.200/2=0.210kN第28頁共52頁活荷載標準值Q=3.000×1.000×1.200/2=1.800kN荷載的計算值P=(1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800)/2=1.409kN大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.175×1.409×1.200=0.301kN.m=0.301×106/5080.0=59.293N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.677×0.038×1200.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.038+0.210+1.800=2.048kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.146×2048.400×1200.003/(100×2.060×105×121900.000)=1.62mm最大撓度和V=V1+V2=1.637mm大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!第29頁共52頁三、扣件抗滑力的計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×1.200=0.046kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.000×1.200/2=0.210kN活荷載標準值Q=3.000×1.000×1.200/2=1.800kN荷載的計算值R=1.2×0.046+1.2×0.210+1.4×1.800=2.827kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1253NG1=0.125×15.000=1.880kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×4×1.200×(1.000+0.000)/2=0.840kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值第30頁共52頁為0.14NG3=0.140×1.200×4/2=0.336kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.200×15.000=0.090kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.322kN。和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.200×1.000/2=3.600kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0=0.450Uz——(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz=1.250Us——風荷載體型系數：Us=0.600經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQN=1.2×4.322+0.85×1.4×3.600=9.470kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×4.322+1.4×3.600=10.226kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式第31頁共52頁MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.200×1.800×1.800/10=0.109kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=10.226kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.800；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.800×1.800=3.742m；A——立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由長細比，為3742/16=237；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.131；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=10226/(0.13×489)=159.226N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!第32頁共52頁2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=9.470kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.800；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.800×1.800=3.742m；A——立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由長細比，為3742/16=237；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.131；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.109kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=9470/(0.13×489)+109000/5080=168.971N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載標準值，wk=0.236kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.60×第33頁共52頁3.60=12.960m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=3.000經計算得到Nlw=4.287kN，連墻件軸向力計算值Nl=7.287kN連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l/i=100.00/1.58的結果查表得到=0.81；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。經過計算得到Nf=80.697kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中k=m/l,kl=ml/l。本工程算例中，m=5000mm，l=6700mm，m1=1000mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=7114.10cm4，截面模量(抵抗矩)W=508.15cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載N=10.23kN水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2×55.45×0.0001×7.85×10=0.52kN/m第34頁共52頁k=5.00/6.70=0.75k1=1.00/6.70=0.15代入公式，經過計算得到支座反力RA=17.088kN支座反力RB=-0.751kN最大彎矩MA=16.755kN.m抗彎計算強度f=16.755×106/(1.05×508150.0)=31.402N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載N=4.32+3.60=7.92kN水平鋼梁自重計算荷載q=55.45×0.0001×7.85×10=0.44kN/m最大撓度Vmax=11.902mm(GB50017-2003)附錄A結構變形規(guī)定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即10000.0mm水平支撐梁的最大撓度小于10000.0/400,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用28a號工字鋼,計算公式如下其中b——均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.40由于b大于0.6，按照《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B其值b'=1.07-0.282/b=0.953經過計算得到強度=16.76×106/(0.953×508149.99)=34.62N/mm2；第35頁共52頁水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=0.751kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計規(guī)范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[751×4/(3.1416×50×2)]1/2=4mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.75kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；[fb]——樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于750.92/(3.1416×20×1.5)=8.0mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.75kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；第36頁共52頁b——樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=15.87N/mm2；經過計算得到公式右邊等于153.7kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!單排架：計算參數:單排腳手架，搭設高度15.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.20米，立桿距離結構1.00米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距3.60米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用木板，荷載為0.14kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿?；撅L壓0.45kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。懸挑水平鋼梁采用28a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度5.00米，建筑物內錨固段長度6.70米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算第37頁共52頁小橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷載標準值Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m荷載的計算值q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800=2.818kN/m小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=2.818×1.0002/8=0.352kN.m=0.352×106/5080.0=69.343N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×2.048×1000.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.062mm小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。變形。第38頁共52頁1.荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0.038×1.000=0.038kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.000×1.200/2=0.210kN活荷載標準值Q=3.000×1.000×1.200/2=1.800kN荷載的計算值P=(1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800)/2=1.409kN大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.175×1.409×1.200=0.301kN.m=0.301×106/5080.0=59.293N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.677×0.038×1200.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.038+0.210+1.800=2.048kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.146×2048.400×1200.003/(100×2.060×105×121900.000)=1.62mm第39頁共52頁最大撓度和V=V1+V2=1.637mm大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×1.200=0.046kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.000×1.200/2=0.210kN活荷載標準值Q=3.000×1.000×1.200/2=1.800kN荷載的計算值R=1.2×0.046+1.2×0.210+1.4×1.800=2.827kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1253NG1=0.125×15.000=1.880kN第40頁共52頁(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×4×1.200×(1.000+0.000)/2=0.840kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14NG3=0.140×1.200×4/2=0.336kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.200×15.000=0.090kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.322kN。和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.200×1.000/2=3.600kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0=0.450Uz——(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz=1.250Us——風荷載體型系數：Us=0.600經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQN=1.2×4.322+0.85×1.4×3.600=9.470kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式第41頁共52頁N=1.2NG+1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×4.322+1.4×3.600=10.226kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.200×1.800×1.800/10=0.109kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=10.226kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.800；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.800×1.800=3.742m；A——立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由長細比，為3742/16=237；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.131；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=10226/(0.13×第42頁共52頁489)=159.226N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=9.470kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k——計算長度附