單層廠房課程設(shè)計計算書終極版

word檔下載后可任意復(fù)制編輯混凝土單層雙跨廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書

一設(shè)資及求本車間為兩跨等高廠房，車間面積為3024m

word檔下載后可任意復(fù)制編輯，車間長72m?？缍纫姼綀D，設(shè)有兩臺30/5tA4軟鉤吊車，軌頂標(biāo)高見圖，柱頂標(biāo)高見圖BC跨跨度見圖，設(shè)有兩臺10tA5級軟鉤吊車，柱頂標(biāo)高見圖。（屋面結(jié)構(gòu)見下表（2①柱混凝土：采用C30,f=14.3N/2,f㎜tk鋼筋：縱向受力鋼筋采用HRB335鋼筋（

f

=300N/㎜，

E

=2×㎜筋用級筋②基礎(chǔ)混凝土：采用C25,f=11.9N/2,f㎜tk鋼筋：采用HPB235級鋼筋（

f

=210N/㎜2）

22word檔下載后可任意復(fù)制編輯22主承構(gòu)選表構(gòu)件名稱屋架

標(biāo)準(zhǔn)圖號

選用型號YWJ24－

允許荷／）3.5

自重（kN／備）每榀屋邊緣高度米屋

架垂直高度米屋面板吊車梁

YWB－DL9B

1.4每根

自重包括灌縫吊車梁梁高米連系梁礎(chǔ)梁軌道連接

16.7kN／根0.8kNm天溝板

TGB68－

自重包括灌縫混凝土柱其他附件

計算確定不考慮二梁的構(gòu)置⑴排柱尺寸的選定①計算上柱高及柱全高由所給圖知軌頂標(biāo)高為+11.70m柱頂標(biāo)高14.70m,AB跨架頂標(biāo)高17.50mBC跨屋頂標(biāo)高17.50m柱全高H=15.20m上柱高度Hu下柱高度H=11.00ml上柱與全柱高的比值=②初步確定柱截面尺.對于下柱截面寬度：

4.2u15.2

=0.276b

11000l2525

=440,b=500mm對于下柱截面高度，有吊車時h

11000l12

=917mm無吊車時h

1.51.5l2525

3

=912mm邊柱A.C軸：上柱：□b×h=500mm×500mm下柱：b×h××=500mm×1000mm××200mm中柱B軸上柱：□b×h=500mm×600mm

llllword檔下載后可任意復(fù)制編輯llll下柱：b×h××=500mm×1200mm××200mm驗算初步確定的截面尺寸，滿足要.I字截面其余尺寸如圖所.上下柱截面慣性矩及其比.排架平面內(nèi)：邊柱上柱：

I

112

500下柱：

11Imm10

中柱上柱：

I

112

39下柱：

1I252mm10

排架平面外：邊柱上柱：

I

112

500下柱：

1I22005501201223

4.319

mm

中柱上柱：

I

112

600500394下柱：

1I220038012mm4.348

42word檔下載后可任意復(fù)制編輯42三排結(jié)計⑴計算簡圖⑵柱的計算參數(shù)柱的計算參數(shù)表柱號

計算參數(shù)

截面尺寸（）

面積（mm）

慣性矩（）IIxy

自（kN/mAC

上柱下柱

□500×I500×1000×120×

2.5

5.20835.64

B

上柱□×下柱I001200×120200

3.0

9.0

7.5四荷計⑴永久荷載①屋蓋自重預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板1.2×1.4=1.68KN/m25mm水砂漿找平層×20×0.025=0.6KN/m100mm水蛭石砂漿保溫層1.26×0.1=0.72KN/m三氈四油上鋪綠豆砂小石子防水層×Σg=3.48KN/m

word檔下載后可任意復(fù)制編輯天溝板×1.91×6=13.75KN屋架自重則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重：BC跨：G××24/2+13.75/2+135.30/2=325.085kNAB跨：G××18/2+13.75/2+135.30/2=262.445kN②柱自重A、C軸柱G=G=γgH=1.2×6.254.2=31.5kN.下柱：=G=γg=1.2×7.04×11.00=92.928kNB軸柱G=1.2×7.5×4.2=37.8kN.下柱：=1.2××③吊車梁及軌道自重G=1.2×（40.8+0.8×6.0）=54.72kN.各項永久荷載及其作用位置見下圖⑵屋面活荷載

×由荷規(guī)范?查得屋面活荷載標(biāo)值為0.7KN/m屋面活活荷載大于雪荷載不考慮雪荷載）Q=1.4×××12=70.56kN活荷載作用位置于屋蓋自重作用位置相同，如圖括號所.⑶吊車荷載吊車計算參數(shù)見表4-1，并將吊噸位換算為kN.表）跨度起

跨度L(m)

最大輪

最小輪

大車輪

吊車最大寬度

吊車總

小車重（）量

壓

壓

距K(m)

B(m)

重G(kN)g(kN)Q(t)P(kN)

P(kN)1824

30/516.51022.5

270125

5047

4.64.4

6.055.55

340224

11738

word檔下載后可任意復(fù)制編輯1）吊車豎向荷載設(shè)計值

D

、

D

minAB跨間：由下圖所示的吊車梁座反力影響線知：D

i

0.9×270×（1+0.758+0.233-0.001=483.57KND

D

1.4×KN

min

D

max

k

677.0×50/270=125.37KNBC跨間：

word檔下載后可任意復(fù)制編輯D

i

0.9×125×（1+0.808+0.267+0.075=241.875KND

D

1.4×241.875=338.63KN

min

D

max

k

338.63×47/125=127.32KN2）吊車橫向水平荷載設(shè)計值

T

AB跨：

k

14

)kk

1/4××（+300）=10.425KN

D

Pmax,

677.0×10.425/270=26.14KNBC跨：

k

14

)kk

1/4××（+100）=4.14KN

D

Pmax,

×4.14/125=11.22KN⑷風(fēng)荷載該地區(qū)基本風(fēng)壓為ω=0.35KN/mB類面粗糙度?載規(guī)范查風(fēng)壓高度變化系數(shù)為柱頂至室外地面的高度為15.200m,得=1.144，檐口至室外地面的高度為16.600m查得=1.175風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：ω=

s

z

ω=0.8××0.35=0.320kPa.ω=

2

z

ω=0.4××0.35=0.160kPa.則作用在排架計算簡圖的風(fēng)荷載設(shè)計值為：q1Q1

1.4×0.320×6=2.688KN/mqB2Q2

1.4×0.160×6=1.344KN/mA

Fw

[(

)Hs12

3

)H]4

wz0=1.4×（＋0.4)×＋(-0.6＋0.5)×1.4]×1.1751.00.35×6=11.13kN

ACword檔下載后可任意復(fù)制編輯AC風(fēng)荷載作用下的計算簡圖如圖2-9所示五內(nèi)分⑴剪力分配系數(shù)的算A、C軸：I5.2081I

H0.146,1HC

(1/0.276(1/

則

H3220.01052E2.67E0B軸：I9.091I

，

H1，HC

3(1/10.157

，則

B

H3222E57.242.700

3B3B

各柱的剪力分配系數(shù)：EH3A2AC2EE990.0105H30.0065H3i2

word檔下載后可任意復(fù)制編輯0.28

0.280.280.44⑵永久荷載①屋蓋自重作用將圖2-7屋自重荷載簡化為圖2-10）.其中G=325.085kN,G=262.445kNG＋=587.53kNM=Ge=325.085×m,M=262.4450.02=5.249kN.mM=M-M=6.502-5.249=1.253kN.mM=Ge=325.085×﹒m,M=262.4450.25=65.611kN.mM=M=1.253kN.m由A、柱：n=0.146，λ=0.276查表或計算得C

1.5)]n

1.931對C柱

R1C

MC1C

1.931×6.502/15.2=0.826KN(→對A柱

R

C

M

1.931×5.249/15.2=0.667KN(←查表或計算得，C3

1.51n

1.234，對C柱R

2C

M81.271CkN()H2對A柱

2

3

M2()H2則R=R+R=0.826+6.598=7.424kN(),R=R+R=0.6675.327=5.994kN(←B柱n=0.157,λ=0.276,得=1.9,MRCB

1.9×KN(→在R與M、共作用下，可以作出排架的彎矩圖、軸力圖，如下圖圖b示

word檔下載后可任意復(fù)制編輯②柱及吊車梁自重作用由于在安裝柱子時尚未吊裝屋架柱頂之間無聯(lián)系形成排架不柱頂反力，則按懸臂柱分析其內(nèi)算簡圖如圖2-11（a示A：M=G=31.5×0.25=7.875kN﹒m,G=92.928kN,G=54.72kN,M=Ge=54.72×0.25=13.68kN﹒m.B：G=37.8kN,G=100.848kN,=54.72kN,排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下b

Bword檔下載后可任意復(fù)制編輯B⑶屋面活荷載作用①跨作有屋面活荷載由屋架傳至柱頂?shù)膲毫镼=70.56kN由它在AB柱柱及變階處引起的彎矩分別為：M=Qe=70.56×﹒m,M=Qe=70.56×0.27=19.051kN﹒m,M=Qe=70.56×﹒m,計算不動鉸支座反力A柱由前知=1.931，=1.234，R

MC

1.931×1.411/15.2=0.179KN()

2A

3

M2A1.234kN()H2則R=R+R=0.179+1.547=1.726kN()B柱由前知=1.90,MRCB

1.90×10.58/15.2=1.323KN(→)則排架柱頂不動鉸支座總反力為：R=R+R=1.726+1.323=3.049kN()將R反用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力μ==0.28,μ=0.44V=R-μV=R-μV=R-μ

R=1.726-0.28×3.049=0.872kN()R=1.323-0.44×3.049=-0.018kN(←R=0-0.28×3.049=-0.854kN(←)計算簡圖、排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖所.

word檔下載后可任意復(fù)制編輯②跨作有屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對稱，故只需將AB跨用有屋面活荷載情況的A柱與C柱的力對換并將內(nèi)力變號即可，其排架各柱內(nèi)力見下圖⑷吊車荷載作用（不考慮廠房整體空間工作）①作于A柱由前，=677.0kN(D=125.37kN),吊車豎向荷載、在柱中引起的彎矩為：MD﹒e=677.0×0.25=169.25kN﹒m,MD﹒e=125.37×0.75=94.03kNm,計算簡圖如下圖（a）所示.計算不動鉸支座反力

Bword檔下載后可任意復(fù)制編輯BA柱n=0.146,λ=0.276,表得=1.234B柱n=0.157,λ=0.276,表得=1.245MRAA3

×169.25/15.2=-13.740KN(←MRCB

1.245×94.03/15.2=7.702KN(→則不動鉸支座總反力為：R=R+R←將R反作用于排架柱頂，按分配數(shù)求得排架各柱頂剪力μ==0.28,μ=0.44V=R-μR=-13.740+0.28×←V=R-μR=7.702+0.44×6.038=10.359kN(→V=R-μR=0+0.286.038=1.691kN(→排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖b示②作于B柱由吊車豎向荷載，D=677.0kN(D=125.37kN),在柱中引起的彎矩為：MD﹒e=125.37×0.25=31.343kNm,MD﹒e=677.0×0.75=507.75kN﹒m,計算簡圖如下圖a）所示計算不動鉸支座反力A柱n=0.146,λ=0.276,表得=1.234B柱n=0.157,λ=0.276,表得=1.245MRAA3

×31.343/15.2=-2.545KN()

word檔下載后可任意復(fù)制編輯MRCBB3

1.245×507.75/15.2=41.589KN(則不動鉸支座總反力為：R=R+R→將R反作用于排架柱頂，按分配數(shù)求得排架各柱頂剪力μ==0.28,μ=0.44V=R-μ×39.044=-13.47kN(←V=R-μ×39.044=24.410kN(→V=R-μR=0-0.2839.044=-10.932kN(←)排架各柱的彎矩圖、軸力圖如圖2-15（.③作于B柱由吊車豎向荷載，D=338.63kN(D=127.32kN),在柱中引起的彎矩為：MD﹒e=127.32×0.25=31.83kNm,MD﹒e=338.63×0.75=253.97kNm,計算簡圖如下圖a）所示計算不動鉸支座反力C柱n=0.146,λ=0.276,表得=1.234B柱n=0.157,λ=0.276,表得=1.245MRC3

×31.83/15.2=-2.584KN(←

Cword檔下載后可任意復(fù)制編輯CMRCBB3

1.245×253.97/15.2=20.802KN(則不動鉸支座總反力為：R=R+R→將R反作用于排架柱頂，按分配數(shù)求得排架各柱頂剪力μ==0.28,μ=0.44V=R-μR=0-0.2818.218=-5.101kN(←V=R-μ×18.218=12.786kN(→V=R-μ×18.218=-7.685kN(←排架各柱的彎矩圖、軸力圖如圖2-15（.④作于C柱由吊車豎向荷載，D=338.63kN(D=127.32kN),在柱中引起的彎矩為：MD﹒e=338.63×0.25=84.658kNm,MD﹒e=127.32×0.75=95.49kNm,計算簡圖如下圖a）所示計算不動鉸支座反力C柱n=0.146,λ=0.276,表得=1.234B柱n=0.157,λ=0.276,表得=1.245MR

×)MRCBB3

1.245×95.49/15.2=7.821KN(→則不動鉸支座總反力為：R=R+R→)將R反作用于排架柱頂，按分配數(shù)求得排架各柱頂剪力μ==0.28,μ=0.44V=R-μR=0-0.280.948=-0.265kN(←)V=R-μR=7.821-0.44×0.948=7.404kN(→V=R-μ×0.948=-7.138kN(←排架各柱的彎矩圖、軸力圖如圖2-15（.

word檔下載后可任意復(fù)制編輯⑤：跨的臺吊車剎車計算簡圖如下圖所示吊車水平荷載T的用點距柱頂?shù)木嚯xy=4.2-1.2=3mA柱由

yHu

及n=0.146,λ=0.276,查表y=0.7H得C=0.649,查表y=0.8H得C=0.606,內(nèi)后得CR=-T﹒=-26.14×0.643=-16.808kN(←B柱由

yHu

及n=0.157,λ=0.276,查表y=0.7H得C=0.654,查表y=0.8H得C=0.611,內(nèi)后得CR=-T﹒=-26.14×0.648=-16.939kN(←則R=R=-16.808-16.939=-33.747kN()各柱頂剪力為（μ=μ=0.28,=0.44V=R-μR=-16.808-0.28×(-33.747)=-7.359kN(←)V=R-μR=-16.939-0.44×(-33.747)=-2.09kN(←V=R-μR=0-0.28(-33.747)=9.449kN(→)排架各柱的內(nèi)力如下圖（b）所.

word檔下載后可任意復(fù)制編輯⑥：跨的臺吊車剎車根據(jù)結(jié)構(gòu)的對稱性，內(nèi)力計算同理AB跨二臺吊車剎車”情,排架各柱的內(nèi)力如下圖（b）所示⑦：跨與BC跨各一臺吊車同時剎車時，計算簡圖如下圖a）所示A柱同前C=0.643，R=-T﹒=-26.14×0.643=-16.81kN()B柱同前C=0.648，R=-T﹒=-（26.14+11.22）×)C柱R=-T﹒×0.643=-7.21kN(←則R=R+R=-16.81-24.21-7.21=-48.23kN()將R反作用于排架柱頂，按分配數(shù)求得排架各柱頂剪力μ==0.28,μ=0.44V=R-μ×48.23=-3.31kN(←V=R-μ×48.23=-2.99kN(←V=R-μR=-7.21+0.28×48.23=6.29kN(→排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖b所示

word檔下載后可任意復(fù)制編輯⑸風(fēng)荷載作用①風(fēng)自左向右吹時，計算簡圖如下圖）所示A柱λ=0.276,表得=0.345，R=-q﹒﹒=-2.66×15.2×←)C柱同A柱C=0.345，R=-q﹒﹒=-1.33×15.2×0.345=-6.97kN()則R=R+F=-13.95-6.97-10.74=-31.66kN()將R反作用于排架柱頂，按分配數(shù)求得排架各柱頂剪力μ==0.28,μ=0.44V=R-μ×31.66=-5.09kN(←V=R-μR=0+0.4431.66=13.93kN(→V=R-μR=-6.97+0.28×31.66=1.89kN(→排架各柱的內(nèi)力如圖2-21（b）示②風(fēng)自右向左吹時此荷載情的排架內(nèi)力與“風(fēng)自左向右吹情況相同，僅需將A、柱的力對換，并改變其內(nèi)的符號即.排架各柱的內(nèi)力如下圖所.六最利力合首先，取控制截面，對單階柱，上柱為-截面，下柱為Ⅱ、ⅢⅢ截面

word檔下載后可任意復(fù)制編輯考慮各種荷載同時作用時出現(xiàn)最不利內(nèi)力的可能性，進行荷載組合，在本設(shè)計中，取常用的荷載組合有三種，即永久荷載0.9（可變荷+風(fēng)荷永久荷載其它可變荷載；永久荷載風(fēng)荷載在每種荷載組合中，對柱仍可以產(chǎn)生多種的彎矩和軸的合由M和N的時存在，很難直接看出哪一種組合為最不但對形或矩形截面柱，從分析偏心受壓計算公式來看，通常M越大相應(yīng)的N越小，其偏心距e越大，可能形成大偏心受壓，對受拉鋼筋不利；當(dāng)M和N都，可能受壓鋼筋不利；但若和同時加，而N增得多些，由于e值少，可能反而使鋼筋面積減少；有時由于N偏大或混凝土強度等級過低，其配筋量也增加。本設(shè)計考慮以下四種內(nèi)力組合：及相應(yīng)的NV；-M及相應(yīng)的、V；N及應(yīng)的M、；N及應(yīng)的M、V.在這四種內(nèi)力組合中三組主要是考慮柱可能出現(xiàn)大偏心受壓破壞的情況四種組合考慮柱可能出現(xiàn)小偏心受壓破壞的情況；從而使柱能夠避免任何一種形式的破分A柱B柱C柱組合其最不利內(nèi)力，在各種荷載作用下ABC柱力設(shè)計值匯總見表、表及；A、、柱內(nèi)力設(shè)計值組合表見表6-4、表及6-6表6-1A柱在各荷作下力計匯表荷載類別

序號

截面內(nèi)力值Ⅰ-Ⅰ

Ⅱ-

Ⅲ-屋蓋自重柱及吊車梁自重

12

Nm)-19.9260

N(kN)262.445

M(kN﹒)-5.505

N(kN)262.44556.22

Nm)-20.249-5.505

N(kN)262.445179.145

V(kN)5.9940屋面活荷載吊車豎向荷載D作用于吊車橫向荷載T風(fēng)荷載

AB跨有BC跨有AB跨A柱AB跨柱左BC跨B柱右BC跨柱AB跨二臺吊車剎車BC跨二臺吊車剎車兩跨各有一臺30/5t吊車剎車自左向右吹自右向左吹

345678910111213

2.251-3.587-21.421.113±9.29±17.03±17.47-2.0519.57

70.560000000000

-3.587-118.64425.26-21.421.113±9.29±17.03±17.47-2.0519.57

70.560677.00000000

7.208-12.981173.507-77.544.028±215.88±61.64±268.60-229.92

70.560677.00000000

0.8720.854-12.049-13.4775.101-0.265±18.781±4.055±22.8335.34-22.11

word檔下載后可任意復(fù)制編輯表6-2柱在種載用內(nèi)設(shè)值總荷載類別

序號

Ⅰ-ⅠNm)

.N(kN)

截面內(nèi)力值Ⅱ-M(kN﹒)N(kN)

Nm)

Ⅲ-N(kN)

V(kN)屋蓋自重柱及吊車梁自重

12

1.2530

1.2530

92.52

1.2530

193.365

00屋面活荷載吊車豎向荷載D作用于吊車橫向荷載T

AB跨有BC跨有AB跨A柱AB跨柱左BC跨B柱右BC跨柱AB跨二臺吊車剎車BC跨二臺吊車剎車兩跨各有一臺

34567891011

-10.656-43.508-102.52253.70±26.39±11.33±32.27

70.5670.560000000

-10.65650.522405.228-200.27-64.393±26.39±11.33±32.27

70.5670.56677.0000

-10.854-43.508136.718-59.62±290.94±124.87±410.34

70.5670.56677.0000

0.018-0.01810.35924.41012.786-7.404±24.05±9.13±34.37吊車剎車風(fēng)荷載

自左向右吹自右向左吹

1213

-58.5158.51

00

-58.5158.51

00

-211.74

00

13.93-13.93表6-3C柱在各荷作下力計匯表荷載類別

序號

Ⅰ-ⅠNm)

N(kN)

截面內(nèi)力值Ⅱ-M(kN﹒)N(kN)

Nm)

Ⅲ-N(kN)

V(kN)屋蓋自重柱及吊車梁自重

12

0

325.085

5.805

86.22

25.0725.805

325.085179.148

7.4240屋面活荷載吊車豎向荷載D作用于吊車橫向荷載T風(fēng)荷載

AB跨有BC跨有AB跨A柱AB跨柱左BC跨B柱右BC跨柱AB跨二臺吊車剎車BC跨二臺吊車剎車兩跨各有一臺吊車剎車自左向右吹自右向左吹

345678910111213

3.5872.251-7.102-0.45±39.69±3.99±39.88-19.57

070.56000000000

3.587-16.8-7.102-0.45±39.69±3.99±39.88-19.57

070.5600000000

-7.208166.166-84.98-23.84±143.62±92.65±232.49-182.37

070.5600056.0200000

0.8540.8721.69110.9327.6857.138±9.449±5.38±17.515.586-21.912

word檔下載后可任意復(fù)制編輯七排柱設(shè)表6-4A柱內(nèi)設(shè)值合荷載組

內(nèi)力組

Ⅰ-Ⅰ

Ⅱ-

Ⅲ-合類別

合名稱

Nm)

N(kN)

Nm)N(kN)Nm

N(kN)+M

1+2+0.9[0.8(6+8)+0.9×

1+2+0.9[3+0.9+13]

1+2+0.9[3+0.8(6+8)+0.9×11+13]永久荷載+0.9（可變荷載+荷載）

-MN

41.261+2+0.9[3+4+0.9(7+10)+12]8.72420.091+2+0.9[4+0.9(7+10)+12]5.49420.09

766.250.910+12]20.99555.46766.25

544.5715.671+2+0.9[4+0.8(5+7)+0.9×11+12]-389.58567.741+2+0.9[4+0.9(7+10)+12]-283.62567.7415.10N

1+2+0.9[3+4+0.9(7+10)+12]79.92

59.29555.46

-32.5523.03+M

1+2+0.8(6+8)+0.9×10

（8+10）

（6+8）×11永久荷載+他可變荷載

-MN

41.021+2+3+4+0.97+10）26.52（7+10）22.93

796.73（5+7）×35.96562.52（7+1058.40491.96

758.2938.49（5+7）×11-274.12574.79（7+10）-136.20574.7910.37N

1+2+3+4+0.97+10）26.52

1+2+3+4+0.9（5+9）7.07562.52

1+2+3+4+0.9（5+9）-142.78574.79

19.18+M

26.76

1+2+13

64.48

1+2+13

1+2+13504.23

-14.49永久荷載+荷載

-MN

5.115.11

1+2+121+2+12

42.8364.48

1+2+121+2+13

-151.49-151.49

1+2+121+2+12

13.0113.01N

5.11

1+2+12

1+2+1364.48

-151.49

1+2+1213.01混凝土：采用C30,f=14.3N/2,f㎜tk鋼筋：縱向受力鋼筋采用HRB335鋼筋（

f

=300N/㎜，

E

=2×㎜筋用級筋上下柱都采用對稱配筋。1、上截面配筋取

50040460mm0fb1cb

14.3500

，

02''word檔下載后可任意復(fù)制編輯02''而Ⅰ-Ⅰ截面的內(nèi)力均小于

b

則屬于大偏心受壓所以偏距較大的一組作為最不利內(nèi)力，即取

MkN

，

kN吊車廠房排架方向上住的計算長度

l4.2m。加偏心距取20mm(大0a于500mm/30),

即

79.92N3

mm

，e272i0a

1

0.5fcN

（取

）

2

1.15l/h0.98200i

2500x

N293950mmfb1.05001x

mm且2ab

mme

a

es

1.32272mm

f

169.04

，選用218（

509mms

2

509bh

，滿足要求。而垂直于排架方向柱的計算長度

l1.255.250

，則l/

10.5

，

0.973N0.9fAf)0.92509)KNcy（滿足要求）2、下配筋計算

KN取

100040mmmm0

，與上柱分析方法類似。

'0y'yword檔下載后可任意復(fù)制編輯'0y'ybfbh1ff10(500120)KN而Ⅱ-Ⅱ、ⅢⅢ截面內(nèi)力均小于N，則都屬于大偏心受壓，所以偏心距較大的一組作b為最不利內(nèi)力，即取

M

，

kN下柱計算長度

lm0

。附加偏心距

e

取1000

/

大于即428.53N441.59

63

970.4mm，e331003.4i0

5mm2

，

I3.5644y

，則

i

I105

1

0.5f0.514.3c4.51N

（取

）

（l/11150

）

i

21000先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則x

Nfb

f

'

1.0500

61.76200mmf

，即中和軸過翼緣，且

x2a

，故e/a0s

f0

441590

1050.6

選用418，

1018mm

2

。垂直于彎矩作用面的承載力計算l0.8H0l

，

Ix4.3199mm4

，則i

I

124.64，li8800/124.6470.6，0

0.75

't0word檔下載后可任意復(fù)制編輯't0N(A)0.90.751018)2889.54KNuN

1021.57KN（滿足要求）3、柱箍筋配置有內(nèi)力組合表

max

53.95相應(yīng)N841.92，M500.51kN

驗算截面尺寸是否滿足要求。1000mmw

，

/b/5004w

c

f14.35001716c

max

53.95截面滿足要求。計算是否需要配箍筋

M/0

500.5163960

9.66，

0.3f2.7851192.62841.921.75fN1209600.05KN53.95可按構(gòu)造配箍筋，上下柱均選用8＠200筋。4、牛腿設(shè)計①截面尺寸驗算牛腿外形尺寸：450mm550,hmm1

3取

af

2.01/mm2

0.65按荷載短期效應(yīng)組合的豎向應(yīng)力值

FD

/1.2kN4

；作用于牛腿頂部按荷載短期效應(yīng)組合計算的水平拉力值

0

.那么Ffbh(10.5)F0

2.01500/515

672.85故截面尺寸符合要求②正截面承載力計算確定縱筋數(shù)量因

0h

，故縱向受拉鋼筋按構(gòu)造配置：

1word檔下載后可任意復(fù)制編輯1

min

0.002550

2

，且不小于412(

Amms

)，故取為14

A615mms

2

)由于

/0

,則可不設(shè)彎起鋼筋，箍筋按構(gòu)配置，牛腿上部

/

范圍內(nèi)水平箍筋的總截面面積不應(yīng)小于承受

v

的受拉縱筋總面積的

1/2

，箍筋選用8＠100.此時50.3mm2s307.52八基設(shè)

2

，滿足要求。以A柱礎(chǔ)為例基礎(chǔ)形式采用柱下獨立基礎(chǔ)形式，基礎(chǔ)下采用墊層C10混凝。預(yù)制柱和基礎(chǔ)之間采用C30細(xì)石混凝填充?；A(chǔ)設(shè)計的內(nèi)容包括地承力確定基礎(chǔ)地面尺寸基礎(chǔ)抗沖切和抗剪承載力要求確定基礎(chǔ)高度于單層廠房地條件和荷載條件足地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范關(guān)于不進行地基變形驗算的條件，因此，本設(shè)計不進行地基變形驗算。1、按造要求確定基礎(chǔ)高度尺寸）前面確定了預(yù)制柱插入基礎(chǔ)的深度為=900mm底留50mm的隙用C30細(xì)石混土填充基礎(chǔ)杯底厚度

a200

，杯壁厚度t300的

（滿足基礎(chǔ)梁支撐寬度要求基礎(chǔ)高度為：h20050mm1

?；A(chǔ)頂面到

0.00為450mm，這樣，基礎(chǔ)埋為1600mm，壁高度

h

按臺階下面的基礎(chǔ)抗沖切條件確定，應(yīng)盡量使得h大些以減少混凝土的用量基地面尺寸按地基基礎(chǔ)承載力條件確定要選擇過大，基礎(chǔ)的構(gòu)造如圖所示。2、柱底截面不利內(nèi)力選擇進行基礎(chǔ)設(shè)計時候選用以下三組按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合確定的最不利內(nèi)力。（1M=366.96kNm,N=758.29kN,V=38.49kN（2M=-398.58kNm,V=5.80kN（3M=-283.62kNm,V=15.10kN3、基礎(chǔ)底面尺寸確定（１基載力特征值確定

maxword檔下載后可任意復(fù)制編輯max根據(jù)設(shè)計任務(wù)書地基持力層承載力特征值

f

ak

240

m

，無需修正。f240KNa

2由N的一組荷載，按軸壓基礎(chǔ)估計其底面尺寸：1

N3.65fH240200

2

，因該基礎(chǔ)為偏心受壓，故取

A1.43.655.11m1

2

,底面選為矩形：m

，則基礎(chǔ)底面的

W

11ba66

3.89

；11I33.61212

m

.基礎(chǔ)及其上填土重

G1.2

0

1.2203.6248.83kN⑶地基承載力驗算①作用于基礎(chǔ)底面的力矩及軸力設(shè)計值第一組荷載：hb11

366.96+38.49×1.15=411.22KNmb

758.29+248.83=1007.12KN.第二組荷載：MMh1.15405.25KNmb567.74816.57KNb2第三組荷載：MMh15.101.15300.98KNmb3G567.74248.83b②驗算基底應(yīng)力計算公式：

maxmin

NbW

；且滿足

240/max

2

；12

(p)f/mina

及0min

.由前，

a3.66.48

2W

，按上式計算公式的計算結(jié)構(gòu)列于下表中

word檔下載后可任意復(fù)制編輯荷載組別

max

(kNm2)

p

(kNm2

12

(p/mmaxmin

2

)第一組第二組第三組

261.13230.19203.39

49.7121.8448.64

155.42126.02126.01故所設(shè)計的基礎(chǔ)底面尺寸合適.⑷基礎(chǔ)受沖切承載力驗算按第一組荷載驗算（因該組荷載產(chǎn)生的基礎(chǔ)底邊土凈反力為最大，MKNN758.29KN則基礎(chǔ)底邊土壤凈反力為：

；

,max,min

MbAW

11.31

KN/

2

.①柱邊處沖切面承載力驗算：