某大廈地下室核心筒結(jié)構(gòu)施工方案

地下室核心筒結(jié)構(gòu)施工方案TOC\o"1-6"\p""\u1.地下室核心筒結(jié)構(gòu)施工11概況：12核心筒施工施工縫的留設(shè)：13外架搭設(shè)13.1.核心筒腳手架搭設(shè)（雙排架）：24核心筒模板支設(shè)24.1.墻模板布置原則：24.2.墻模施工24.3.梁模板施工34.4.板模施工44.5.支撐體系驗算：45鋼筋綁扎以及連接66混凝土施工76.1.施工準(zhǔn)備76.2.施工現(xiàn)場混凝土澆筑組織機(jī)構(gòu)76.3.混凝土澆筑：77大體積混凝土施工77.1.大體積混凝土概況：77.2.混凝土澆筑88大體積混凝土養(yǎng)護(hù)89混凝土熱工計算99.1.熱工計算：99.2.混凝土測溫10

地下室核心筒結(jié)構(gòu)施工概況：地下室核心筒有4層，地庫2、3、4層層高為4000mm，地庫一層層高為6500mm，本工程核心筒結(jié)構(gòu)施工從±0.00開始安裝提模，地下室核心筒擬采用散拼散裝模板進(jìn)行逐層施工?！?.00以下剪力墻大體積混凝土包括Q1、Q2a、Q2B、Q3,Q1厚1900mm，Q2a與Q2b厚1200mm，Q3厚1000mm，混凝土強(qiáng)度都為C80。剪力墻Q1中有1450mm×900mm×50mm×70mm的鋼柱，混凝土強(qiáng)度等級為C80。最大鋼筋混凝土梁尺寸為1900mm×800mm。大體積混凝土位置見下圖：核心筒施工施工縫的留設(shè)：考慮到地下室核心筒結(jié)構(gòu)的變化以及此次施工的總部署，核心筒擬采用散拼散裝模板進(jìn)行逐層施工，±0.00開始安裝提模，在施工地下室核心筒結(jié)構(gòu)中考慮到施工內(nèi)筒過程中外框筒還沒有施工，因此應(yīng)留設(shè)施工縫，核心筒與外框筒施工縫留設(shè)如下圖所示：外架搭設(shè)核心筒腳手架搭設(shè)（雙排架）：核心筒外腳手架沿高度方向采用一次沿周圈滿搭設(shè)的方式，搭設(shè)高度筒外圍從-4層至首層，外架采用雙排架，內(nèi)立桿離施工縫的外邊線的距離為300mm,外架寬1000mm?？奂戒摴苣_手架設(shè)置示意圖核心筒模板支設(shè)墻模板布置原則：模板：采用18厚九夾板豎向木枋：墻厚<1000mm時，間距200mm；墻厚≥1000mm時，間距170。橫向鋼管：橫向使用φ48×3.5規(guī)格雙鋼管固定，當(dāng)墻厚≥1000mm時，橫向間距半層高以下300mm，半層高以上400mm。對拉螺桿：采用φ14對拉螺桿，半層高以下縱橫間距340mm×300mm，半層高以上間距340×400。注明：澆搗混凝土?xí)r，分層高度500mm。對拉螺桿布置：針對1900mm厚的有型鋼的墻，因?qū)輻U不能穿墻，采取如下圖示處理（可在型鋼的空隙間調(diào)節(jié)螺栓間距以減少焊接量）；但鋼管不能焊接，采用外部支撐的方法進(jìn)行加固。墻模施工本工程剪力墻最大厚度為1900mm，里面含有型鋼，墻模的模板支設(shè)設(shè)計如下，豎向木枋間距170mm，橫向鋼管300mm,對拉螺桿間距340×400，具體加固如下圖所示：梁模板施工針對1900×800此梁的模板支設(shè)，擬取沿梁長度方向立桿間距500×500，沿梁厚度方向立桿間距400×400，對拉螺桿沿梁長度方向間距為500，沿梁厚度方向間距為300，立桿步距1500，背楞間距200，支撐背楞的木枋采用雙木枋支撐，其他大梁支撐參照此梁。有關(guān)模板的鋼管腳手架搭設(shè)的規(guī)定按有關(guān)規(guī)程進(jìn)行操作。板模施工地下室核心筒板厚150mm，澆筑與墻同步，澆筑一次完成，不留施工縫。模板支設(shè)采用常規(guī)方法，采用扣件鋼管架支撐，具體模板支設(shè)設(shè)計如下：序號作業(yè)要求1木枋80×80mm間距為500mm，木枋擱放于滿堂架上，應(yīng)防止產(chǎn)生懸臂，枋連接應(yīng)放于滿堂架水平鋼管上。在板模連接處應(yīng)加設(shè)楞木2板模鋪設(shè)時應(yīng)平整，板縫嚴(yán)密。當(dāng)板縫≥2mm時，應(yīng)于板縫內(nèi)批嵌膩子進(jìn)行補(bǔ)縫，板縫較大的應(yīng)用鑲拼板模。橫模應(yīng)放于梁側(cè)模上，且與梁內(nèi)側(cè)面相平3板模支設(shè)后，應(yīng)進(jìn)行校核，然后再于其上涂刷脫模劑4板模支架均采用腳手架搭設(shè)滿堂腳手進(jìn)行支撐，立桿橫縱間距1000mm，步距1500mm，剪刀撐按兩步三垮布置。支撐體系驗算：本方案采用品茗安全計算軟件對墻、粱、板支撐體系進(jìn)行驗算。計算參數(shù)設(shè)置計算結(jié)果墻模板計算結(jié)果工程名稱**.**審核部位墻模板計算參數(shù)次楞間距170mm；主楞間距300mm；穿墻螺栓水平間距340mm；穿墻螺栓豎向間距300mm。設(shè)計示意圖搭設(shè)材料主楞采用鋼楞；次楞采用木楞；模板采用膠合面板厚度為18mm；對拉螺栓采用M14型。序號審核要點計算過程結(jié)論1墻模板面板的計算面板截面的最大應(yīng)力計算值:σ=3.082N/mm2<[f]=13N/mm2;符合要求面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值:T=0.49N/mm2<[T]=1.5N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:ν=0.06mm<[ν]=0.68mm符合要求2墻模板內(nèi)楞的計算內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值:σ=0.516N/mm2<[f]=13N/mm2符合要求內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值:τ=0.207N/mm2<fv=1.5N/mm2符合要求內(nèi)楞的最大撓度計算值:ν=0.007mm<[ν]=1.2mm符合要求3墻模板外楞的計算外楞的最大應(yīng)力計算值:σ=17.201N/mm2<[f]=205N/mm2符合要求外楞截面的受剪應(yīng)力計算值τ=1.298N/mm2<[fv]=205N/mm2符合要求外楞的最大撓度計算值ν=0.022mm<[ν]=1.36mm符合要求4穿墻螺栓的計算穿墻螺栓所受的最大拉力:N=4.963kN<[N]=17.85kN符合要求結(jié)論符合要求梁模板(扣件鋼管架)計算結(jié)果工程名稱***審核部位梁模板(扣件鋼管架)計算參數(shù)立桿梁跨度方向間距1m；立桿上端伸出至模板支撐點長度0.2m；立桿步距1.5m；梁支撐架搭設(shè)高度3.2m；梁兩側(cè)立桿間距2.1m；承重架采用雙扣件類型，梁底支撐間距為300mm；水平桿與立桿連接采用雙扣件；梁截面寬度1.9m；梁截面高度0.8m；梁側(cè)次楞根數(shù)4；穿梁螺栓水平間距500mm；穿梁螺栓豎向根數(shù)4。設(shè)計示意圖搭設(shè)材料模板支架采用48×3.5鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設(shè)；模板采用膠合面板；梁底模板支撐采用方木；梁側(cè)主楞采用鋼楞；次楞采用木楞；模板采用膠合面板厚度為18mm；對拉螺栓采用M12型。序號審核要點計算過程結(jié)論1梁側(cè)模板面板的計算面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=4.575N/mm2<[f]=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:ν=0.929mm<[ν]=1.4mm;符合要求2梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值:σ=0.541N/mm2<[f]=17N/mm2;符合要求內(nèi)楞的最大撓度計算值:ν=0.181mm<[ν]=2mm;符合要求外楞的受彎應(yīng)力計算值：σ=151.299N/mm2<[f]=205N/mm2符合要求外楞的最大撓度計算值：ν=0.177mm<[ν]=1.25mm符合要求3穿梁螺栓的計算穿梁螺栓所受的最大拉力:N=2.745kN<[N]=12.92kN;符合要求4梁底模板計算梁底模面板計算應(yīng)力σ=0.417N/mm2<[f]=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:ν=0.002mm<[ν]=0.38mm。符合要求5梁底支撐的計算方木的最大應(yīng)力計算值σ=2.248N/mm2<[f]=13N/mm2符合要求方木的受剪應(yīng)力計算值τ=0.337N/mm2<[τ]=1.7N/mm2符合要求方木的最大撓度計算ν=0.203mm<[ν]=4mm符合要求6扣件抗滑移的計算雙扣件實際抗滑承載力為14.4kN扣件所受應(yīng)力R=13.07kN<14.4kN符合要求7立桿的穩(wěn)定性計算梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性計算σ=64.764N/mm2<[f]=205N/mm2符合要求梁底承重立桿穩(wěn)定性計算σ=133.702N/mm2<[f]=205N/mm2符合要求結(jié)論符合要求板模板(扣件鋼管高架)計算結(jié)果工程名稱**.**圍財富中心審核部位板模板(扣件鋼管高架)計算參數(shù)立桿縱距1m立桿橫距1m，立桿步距1.5m，模板支架搭設(shè)高度為6.5m，立桿上端伸出至模板支撐點的長度為0.2m，板底支撐間距為250mm，水平桿與立桿連接采用雙扣件；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.5kN/m2。設(shè)計示意圖搭設(shè)材料模板支架采用φ48×3.5鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設(shè)；板底支撐采用方木；序號審核要點計算過程結(jié)論1模板面板計算面板的最大應(yīng)力計算值為σ=0.975N/mm2<[f]=13N/mm2符合要求面板的最大撓度計算值V=0.023mm<[V]=1mm符合要求2模板支撐方木的計算方木的最大應(yīng)力計算值為σ=1.973N/mm2<[f]=13N/mm2符合要求方木的受剪應(yīng)力計算值τ=0.247N/mm2<[τ]=1.4N/mm2符合要求方木的最大撓度計算值V=0.084mm<[V]=4mm符合要求3木方支撐鋼管計算支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值σ=194.267N/mm2<[f]=205N/mm2;符合要求支撐鋼管的最大撓度2.77mm<1000/150與10mm;符合要求4扣件抗滑移的計算雙扣件抗滑承載力R=11.512kN<16kN符合要求5立桿的穩(wěn)定性計算鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值公式五σ=55.647N/mm2<[f]=205N/mm2符合要求鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值公式五σ=75.76N/mm2<[f]=205N/mm2符合要求6立桿的地基承載力計算地基承載力fg=500Kpa腳手架立桿對地基的壓力P=49.198≤fg=500kpa符合要求結(jié)論符合要求鋼筋綁扎以及連接核心筒剪力墻內(nèi)鋼筋含量大，Q1中有鋼柱，使鋼筋的定位及綁扎困難。在鋼筋施工前，要做好鋼筋的放樣及定位工作。鋼筋綁扎時首先將鋼柱吊裝并固定完畢。然后搭設(shè)鋼管腳手架工作平臺，開始架立豎向鋼筋。豎向鋼筋架立完畢后開始由下至上套箍筋。為保證墻體厚度準(zhǔn)確，在對拉螺桿處增加短鋼筋內(nèi)撐，短鋼筋兩端平整，涂刷防銹漆。為保證鋼筋的定位準(zhǔn)確，在已施工的混凝土面上1m處搭設(shè)鋼管架，在水平鋼管上定出豎向鋼筋的位置，并在豎向鋼筋上定出箍筋間距。鋼筋連接核心筒墻柱的主筋采用鋼筋剝肋滾軋直螺紋連接技術(shù)，即把待連接的鋼筋端部剝肋后滾軋成直螺紋，通過連接套筒將兩根鋼筋連成一體，具有施工速度快、連接質(zhì)量可靠且經(jīng)濟(jì)合理等優(yōu)點。施工工藝鋼筋下料→鋼筋套絲→絲頭驗收、套筒驗收→鋼筋連接→自檢、互檢（作標(biāo)記）→監(jiān)理驗收混凝土施工在地下室核心筒混凝土施工中擬布置兩臺中聯(lián)HBT90CH混凝土輸送泵進(jìn)行澆筑，同時配備一臺泵機(jī)備用。由于其剪力墻厚度大，單層澆筑混凝土量大，另外配備兩臺HG19Y內(nèi)爬塔式布料機(jī)配合混凝土澆筑，能3600回轉(zhuǎn)，回轉(zhuǎn)半徑為15米。地下室核心筒板厚150mm施工準(zhǔn)備技術(shù)準(zhǔn)備①圖紙問題已經(jīng)解決。②根據(jù)設(shè)計混凝土強(qiáng)度等級、混凝土性能要求、施工條件、施工部位、施工氣溫、澆筑方法、使用水泥、骨料、摻合料及外加劑，確定各種類型混凝土強(qiáng)度等級的所需塌落度和初、終凝時間，委托有資質(zhì)的專業(yè)試驗室完成混凝土配合比設(shè)計。③編制混凝土施工方案，明確流水作業(yè)劃分、澆筑順序、混凝土的運(yùn)輸與布料、作業(yè)進(jìn)度計劃、工程量等并分級進(jìn)行交底。④確定澆筑混凝土所需的各種材料、機(jī)具、勞動力需用量。⑤確定澆筑混凝土所需的水、電、以滿足施工需要。⑥確定混凝土的攪拌能力是否滿足連續(xù)澆筑的需求。⑦確定混凝土試塊制作組數(shù)，滿足標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)合同條件養(yǎng)護(hù)的需求。材料準(zhǔn)備主要是混凝土的準(zhǔn)備，每次混凝土施工前，根據(jù)設(shè)計圖紙、施工組織設(shè)計、專項施工方案的要求，提前向混凝土廠家提出該次混凝土的數(shù)量、進(jìn)場時間、單位時間混凝土需求量，及混凝土強(qiáng)度等級、初凝時間、坍落度等有關(guān)技術(shù)參數(shù)的要求，以便混凝土廠家及時做好準(zhǔn)備。設(shè)備及機(jī)具準(zhǔn)備現(xiàn)場主要設(shè)備及材料：核心筒內(nèi)塔吊、商品混凝土運(yùn)輸車輛、兩臺混凝土輸送泵及一臺柴油備用泵、8臺插入式振搗器、空壓機(jī)、高壓沖洗機(jī)、發(fā)電機(jī)、充足的泵送油料及一定的現(xiàn)場應(yīng)急交通設(shè)備；主要工具：混凝土試驗儀器及相關(guān)工具、對講機(jī)、養(yǎng)護(hù)用塑料薄膜、草包、搶修臨時線路電工用材料及具。施工現(xiàn)場混凝土澆筑組織機(jī)構(gòu)混凝土澆筑：地下室核心筒混凝土澆筑采用混凝土輸送泵直接泵送入模的方式澆筑，使用振搗棒充分振搗。墻與樓板混凝土同時施工，且墻混凝土等級大于樓板的等級，在墻與樓板之間布置快易收口網(wǎng)，墻體的混凝土澆筑完畢后開始澆筑樓板的混凝土?；炷翝仓r采用分層連續(xù)澆筑，每層攤鋪厚度不超過600mm，澆筑間隔時間應(yīng)盡量的短，在下層混凝土初凝前將上一層混凝土澆筑完畢。由于混凝土采取分層澆筑，混凝土的上下層施工有時間間隔，且混凝土的坍落度較大，其內(nèi)的自由水較多，故各澆筑層易產(chǎn)生泌水層。在混凝土澆筑過程中，應(yīng)及時清除混凝土表面的泌水。大體積混凝土施工大體積混凝土概況：±0.00以下剪力墻大體積混凝土包括Q1、Q2a、Q2B、Q3,Q1厚1900mm，Q2a與Q2b厚1200mm，Q3厚1000mm，混凝土強(qiáng)度都為C80。剪力墻Q1中有1450mm×900mm×50mm×70mm的鋼柱，混凝土強(qiáng)度等級為C80。其中±0.00以下剪力墻混凝土強(qiáng)度為C80，澆筑一層墻需要混凝土量為930m3。核心筒混凝土采用兩臺HG19Y內(nèi)爬塔式布料機(jī)配合混凝土澆筑，能3600回轉(zhuǎn)，回轉(zhuǎn)半徑為15米，能夠自由移動?；炷翝仓剂蠙C(jī)按圖位置依次布設(shè)，墻柱混凝土澆筑按步料機(jī)澆筑方向依次進(jìn)行澆筑。每個區(qū)域的混凝土澆筑分層（每層500mm）澆筑，澆筑至頂后再轉(zhuǎn)移至下一區(qū)域澆筑。先澆筑區(qū)域混凝土與后澆筑區(qū)域的接合處采用斜面分層布料施工方法進(jìn)行。即“一個坡度、分層澆筑、循序漸進(jìn)、一次到頂”。振搗時從澆筑層的下端開始逐漸上移，確保不漏振。大體積混凝土養(yǎng)護(hù)混凝土澆筑完畢后應(yīng)采取保溫養(yǎng)護(hù)的方法。養(yǎng)護(hù)采用帶模板養(yǎng)護(hù)，模板拼裝完畢后，在木枋之間的空隙處填聚苯乙烯保溫板作保溫材料。待混凝土初凝后，松開對拉螺桿，使模板與混凝土間有一定空隙。當(dāng)混凝土內(nèi)外溫差小于25℃墻體養(yǎng)護(hù)意圖混凝土熱工計算本工程核心筒±0.00以下大體積混凝土強(qiáng)度等級為C80，剪力墻最大厚度為1900mm，現(xiàn)在以1900mm厚混凝土進(jìn)行熱工計算。根據(jù)施工經(jīng)驗，C80混凝土配合比為：水泥313kg，水143kg，石1014kg，砂676kg，粉煤灰100kg，磨細(xì)礦粉110kg，硅灰44kg，外加劑10kg。具體數(shù)據(jù)待進(jìn)場后調(diào)整。相關(guān)數(shù)據(jù)（以8月份施工為例）：水溫（加冰塊）18℃、水泥溫度40℃、砂子溫度25℃、石子溫度26℃、砂子含水率5%、石子含水率0%，攪拌棚內(nèi)溫度熱工計算：混凝土拌合溫度的計算T0—混凝土拌合物溫度（℃）；Tw—水的溫度（℃）；Tce—水泥的溫度（℃）；Tsa—砂子的溫度（℃）；Tg—石子的溫度（℃）；mw—用水量（kg）；mce—水泥用量（kg）；msa—砂子用量（kg）；mg—石子用量（kg）；ωsa—砂子含水率（%）；ωg—石子含水率（%）；C1—水的比熱容（kJ/kg.k）；C2—冰的溶解熱（kJ/kg）；取C1=4.2，C2=0由上式計算得：T0=26.7混凝土拌合物經(jīng)運(yùn)輸?shù)綕仓r溫度的計算Tp=T0+(Ta-T0)(θ1+θ2+θ3+θ4)Tp—混凝土拌合物運(yùn)輸?shù)綕仓r溫度（℃）；Ta—混凝土拌合物運(yùn)輸時環(huán)境溫度（℃）；θ1、θ2、θ3、θ4溫度損失系數(shù)，計算為0.3；由上式計算得：Tp=27.2混凝土的絕熱溫升水泥水化熱引起的混凝土內(nèi)部實際最高溫度與混凝土的絕熱溫升有關(guān)?；炷恋慕^熱溫升：Th=mc×Q×（1-e-mt）/（C×ρ）式中：Th—混凝土的絕熱溫升（℃）mc—每立方混凝土的水泥用量（kg/m3），取313kg/mQ—每公斤水泥28天的水化熱，Q=461kJ/kgC—混凝土比熱0.97kJ/(kg·K)；ρ—混凝土容重2400㎏/m3；t—混凝土齡期（天）；m—常數(shù)，與水泥品種、澆筑時溫度有關(guān)，取0.38；e—常數(shù)，e=2.718自然對數(shù)的底；混凝土最高水化熱絕熱溫升：Th=62.0（℃）混凝土的內(nèi)部最高溫度T1(t)=Tp+Th×ζ(t)式中T1(t)—混凝土t齡期內(nèi)部最高溫度（℃）；Tp—混凝土澆筑溫度（℃）；ζ—混凝土t齡期的散熱系數(shù)，混凝土厚度為1.9m，取ζ=0.51；按上式計算，結(jié)果為Tmax＝58.8℃混凝土表面溫度T2(t)=Tq+4×(H-h＇)×h＇×△T／H2H=h+2×h＇h＇=k×λ/β式中T2(t)--混凝土表面最高溫度（℃）；Tq—大氣的平均溫度（℃）；H—混凝土的計算厚度；h＇—混凝土的虛厚度；h—混凝土的實際厚度；ΔT—混凝土中心溫度與外界氣溫之差的最大值；λ—混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)，此處可取2.33W／m·k；k—計算折減系數(shù)，根據(jù)試驗資料可取0.666；β—混凝土模板及保溫層的傳熱系數(shù)（W/m2·K）；以8月施工為例：Tq取28.5℃，h取1.9mh＇=0.07m，H=2.04m,混凝土中心溫度與外界氣溫之差的最大值為58.5-28.5=30.3℃計算混凝土的表面溫度為T2(t)=32.5℃?；炷恋膬?nèi)外溫差為58.5-32.5=26℃>25蓄熱養(yǎng)護(hù)計算δ=0.5hλx（T2-Tq）Kb/[λ(Tmax-T2)]λx—保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)取0.042w/m.k（聚苯乙烯）；h—混凝土實際厚度；λ—混凝土導(dǎo)熱系數(shù)取2.33w/(m.k)；T2—混凝土表面溫度取32.0℃Tq—室外平均氣溫取28.5℃Tmax—計算得混凝土最高溫度58.8℃Kb—傳熱系數(shù)修正值1.3；經(jīng)計算得δ=4.8mm?，F(xiàn)場混凝土施工中，考慮到各種因素，采用10mm厚的聚苯乙烯泡沫保溫板，來控制混凝土的內(nèi)外溫差，可滿足要求?，F(xiàn)場保溫施工時根據(jù)具體測溫數(shù)