1 綜合施工技術(shù)

武漢江漢六橋綜合施工技術(shù)匯報一、工程概況武漢市江漢六橋位于三環(huán)線長豐橋和江漢二橋之間，是武漢市第六座跨漢江通道。江漢六橋工程范圍為漢口跨解放大道落地點至漢陽郭琴路。設(shè)計起點里程K0+000(假定里程)，設(shè)計終點里程K3+050.1，主線全長3050.1米。漢口沿河大道、古田路及漢陽臨河一路各設(shè)置一對上、下其主橋為橋跨布置48+57+110+252+110+57+48=682m的雙塔雙索面自錨式懸索橋，主塔高約80m，主橋橋面總寬為41米。鋼混結(jié)合梁鋼混結(jié)合梁混凝土錨跨一、工程概況主梁為鋼混結(jié)合梁，采用在鋼梁上鋪裝橋面板形成主梁結(jié)構(gòu)，兩側(cè)增設(shè)48+57m+16.5m=121.5m的混凝土箱梁作為錨跨。索套處分散并錨固于錨跨混凝土箱梁后4個塔肢組成的格構(gòu)式鋼塔柱，塔頂設(shè)置((1)復(fù)雜地質(zhì)條件下，超長大直徑樁基施工，難度高，工期緊mm工。樁基鉆進過厚度的控制、灌注過程中混凝土初凝時間控制和和易告情況來判斷，主橋樁基處覆蓋層粘土及粉細砂層交混亂，南岸巖層強度較高，樁基鉆孔過程中容易造成((2)淺灘深埋式主塔承臺，施工難度大，風(fēng)險高土底標高，承臺開挖深度最大達到了大，主塔承臺在枯水期在水位以上，豐水期施工進度合理選取承臺支護結(jié)構(gòu)的高度，既保證承臺開挖后，可能對大堤邊坡的穩(wěn)定性有影((3)在保證通航條件下，進行大噸位、大跨度水上橋梁頂推施工達3年，經(jīng)歷漢江全年的豐水期和枯水期施工滿足2.4m×90m×500m的航道要求，在保m0t疊合梁鋼梁的單側(cè)頂推施工，是施工過程的重計、頂推設(shè)備的選擇等主要((4)自錨跨大體積混凝土施工m箱梁外立面復(fù)，為三向預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，箱室變化較大，預(yù)埋件多(包括主纜索導(dǎo)管、散索套臨時支撐預(yù)埋、貓道承重索預(yù)埋、檢修道圈梁預(yù)埋鋼筋等)，混凝土工程施工難度大。Cm筑，單次澆筑方m錨墩橫梁及錨室附((5)主橋主纜施工，單根索股由127根直徑5.3mm鍍鋅鋼，主纜索股的牽引過程中，索股的散絲、磨損的重點。索股在牽引和整形入鞍的過程中，索求在恒溫狀態(tài)下進行主纜架設(shè)和調(diào)整，特停止索股架設(shè)。所以主纜施工期間對環(huán)境的((6)自錨式懸索橋體系轉(zhuǎn)換。吊索張拉的過程，會對主塔造成水平的推力，所以塔水平力打下，適時回推主索鞍，調(diào)整主纜線形和平((7)自錨式懸索橋的施工測量和監(jiān)控技術(shù)施工的傾斜度控制、標高控制及塔距控制m形控制、高程跨內(nèi)索導(dǎo)管的定位測量精度要求都非常態(tài)。主橋主纜架設(shè)空纜狀態(tài)和受力狀態(tài)的監(jiān)控測樁基超長大直徑樁成基超長大直徑樁成套施工技術(shù)樁基施工受到江水水位影響，而橋位很大，汛期無法進行鉆孔灌注樁施工?？紤]到期內(nèi)完成主塔36根樁基施工，施工工期壓塔位于漢江河道彎曲段淺灘斜槽處，由于m層與粉質(zhì)粘40m，樁基需穿過90m覆蓋層后進入巖層約20m。種施工工藝的優(yōu)勢，首次提出旋挖鉆挖鉆與氣舉反循環(huán)回轉(zhuǎn)鉆機聯(lián)合成孔施工技術(shù).1.1多機成孔原理孔時根據(jù)不同的地址條件選擇合理的施工在不同地質(zhì)條件下鉆進成孔各自優(yōu)勢，在覆蓋層利用度高；在巖層中采用鉆進效率高且穩(wěn)定的氣舉反循環(huán)備，優(yōu)化考慮施工的方式、鉆進參數(shù)，在覆蓋層層利用氣舉反循環(huán)鉆機配重在鉆頭部位，鉆進力的導(dǎo)向作用，確保超長樁垂直度，并結(jié)合軟硬巖層A)旋挖鉆施工覆蓋層B)巖層采用氣舉反循環(huán)回轉(zhuǎn)鉆機施工鉆與氣舉反循環(huán)回轉(zhuǎn)鉆機聯(lián)聯(lián)合成孔鉆機過渡段確定頭平穩(wěn)“接力鉆進”之間過渡平順，確?？妆诘耐阢@與氣舉反循環(huán)回轉(zhuǎn)鉆機聯(lián)合成孔施工技術(shù)鉆進過程垂直度控制措施(1)因旋挖鉆的對中可實現(xiàn)自動化控制，因此在施工時嚴格要求旋挖鉆機操作度與對中，在地層變化處須減壓、慢速鉆進，保證孔換機操作時孔底中心偏差與樁中心偏差必須控制在360mm內(nèi)；(2)氣舉反循環(huán)回轉(zhuǎn)鉆機在巖層中施工作業(yè)時，利用滾刀鉆頭大氣量、及鉆具轉(zhuǎn)速，控制進尺速度，確保成孔垂直度，使得垂直度控制在1/250內(nèi)。(3)終孔提鉆后，采用儀器進行孔徑、孔深、孔壁垂直度垂直度在0.3%~0.33%之間，均滿足規(guī)范不大于1%的要求，達到了樁身垂直度允鉆與氣舉反循環(huán)回轉(zhuǎn)鉆機4二次對中控制技術(shù)(1)施工過程中采取措施以保證(2)在進行鉆孔施工前，對施工當(dāng)?shù)募庸瘫Ｔ谕阢@與氣舉反循環(huán)回轉(zhuǎn)鉆機聯(lián)合成孔施工技術(shù)4二次對中控制技術(shù)心偏位均在50mm內(nèi)，遠超規(guī)范要求的()3#主塔樁位偏差4#主塔樁位偏差()50403020100123456789101112131415161718樁號多節(jié)段超長鋼筋籠孔口高效連接技術(shù)絲扣不合導(dǎo)致鋼筋拼接不上，同時為了減少成孔后的風(fēng)時間，控制鋼筋籠在制作中的定位及轉(zhuǎn)運、吊裝的過程段超長鋼筋籠孔口的精確定位和迅速連接是一項關(guān)鍵技鋼筋籠制作與吊裝技術(shù)(1)鋼筋籠分段制作鋼筋籠的制作采用支架成型法。支架用30mm~40mm厚的鋼板，按骨架的設(shè)計將箍筋按設(shè)計位置放在骨架外圍，彎繞成圓筋定位準確及垂直度，特采用角鋼制作鋼筋定位模具多節(jié)段超長鋼筋籠孔口高效連接技術(shù)多節(jié)段超長鋼筋籠孔口高效連接技術(shù)圖多節(jié)段超長鋼筋籠孔口高效連接技術(shù)(2)鋼筋籠安裝1)節(jié)段安裝繩筋籠徐徐多節(jié)段超長鋼筋籠孔口高效連接技術(shù)2)鋼筋籠定位位筋的長度，核對無誤后進行焊接，完成對鋼筋筋的頂?shù)跞赣阡撟o筒上。既可以防止用。緩凝高保塑混凝土研制與應(yīng)用C間均由于該工程水下工程樁的混凝土單次澆筑方量大，施工周，對混凝土的凝結(jié)時間、施工性能以及施工的組織水平要.1混凝土研制hmm制在550±50mm，2小時內(nèi)無明顯經(jīng)時損失。為緩凝高保塑混凝土研制與應(yīng)用.1混凝土研制試塊進行試壓，檢驗混凝土強度，其強度驗證情/擴展度(mm)/擴展度(mm)(h)(MPa)(MPa)1753041.02005040.6735037.649.9緩凝高保塑混凝土研制與應(yīng)用.2混凝土應(yīng)用。緩凝高保塑混凝土研制與應(yīng)用.2混凝土應(yīng)用樁的混凝土需連續(xù)澆灌，(如果澆灌降低，不能從導(dǎo)管中流出而導(dǎo)致斷樁)，混凝土的高導(dǎo)管，保持導(dǎo)管的合理埋深在2~6m范圍內(nèi)。比樁灌量以灘深埋式承臺施工灘深埋式承臺施工技術(shù)C臺埋深最大達14.5m(不含承臺高度)，兩側(cè)原地面高度相(不含承臺高度)，兩側(cè)原地面高度相m堤淺灘深埋式承臺支護體系施工技術(shù)1方案比選研究解決的問題是在滿足防洪大堤及承臺深基坑結(jié)構(gòu)安施工成本，為保證施工技術(shù)經(jīng)濟性，提出三種方序號方案示意圖方案說明1對防洪大堤坡腳處至江側(cè)16m范圍內(nèi)土體采用水泥攪拌樁進行加固，水泥攪拌樁加固穿過淤泥層，達到粉砂層作為防洪大堤抗滑的措施。土體放坡將承臺范圍內(nèi)土體降至原地面最低點用于平衡土壓力，最后采用鋼板樁22方案說明對防洪大堤坡腳處至江側(cè)5m處采用鉆孔灌注排樁支護作為防洪大堤支護樁結(jié)構(gòu)的措施。同時采用土體放坡將承臺范圍內(nèi)土體降至原斜槽中點處，江側(cè)斜槽采用填土筑島形式，平衡承臺兩側(cè)土壓力，最后采用鋼板樁圍堰33對防洪大堤坡腳處至江側(cè)12m處采用雙排鉆孔灌注排樁支護作為防洪大堤支護樁結(jié)構(gòu)的措施。同時采用土體放坡將承臺范圍內(nèi)土體降至原斜槽最低點處，最后采用鋼板樁圍堰施工。堤淺灘深埋式承臺支護體系施工技術(shù)1方案比選研究險上，雙排鉆孔灌注樁對防洪大堤的支護能力及果最好，從工期上考慮，單排鉆孔灌注樁施工工樁最低，與水泥攪拌樁相差不大，但兩者均比雙選研究后采用方案2這種支護形式進行，稱之為近堤淺灘深埋式承臺支護體系施工技術(shù)邊坡支護樁設(shè)計及監(jiān)測技術(shù)m鉆孔灌注樁，間距為1.4m，共61根，混凝土等級為Cmm2.00m。排堤淺灘深埋式承臺支護體系施工技術(shù)邊坡支護樁設(shè)計及監(jiān)測技術(shù)，采用了大有效的加強堤邊坡支護樁設(shè)計及監(jiān)測技術(shù)位移達到堤淺灘深埋式承臺支護體系大堤支護樁頂水平位移(mm)監(jiān)大堤支護樁頂水平位移(mm)監(jiān)測點2監(jiān)測點4監(jiān)測點6監(jiān)測點82012.9.252012.9.302012.10.42012.10.92012.10.142012.10.192012.10.2425202012.4.52012.4.102012.4.152012.4.202012.4.252012.4.302012.5.52012.5.102012.5.152012.5.202012.9.20監(jiān)測日期最大，即此階段防洪大堤支護樁處于大堤支護樁頂水平位移監(jiān)測點圖表防洪大堤堤頂路沉降(mm)2012.9.252012.9.302012.10.42012.10.92012.10.142012.10.192012.10.242防洪大堤堤頂路沉降(mm)2012.9.252012.9.302012.10.42012.10.92012.10.142012.10.192012.10.242012.4.52012.4.102012.4.152012.4.202012.4.252012.4.302012.5.52012.5.102012.5.152012.5.202012.9.208 監(jiān)測點1 監(jiān)測點242監(jiān)測日期堤淺灘深埋式承臺支護體系施工技術(shù)淺灘深埋式承臺鋼板圍堰設(shè)計及施工技術(shù)m板樁圍堰VIm+21.5m，底標mmm其入土深度度為2.5m，封底混凝土底標高為+5.5m，采用C25混凝堤淺灘深埋式承臺支護體系施工技術(shù)淺灘深埋式承臺鋼板圍堰設(shè)計及施工技術(shù)采用施工地面挖填結(jié)合的方法，將承臺(1)筑島施工完畢后，進行主塔樁基施工，待樁基施工完畢后，進行承臺鋼板 鋼管樁 堤淺灘深埋式承臺支護體系施工技術(shù)淺灘深埋式承臺鋼板圍堰設(shè)計及施工(2DZ(3)在打設(shè)鋼板樁時設(shè)置導(dǎo)向架以控制鋼架采用兩根由豎“插樁正直，分散即糾，調(diào)整合攏”的施工要堤淺灘深埋式承臺支護體系施工技術(shù)淺灘深埋式承臺鋼板圍堰設(shè)計及施工技術(shù)(4)由于在筑島面上施工鋼板樁圍堰，因此需先在陸上進行鋼板樁沉樁施工，后挖的原則。在鋼板樁打設(shè)完畢后，安裝第一道內(nèi)支撐后，圍堰內(nèi)繼續(xù)取土至封底混凝土底面標(5)橋位處土層上層多為粉質(zhì)粘土，下層為粉細砂層，由于吸泥器在粉質(zhì)粘土泥機配一臺空壓機和一臺水泵。水下長長臂挖機配合小挖機取土砂層回水吸泥機吸泥堤淺灘深埋式承臺支護體系施工技術(shù)淺灘深埋式承臺鋼板圍堰設(shè)計及施工技術(shù)凝土的施工工藝，需配置水下混凝土，設(shè)置封底平，是封底成功的重要因素之一，除采用雙摻技術(shù)提土其它性能指標進行了規(guī)cmc合試驗報告混凝土初凝時間為20小采用大集料斗放置于岸邊的施工方法進行砼澆筑施載。封底平臺采用雙拼H700型鋼作為封底平臺及導(dǎo)管安裝封底前泥面標高檢查檢查封底混凝土大集料斗首灌臺大體積混凝土施工技術(shù)差過大，易產(chǎn)生溫度裂縫。通過研究優(yōu)化混凝土限元軟件手段實體模型模擬承臺水化熱情況并采題。2.1設(shè)計配合比滿足設(shè)計混凝土強度等級條件下，采煤灰和礦粉，使得每立方混凝土所含的水泥與可能降低混凝土內(nèi)部最大溫升值。根據(jù)以上思水水泥砂石粉煤灰礦粉外加劑產(chǎn)地及廠家亞東岳陽陽邏電廠亞東中建新型建材廠P.O河砂碎石減水劑級別(模數(shù))42.52.85-31.5I級S95聚羥酸每立方米用量(kg)07515756.8與水泥用量比為1:1，達臺大體積混凝土施工技術(shù).2管冷及溫控措施，水泥水化熱大幅降低，根據(jù)理論計算及試驗內(nèi)凝土內(nèi)部溫度，采用在大體積混凝土內(nèi)臺大體積混凝土施工技術(shù).2管冷及溫控措施塊體因包括收縮引起的表面裂縫)。承臺混凝土澆筑后，混凝土表面與內(nèi)部溫差報警值為25℃，內(nèi)部最高溫度不超過75℃。本橋承臺共布設(shè)測溫點總共36個，分4層布置，測溫點布置如圖所示。臺大體積混凝土施工技術(shù)承臺大體積混凝土施工水形成干作業(yè)施工條件后，開始承臺施工，承臺施筋綁扎→冷卻水管及測溫導(dǎo)線安裝→側(cè)模安裝及表明，混凝土內(nèi)部模擬計算結(jié)h℃，實測點溫度(℃)00 監(jiān)測點1 監(jiān)測點3 監(jiān)測點5 監(jiān)測點7 監(jiān)測點920121028/8點2012.10.28/12點2012.10.28/16點20121028/20點20121020121028/8點2012.10.28/12點2012.10.28/16點20121028/20點20121028/24點2012.10.29/10點2012.10.29/14點2012.10.29/18點2012.10.29/22點2012.10.30/8點20121030/12點2012.10.30/16點2012.10.30/20點2012.10.30/24點2012.10.31/10點2012.10.31/14點2012.10.31/18點2012.10.31/22點2012111/8點2012111/12點2012.11.1/16點2012.11.1/20點2012.11.1/24點監(jiān)測時間內(nèi)表溫差(℃)2012.1028/8點2012.1028/12點2012.1028/16點201210.28/20內(nèi)表溫差(℃)2012.1028/8點2012.1028/12點2012.1028/16點201210.28/20點201210.28/24點201210.29/10點201210.29/14點201210.29/18點20121029/22點20121030/8點2012.10.30/12點2012.10.30/16點2012.10.30/20點2012.10.30/24點20121031/10點20121031/14點2012.1031/18點2012.1031/22點201211.1/8點2012111/12點2012.11.1/16點2012.11.1/20點2012.111/24點50監(jiān)測時間度柔性鋼梁頂推施工度柔性鋼梁頂推施工技術(shù)間，纜索體系尚未參與全橋結(jié)構(gòu)受力，格構(gòu)式主梁本身越多則頂推難度越小，而由于漢江為III-⑵級航道，施mm×500m的航道要求，使鋼梁頂推跨度達到90米，為國終施工方案需要在水中設(shè)置3組臨時墩，從漢口側(cè)到漢陽m0m、66m、48m。，又因本項目地處漢江和長江計時除考慮鋼梁自重、水平推力作用外，還應(yīng)考作用和其他物體撞擊對臨時結(jié)構(gòu)的沖擊力。同受力工況不同，應(yīng)分別進行分析，保證頂推的安圖度柔性鋼梁頂推施工技術(shù)水上臨時墩設(shè)計技術(shù)施工而搭設(shè)的一種剛性支架。由于本橋橫跨漢江臨時支墩和岸上臨時支墩兩種，江中臨時支度柔性鋼梁頂推施工由于主梁的兩個邊主梁橫向間距達30米，江中臨時支墩橫橋向設(shè)計為分離式的兩個墩。臨時支墩主要由臨時支墩基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)組成，江中臨時支墩基礎(chǔ)采用16根φ820×10mm或φ1000×12mm的鋼管樁基礎(chǔ)，鋼管樁入土米度柔性鋼梁頂推施工技術(shù)度柔性鋼梁頂推施工技術(shù)水上臨時墩設(shè)計技術(shù)cm胎架及頂推支點鋼管立柱度柔性鋼梁頂推施工技術(shù)跨度柔性鋼梁頂推施工的導(dǎo)梁設(shè)計及撓度控制寬度為84米，頂推用臨時支墩縱橋向最大間距下，宜選用較少重量及變截面的導(dǎo)梁，以減少頂推兩峰值更加接近。本項目中最大頂推跨mmL求，設(shè)計采用變截面工字型導(dǎo)梁，由根部(與主梁連接處)向端部逐漸減小。邊主梁保持一致，根部與邊主桁架式橫梁連接形成整體。為便于導(dǎo)梁通過臨時支度柔性鋼梁頂推施工技術(shù)何利用桁橋主度柔性鋼梁頂推施工技術(shù)履式頂推設(shè)備同步控制技術(shù)梁，最大頂推重量達到了7000噸，故臺頂推設(shè)備進行同步頂推。頂推施工同步性推設(shè)備進行分析、研究、對比，結(jié)合相關(guān)監(jiān)控1步履式頂推設(shè)備原理套。，負責(zé)主梁的豎向起頂、縱向推移，同時自帶有頂推施工時的橫向限位功能。頂推設(shè)備具有一定的豎向調(diào)節(jié)能力(不小于200mm)和水平糾偏能力(不小于50mm)。(1)頂推設(shè)備原理度柔性鋼梁頂推施工技術(shù)(2)頂推設(shè)備同步控制系統(tǒng)設(shè)部油泵控下圖所度柔性鋼梁頂推施工技術(shù)頂推施工控制措施要求和應(yīng)力狀態(tài)，需要對拼裝頂推過在風(fēng)力、溫度、日照等環(huán)境影響下進行施工過程分值并進行詳細觀測和有效的控制，具體包括以下內(nèi)。②主梁節(jié)段運輸及起吊就位后的變形。③因溫度誤差而產(chǎn)生縱向長度變化；風(fēng)的作用力對頂推影響，主縱梁平面點標高，橫向位置(坐標)變化。④滑箱頂面標高的變化：沉降、所有滑箱施力墩頂推時縱向位移及標高變化。⑤轉(zhuǎn)角撓度測量，關(guān)鍵截面的應(yīng)力測試；導(dǎo)試。⑥主梁底板在滑箱上接觸情況觀測，主梁內(nèi)4.4自錨跨箱梁大體積混凝土44自錨跨箱梁大體積混凝土施.4.1自錨跨箱梁支架施工技術(shù)自錨跨箱梁大體積混凝土施工技術(shù)2支架預(yù)壓技術(shù)根據(jù)支架結(jié)構(gòu)形式及基礎(chǔ)情況選擇代表性(1)預(yù)壓施工流程量→預(yù)壓加載60%→預(yù)壓觀測→預(yù)壓加載測 (2)預(yù)壓荷載布置筋聯(lián)合預(yù)壓，預(yù)壓荷載根據(jù)預(yù)壓單元進行計m高箱梁翼緣板預(yù)壓荷載布置圖m高箱梁腹板預(yù)壓荷載布置圖m高箱梁頂?shù)装孱A(yù)壓荷載布置圖壓荷載布置圖自錨跨箱梁大體積混凝土施工技術(shù)自錨跨箱梁大體積混凝土施工技術(shù)(3)預(yù)壓觀測點布置4跨截面上，在基礎(chǔ)形式發(fā)生改變的位置需增設(shè)向布置4層觀測點，分別布置在模板、砂箱自錨跨箱梁大體積混凝土施工技術(shù)3支架卸架技術(shù)行支架拆除，少支點支架整體卸架施工即(1)整體卸架施工原理采用連續(xù)千斤頂和精軋螺紋鋼將支架橫梁及將支架立柱和基礎(chǔ)拆除后，再將橫梁及橫梁以上構(gòu)自錨跨箱梁大體積混凝土施工技術(shù)(2)整體卸架施工要點安裝千斤頂與螺紋鋼拆除鋼管立柱整體下放千斤頂、螺紋鋼移除，支架地面拆除自錨跨箱梁大體積混凝土施工技術(shù)跨箱梁混凝土施工技術(shù)C全長(48+57+16.5m)=121.5m。主梁頂板設(shè)雙向2%橫坡，底板呈水平。單根主。m6m，鋼砼結(jié)合段處梁自錨跨箱梁大體積混凝土施工技術(shù)1索導(dǎo)管安裝定位技術(shù)點精度，合理分配主纜索力，在安裝索導(dǎo)板施工后錨面，以保證索導(dǎo)管夾角架架反自錨跨箱梁大體積混凝土施工技術(shù)大體積箱梁混凝土施工技術(shù)的關(guān)鍵部位，錨固系統(tǒng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，箱梁方量大，錨Cm錨跨混凝土方量 (1)模板加固技術(shù)架支撐，按一次澆筑設(shè)計底模。底模板包括面板及分圖自錨跨箱梁大體積混凝土施工技術(shù)(2)大體積混凝土澆筑技術(shù)m箱梁各分500m3。采用4臺汽車泵澆筑，單次澆筑時間需供應(yīng)要求高。錨跨混凝土箱梁澆筑縱向劃分為m，第二段為錨墩頂部至鋼混結(jié)合段。縱向分段如自錨跨箱梁大體積混凝土施工技術(shù)自錨跨箱梁大體積混凝土施工技術(shù)(2)大體積混凝土澆筑技術(shù)用固定下料的筋及索導(dǎo)筋應(yīng)在混凝扎時，鋼筋骨架cm梅花狀預(yù)留m自錨跨箱梁大體積混凝土施工技術(shù)自錨跨箱梁大體積混凝土施工技術(shù)(3)大體積混凝土溫控措施期安水管通水的及循環(huán)水。錨跨混，冷卻水管結(jié)如下圖索系統(tǒng)架設(shè)施工技術(shù)系統(tǒng)架設(shè)施工技術(shù)mmm纜，橫橋向的中心間距為40m。本橋共設(shè)2根主纜，采用PPWS法(預(yù)制平行鋼絲索股法)編制，每根主纜由37股127Ф5.3mm、1770MPa鍍鋅高強鋼絲的索股組索鞍及散索套安裝技術(shù)1主索鞍及座板安裝(1)索鞍座板安裝孔，保證安裝槽底高程準確，并把安裝槽底整平，達到要求的平整度；其次吊裝座板(錨栓帶在座板上一起吊裝)，調(diào)平座板，上好錨C座板之間的周圍縫口，并按設(shè)計圖紙要求預(yù)留出氣(漿)孔；最后通過座板上的壓漿孔，向座板下面壓漿(與主塔混凝土同強度的微膨脹砂漿)，座板周圍的每個出氣(漿)孔都要待有漿體溢出后才能堵塞，充清除其頂面的施工殘留物，保證其光潔度，確索鞍及散索套安裝技術(shù)1主索鞍及座板安裝(2)主索鞍鞍體安裝0T履體縱高差符合設(shè)計推至設(shè)板，防止索鞍及散索套安裝技術(shù)2散索套安裝錨固成一個整體，在主纜安裝前，在設(shè)計位置安裝一套的下套體。上部分套體待主纜安裝完成以后安貓道架設(shè)技術(shù)貓道架設(shè)技術(shù)安裝最重要的臨時工程之一，作為主纜索股牽引、索裝、主纜纏絲防護以及纜系附屬結(jié)構(gòu)的施工平項目采用三跨分離式結(jié)構(gòu)貓道，邊跨貓道錨固于1貓道承重索架設(shè)繩放索盤，前端上好鋼絲繩夾頭，由夾索器夾持沿邊且將鋼絲繩全部展開于主邊梁頂面上。兩端分別用卷2貓道面層安裝。的垂度，以策安全。用液壓千斤頂，通過擰緊或放松主纜架設(shè)技術(shù)牽引系統(tǒng)設(shè)置軌道索、牽引置在塔頂門相連，索道運索吊起一定行于軌道索5.3.2索股架設(shè)頭在錨面臨時錨固→后端錨頭在錨面臨時固索索股牽引前前端錨頭入錨后端錨頭臨時固定索股橫移整形入鞍基準索股垂度調(diào)整的線型控制均參照基準索股進行，因橋施工精度的關(guān)鍵?；鶞仕鞴纱苟日{(diào)整應(yīng)在夜再調(diào)整兩邊跨。調(diào)整中跨段索股垂度時，選一股位置標志與鞍座中心標志重合并固定。在另一側(cè)塔頂T索股來進行中跨索股調(diào)整，直至索股的移動量符合垂度邊同時進行，在邊跨索股錨固端安裝調(diào)整裝置，調(diào)整跨。.4一般索股調(diào)整順行。相對誤差控制在0~+5mm5錨跨張力調(diào)整完成之后，調(diào)整錨跨張力。索股設(shè)計錨正錨跨張力，通過1臺240Q千斤頂來控制。由于索錨跨索股的張力可能發(fā)生變化，主纜架設(shè)完成后，要主纜緊纜施工技術(shù)，預(yù)緊纜采用人工緊纜，正式緊纜采用緊纜或中跨的跨中向主塔方向進行，緊纜機把主纜整成圓索夾及吊索安裝技術(shù)5.5.1索夾安裝在運輸索夾前先將所有索夾對應(yīng)的編號找好并做好標記，利用汽車吊(或其它運輸工具如自制簡易運輸小車等)將各索夾運到橋面待安裝位置正下方。裝，中跨索夾采用梁面運輸車運輸至安裝下放，采用塔頂方向安裝。無吊索索夾(SJ-7)在主纜防護安裝時再安裝。次索夾螺桿安裝時，施加設(shè)計安裝夾緊力并補足；第三次為主纜防護前檢查4.5.5.4.5.5.2吊索安裝滑輪與吊索上端錨頭連接，開動卷揚機將吊1m左右，改用緊固于