大跨度超萬噸級(jí)連續(xù)箱梁橋平轉(zhuǎn)施工技術(shù)

大跨度超萬噸級(jí)連續(xù)箱梁橋平轉(zhuǎn)施工技術(shù)姓名：張文學(xué)單位：北京工業(yè)大學(xué)建筑工程學(xué)院電話箱：zhwx@報(bào)告大綱1、項(xiàng)目提出背景及意義

2、項(xiàng)目主要研究內(nèi)容3、結(jié)論及展望4、項(xiàng)目研究成果及效益報(bào)告大綱2、項(xiàng)目主要研究內(nèi)容2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝2.2連續(xù)箱梁不同分段長度對(duì)主梁受力影響研究2.3轉(zhuǎn)體梁段拆除方式及其影響分析2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2.5大跨度連續(xù)箱梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究2.6大跨度連續(xù)梁橋平轉(zhuǎn)穩(wěn)定性研究1、項(xiàng)目背景及意義1.1項(xiàng)目背景1、項(xiàng)目背景及意義1.1項(xiàng)目背景1、項(xiàng)目背景及意義1.1項(xiàng)目背景

1、項(xiàng)目背景及意義1.2項(xiàng)目意義北京近些年轉(zhuǎn)體施工橋梁情況橋名橋型轉(zhuǎn)體噸位年代北京石景山斜拉橋混凝土斜拉14000t2003年張家灣橋剛構(gòu)4800t2006年地鐵5號(hào)線清河橋斜拉橋－2008年西6環(huán)豐沙跨鐵路橋斜拉橋1500t2008年地鐵亦莊跨5環(huán)橋剛構(gòu)2000t2010年軌道房山線高架橋4座剛構(gòu)2600t2010年1、項(xiàng)目背景及意義1.2項(xiàng)目意義以長平高速微子立交橋?yàn)橐劳泄こ蹋钊腴_展大跨度連續(xù)箱梁橋轉(zhuǎn)體關(guān)鍵技術(shù)研究工作，為今后山西省的橋梁設(shè)計(jì)和施工提供技術(shù)參考。該項(xiàng)目的研究成果可以為今后我省橋梁設(shè)計(jì)、施工提供更多的橋型選擇，不僅可以節(jié)約建設(shè)成本，而且減少了對(duì)橋下交通的影響，具有較好的社會(huì)效益和實(shí)際經(jīng)濟(jì)效益。該課題的研究成果不僅可以服務(wù)于山西省，增強(qiáng)山西省在大跨度橋梁施工技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)水平，提高本省橋梁施工企業(yè)的競(jìng)爭(zhēng)力，而且可以為全國同類工程提供參考。報(bào)告大綱1、項(xiàng)目提出背景及意義

2、項(xiàng)目主要研究內(nèi)容3、項(xiàng)目研究成果及效益4、結(jié)論及展望

2、研究內(nèi)容

2.1—連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝依托工程介紹微子立交橋主橋跨度為72+120+72m變截面連續(xù)梁,主橋在13號(hào)和14號(hào)墩之間跨越既有邯長鐵路和遠(yuǎn)期規(guī)劃鐵路，與既有邯長鐵路里程斜交，交角為69.6°。14號(hào)墩側(cè)采用支架原位現(xiàn)澆法施工，13號(hào)墩側(cè)采用平行于鐵路方向的支架現(xiàn)澆施工，然后轉(zhuǎn)體就位合攏的施工方法。轉(zhuǎn)體重量達(dá)12300t。2、研究內(nèi)內(nèi)容2.1——連系梁橋橋平轉(zhuǎn)施施工關(guān)鍵鍵工藝依托工程程介紹①設(shè)計(jì)荷載載：公路路-Ⅰ級(jí)。②道路路等級(jí)：：高速公公路。③設(shè)計(jì)計(jì)基準(zhǔn)期期：100年。④路面面坡度：：橋面橫橫坡±2.0%；最大縱縱坡2.94%。⑤鐵路路凈空≥≥8.2m；公路凈凈空≥5.0m。⑥橋梁梁標(biāo)準(zhǔn)斷斷面寬：：26.0m。⑦設(shè)計(jì)計(jì)行車速速度：100km/h。⑧抗震震設(shè)防烈烈度：7度。2、研究內(nèi)內(nèi)容2.1——連系梁橋橋平轉(zhuǎn)施施工關(guān)鍵鍵工藝依托工程程介紹主梁采用用C50混凝土，，其中轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體施工工段為（（59+59）m，由0號(hào)節(jié)段～～4號(hào)節(jié)段組組成，長長度分別別為20m、2×12m、2×12m、2×12m、2×13m。后由于工工期緊張張，1號(hào)節(jié)段和和2號(hào)節(jié)段合合為一段段，3號(hào)節(jié)段和和4號(hào)節(jié)段合合為一段段，最終終主梁轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體施工工段由0號(hào)節(jié)段～～2號(hào)節(jié)段組組成，長長度分別別為20m、2×24m、2×25m。2、研究內(nèi)內(nèi)容2.1——連系梁橋橋平轉(zhuǎn)施施工關(guān)鍵鍵工藝轉(zhuǎn)體構(gòu)造造下轉(zhuǎn)盤上轉(zhuǎn)盤臨時(shí)撐腿球鉸

轉(zhuǎn)軸2、研究內(nèi)內(nèi)容2.1——連系梁橋橋平轉(zhuǎn)施施工關(guān)鍵鍵工藝轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)構(gòu)施工步步驟及要要求1）安裝裝定位下下球鉸骨骨架2）安裝裝及定位位下球鉸鉸2、研究內(nèi)內(nèi)容2.1——連系梁橋橋平轉(zhuǎn)施施工關(guān)鍵鍵工藝轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)構(gòu)施工步步驟及要要求3）轉(zhuǎn)體下下盤混凝凝土澆筑筑完畢4）吊裝定定位轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)芯軸2、研究內(nèi)內(nèi)容2.1——連系梁橋橋平轉(zhuǎn)施施工關(guān)鍵鍵工藝轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)構(gòu)施工步步驟及要要求5）下球鉸鉸聚四氟氟乙烯滑滑動(dòng)片安安裝6）吊裝上上球鉸2、研究內(nèi)內(nèi)容2.1——連系梁橋橋平轉(zhuǎn)施施工關(guān)鍵鍵工藝轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)構(gòu)施工步步驟及要要求7）上轉(zhuǎn)盤盤一次混混凝土澆澆筑8）放置臨臨時(shí)撐腳腳2、研究內(nèi)內(nèi)容2.1——連系梁橋橋平轉(zhuǎn)施施工關(guān)鍵鍵工藝轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)構(gòu)施工步步驟及要要求9）牽引索索10）牽引反反力座2、研究內(nèi)內(nèi)容2.1——連系梁橋橋平轉(zhuǎn)施施工關(guān)鍵鍵工藝預(yù)應(yīng)力摩摩阻損失失測(cè)試1）管道摩摩阻損失失測(cè)試兩邊取對(duì)對(duì)數(shù)可得得2、研究內(nèi)內(nèi)容2.1—連系梁橋平轉(zhuǎn)施工工關(guān)鍵工藝預(yù)應(yīng)力摩阻損失測(cè)測(cè)試1）管道摩阻損失測(cè)測(cè)試不考慮摩阻系數(shù)μ和ｋ的變異，利用最小小二乘原理，試驗(yàn)驗(yàn)誤差最小時(shí)的μ和ｋ應(yīng)使下式取得最小小值：2、研究內(nèi)容2.1—連系梁橋平轉(zhuǎn)施工工關(guān)鍵工藝預(yù)應(yīng)力摩阻損失測(cè)測(cè)試1）管道摩阻損失測(cè)測(cè)試故有：2、研究內(nèi)容2.1—連系梁橋平轉(zhuǎn)施工工關(guān)鍵工藝預(yù)應(yīng)力摩阻損失測(cè)測(cè)試2）錨口及喇叭口摩摩阻損失測(cè)試2、研究內(nèi)容2.1—連系梁橋平轉(zhuǎn)施工工關(guān)鍵工藝箱梁現(xiàn)澆支架2、研究內(nèi)容2.1—連系梁橋平轉(zhuǎn)施工工關(guān)鍵工藝箱梁現(xiàn)澆支架2、研究內(nèi)容2.1—連系梁橋平轉(zhuǎn)施工工關(guān)鍵工藝箱梁現(xiàn)澆支架2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究工程案例回顧1）崇遵高速公路楚米米Ⅰ號(hào)大橋轉(zhuǎn)體施工圖圖梁段長度從根部至至邊墩分別為10×4m、1×2m、3×3m、1×1m2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究工程案例回顧2）興郭路跨蘇嘉杭高高速公路特大橋施施工圖0#段長10m，1～7#段長6m，8#段長10.52m2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究工程案例回顧3）哈大客專運(yùn)糧糧河特大橋施工圖圖三段梁段長度分為為19ｍ、（2×18.5）m和（2×21）m，合攏段長度為2.0ｍ，邊跨搭支架現(xiàn)現(xiàn)澆直線段長度為為9.75ｍ2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究工程案例回顧4）高浪路CQ1標(biāo)跨滬寧高速公路路特大橋施工圖轉(zhuǎn)體部分箱梁長2×60m，除0﹟節(jié)段外分為7對(duì)梁段，均采用支支架對(duì)稱逐段澆筑筑施工2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究依托工程介紹微子立交橋轉(zhuǎn)體段段為（59+59）m，由0號(hào)節(jié)段～4號(hào)節(jié)段組成，長度度分別為20m、2×12m、2×12m、2×12m、2×13m，后由于工期緊張張，1號(hào)節(jié)段和2號(hào)節(jié)段合為一個(gè)節(jié)節(jié)段，3號(hào)節(jié)段和4號(hào)節(jié)段合為一個(gè)節(jié)節(jié)段，最終主梁轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體現(xiàn)澆段由0號(hào)節(jié)段～2號(hào)節(jié)段組成，長度度分別為20m、2×24m、2×25m。2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究不考慮箱梁與模架耦合效效應(yīng)最大懸臂狀態(tài)轉(zhuǎn)體體段各單元上緣應(yīng)力對(duì)比圖最大懸臂狀態(tài)轉(zhuǎn)體體段各單元下緣應(yīng)力對(duì)比圖2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究不考慮箱梁與模架耦合效效應(yīng)最大懸臂狀態(tài)各節(jié)節(jié)點(diǎn)累計(jì)豎向位移對(duì)比圖最大懸臂狀態(tài)各節(jié)節(jié)點(diǎn)累計(jì)水平位移對(duì)比圖2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究考慮箱梁與模架耦合效效應(yīng)假定現(xiàn)澆梁與底模模支架摩阻系數(shù)為為：0.03，0.1，0.3，1.0，分別計(jì)算最大懸懸臂狀態(tài)轉(zhuǎn)體段的的應(yīng)力和位移。計(jì)算模型采用依托托工程實(shí)際施工的的分段情況—“分三段澆筑砼”。。2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究考慮箱梁與模架耦合效效應(yīng)考慮不同模板與混混凝土間約束情況況各單元上緣應(yīng)力對(duì)比圖2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究考慮箱梁與模架耦合效效應(yīng)考慮不同模板與混混凝土間約束情況況各單元下緣應(yīng)力對(duì)比圖2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究考慮箱梁與模架耦合效效應(yīng)模板混凝土之間不不同摩擦系數(shù)時(shí)各各單元上緣應(yīng)力對(duì)對(duì)比圖2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究考慮箱梁與模架耦合效效應(yīng)模板混凝土之間不不同摩擦系數(shù)時(shí)各各單元下緣應(yīng)力對(duì)對(duì)比圖2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究考慮箱梁與模架耦合效效應(yīng)考慮不同模板與混混凝土間約束情況況各節(jié)點(diǎn)累計(jì)水平平位移對(duì)比圖2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究考慮箱梁與模架耦合效效應(yīng)考慮不同模板與混混凝土間約束情況況各節(jié)點(diǎn)累計(jì)豎向向位移對(duì)比圖2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究考慮箱梁與模架耦合效效應(yīng)模板混凝土之間不不同摩擦系數(shù)時(shí)各各節(jié)點(diǎn)累計(jì)水平位位移對(duì)比圖2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究考慮箱梁與模架耦合效效應(yīng)模板混凝土之間不不同摩擦系數(shù)時(shí)各各節(jié)點(diǎn)累計(jì)豎向?qū)?duì)比圖2、研究內(nèi)容2.2—箱梁不同分段長度度對(duì)主梁受力的影影響研究小結(jié)在不考慮現(xiàn)澆梁與與底模支架之間摩摩阻力的情況下，，不管分幾段澆筑筑混凝土，最大懸懸臂狀態(tài)轉(zhuǎn)體段各各單元截面應(yīng)力相相差不大。在不考慮現(xiàn)澆梁與與底模支架之間摩摩阻力的情況下，，不同分段施工的的主梁豎向位移是是不同的，因此主主梁的預(yù)拱度也是是不同的，施工過過程中應(yīng)根據(jù)不同同的分段長度確定定不同的立模標(biāo)高高?，F(xiàn)澆箱梁與模架之之間的耦合作用對(duì)對(duì)箱梁的有效應(yīng)力力和預(yù)應(yīng)力張拉引引起的位移均有較較大影響。施工時(shí)時(shí)尤其張拉預(yù)應(yīng)力力筋時(shí)必須考慮現(xiàn)現(xiàn)澆梁與底模支架架之間的耦合約束束影響。轉(zhuǎn)體段支支架施工應(yīng)設(shè)法降降低現(xiàn)澆梁與底模模支架之間的耦合合作用，盡可能使使更多的模板與結(jié)結(jié)構(gòu)脫離，使實(shí)際際施加的預(yù)應(yīng)力與與設(shè)計(jì)狀態(tài)接近一一致。2、研究內(nèi)容2.3—轉(zhuǎn)體梁段支架拆除除方式及其影響分分析支架拆除方式對(duì)箱箱梁節(jié)段應(yīng)力的影影響不同落架方式的轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體段脫架后各單單元上緣應(yīng)力對(duì)比圖2、研究內(nèi)容2.3—轉(zhuǎn)體梁段支架拆除除方式及其影響分分析支架拆除方式對(duì)箱箱梁節(jié)段應(yīng)力的影影響不同落架方式的轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體段脫架后各單單元下緣應(yīng)力對(duì)比圖2、研究內(nèi)容2.3—轉(zhuǎn)體梁段支架拆除除方式及其影響分分析支架拆除方式對(duì)主主梁應(yīng)力監(jiān)控措施施的影響主梁懸臂根部截面面上緣應(yīng)力隨施工過程變化圖圖主梁懸臂根部截面面下緣應(yīng)力隨施工過程變化圖圖2、研究內(nèi)容2.3—轉(zhuǎn)體梁段支架拆除除方式及其影響分分析支架拆除方式對(duì)主主梁應(yīng)力監(jiān)控措施施的影響主梁L/4截面上緣應(yīng)力隨施工過程變化圖圖主梁L/4截面下緣應(yīng)力隨施工過程變化圖圖2、研究內(nèi)容2.3—轉(zhuǎn)體梁段支架拆除除方式及其影響分分析支架拆除方式對(duì)主主梁位移影響分析析最大懸臂狀態(tài)各節(jié)節(jié)點(diǎn)累計(jì)水平位移對(duì)比圖最大懸臂狀態(tài)各節(jié)節(jié)點(diǎn)累計(jì)豎向位移移對(duì)比圖2、研究內(nèi)容2.3—轉(zhuǎn)體梁段支架拆除除方式及其影響分分析分節(jié)段落架與一次次同時(shí)落架支架架受力分析分節(jié)段與一次同時(shí)時(shí)落架過程中支架架所受最大荷載對(duì)對(duì)比圖2、研究內(nèi)容2.3—轉(zhuǎn)體梁段支架拆除除方式及其影響分分析不同落架順序?qū)χеЪ苁芰τ绊懖煌浼茼樞驅(qū)χеЪ芩茏畲蠛奢d載對(duì)比圖2、研究內(nèi)容2.3—轉(zhuǎn)體梁段支架拆除除方式及其影響分分析不同落架順序?qū)χеЪ苁芰τ绊懖煌浼茼樞驅(qū)χеЪ芩茏畲蠛奢d載與支架最大標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載百分比圖2、研究內(nèi)容2.3—轉(zhuǎn)體梁段支架拆除除方式及其影響分分析小結(jié)分段施工支架拆除除方案要經(jīng)過準(zhǔn)確確的計(jì)算，不同的的落架方式對(duì)于支支架的受力影響相相當(dāng)大，拆除方式式選擇不當(dāng)部分支支架受力遠(yuǎn)超出支支架最大標(biāo)準(zhǔn)荷載載，當(dāng)部分模板與與支架要先期拆除除時(shí)，必須考慮荷荷載重分布對(duì)支架架影響。一次落架時(shí)中間節(jié)節(jié)段結(jié)構(gòu)的變形有有可能無法檢測(cè)與與評(píng)價(jià)，使得后期期結(jié)構(gòu)的不確定性性及風(fēng)險(xiǎn)有所增加加。而分節(jié)段落架架時(shí)，每一節(jié)段施施工時(shí)都有懸臂狀狀態(tài)，邊界條件明明確，可以真實(shí)地地反映出每一節(jié)段段施工效果。2、研究內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)的作作用及結(jié)構(gòu)形式連續(xù)箱梁與連續(xù)剛剛構(gòu)對(duì)比2、研究內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)懸臂施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)失效事故2、研究內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)懸臂施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)形式懸臂施工臨時(shí)支墩墩?qǐng)D2、研究內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)懸臂施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)形式懸臂施工臨時(shí)支座座圖2、研究內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)箱梁施工階段臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)受力研研究2、研究內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算模型一2、研究內(nèi)內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁梁轉(zhuǎn)體施施工臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算模型型二考慮到結(jié)結(jié)構(gòu)的實(shí)實(shí)際情況況，假設(shè)設(shè)箱梁0號(hào)塊的剛剛度無限限大，每每側(cè)臨時(shí)時(shí)支墩的的豎向抗抗壓剛度度為，永永久支座座的豎向向抗壓剛剛度為，，此時(shí)臨臨時(shí)支墩墩的受力力情況如如下：2、研究內(nèi)內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁梁轉(zhuǎn)體施施工臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算模型型二2、研究內(nèi)內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁梁轉(zhuǎn)體施施工臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算模型型二2、研究內(nèi)內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁梁轉(zhuǎn)體施施工臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算模型型三施工期間間考慮永永久支座座的作用用，但靠靠近偏壓壓荷載一一側(cè)的臨臨時(shí)支墩墩被壓碎碎退出工工作?？伎紤]到結(jié)結(jié)構(gòu)的實(shí)實(shí)際情況況，設(shè)箱箱梁0號(hào)塊的剛剛度無限限大，每每側(cè)臨時(shí)時(shí)支墩的的豎向抗抗壓剛度度為，永永久支座座的豎向向抗壓剛剛度為，，此時(shí)臨臨時(shí)支墩墩的受力力情況如如下：2、研究內(nèi)內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁梁轉(zhuǎn)體施施工臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算模型型三2、研究內(nèi)內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁梁轉(zhuǎn)體施施工臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)臨時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)及施施工要點(diǎn)點(diǎn)對(duì)以上3種臨時(shí)固固結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算模型型的比較較可知，，對(duì)于臨臨時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)按按照模型型計(jì)算模模型一和和三計(jì)算算時(shí)臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)的抗抗拉和抗抗壓承載載力最大大設(shè)計(jì)值值分別為為2、研究內(nèi)內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁梁轉(zhuǎn)體施施工臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)臨時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)及施施工要點(diǎn)點(diǎn)1）抗壓設(shè)設(shè)計(jì)：考考慮永久久支座參參與受壓壓承載，，采用計(jì)計(jì)算模型型二進(jìn)行行設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算，此此時(shí)臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)的抗抗壓設(shè)計(jì)計(jì)荷載為為2）抗拉設(shè)設(shè)計(jì)：考考慮到臨臨時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)的的抗拉設(shè)設(shè)計(jì)多采采用螺紋紋鋼或精精軋螺紋紋鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)，只要要做好抗抗拉材料料的錨固固措施，，一般均均容易實(shí)實(shí)現(xiàn)在墩墩頂布設(shè)設(shè)，其拆拆除施工工比較簡(jiǎn)簡(jiǎn)單，而而且抗拉拉一旦失失效，沒沒有第二二道保護(hù)護(hù)措施，，將直接接導(dǎo)致嚴(yán)嚴(yán)重的工工程事故故，固偏偏保守地地采用計(jì)計(jì)算模型型三進(jìn)行行設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算，此此時(shí)臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)的抗抗拉設(shè)計(jì)計(jì)荷載為為（控制抗抗拉承載載力）2、研究內(nèi)內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁梁轉(zhuǎn)體施施工臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)環(huán)境風(fēng)速速和墩高高對(duì)臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)受力力影響風(fēng)壓時(shí)程程曲線有限元模模型2、研究內(nèi)內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁梁轉(zhuǎn)體施施工臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)環(huán)境風(fēng)速速和墩高高對(duì)臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)受力力影響墩高參數(shù)數(shù)h與環(huán)境風(fēng)風(fēng)速v參數(shù)取值值參數(shù)取值h/m510152025304050607080v/(m/s)1357911-----2、研究內(nèi)內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁梁轉(zhuǎn)體施施工臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)環(huán)境風(fēng)速速和墩高高對(duì)臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)受力力影響不同墩高高對(duì)應(yīng)的的Mx-v曲線2、研究內(nèi)內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁梁轉(zhuǎn)體施施工臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)環(huán)境風(fēng)速速和墩高高對(duì)臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)受力力影響不同風(fēng)速速對(duì)應(yīng)的的Vy-h曲線2、研究內(nèi)內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁梁轉(zhuǎn)體施施工臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)轉(zhuǎn)速和墩墩高對(duì)臨臨時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)受受力影響響正弦波＋＋隨機(jī)波波臨時(shí)固固接結(jié)構(gòu)構(gòu)彎矩響響應(yīng)2、研究內(nèi)內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁梁轉(zhuǎn)體施施工臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)轉(zhuǎn)速和墩墩高對(duì)臨臨時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)受受力影響響方波＋隨隨機(jī)波臨臨時(shí)固接接結(jié)構(gòu)彎彎矩響應(yīng)應(yīng)2、研究內(nèi)內(nèi)容2.4—連續(xù)箱梁梁轉(zhuǎn)體施施工臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)小結(jié)經(jīng)過對(duì)比比分析，，結(jié)合具具體工程程經(jīng)驗(yàn)提提出了推推薦設(shè)計(jì)計(jì)模型及及驗(yàn)算公公式，即即對(duì)于連連續(xù)箱梁梁的臨時(shí)時(shí)固結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)建議議按照““模型一一”驗(yàn)算算其抗拉拉承載力力，按““模型三三”驗(yàn)算算臨時(shí)固固結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)的抗壓壓承載力力。研究表明明隨著風(fēng)風(fēng)速對(duì)臨臨時(shí)固接接結(jié)構(gòu)的的受力有有較大影影響，在在其他條條件相同同的情況況下，隨隨著環(huán)境境風(fēng)速的的增加，，臨時(shí)固固接結(jié)構(gòu)構(gòu)的受力力總體上上呈現(xiàn)出出增加的的趨勢(shì)。。因此在在進(jìn)行臨臨時(shí)固接接結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)，，不僅要要考慮偏偏心荷載載的作用用效應(yīng)，，而且還還要考慮慮風(fēng)荷載載的作用用。對(duì)于轉(zhuǎn)體體施工橋橋梁，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體速度度和墩高高對(duì)臨時(shí)時(shí)固接結(jié)結(jié)構(gòu)的受受力均有有較大影影響，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體速度度約大，，臨時(shí)固固接結(jié)構(gòu)構(gòu)所受的的振動(dòng)影影響荷載載越大。。因此，，在對(duì)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體施工工預(yù)應(yīng)力力混凝土土連續(xù)箱箱梁臨時(shí)時(shí)固接結(jié)結(jié)構(gòu)進(jìn)行行設(shè)計(jì)是是，不僅僅需要考考慮偏心心荷載、、風(fēng)荷載載作用，，而且還還有考慮慮轉(zhuǎn)體引引起的振振動(dòng)荷載載效應(yīng)，，確保安安全。2、研究內(nèi)內(nèi)容2.5—大跨度連連續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體監(jiān)監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)測(cè)目的及及內(nèi)容為確保轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體施工工安全，，需要對(duì)對(duì)如下內(nèi)內(nèi)容進(jìn)行行相應(yīng)的的監(jiān)測(cè)：：1）下轉(zhuǎn)盤盤應(yīng)力監(jiān)監(jiān)測(cè)；2）橋墩應(yīng)應(yīng)力監(jiān)測(cè)測(cè)；3）臨時(shí)固固結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)應(yīng)力監(jiān)監(jiān)測(cè)；4）箱梁落落架過程程中梁端端撓度測(cè)測(cè)試；5）轉(zhuǎn)體前前不平衡衡力矩測(cè)測(cè)試；2、研究內(nèi)內(nèi)容2.5—大跨度連連續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體監(jiān)監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)測(cè)目的及及內(nèi)容6）試轉(zhuǎn)參參數(shù)測(cè)試試：a）是否需需要助力力啟動(dòng)及及助力噸噸位大小??；b）每分鐘鐘轉(zhuǎn)速；；c）停機(jī)后后靠慣性性力梁端端轉(zhuǎn)過的的弧線距距離；d）每點(diǎn)動(dòng)動(dòng)一次梁梁端轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)水平弧弧線距離離。7）正式轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體過程程監(jiān)控測(cè)測(cè)試：a)轉(zhuǎn)速監(jiān)控控測(cè)量；；b)梁體剛體體位移監(jiān)監(jiān)測(cè)；c)轉(zhuǎn)體加速速度和梁梁端豎向向振幅監(jiān)監(jiān)測(cè)；d)轉(zhuǎn)體過程程中關(guān)鍵鍵部位應(yīng)應(yīng)力監(jiān)測(cè)測(cè)。2、研究內(nèi)內(nèi)容2.5—大跨度連連續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體監(jiān)監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)測(cè)階段及及監(jiān)測(cè)方方案轉(zhuǎn)前測(cè)試試階段試轉(zhuǎn)參數(shù)數(shù)測(cè)試階階段正式轉(zhuǎn)體體監(jiān)控階階段2、研究內(nèi)內(nèi)容2.5—大跨度連連續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體監(jiān)監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)前測(cè)試試階段1）下轉(zhuǎn)盤盤應(yīng)力監(jiān)監(jiān)測(cè)2、研究內(nèi)內(nèi)容2.5—大跨度連連續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體監(jiān)監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)前測(cè)試試階段1）下轉(zhuǎn)盤盤應(yīng)力監(jiān)監(jiān)測(cè)落架后轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體前下下轉(zhuǎn)盤應(yīng)應(yīng)力計(jì)讀讀數(shù)日期工況東（軸線大里程側(cè)）東北(左幅大里程側(cè))北側(cè)（左幅）西北（左幅小里程）西（軸線小里程側(cè)）西南（右幅小里程）南（右幅）東南（右幅大里程）轉(zhuǎn)盤中間應(yīng)力計(jì)編號(hào)559#326#330#492#631#415#395#641#616#2010.10.26.晚19：00陰支架拆完稱重前7.584.447.442.684.82

4.656.889.652010.10.27.晚17：00陰配重后試轉(zhuǎn)前6.533.297.493.416.24

4.976.339.412、研究內(nèi)內(nèi)容2.5—大跨度連連續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體監(jiān)監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)前測(cè)試試階段2）橋墩應(yīng)應(yīng)力監(jiān)測(cè)測(cè)2、研究內(nèi)內(nèi)容2.5—大跨度連連續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體監(jiān)監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)前測(cè)試試階段2）橋墩應(yīng)應(yīng)力監(jiān)測(cè)測(cè)橋墩應(yīng)力力監(jiān)測(cè)表表測(cè)試序號(hào)測(cè)量時(shí)間應(yīng)變計(jì)值/MPa大里程右幅大里程軸線大里程左幅小里程右幅小里程軸線小里程左幅1墩身澆筑結(jié)束1.891.911.981.991.791.872箱梁澆筑結(jié)束6.365.647.564.043.635.373落架結(jié)束5.537.218.583.713.694.984配重后6.638.049.177.637.398.522、研究內(nèi)內(nèi)容2.5—大跨度連連續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體監(jiān)監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究試轉(zhuǎn)參數(shù)數(shù)測(cè)試階階段通過對(duì)對(duì)依托托工程程的試試轉(zhuǎn)可可知：：1）依托工工程不不需要要附加加千斤斤頂助助力啟啟動(dòng)，，配備備的轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體牽牽引頂頂能夠夠滿足足轉(zhuǎn)體體需求求。2）在試試轉(zhuǎn)過過程中中，當(dāng)當(dāng)轉(zhuǎn)速速平穩(wěn)穩(wěn)時(shí)，，每分分鐘上上轉(zhuǎn)盤盤轉(zhuǎn)過過的平平均弧弧長為為11.6cm，大于于設(shè)計(jì)計(jì)值10.3cm；測(cè)得得梁端端每分分鐘轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)過的的弧長長為135cm，大于于設(shè)計(jì)計(jì)值118cm。由此此可知知在正正常開開動(dòng)牽牽引頂頂?shù)那榍闆r下下，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體速速度稍稍有偏偏快，，在正正式轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體過過程中中應(yīng)加加以控控制，，適當(dāng)當(dāng)降低低牽引引頂油油泵的的供油油速度度，確確保轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體速速度平平穩(wěn)安安全。。3）通過過試轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)3分鐘后后停止止?fàn)恳敼┕┯停?，測(cè)得得試轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)停機(jī)機(jī)后僅僅靠慣慣性作作用，，轉(zhuǎn)體體結(jié)構(gòu)構(gòu)梁端端轉(zhuǎn)過過的弧弧長約約為21cm。4）通過過點(diǎn)動(dòng)動(dòng)操作作測(cè)得得，5秒點(diǎn)動(dòng)動(dòng)梁端端轉(zhuǎn)過過的弧弧長為為13cm，3秒點(diǎn)動(dòng)動(dòng)梁端端轉(zhuǎn)過過的弧弧長為為6cm，1秒點(diǎn)動(dòng)動(dòng)梁端端轉(zhuǎn)過過的弧弧長為為2cm。通過以以上試試轉(zhuǎn)數(shù)數(shù)據(jù)的的分析析可知知，在在正式式轉(zhuǎn)體體過程程中，，當(dāng)梁梁端與與設(shè)計(jì)計(jì)中心心線相相差約約50cm時(shí)應(yīng)進(jìn)進(jìn)行首首次停停機(jī)，，避免免發(fā)生生轉(zhuǎn)過過頭現(xiàn)現(xiàn)象，，然后后通過過點(diǎn)動(dòng)動(dòng)控制制完成成轉(zhuǎn)體體的精精準(zhǔn)就就位。。2、研究究內(nèi)容容2.5—大跨度度連續(xù)續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)測(cè)技術(shù)術(shù)研究究正式轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體監(jiān)監(jiān)控階階段1）轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速監(jiān)監(jiān)控測(cè)測(cè)量2、研究究內(nèi)容容2.5—大跨度度連續(xù)續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)測(cè)技術(shù)術(shù)研究究正式轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體監(jiān)監(jiān)控階階段1）轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速監(jiān)監(jiān)控測(cè)測(cè)量2、研究究內(nèi)容容2.5—大跨度度連續(xù)續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)測(cè)技術(shù)術(shù)研究究正式轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體監(jiān)監(jiān)控階階段2）下轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)盤豎豎向振振動(dòng)監(jiān)監(jiān)測(cè)上轉(zhuǎn)臺(tái)下轉(zhuǎn)臺(tái)豎向振動(dòng)監(jiān)測(cè)器2、研究究內(nèi)容容2.5—大跨度度連續(xù)續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)測(cè)技術(shù)術(shù)研究究正式轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體監(jiān)監(jiān)控階階段3）轉(zhuǎn)體體加速速度和和豎向向振幅幅監(jiān)測(cè)測(cè)(a)立面(b)平面△－水平向加速度傳感器；○－豎向振幅傳感器東南V-1（V-3）A-1（A-3）V-2（V-4）A-2（A-4）2、研究究內(nèi)容容2.5—大跨度度連續(xù)續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)測(cè)技術(shù)術(shù)研究究正式轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體監(jiān)監(jiān)控階階段有風(fēng)情情況下下中跨跨梁端端豎向向振幅幅：3.44mm2、研究究內(nèi)容容2.5—大跨度度連續(xù)續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)測(cè)技術(shù)術(shù)研究究正式轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體監(jiān)監(jiān)控階階段轉(zhuǎn)體啟啟動(dòng)時(shí)時(shí)中跨跨梁端端豎向向振幅幅：7.46mm2、研究究內(nèi)容容2.5—大跨度度連續(xù)續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)測(cè)技術(shù)術(shù)研究究正式轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體監(jiān)監(jiān)控階階段正式轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體時(shí)時(shí)中跨跨梁端端豎向向振幅幅：2.63mm2、研究究內(nèi)容容2.5—大跨度度連續(xù)續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)測(cè)技術(shù)術(shù)研究究轉(zhuǎn)體稱稱重及及平衡衡配重重有球鉸鉸轉(zhuǎn)體體稱重重技術(shù)術(shù)利用球球鉸轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)測(cè)測(cè)試不不平衡衡力矩矩：該該測(cè)試試方法法假設(shè)設(shè)梁體體可以以繞球球鉸發(fā)發(fā)生剛剛體轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)。。當(dāng)脫脫架完完成后后，整整個(gè)梁梁體的的平衡衡表現(xiàn)現(xiàn)為兩兩種形形式之之一：：1）轉(zhuǎn)動(dòng)體體球鉸鉸摩阻阻力矩矩(Mz)大于轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)體體不平平衡力力矩(MG)。此時(shí)時(shí)，梁梁體不不發(fā)生生繞球球鉸的的剛體體轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)，體體系的的平衡衡由球球鉸摩摩阻力力矩和和轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)體不不平衡衡力矩矩所保保持；；2）轉(zhuǎn)動(dòng)體體球鉸鉸摩阻阻力矩矩(Mz)小于轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)體體不平平衡力力矩(MG)。此時(shí)時(shí)，梁梁體發(fā)發(fā)生繞繞球鉸鉸的剛剛體轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)，，直到到撐腳腳參與與工作作，體體系的的平衡衡由球球鉸摩摩阻力力矩、、轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)體不不平衡衡力矩矩和撐撐腳對(duì)對(duì)球心心的矩矩所保保持。。2、研究究內(nèi)容容2.5—大跨度度連續(xù)續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)測(cè)技術(shù)術(shù)研究究轉(zhuǎn)體稱稱重及及平衡衡配重重1）轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)體球球鉸摩摩阻力力矩大于轉(zhuǎn)動(dòng)體體不平平衡力力矩，，設(shè)轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)體重重心偏偏向A側(cè)，在在B側(cè)承臺(tái)臺(tái)實(shí)施施頂力力P1，當(dāng)頂頂力P1逐漸增增加到到使球球鉸發(fā)發(fā)生微微小轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)的的瞬間間，有有：（6-1)2、研究究內(nèi)容容2.5—大跨度度連續(xù)續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)測(cè)技術(shù)術(shù)研究究轉(zhuǎn)體稱稱重及及平衡衡配重重1）轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)體球球鉸摩摩阻力力矩大于轉(zhuǎn)動(dòng)體體不平平衡力力矩，，設(shè)轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)體重重心偏偏向A側(cè)，在在A側(cè)承臺(tái)臺(tái)實(shí)施施頂力力P2，當(dāng)頂力力P2逐漸增增加到到使球球鉸發(fā)發(fā)生微微小轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)的的瞬間間，有有：（6-2)2、研究究內(nèi)容容2.5—大跨度度連續(xù)續(xù)梁橋橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)測(cè)技術(shù)術(shù)研究究轉(zhuǎn)體稱稱重及及平衡衡配重重1）轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)體球球鉸摩摩阻力力矩大于轉(zhuǎn)動(dòng)體體不平平衡力力矩，，2、研究內(nèi)容容2.5—大跨度連續(xù)續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及及平衡配重重2）轉(zhuǎn)動(dòng)體球球鉸摩阻力力矩小于轉(zhuǎn)動(dòng)體不平平衡力矩設(shè)轉(zhuǎn)動(dòng)體重重心偏向A側(cè)，此種情情況下，只只能在A側(cè)承臺(tái)實(shí)施施頂力P2。當(dāng)頂力P2(由撐腳離地地的瞬間算算起)逐漸增加到到使球鉸發(fā)發(fā)生微小轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)的瞬間間，有：（6-3)當(dāng)頂升到位位(球鉸發(fā)生微微小轉(zhuǎn)動(dòng))后，使千斤斤頂回落，，設(shè)為千斤斤頂逐漸回回落過程中中球鉸發(fā)生生微小轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)時(shí)的力，，則（6-4)2、研究內(nèi)容容2.5—大跨度連續(xù)續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及及平衡配重重2）轉(zhuǎn)動(dòng)體球球鉸摩阻力力矩小于轉(zhuǎn)動(dòng)體不平平衡力矩2、研究內(nèi)容容2.5—大跨度連續(xù)續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及及平衡配重重3）摩阻系數(shù)數(shù)及偏心距距根據(jù)以上推推導(dǎo)，球鉸鉸的靜摩擦擦系數(shù)及轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的的偏心距可可按下式計(jì)計(jì)算2、研究內(nèi)容容2.5—大跨度連續(xù)續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及及平衡配重重?zé)o球鉸轉(zhuǎn)體體稱重技術(shù)術(shù)2、研究內(nèi)容容2.5—大跨度連續(xù)續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及及平衡配重重?zé)o球鉸轉(zhuǎn)體體稱重技術(shù)術(shù)為表述方便便做如下設(shè)設(shè)定：1）轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)構(gòu)自重為—W；2）兩側(cè)稱重重轉(zhuǎn)動(dòng)支點(diǎn)點(diǎn)撐腳之間間的距離為為—D；3）轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)構(gòu)重心對(duì)兩兩側(cè)稱重轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)支點(diǎn)撐撐腳重心的的偏心距為為—簡(jiǎn)稱偏心距距e；4）稱重荷載載R施加點(diǎn)距離離兩側(cè)稱重重轉(zhuǎn)動(dòng)支點(diǎn)點(diǎn)撐腳中心心的距離分分別為—L1、L2；以上個(gè)參數(shù)數(shù)中需要通通過稱重來來獲得的有有轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)構(gòu)的自重W和偏心距e。根據(jù)以上上稱重方案案有：2、研究內(nèi)容容2.5—大跨度連續(xù)續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及及平衡配重重?zé)o球鉸轉(zhuǎn)體體稱重技術(shù)術(shù)(6-7)(6-8)由式(6-7)和(6-8)得：(6-9)2、研究內(nèi)容容2.5—大跨度連續(xù)續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及及平衡配重重?zé)o球鉸轉(zhuǎn)體體稱重技術(shù)術(shù)(6-10)進(jìn)而得轉(zhuǎn)體體結(jié)構(gòu)的自自重W和偏心距e分別為(6-11)由此得轉(zhuǎn)體體結(jié)構(gòu)的不不平衡力矩矩Me為(6-12)2、研究內(nèi)容容2.5—大跨度連續(xù)續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及及平衡配重重2、研究內(nèi)容容2.5—大跨度連續(xù)續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及及平衡配重重2、研究內(nèi)容容2.5—大跨度連續(xù)續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及及平衡配重重2、研究內(nèi)容容2.5—大跨度連續(xù)續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及及平衡配重重2、研究內(nèi)容容2.5—大跨度連續(xù)續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體體監(jiān)測(cè)技術(shù)術(shù)研究小結(jié)轉(zhuǎn)體施工監(jiān)監(jiān)測(cè)分為轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施施工過程監(jiān)監(jiān)測(cè)、試轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)階段測(cè)試試及正式轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體工程監(jiān)監(jiān)控3個(gè)階段。正式轉(zhuǎn)體過過程中主要要應(yīng)測(cè)試梁梁端的豎向向振幅和豎豎向振動(dòng)加加速度。有球鉸轉(zhuǎn)體體結(jié)構(gòu)的稱稱重方案分分2種情況，而而無球鉸轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的的稱重方案案只有1種情況。具具體稱重的的施力位置置根據(jù)具體體工程情況況及稱重儀儀器噸位來來確定。在試轉(zhuǎn)啟動(dòng)動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)體結(jié)結(jié)構(gòu)梁端的的豎向振幅幅和豎向振振動(dòng)加速度度均較大，，是轉(zhuǎn)體結(jié)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性性最差階段段，應(yīng)引起起注意。環(huán)境風(fēng)速對(duì)對(duì)轉(zhuǎn)體穩(wěn)定定有較大影影響，應(yīng)引引起足夠重重視；在轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體暫停、、點(diǎn)動(dòng)就位位過程中轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的的振動(dòng)幅度度均比較小小，只要環(huán)環(huán)境條件較較好，點(diǎn)動(dòng)動(dòng)就位過程程不是轉(zhuǎn)體體穩(wěn)定的最最不利過程程。2、研究內(nèi)容容2.6—大跨度橋梁梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定定性研究墩高和轉(zhuǎn)速速對(duì)梁端豎豎向振動(dòng)位位移的影響響正弦波荷載載；方波荷載；；隨機(jī)荷載；；正弦波＋隨隨機(jī)荷載；；方波＋隨機(jī)機(jī)荷載；在豎向擺動(dòng)動(dòng)過程中臨臨時(shí)撐腳所所受的豎向向荷載最大大值可近似似等于克服服球鉸動(dòng)摩摩擦力矩與與臨時(shí)撐腳腳半徑之比比，即：根據(jù)實(shí)測(cè)：：各荷載的幅幅值，波長長均取100cm～150cm。2、研究內(nèi)容容2.6—大跨度橋梁梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定定性研究墩高和轉(zhuǎn)速速對(duì)梁端豎豎向振動(dòng)位位移的影響響不同轉(zhuǎn)速和和墩高時(shí)梁梁端豎向振振幅2、研究內(nèi)容容2.6—大跨度橋梁梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定定性研究墩高和轉(zhuǎn)速速對(duì)梁端豎豎向振動(dòng)位位移的影響響墩高h(yuǎn)=50m，不同轉(zhuǎn)速速時(shí)梁端豎豎向振幅2、研究內(nèi)容容2.6—大跨度橋梁梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定定性研究墩高和轉(zhuǎn)速速對(duì)轉(zhuǎn)體穩(wěn)穩(wěn)定的影響響a)h＝50m，t1＝28s；=0.02rad，tf＝600sb)h＝＝50m，，t1＝28s；=0.2rad，，tf＝60sc)h＝＝50m，，t1＝28s；=0.3rad，，tf＝40sd)h＝＝50m，，t1＝28s；=0.4rad，，tf≈28s2、研究內(nèi)容容2.6—大跨度橋梁梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定定性研究墩高和轉(zhuǎn)速速對(duì)轉(zhuǎn)體穩(wěn)穩(wěn)定的影響響轉(zhuǎn)速為0.02rad時(shí)墩底振動(dòng)動(dòng)彎矩與墩墩高的關(guān)系系2、研究內(nèi)容容2.6—大跨度橋梁梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定定性研究墩高和轉(zhuǎn)速速對(duì)轉(zhuǎn)體穩(wěn)穩(wěn)定的影響響墩高h(yuǎn)=50m，墩底振動(dòng)動(dòng)彎矩與轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速的關(guān)系系2、研究內(nèi)容容2.6—大跨度橋梁梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定定性研究環(huán)境風(fēng)速對(duì)對(duì)轉(zhuǎn)體穩(wěn)定定的影響風(fēng)速變化對(duì)對(duì)墩底彎矩矩的影響墩底彎矩響響應(yīng)時(shí)程曲曲線（v=7m/s,h=20m）2、研究內(nèi)容容2.6—大跨度橋梁梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定定性研究風(fēng)荷載作用用下橋墩高高度對(duì)轉(zhuǎn)體體穩(wěn)定的影影響墩高變化對(duì)對(duì)墩底彎矩矩的影響墩底彎矩響響應(yīng)時(shí)程曲曲線（v=5m/s,h=40m）2、研究內(nèi)容容2.6—大跨度橋梁梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定定性研究小結(jié)通過與依托托工程轉(zhuǎn)體體實(shí)測(cè)梁端端振動(dòng)時(shí)程程曲線對(duì)本本可知，采采用正弦波波＋隨機(jī)波波荷載和方方波＋隨機(jī)機(jī)波荷載作作為輸入時(shí)時(shí)，分析所所得梁端振振動(dòng)響應(yīng)特特性與實(shí)測(cè)測(cè)情況比較較接近。在其它條條件相同同的情況況下，墩墩高越高高，轉(zhuǎn)體體過程中中的穩(wěn)定定性越差差。隨著轉(zhuǎn)速速的增加加，在其其它條件件不變的的條件下下，隨之之轉(zhuǎn)速的的增加，，轉(zhuǎn)體過過程中梁梁端的豎豎向振幅幅和墩底底的振動(dòng)動(dòng)彎矩均均隨之增增加，穩(wěn)穩(wěn)定性隨隨之降低低。在其它條條件相同同的情況況下，隨隨著環(huán)境境風(fēng)速的的增加轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體過程程中結(jié)構(gòu)構(gòu)的穩(wěn)定定隨之降降低。2、研究內(nèi)內(nèi)容2.8—大跨度橋橋梁轉(zhuǎn)體體穩(wěn)定性性研究小結(jié)通過與依依托工程程轉(zhuǎn)體實(shí)實(shí)測(cè)梁端端振動(dòng)時(shí)時(shí)程曲線線對(duì)本可可知，采采用正弦弦波＋隨隨機(jī)波荷荷載和方方波＋隨隨機(jī)波荷荷載作為為輸入時(shí)時(shí)，分析析所得梁梁端振動(dòng)動(dòng)響應(yīng)特特性與實(shí)實(shí)測(cè)情況況比較接接近。在其它條條件相同同的情況況下，墩墩高越高高，轉(zhuǎn)體體過程中中的穩(wěn)定定性越差差。隨著轉(zhuǎn)速速的增加加，在其其它條件件不變的的條件下下，隨之之轉(zhuǎn)速的的增加，，轉(zhuǎn)體過過程中梁梁端的豎豎向振幅幅和墩底底的振動(dòng)動(dòng)彎矩均均隨之增增加，穩(wěn)穩(wěn)定性隨隨之降低低。在其它條條件相同同的情況況下，隨隨著環(huán)境境風(fēng)速的的增加轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體過程程中結(jié)構(gòu)構(gòu)的穩(wěn)定定隨之降降低。3、結(jié)論及及展望結(jié)論1）在不考考慮現(xiàn)澆澆梁與底底模支架架之間摩摩阻力的的情況下下，箱梁梁現(xiàn)澆混混凝土的的分段長長對(duì)轉(zhuǎn)體體結(jié)構(gòu)最最大懸臂臂狀態(tài)時(shí)時(shí)各節(jié)