模板工-專項施工方案

1-.z.**水利水電職業(yè)學院（籌）建設(shè)項目模板工程專項施工方案編制：審核：審批：**建工集團**年月-.z.目錄TOC\o"1-3"\h\u1工程概況12編制依據(jù)43施工安排44施工進度計劃65施工準備66模板施工工藝及要求66.1模板安裝的一般要求66.2模板定位76.3模板安裝76.4模板支架的質(zhì)量要求146.5模板支設(shè)的質(zhì)量控制措施146.6模板拆除157安全、環(huán)保文明施工措施168應急預案179計算書21-.z.1工程概況新建**水利水電職業(yè)學院（籌）建設(shè)項目工程，項目選址位于距離**約30公里的富民縣城區(qū)。學院位于縣城區(qū)西北側(cè)，永定街道辦事處北邑村，處于昆祿公路和西二環(huán)交叉口西側(cè)，離縣城中心10分鐘車程。項目基地東南臨40米寬的西二環(huán)（在建），東北接26米寬的昆祿公路，西北為20米寬的市政規(guī)劃路，西南緊鄰自然山體，基地地勢起伏，緩坡、丘陵、溝壑、谷地等復雜地形交織，高差較大。項目概況序號項目內(nèi)容1工程名稱**水利水電職業(yè)學院（籌）建設(shè)項目2建設(shè)地點**市富民縣永定街道辦事處北邑村（富民縣昆祿公路和西二環(huán)交叉口西側(cè)）3建設(shè)單位**水利水電職業(yè)學院(籌)4設(shè)計單位**省**集團5監(jiān)理單位**恒豐建設(shè)咨詢管理**6施工單位**建工集團**7基礎(chǔ)形式主體結(jié)構(gòu)形式鉆孔灌注樁基礎(chǔ)、筏板基礎(chǔ)；框架結(jié)構(gòu)8場地周邊情況本工程施工區(qū)域周圍，為施工工地和居民。**水利水電職業(yè)學院（籌）建設(shè)項目設(shè)計概況棟號名稱建筑面積㎡層數(shù)層高（m）建筑高度（m）地基基礎(chǔ)類型1號樓-水利工程系30875.99地下1層、地上3-4層長螺旋鉆孔壓灌樁2號樓-電力工程系20863.323-5層17.2-23天然地基3號樓-工程管理系6413.623層13.95旋挖鉆孔灌注樁4號樓-行政樓、院系辦公樓16098.32地下1層、地上3-5層3.6-5．1天然地基5號樓-建筑工程系12417.525層21.9長螺旋鉆孔壓灌樁6號樓-圖書信息樓17249.17地下1層、地上6層旋挖鉆孔灌注樁7號樓-體育館及學生會堂7133.52層16.95長螺旋鉆孔壓灌樁8號樓-學生食堂6413.624層旋挖鉆孔灌注樁9號樓-青年教工臨時周轉(zhuǎn)宿舍2095.214層312.3旋挖鉆孔灌注樁1#學生宿舍5000.33地下1層、地上6層3-3.622.1天然地基2#學生宿舍5928.19地下1層、地上6層3-3.622.1天然地基3#學生宿舍5288.776層3.622.1天然地基4#學生宿舍4815.84地下1層、地上6層3-3.622.1旋挖鉆孔灌注樁5#學生宿舍5134.29地下1層、地上6層3-3.622.1天然地基6#學生宿舍5059.63地下1層、地上6層3-3.622.1天然地基7#學生宿舍4775.65地下1層、地上6層3-3.622.1天然地基8#學生宿舍4917.64地下1層、地上6層3-3.622.1天然地基9#學生宿舍4994.17地下1層、地上6層3-3.622.1天然地基合計165474.78結(jié)構(gòu)形式：無地下室的建筑物±0.00以下基礎(chǔ)為獨立承臺加地梁，有地下室的建筑物基礎(chǔ)為筏板基礎(chǔ)，地下室外墻、車道墻和人防分區(qū)隔斷墻為鋼筋混凝土墻，結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)?！?.00以上地上為框架現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)。本工程建筑高度不高，均在六層以內(nèi)，檐口高度在26.5m以下，施工用外腳手架搭設(shè)高度大多在24m以下，圖書信息樓最高搭設(shè)高度28m。本工程各種承重構(gòu)件截面復雜。統(tǒng)計如下：其中板厚除少許位置為120mm，200mm；其余均為100mm。柱截面涉及到的截面類型比較多，其中：1#9#宿舍樓主要有400*400mm、600*600mm、700*700mm、800*800；報告廳主要有400*400mm、500*500mm、600*600mm；電力工程系主要有400*500mm、450*550mm、550*600mm、600*700mm、700*700mm、700*800mm、800*800mm；工程管理系主要有500*600mm、650*650mm、700*700mm、700*900mm；建筑工程系主要有500*600mm、550*600mm、600*650mm、600*700mm；臨時教職工周轉(zhuǎn)宿舍主要有450*450mm、500*550mm、550*550mm、550*600mm；水利工程系主要有450*500mm、500*500mm、550*550mm、600*600mm、700*700mm、700*800mm、800*800mm；圖書信息樓主要有600*600mm、650*650mm、750*750mm、800*800mm；體育館及學生會堂主要有450*500mm；700*700mm、700*800mm、900*1200mm；行政、院系辦公樓主要有550*550mm、550*650mm、600*700mm；學生食堂主要有400*400mm、500*500mm、550*550mm、550*600mm、550*700mm、600*600mm、650*650mm、650*700mm、700*700mm梁的截面尺寸類型種類繁多，具體如下：1#9#宿舍樓主要有200*350mm、200*400mm、200*450mm、200*500、250*500mm、250*600mm、300*600mm、300*700mm、350*700mm、350*1300mm、400*700mm、400*800mm、450*700mm、500*700mm；報告廳主要有250*600mm、300*600mm、300*700mm、400*700mm、400*800mm、400*1000mm、400*1200mm；電力工程系主要有200*500mm、200*500mm、200*600mm、300*600mm、300*700mm、300*800mm、300*900mm、450*850mm；工程管理系主要有250*400mm、250*500mm、300*600mm、300*650mm、300*700mm、300*750mm、300*800mm、400*950mm、400*1000mm、450*1200mm；建筑工程系主要有250*600mm、300*500mm、300*600mm、300*700mm、300*1000mm、300*1200mm；臨時教職工周轉(zhuǎn)宿舍主要有200*300mm、200*350mm、200*400mm、200*450mm、250*450mm、250*550mm、300*500mm、300*600mm、300*700mm；水利工程系主要有200*500mm、200*650mm、250*450mm、250*500mm、250*600mm、250*650mm、300*600mm、300*650mm、300*700mm、300*800mm、350*650mm、350*750mm、400*750mm、400*850mm、400*1100mm、450*900mm、500*800mm、600*1000mm；圖書信息樓主要有200*400mm、250*550mm、300*600mm、300*700mm、300*800mm、300*900mm、350*800mm、400*700mm、400*800mm、400*900mm、400*1250mm、450*1350mm；體育館及學生會堂主要有200*400mm；250*500mm、300*600mm、300*700mm、350*700mm；400*700mm、400*800mm、400*900mm、450*900mm；450*950mm、500*900mm、600*1000mm；行政、院系辦公樓主要有200*300mm、200*500mm、250*400mm、250*550mm、300*600mm、350*500mm、350*600mm、350*700mm、400*700mm、400*900mm、450*1000mm；學生食堂主要有250*400mm、250*550mm、250*650mm、300*700mm、300*750mm；4.混凝土墻厚度主要為250mm，少量200mm和300mm，高度從1.8米至5.1米。2編制依據(jù)【**水利水電職業(yè)學院（籌）工程設(shè)計文件】2015.4.24-**水利水電職業(yè)學院施工圖匯總-電子版本工程《施工組織設(shè)計》《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)*》JGJ162-2011。與本施工方案相關(guān)的標準、法律法規(guī)。3施工安排3.1模板方案的選擇及要求本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、模板及其支架的結(jié)構(gòu)設(shè)計，力求做到結(jié)構(gòu)要安全可靠，造價經(jīng)濟合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉(zhuǎn)利用，便于保養(yǎng)維修。4、結(jié)構(gòu)選型時，力求做到受力明確，構(gòu)造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、模板及模板支架的搭設(shè)，還必須符合JCJ59-2011檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關(guān)標準。綜合以上幾點，考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用以下模板及其支架方案：模板面板選擇①基礎(chǔ)地梁及筏板側(cè)模采用磚胎膜②剪力墻、柱、梁、板采用18mm膠合板支撐體系選擇：梁板模板支架采用扣件式鋼管支撐體系；其他均采用工具式鋼管腳手架，由于本工程層高適中，支撐及加固均采用工具式鋼管。當梁高大于700mm及剪力墻施工時在模板中增設(shè)對拉件，使模板支撐牢固可靠。若由于施工要求步距超過1.5m時，采用在梁兩側(cè)及房屋四周加設(shè)剪刀撐連通布置，確保架體穩(wěn)定性。3.2施工目標質(zhì)量要求：按照《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》（GB50300-2014）及配套的系列施工質(zhì)量驗收規(guī)*、設(shè)計要求等驗收，一次性通過政府管理部門的驗收、備案。創(chuàng)**省優(yōu)質(zhì)工程。3.3施工順序由于工程工期緊*，先進行基礎(chǔ)類型型為天然地基的幢號施工，本工程準備三個專業(yè)模板施工隊伍進行平行施工，每棟樓模板施工與鋼筋施工同時穿插進行。3.4施工組織機構(gòu)及職責項目經(jīng)理(黃國慶)：選定模板勞務組，簽訂勞務合同，全面組織有關(guān)模板管理人員進行模板施工管理。項目副經(jīng)理(王澤云)：實行模板施工計算，組織材料進場，各棟號模板施工。技術(shù)負責人(薛云觀)：模板方案施工優(yōu)化，組織質(zhì)安員監(jiān)督模板施工質(zhì)量及施工安全。4施工進度計劃工期要求：開工日期：2015年5月8日，總工期398日歷天；為滿足學院招生評估條件，在年底前主體結(jié)構(gòu)要封頂，具體各幢各節(jié)點工期詳施工進度控制計劃。5施工準備技術(shù)負責人進行模板施工方案編制，審批。棟號工長進行模板計算，向材料員提供模板采購計劃。材料員組織模板供運商進行材料進場準備。勞務班主根據(jù)工期情況進行勞務工人準備。6模板施工工藝及要求6.1模板安裝的一般要求豎向結(jié)構(gòu)鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設(shè)卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：（1）兩塊模板之間拼縫≤1（2）相鄰模板之間高低差≤1（3）模板平整度≤2（4）模板平面尺寸偏差±36.2模板定位當?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤姸龋ā?.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據(jù)樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據(jù)軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm）控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm標高控制線，并根據(jù)該500mm線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。6.3模板安裝（一）獨立承臺基礎(chǔ)模板采用18mm厚膠合板配制模板，加50mm×80mm木枋楞（或40mm×50×3mm方鋼管）和短鋼管抱箍加固，木枋（或方鋼管）楞的橫向間距按250-350mm設(shè)置，鋼管抱箍的豎向按500mm設(shè)置，最下面一道箍離底板底為200mm。為保證模板線角順直，模板定位必須準確。為保證模板的側(cè)向剛度，采用鋼管作斜撐。（二）地下室筏板、防水板基礎(chǔ)側(cè)模板采用240mm厚磚胎模，磚胎模用M5水泥砂漿砌免燒磚砌筑，遇筏板、防水板有卷材防水要求時，磚胎模面用1：2水泥砂漿粉刷。為保證模板線角順直，模板定位必須準確。為保證模板的側(cè)向剛度，采用鋼管作斜撐。（三）地下室筏板、防水板基礎(chǔ)下地坑模板地下室筏板、防水板基礎(chǔ)下地坑模板包括加深的柱下基礎(chǔ)，集水坑，電梯坑，筏板、防水板基礎(chǔ)高低錯臺等的模板，采用240mm厚磚胎模；磚胎模用M5水泥砂漿砌免燒磚砌筑；遇筏板、防水板有卷材防水要求時，磚胎模面用1：2水泥砂漿粉。（四）鋼筋混凝土墻模板本工程鋼筋混凝土墻設(shè)計主要尺寸有：宿舍樓擋土墻高2.9m，厚250mm；報告廳擋土墻高1.8m，厚200mm；工程管理系，建筑工程系和學生食堂電梯井高2.1m，厚250mm；水利工程系地下室高5.1m，厚250-300mm；圖書館地下室高4.8m，厚250mm；行政樓地下室高4.8m，厚200mm。采用18mm厚膠合板配制模板，加50mm×80mm木枋楞（或40mm×50×3mm方鋼管）和鋼管蝴蝶扣對拉螺栓加固，墻兩側(cè)模板用混凝土內(nèi)撐條支撐兩側(cè)模板；木枋（或方鋼管）楞的橫向間距按250-350mm設(shè)置，鋼管抱箍的豎向按500mm設(shè)置，最下面一道箍離底板底為200mm。為保證模板線角順直，模板定位必須準確。為保證模板的側(cè)向剛度，采用鋼管作斜撐。地下室剪力墻模板支撐加固圖如下圖所示：墻體底部固定方式與柱大模板底部固定方式相同，有放大腳的部位用鋼管加可調(diào)絲桿頂??；沒有放大腳的部位加對插木楔調(diào)整。剪力墻模板下腳調(diào)整及加固大樣圖如下圖所示：（五）地梁模板地梁模板采用18mm厚膠合板配置，地梁上口采用步步緊間距500釘牢;地梁底部采用50mm×80mm木枋做壓腳,用水泥釘釘牢。（六）鋼筋混凝土柱模板采用18mm厚膠合板配制模板，加50mm×80mm木枋楞（或40mm×50×3mm方鋼管）和鋼管蝴蝶扣對拉螺栓加固，鋼管抱箍的豎向按500mm設(shè)置，最下面一道箍離底板底為200mm。為保證模板線角順直，模板定位必須準確。為保證模板的側(cè)向剛度，采用鋼管作斜撐。（七）梁板模板采用18mm厚膠合板配制模板，次楞用50mm×80mm木枋楞（或40×50×2.0mm槽鋼中間夾木枋），次楞間距按膠合板短邊長的三分之一或四分之一倍率設(shè)置最大不得超過400mm設(shè)置，主楞為雙楞，可用60mm×10mm木枋（或40mm×50×3mm方鋼管）組合，以保證主楞安放在支承頂托上不偏心，主楞間距與模板支架立桿間距相等。2100330021003300（八）模板支架模板支架水平桿控制步高不大于1.5m,若特殊情況需要大于1.5米的,采取加設(shè)縱橫向剪刀撐提高架體穩(wěn)定性。立桿間距見下表：現(xiàn)澆混凝土板模板支架立桿間距表48*3.0板厚模板支架支承高度2.9m3.9m4.35m4.8m100mm1400140013001300120mm1400130013001200170mm1300120012001100200mm1200110011001000梁支撐圖大樣圖：梁底根據(jù)梁的跨度及梁的大小增加間距0.7米～1.5米的獨立頂撐。梁垂直施工縫處的支模大樣圖如下圖所示：剪力墻、柱與梁的相交節(jié)點模板圖示如下圖所示：柱模板支設(shè)柱模板的背部支撐由兩層鋼楞組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計示意圖柱箍材料:圓鋼管48×3.0，柱箍肢數(shù):2，間距為400。豎楞為1肢60*80mm木方，每個柱截面布置三根?，F(xiàn)澆樓梯梁板支設(shè)詳見下圖所示6.4模板支架的質(zhì)量要求模板的搭設(shè)必須準確掌握構(gòu)件的幾何尺寸，保證軸線位置的準確。模板應具有足夠的強度、剛度及穩(wěn)定性，能可靠地承受新澆混凝土的重量、側(cè)壓力以及施工荷載。澆筑前應檢查承重架及加固支撐扣件是否擰緊。模板的安裝誤差應嚴格控制在允許*圍內(nèi)（詳下表），超過允許值必須校正。項目允許偏差軸線位置5板表面標高5柱、梁+4、-5層高垂直度全高≤5m6全高〉5m8相鄰板面高低差2表面平整（2m長度以上）56.5模板支設(shè)的質(zhì)量控制措施所有結(jié)構(gòu)支模前均應由專人進行配板設(shè)計和畫出配板放樣圖并編號，余留量由縫模調(diào)整。模板及其支撐均應落在實處，不得有"虛”腳出現(xiàn)，安拆均設(shè)專人負責。墻柱腳模板應加墊木和導模，防止混凝土漿流失造成爛根。當梁、板跨度≥4m時，其模板應按跨度的1-3‰起拱。為防止混凝土在硬化過程中與模板粘結(jié)，影響脫模，在澆筑混凝土之前，應在清理過的模板表面上（包括第一次使用的模板）涂刷隔離劑，對隔離劑的基本要求是：不粘結(jié)、易脫落、不污染墻、易于操作、易清理、無害于人體。不腐蝕模板。安裝模板時需有保護措施：模板由塔吊吊裝就位時，因鋼筋綁扎好，鋼筋很容易損傷面板，這時需有施工工人在現(xiàn)場扶住模板，輕輕就位，避免損傷模板。在靠近模板電焊鋼筋、鋼管時，在施工焊處的模板面應用鐵皮墊隔，防止焊火燒壞模板板面。在安裝模板之前，應將各種電管、水管等按圖就位，避免模板安裝好后二次開洞，模板自身就位時也應嚴格按照配模圖紙進行安裝。澆搗振搗混凝土時震動器不能直接碰到板面上，避免磨損撞壞面板，同時振搗時間要按規(guī)*規(guī)定，要適時，以防模板變形。6.6模板拆除模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導強度，符合設(shè)計要求的百分率后，由技術(shù)人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側(cè)模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據(jù)拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規(guī)定后方可拆除。拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。①墻模板拆除墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內(nèi)墻，先拆外墻外側(cè)模板，再拆除內(nèi)側(cè)模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結(jié)束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m的洞口拆模后要加設(shè)臨時支撐。②樓板模板拆除樓板模板拆除時，先調(diào)節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養(yǎng)護支撐及其上的養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養(yǎng)護支撐。（4）模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質(zhì)量。（5）模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結(jié)灰漿。（6）模板的拆除側(cè)模：在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模板面受損壞后，方可拆除；底模：跨度小于8m者，混凝土強度達到75％后拆除，跨度大于8m者，混凝土強度達100％方可拆除；對懸挑結(jié)構(gòu)、構(gòu)件，混凝土強度達100％方可拆除。拆除模時間：側(cè)模板以不損壞混凝土表面及楞角時，方可拆模，底模拆除時間詳下表所示：結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計的混凝土強度標準值的百分率（%）板>2，≤875>8100梁≤875>8100懸臂構(gòu)件100現(xiàn)場根據(jù)規(guī)*拆模的時間要求和試驗資料，在確定可以進行拆除的時候，由現(xiàn)場技術(shù)負責人負責上報監(jiān)理工程師，填寫拆除申請表，并附混凝土試驗資料，待監(jiān)理工程師同意后由于對現(xiàn)場工長進行交底，并進行拆除班組進行技術(shù)、安全交底后進行拆除。拆除時應按照先支后拆，后支先拆的順序進行拆除7安全、環(huán)保文明施工措施（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關(guān)腳手架（見本工程腳手架方案及相關(guān)方案、相關(guān)安全操作規(guī)程等）。（3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛"禁止通行"安全標志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設(shè)班組設(shè)專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經(jīng)常檢查支設(shè)模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織處理。（5）木工機械必須嚴格使用倒順開關(guān)和專用開關(guān)箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關(guān)安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉(zhuǎn)不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環(huán)吊運。不允許一次吊運二塊模板（7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30°，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。（8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設(shè)小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯(lián)，并同避雷網(wǎng)接通，防止漏電傷人。（9）在電梯間進行模板施工作業(yè)時，必須層層搭設(shè)安全防護平臺。因混凝土側(cè)力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15℃時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。（10）環(huán)保與文明施工夜間22:00～6:00之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)?，F(xiàn)場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。8應急預案項目成立應急救援領(lǐng)導小組，明確各組管理人員的職責，成員小組由項目經(jīng)理任組長，項目副經(jīng)理和項目技術(shù)負責人任副組長，組員包括各部門負責人及其他項目部管理人員等。8.1應急救援領(lǐng)導小組及其成員職責應急救援領(lǐng)導小組負責項目*圍內(nèi)的應急響應工作；負責重大事故的協(xié)調(diào)指揮工作；負責本項目部在發(fā)生事故時的現(xiàn)場處理工作。應急救援小組成員職責負責監(jiān)督執(zhí)行本措施；負責制定并執(zhí)行本項目的應急預防措施；負責本項目在發(fā)生事故時的協(xié)調(diào)指揮工作；負責協(xié)助小組長在發(fā)生事故時的現(xiàn)場處理工作。當事故發(fā)生后，現(xiàn)場有關(guān)人員應立即報告現(xiàn)場負責人及事故應急救援組組長，由應急救援組長指揮對傷員立即組織搶救，采取有效措施防止事故擴大和保護現(xiàn)場。按照有關(guān)規(guī)定，及時報告企業(yè)安全管理部門和本企業(yè)安全生產(chǎn)負責人，及請求救援。8.2發(fā)生高處墜落事故應急救援當發(fā)生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。（1）、發(fā)生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質(zhì)，如傷員發(fā)生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫(yī)院進行搶救治療。（2）、出現(xiàn)顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢?；杳哉邞脚P，面部轉(zhuǎn)向一側(cè)，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發(fā)生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。（3）、發(fā)現(xiàn)脊椎受傷者，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。（4）、發(fā)現(xiàn)傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經(jīng)或血管。固定方法：以固定骨折處上下關(guān)節(jié)為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側(cè)，下肢與腱側(cè)下肢縛在一起。（5）、遇有創(chuàng)傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現(xiàn)場止血處理措施。一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9%NaCl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶；較緊地包扎。加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結(jié)扎在上臂上1/2處(靠近心臟位置)，下肢出血結(jié)扎在大腿上1/3處。結(jié)扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔25~40分鐘放松一次，每次放松0.5～1分鐘。（6）、動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫(yī)院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。8.3發(fā)生支模坍塌應急救援（1）、施工項目在班組作業(yè)前必須要結(jié)合工作環(huán)境進行有針對性的安全技術(shù)交底。并保持出入口暢通。（2）、在施工危險區(qū)域懸掛對口警示標志，設(shè)專人監(jiān)護。按規(guī)定設(shè)防護措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。（3）、當支模在拆除過程中發(fā)生大面積倒塌、坍塌，不要慌*，保持鎮(zhèn)靜，注意事態(tài)的發(fā)展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。（4）、在坍塌過程中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應立刻切斷電源，確認未有繼續(xù)坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產(chǎn)。（5）、現(xiàn)場急救處理：盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發(fā)生。傷肢制動，可用夾板等簡單托持傷肢。傷肢降溫(避免凍傷)，盡量避免局部熱缺血。傷肢不應抬高、按摩或熱敷。如果擠壓部位有開放創(chuàng)傷及活動出血者，應止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。迅速轉(zhuǎn)往醫(yī)院。（6）、立刻設(shè)危險區(qū)域，并設(shè)警示標志，設(shè)專人監(jiān)護，保護事故現(xiàn)場。（7）、按規(guī)定上報有關(guān)主管部門請求救援。8.4物體打擊事故應急救援施工區(qū)發(fā)生物體打擊事故，最早發(fā)現(xiàn)事故的人迅速向應急領(lǐng)導小組報告，通訊組立即召集所有成員趕赴出事現(xiàn)場，了解事故傷害程度；警戒組和疏散組負責組織保衛(wèi)人員疏散現(xiàn)場閑雜人員，警戒組保護事故現(xiàn)場，同時避免其他人員靠近現(xiàn)場；急救員立即通知現(xiàn)場應急小組組長，說明傷者受傷情況，并根據(jù)現(xiàn)場實際施行必要的醫(yī)療處理，在傷情允許情況下，搶救組負責組織人員搬運受傷人員，轉(zhuǎn)移到安全地方；由組長根據(jù)匯報，決定是否撥打120醫(yī)療急救，并說明傷員情況，行車路線；通訊組聯(lián)系值班車到場，隨時待命；通訊組安排人員到入場岔口指揮救護車的行車路線．警戒組應迅速對周圍環(huán)境進行確認，仍存在危險因素下，立即組織人員防護，并禁止人員進出。注：若第一現(xiàn)場決策人員不在時，可由第二決策人代指揮，若第二決策人不在時可由第三決策人代替指揮，依次類推。當施工人員發(fā)生物體打擊時，急救人員應盡快趕往出事地點，并呼叫周圍人員及時通知醫(yī)療部門，盡可能不要移動患者，盡量當場施救。如果處在不宜施工的場所時必須將患者搬運到能夠安全施救的地方，搬運時應盡量多找一些人來搬運，觀察患者呼吸和臉色的變化，如果是脊柱骨折，不要彎曲、扭動患者的頸部和身體，不要接觸患者的傷口，要使患者身體放松，盡量將患者放到擔架或平板上進行搬運。8.5除以上所述安全應急救援措施外，如有不盡之處，按照項目部的專項安全事故應急救援預案執(zhí)行。9計算書9.1層高為5.1m，截面700*700mm柱模板計算書柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的總計算高度:H=5.10m；根據(jù)規(guī)*，當采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為2.00kN/m2；截面圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.5；考慮到部分鋼管的折舊，在驗算承載力和繞度時按Φ48×3進行。鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):400；柱箍肢數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；豎楞肢數(shù):1；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)*》，柱新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，沒有試驗時，可按200/(T+15)計算，T為混凝土溫度，取20℃。得5.714h；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取5.100m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為47.703kN/m2、122.400kN/m2，取較小值47.703kN/m2作為柱新澆混凝土模板計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=47.703kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=320mm，且豎楞數(shù)為3，面板為2跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=320.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.40×0.90=20.609kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=20.609+1.008=21.617kN/m；面板的最大彎距：M=0.125×21.617×320×320=2.77×105N.mm；面板最大應力按下式計算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=700×15.0×15.0/6=2.625×104mm3；f--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：σ=M/W=2.77×105/2.625×104=10.55N/mm2；面板的最大應力計算值σ=10.55N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=320.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.40×0.90=20.609kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=20.609+1.008=21.617kN/m；面板的最大剪力：∨=0.625×21.617×320.0=4323.4N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=4323.4N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=700mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.50N/mm2；面板截面受剪應力計算值:τ=3×4323.4/(2×700×15.0)=0.617N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力τ=0.617N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值[fv]＜1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:其中，ω--面板最大撓度(mm)；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=47.71×0.40＝19.08kN/m；l--計算跨度(豎楞間距):l=320.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=700×15.0×15.0×15.0/12=1.97×105mm4；面板最大容許撓度:[ω]=320/250=1.28mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.521×19.08×320.04/(100×9500.0×1.97×105)=0.56mm；面板的最大撓度計算值ω=0.56mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值[ω]=1.28mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為5.1m,柱箍間距為400mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中，M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m；q=(13.911+0.680)/1=14.591kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×14.591×400.0×400.0=2.33×105N.mm；其中，σ--豎楞承受的應力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--豎楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值:σ=M/W=2.33×105/6.40×104=3.648N/mm2；豎楞的最大應力計算值σ=3.648N/mm2小于豎楞的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.32×0.90=16.49kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.32×0.90=0.806kN/m；q=(16.49+0.806)/1=17.296kN/m；豎楞的最大剪力：∨=0.6×17.296×400.0=4151.136N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨=4151.136N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=60.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--豎楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值:τ=3×4151.136/(2×60.0×80.0)=1.297N/mm2；豎楞截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值τ=1.297N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，ω--豎楞最大撓度(mm)；q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=47.71×0.32=15.267kN/m；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56×106；豎楞最大容許撓度:[ω]=400/250=1.6mm；豎楞的最大撓度計算值:ω=0.677×15.267×400.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.109mm；豎楞的最大撓度計算值ω=0.109mm小于豎楞最大容許撓度[ω]=1.6mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0；肢數(shù)為：兩肢截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=10.78cm4；柱箍為單跨，按集中荷載簡支梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的；P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.32×0.4/2=3.46kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=3.46kN；B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩:M=1.073kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=1.781mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=1.073kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=4.49*2=8.98cm3；B邊柱箍的最大應力計算值:σ=119.49N/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值σ=119.49N/mm2小于柱箍的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到:ω=1.781mm；柱箍最大容許撓度:[ω]=700/250=2.8mm；柱箍的最大撓度ω=1.781mm小于柱箍最大容許撓度[ω]=2.4mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎鉈方向沒有設(shè)置對拉螺栓！H方向柱箍的計算柱截面為方柱，H方向同B方向。本工程柱截面≤700*700mm的柱子，模板布置同700*700。經(jīng)驗算，滿足要求，不用再驗算其他截面。9.2層高為5.1m，截面900*1200mm柱模板計算書柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):900.00；柱模板的總計算高度:H=5.10m；根據(jù)規(guī)*，當采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為2.00kN/m2；截面圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:4；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:5；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；考慮到部分鋼管的折舊，在驗算承載力和繞度時按Φ48×2.8進行。鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):400；柱箍肢數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；豎楞肢數(shù):1；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)*》，柱新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，沒有試驗時，可按200/(T+15)計算，T為混凝土溫度，取20℃。得5.714h；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取5.100m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為47.703kN/m2、122.400kN/m2，取較小值47.703kN/m2作為柱新澆混凝土模板計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=47.703kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=320mm，且豎楞數(shù)為3，面板為2跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的四跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=320.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.40×0.90=20.609kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=20.609+1.008=21.617kN/m；面板的最大彎距：M=0.107×21.617×0.3×0.3=208.17N.m；面板最大應力按下式計算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=1200×15.0×15.0/6=45000mm3；f--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：σ=M/W=208170/45000=4.626N/mm2；面板的最大應力計算值σ=4.626N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的四跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=300.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.40×0.90=20.609kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=20.609+1.008=21.617kN/m；面板的最大剪力：∨=0.607×21.617×0.3=3936.5N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=3936.5N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=1200mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.50N/mm2；面板截面受剪應力計算值:τ=3×3936.5/(2×1200×15.0)=0.328N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力τ=0.328N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值[fv]＜1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的四跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:QUOTE其中，ω--面板最大撓度(mm)；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=47.71×0.40＝19.08kN/m；l--計算跨度(豎楞間距):l=300.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=1200×15.0×15.0×15.0/12=337500mm4；面板最大容許撓度:[ω]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.632×19.08×QUOTE/(100×9500.0×337500)=0.316mm；面板的最大撓度計算值ω=0.316mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值[ω]=1.2mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為5.1m,柱箍間距為400mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中，M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m；q=(13.911+0.680)/1=14.591kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×14.591×400.0×400.0=2.33×105N.mm；其中，σ--豎楞承受的應力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--豎楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值:σ=M/W=2.33×105/6.40×104=3.648N/mm2；豎楞的最大應力計算值σ=3.648N/mm2小于豎楞的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.32×0.90=16.49kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.32×0.90=0.806kN/m；q=(16.49+0.806)/1=17.296kN/m；豎楞的最大剪力：∨=0.6×17.296×400.0=4151.136N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨=4151.136N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=60.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--豎楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值:τ=3×4151.136/(2×60.0×80.0)=1.297N/mm2；豎楞截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值τ=1.297N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，ω--豎楞最大撓度(mm)；q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=47.71×0.32=15.267kN/m；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56×106；豎楞最大容許撓度:[ω]=400/250=1.6mm；豎楞的最大撓度計算值:ω=0.677×15.267×400.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.109mm；豎楞的最大撓度計算值ω=0.109mm小于豎楞最大容許撓度[ω]=1.6mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0；肢數(shù)為：兩肢截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=10.78cm4；柱箍為單跨，按集中荷載簡支梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的；P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.3×0.4/2=3.59kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=3.59kN；B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩:M=1.614kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=1.943mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=1.614kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=4.49*2=8.98cm3；B邊柱箍的最大應力計算值:σ=179.73N/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值σ=179.73N/mm2小于柱箍的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到:ω=1.943mm；柱箍最大容許撓度:[ω]=700/250=2.8mm；柱箍的最大撓度ω=1.943mm小于柱箍最大容許撓度[ω]=2.8mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎鉈方向沒有設(shè)置對拉螺栓！H方向柱箍的計算柱截面為方柱，H方向同B方向。本工程柱截面最大為1200×900，大于700×700的柱子，模板布置同1200×900。經(jīng)驗算，滿足要求，不用再驗算其他截面。9.3層高為5.1m墻模板計算書墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)規(guī)*，當采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):300；主楞(外龍骨)間距(mm):600；穿墻螺栓豎向間距(mm):600；對拉螺栓直徑(mm):14mm；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；考慮到部分鋼管的折舊，在驗算承載力和繞度時按Φ48×2.8進行。鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢數(shù):2；3.次楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；考慮到部分鋼管的折舊，在驗算承載力和繞度時按Φ48×2.8進行。鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；次楞肢數(shù):2；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；--新澆混凝土的初凝時間，200/(T+15)計算，得5.714；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取5.100m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.00；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.00。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為47.703kN/m2、122.400kN/m2，取較小值65.83kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=47.703kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。按規(guī)*規(guī)定，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=300.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.703×0.60×0.90=30.911kN/m，其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m；q=q1+q2=30.911+1.512=32.423kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×32.423×300.0×300.0=2.92×105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=600×15.0×15.0/6=2.25×104mm3；f--面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值：σ=M/W=2.92×105/3.24×104=12.9N/mm2；面板截面的最大應力計算值σ=12.9N/mm2小于面板截面的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=300.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.703×0.60×0.90=30.911kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m；q=q1+q2=30.91+1.512=32.423kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×32.423×300.0=5836.238N；截面抗剪強度必須滿足:其中，--面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；--面板計算最大剪力(N)：=5836.238N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=600mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv--面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:=3×5836.238/(2×600×15.0)=0.973N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值=0.973N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據(jù)規(guī)*，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=47.703×0.6=28.6N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=300mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=60×1.5×1.5×1.5/12=16.88cm4；面板的最大允許撓度值:[ω]=1.2mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×28.6×3004/(100×9500×1.688×105)=0.978mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.978mm小于等于面板的最大允許撓度值[ω]=1.2mm，滿足要求！四、墻模板內(nèi)外楞的計算(一).內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；內(nèi)鋼楞截面抵抗矩W=4.49cm3；內(nèi)鋼楞截面慣性矩I=10.78cm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎強度驗算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M--內(nèi)楞跨中計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(外楞間距):l=600.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.703×0.30×0.90=15.456kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(15.456+0.756)/2=16.212kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1×16.212×600.0×600.0=5.84×105N.mm；內(nèi)楞的抗彎強度應滿足下式：其中，σ--內(nèi)楞承受的應力(N/mm2)；M--內(nèi)楞計算最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.49×103；f--內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=205.000N/mm2；內(nèi)楞的最大應力計算值：σ=5.84×105/4.49×103=130.01N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；內(nèi)楞的最大應力計算值σ=130.01N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.內(nèi)楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，V－內(nèi)楞承受的最大剪力；l--計算跨度(外楞間距):l=600.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.703×0.30×0.90=15.456kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(q1+q2)/2=(15.456+0.756)/2=8.106kN/m；內(nèi)楞的最大剪力：=0.6×8.106×600.0=2918.119N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--內(nèi)楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；--內(nèi)楞計算最大剪力(N)：=2918.119N；b--內(nèi)楞的截面寬度(mm)：b=60.0mm；hn--內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--內(nèi)楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應力計算值:τ=3×2918.119/(2×60.0×80.0)=0.912N/mm2；內(nèi)楞截面的抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應力計算值τ=0.912N/mm2小于內(nèi)楞截面的抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.內(nèi)楞的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ω--內(nèi)楞的最大撓度(mm)；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)：q=47.703×0.30/2=7.16kN/m；l--計算跨度(外楞間距):l=600.0mm；E--內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E=206000.00N/mm2；I--內(nèi)楞截面慣性矩(mm4)，I=1.08×105；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ω=0.677×7.16×6004/(100×206000×1.08×105)=0.28mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=2.4mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ω=0.28mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=2.4mm，滿足要求?。ǘ?外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×47.703+1.4×2)×0.3×0.6/2=5.41kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=300mm；外楞最大彎矩:M=0.175×5403.9×300.00=2.83×105N/mm；強度驗算公式：其中，σ--外楞的最大應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；M=2.83×105N/mmW--外楞的凈截面抵抗矩；W=4.49×103mm3；[f]--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)，[f]=205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值:σ=2.83×105/4.49×103=63.029N/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；外楞的最大應力計算值σ=63.029N/mm2小于外楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗公式如下:其中，∨--外楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(水平螺栓間距間距