低壓廢氣再循環(huán)LP

本文格式為Word版，下載可任意編輯——低壓廢氣再循環(huán)（LP常用，實(shí)際排放影響不大。整體而言，引入EGR后通過優(yōu)化EGR率、進(jìn)氣溫度、空燃比和點(diǎn)火角等影響發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒的主要參數(shù)，NOx排放在發(fā)動(dòng)機(jī)中小負(fù)荷區(qū)域有明顯改善，大負(fù)荷區(qū)域惡化。

7.2EGR對(duì)HC排放的影響

圖11是引入EGR后的碳?xì)渑欧疟任匆隕GR之前的下降的百分比。尋常狀況下，缸內(nèi)混合氣的空燃比是影響發(fā)動(dòng)機(jī)HC排放物的重要因素，HC隨空燃比的減小而增加。然而并不是混合氣越稀，HC排放物越低，當(dāng)混合氣稀到發(fā)動(dòng)機(jī)失火邊界時(shí)，HC排放會(huì)急劇增加。此外，因EGR延長(zhǎng)滯燃期，更簡(jiǎn)單出現(xiàn)容積淬熄，且燃燒室內(nèi)溫度的降低也減小了未燃HC排放物的氧化作用，這些都會(huì)使得HC排放水平上升。但是通過優(yōu)化發(fā)動(dòng)機(jī)循環(huán)廢氣的溫度和EGR率、空燃比和點(diǎn)火提前角等影響發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒參數(shù)，可改善發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒，實(shí)現(xiàn)HC排放的改善。

從圖11中可以看出，引入LP_EGR后通過優(yōu)化影響發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒的參數(shù)，幾乎在發(fā)動(dòng)機(jī)整個(gè)工作范圍內(nèi)的碳?xì)渑欧盼锏臐舛染辛舜蠓鹊慕档?。大部分工況的降低幅度約在15%～75%，最大降幅約為86%。在EGR區(qū)域的一致轉(zhuǎn)速下，中高負(fù)荷的HC排放物的降低幅度比小負(fù)荷的更為明顯。小負(fù)荷時(shí)，合理的EGR率和適合廢氣溫度可使廢氣回流率增大，起到加熱進(jìn)氣縮短滯燃期的作用，有利于HC排放物的改善。而在中高負(fù)荷區(qū)域，一方面是由于引入EGR使得空燃比有較大幅度的偏?。ㄒ妶D7），大部分工況的點(diǎn)火提前角都有不同程度的大幅提前（見圖8），發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒得到較好的改善。另一方面，適當(dāng)提高通過EGR閥的廢氣溫度，在一定程度上提高了缸內(nèi)溫度，可以促進(jìn)未燃HC的氧化。

此外，在圖11中的HC排放減少的75%等高線的區(qū)域：該區(qū)域引入EGR前，發(fā)動(dòng)機(jī)為了追求低速大扭矩氣門重疊角選的比較大，是低速早燃的易發(fā)區(qū)。為了控制早燃，大幅加濃空燃比和延遲點(diǎn)火角，發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒穩(wěn)定性相對(duì)較差，是HC排放最為惡劣的區(qū)域。引入EGR后，提高了發(fā)動(dòng)機(jī)的抗爆震能力，早燃得到很好的抑制，空燃比也得以減稀至1，而點(diǎn)火角也提前了5～8度CA，發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒得到很好的改善，因而HC排放降低幅度也最大。

總體來說，引入EGR后，通過優(yōu)化EGR率、進(jìn)氣溫度、空燃比和點(diǎn)火角等影響發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒的主要參數(shù)，可以在很大程度上降低發(fā)動(dòng)機(jī)的HC排放水平。

8結(jié)語(yǔ)

該P(yáng)FI發(fā)動(dòng)機(jī)引入LP_EGR后，通過匹協(xié)同理的EGR率，可以使發(fā)動(dòng)機(jī)有以下改善：

1、減少泵氣損失、減稀空燃比和提高發(fā)動(dòng)機(jī)的等容度，能起到較明顯的節(jié)油效果。在中低轉(zhuǎn)速的中大負(fù)荷區(qū)域節(jié)油7%～20%不等。

2、EGR區(qū)域的工況點(diǎn)火角普遍能提前5～13度，最大點(diǎn)火角可提前13.75度，可以有效抑制EGR區(qū)域的爆震，提高發(fā)動(dòng)機(jī)的效率。

3、大部分中低負(fù)荷工況的NOx排放減少約20%～60%，最大降幅約為100%。但約占工況18.4%的大負(fù)荷工況排放