懸挑式腳手架施工方案報審

懸挑腳手架施工方案一、工程概況工程名稱:熹悅花都·芙蓉傾城住宅小區(qū)工程（一標(biāo)段)。建設(shè)地點:株洲市天元區(qū)規(guī)劃六區(qū)。建設(shè)單位:湖南銀源投資股份有限公司.設(shè)計單位:株洲市建筑設(shè)計院有限公司。熹悅花都·芙蓉傾城住宅小區(qū)工程(一標(biāo)段）包括1＃樓和2#樓，建筑面積為361４5。2平方米,均為框剪結(jié)構(gòu)，其中１＃樓地下一層(層高3.6ｍ），地上二十五層（一、二層為商鋪，一層層高6。0ｍ，二層４。8m,三層及以上均為3。0ｍ），建筑高度７9。９5米，建筑面積約２6７51.55平方米;2#樓地下一層(層高3.6ｍ),地上十八層(一層層高4。8m,二層及以上均為３。０m),建筑高度5５．85米,建筑面積約9393.6５平方米。建筑物結(jié)構(gòu)安全等級為二級,建筑耐久年限5０年，屋面防水等級Ⅱ級,工程抗震設(shè)防烈度小于６度?！溃?00０相當(dāng)于黃海絕對標(biāo)高６０．2m。二.施工部署、設(shè)計總體思路２．1安全防護(hù)領(lǐng)導(dǎo)小組安全生產(chǎn)、文明施工是企業(yè)生存與發(fā)展的前提條件,是達(dá)到“杜絕死亡、重傷及消防、機械事故,月輕傷頻率控制在1‰以下安全生產(chǎn)目標(biāo)的必然保障，也是我項目部創(chuàng)建“安全文明工地＂的根本要求。為此項目經(jīng)理部成立以現(xiàn)場生產(chǎn)副經(jīng)理為組長的安全防護(hù)領(lǐng)導(dǎo)小組,其機構(gòu)組成、人員編制及責(zé)任分工如下:組長：項目經(jīng)理——負(fù)責(zé)組織協(xié)調(diào)工作。副組長:項目工程師——技術(shù)總部署、方案編制、技術(shù)交底項目副經(jīng)理-—現(xiàn)場施工總指揮、協(xié)調(diào)組員:施工員——對架子班等作業(yè)施工指揮、質(zhì)量檢查安全員——現(xiàn)場施工指揮、質(zhì)量檢查、監(jiān)督、驗收架子工班組長——負(fù)責(zé)現(xiàn)場具體施工。２．2設(shè)計總體思路結(jié)合本工程結(jié)構(gòu)形式、實際施工特點,腳手架施工及使用劃分為兩個階段：第一階段為地下室外墻及商鋪、部分二層的結(jié)構(gòu)施工階段;第二階段為１＃2＃樓施工．考慮到2#建筑高度為55.85m,超過腳手架允許設(shè)高度5０ｍ,故將所有落地腳手架搭至十四層(4０。8ｍ）頂后,上部架了改用懸挑腳手架。據(jù)設(shè)計單位提供的地下室頂板承載力設(shè)計值（活荷載5ｋN/m2、恒荷載3．5kN/m２)進(jìn)行頂板承載驗算，滿足要求。1＃樓同樣將落地式腳手架搭設(shè)到第十四層,十四層以上采用懸挑.外架立桿距離結(jié)構(gòu)外沿或者陽臺外沿0。３m,橫距為1.０5m,縱距為1。2~1。5m,大橫桿步距1.８0ｍ。三、施工準(zhǔn)備１、搭設(shè)前各級工程負(fù)責(zé)人必須逐級向架設(shè)人員與施工人員進(jìn)行安全技術(shù)交底。明確施工方案,嚴(yán)格按照施工方案進(jìn)行施工．嚴(yán)禁不具備資格施工人員進(jìn)場施工。２、架料進(jìn)場

(１）鋼管、扣件進(jìn)場前,應(yīng)檢查所有材料是否合格。鋼管表面質(zhì)量表面應(yīng)平直,不應(yīng)有裂紋、分層、壓痕、劃道與硬彎。外徑與壁厚允許偏差不得超過0。5０mｍ。端面應(yīng)平整,兩端端面切斜偏差不得1。70mm.防銹處理必須進(jìn)行防銹處理:鍍鋅或涂防銹漆。舊管鋼管銹蝕程度應(yīng)每年檢查一次鋼管銹蝕深度小于０。50mm（2）、扣件的質(zhì)量要求與檢查扣件應(yīng)采用ＨYPERLＩNK"httｐ:／/ｗｗｗ。/jx／”\t"_ｂｌａnk”機械性能不低于KTＨ３３0—0８的可鍛鑄鐵制作。鑄件不得有裂紋、氣孔;不宜有縮松、砂眼或其他影響使用的鑄造缺陷;并應(yīng)將影響外觀質(zhì)量的粘砂、澆帽口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈?？奂c鋼管結(jié)合面必須嚴(yán)格整形,應(yīng)保證與鋼管扣緊時接觸良好．扣件活動應(yīng)能靈活轉(zhuǎn)動,旋轉(zhuǎn)扣件的兩旋轉(zhuǎn)面間隙應(yīng)小于１mm?？奂A緊鋼管時,開口處的最小距離不應(yīng)小于５mm?？奂砻鎽?yīng)進(jìn)行防銹處理。四．施工方法4．1搭設(shè)順序搭設(shè)支撐梁、搭設(shè)縱向水平管、搭設(shè)橫向水平管、搭設(shè)拋撐、搭設(shè)立柱搭設(shè)第二步縱向水平桿、搭設(shè)第二步橫向水平管……４.２施工方法在建筑物第十四層、1#棟第十四層、二十層層設(shè)置型鋼梁，作為腳手架起步的基礎(chǔ)。

(１)型鋼懸挑梁的預(yù)埋

在建筑物樓層正對腳手架立桿處設(shè)置兩道預(yù)埋,一道設(shè)置在離外墻面0.1m處,另一道設(shè)置在離外墻面1.９m處。預(yù)埋材料采用直徑為2０mm的圓鋼環(huán).懸挑梁因其需承受腳手架荷載，在腳手架施工過程中是不得拆除的，如遇剪力墻與磚墻時，為留置懸挑梁，需在剪力墻或磚墻處預(yù)留出懸挑梁的位置,可采用預(yù)留木盒或包裹雜物的方法，如采用包裹雜物宜采用袋狀物,包裹強度以懸挑梁能取出為標(biāo)準(zhǔn)。

（2）立桿與型鋼的連接

立桿與型鋼的連接采用如下做法：在型鋼上立桿固定的相應(yīng)位置預(yù)先焊接短水管或短Ф２5鋼筋(宜到現(xiàn)場拉通線焊接)。

（3）腳手架的卸荷?懸挑腳手架一次搭設(shè)六倍樓層高度,即１8米；其上的腳手架必須重新設(shè)置懸挑梁,并重新進(jìn)行搭設(shè)。?（4)建筑物轉(zhuǎn)角的懸挑

轉(zhuǎn)角預(yù)留需預(yù)留懸挑梁,但由于轉(zhuǎn)角的特殊性（有結(jié)構(gòu)柱）,無法預(yù)留懸挑型鋼梁,故需在轉(zhuǎn)角處采用鋼管支撐代替懸挑型鋼梁。做法是先在適當(dāng)?shù)奈恢妙A(yù)埋一根短鋼管,鋼管必須插入梁底，埋深不小于２5cm，露頭15～20cm(連墻件設(shè)置預(yù)埋方法可按此法)，以預(yù)埋鋼管為基礎(chǔ)，挑出一道鋼管作為挑架作業(yè)的起步平臺與桁架的橫向水平管,在橫向水平管上的立桿兩端，設(shè)置兩道鋼管斜撐,鋼管斜撐一端與水平管扣接,另一端作用在下一層的樓板上,所有的鋼管支撐的根部必須用鋼管將其連接起來并至少連接兩道，以保證剛度、強度不低于懸挑型鋼梁的強度．4.3施工要求4。３.1腳手架支撐的設(shè)置

Ａ、腳手架應(yīng)設(shè)置剪刀撐與橫向支撐。?B、腳手架應(yīng)按規(guī)范規(guī)定設(shè)置連續(xù)剪刀撐,每道剪刀撐跨越立柱的根數(shù)為4～6根之間.每道剪刀撐寬度不應(yīng)小于４跨,且不小于６m,其斜桿與大橫桿水平面的傾角宜在450～６００之間。由于建筑平面形狀不同，腳手架一個立面總距大于30０0mm小于60０0ｍm的單獨設(shè)置交叉剪刀撐，立面距離小于３０00mm的設(shè)置之字型斜撐。?C、架中每隔６跨設(shè)置一道橫向支撐，支撐斜桿在1~2步內(nèi)由底至上成之字型連續(xù)布置。

D、剪刀撐鋼管的搭接長度不得小于８０ｃm，且每一個搭接處使用的旋轉(zhuǎn)扣件不得小于兩個。

４。３.2鋪設(shè)腳手板

Ａ、腳手架外側(cè)設(shè)置擋腳笆,擋腳笆設(shè)置在腳手架鋼管內(nèi)側(cè),安全網(wǎng)外側(cè)，竹榀與鋼管必須用16#鐵絲捆扎。

Ｂ、腳手板采用鋼笆鋪設(shè),鋼笆與鋼管必須用16＃鐵絲捆扎，不得有探頭板出現(xiàn).

4.3．３卸料平臺的搭設(shè)

A、卸料平臺的布置

卸料平臺應(yīng)均勻布置,每一個卸料平臺的輻射面積為2０0m２。每一個面上卸料平臺的個數(shù)不得超過兩個。

B、卸料平臺的卸荷?卸料平臺卸荷結(jié)構(gòu)必須設(shè)置在建筑物上，不得作用于外架上。?C、卸料平臺的結(jié)構(gòu)?卸料平臺的寬度為1。８m,長度為2.0m,并懸挑１m作為防墜物屏蔽。?D、卸料平臺的防護(hù)?卸料平臺應(yīng)設(shè)置兩道扶手，高度分別為1。２ｍ和0。６ｍ，外側(cè)用密目安全網(wǎng)屏蔽,兜底采用雙層安全網(wǎng)（一道平網(wǎng)、一道密網(wǎng))．卸料平臺的搭設(shè)見卸料平臺的搭設(shè)圖。

4.３．4連墻件的設(shè)置

Ａ、連墻件設(shè)置全部采用鋼管拉結(jié)．?B、連墻件均勻布置,每個拉結(jié)間距不得超過兩步兩跨且每個拉結(jié)屏蔽的腳手架投影面積不得大于２7m2；在規(guī)定距離如不存在預(yù)埋鋼管,則采用鋼管夾持墻體作為拉結(jié)固定點的辦法,使鋼管拉結(jié)的控制范圍在規(guī)范規(guī)定的范圍內(nèi)。?C、連墻件中的連墻桿宜水平布置且與墻體垂直,連墻桿與架體連接可稍下斜,絕對不允許上翹。?4。３。5腳手架安全防護(hù)?A、欄桿?腳手架外側(cè)設(shè)置雙欄桿,兩道欄桿的高度分別為1.2ｍ和0.6m。

B、安全網(wǎng)?腳手架外圍必須用密目安全網(wǎng)全屏蔽，安全網(wǎng)之間的接縫必須用尼龍繩捆扎牢固，不得有間隙.安全網(wǎng)采用合格密目安全網(wǎng),設(shè)置在腳手架外立桿的內(nèi)側(cè)，且須與腳手架縱向水平管扎牢。

Ｃ、腳手架離墻間距為200~300mm,由于建筑物結(jié)構(gòu)與腳手架本身結(jié)構(gòu)的特殊需要,局部不能滿足該要求．故腳手架局部立桿離墻距離會超過300mm,必須采用其它措施使腳手架的離墻間距控制在300mｍ以內(nèi)。如懸挑距離不超過５００mm,則直接采用鋼管從腳手架內(nèi)伸出并鋪設(shè)擱柵的方法。如懸挑距離超過500mm,除采用伸出鋼管加設(shè)擱柵的方法,還要對懸挑部分進(jìn)行補強，補強方法有兩種,一種是采用增加斜拉桿，用于懸挑位置超過1０ｍ以上的部分。一種是增加立桿,用于懸挑位置在10ｍ以下的部分。擱柵管上如有鋪設(shè)腳手板,間距為300ｍm一道,如未鋪設(shè)腳手板而采取捆扎木方,間距為250mm一道，如未鋪設(shè)腳手板則間距為200mm一道。

4.3。6腳手架驗收A、腳手架每搭設(shè)至１0m高度進(jìn)行過程驗收．?B、過程驗收包含鋼管、扣件的檢查，腳手架搭設(shè)是否符合規(guī)范，安全設(shè)施承掛情況。

Ｃ、腳手架經(jīng)過階段驗收后,已驗收部分可以投入使用．

4．3.7腳手架的荷載控制

（1）結(jié)構(gòu)施工用時腳手架的荷載控制

結(jié)構(gòu)施工用時腳手架施工荷載必須嚴(yán)格控制,同時作業(yè)的施工步數(shù)不得超過二層,每層作業(yè)荷載不得大于3KN/ｍ2。?（2）裝飾施工用時腳手架的荷載控制?裝飾施工用時腳手架施工荷載必須嚴(yán)格控制，同時作業(yè)的施工步數(shù)不得超過三層,每層作業(yè)荷載不得大于2ＫN/ｍ２．

（3)卸料平臺的荷載控制

卸料平臺的施工荷載必須嚴(yán)格控制,每個卸料平臺的施工荷載不得超過8KN/m2，堆放高度不得超過1.2m。五.懸挑腳手架搭設(shè)設(shè)計５.1參數(shù)信息鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-20０1).計算的腳手架為雙排腳手架，搭設(shè)高度為４0。8米,立桿采用單立管.搭設(shè)尺寸為:立桿的縱距1。50米，立桿的橫距1.０5米，立桿的步距1。80米。采用的鋼管類型為48×3.0,連墻件采用２步2跨，豎向間距3。60米，水平間距3。０0米．施工均布荷載為3。0kN/m2,同時施工2層,腳手板共鋪設(shè)4層.懸挑水平鋼梁采用［14b號槽鋼U口水平,其中建筑物外懸挑段長度1。50米，建筑物內(nèi)錨固段長度2.３0米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結(jié),最外面支點距離建筑物1。３5m。拉桿采用鋼絲繩。５。2小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。5.２.１.均布荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0。０38ｋN/ｍ腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.３50×1。5０0/3=0.17５kＮ/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Ｑ=3。000×1。5０0/3=１.500kN/ｍ荷載的計算值q＝１.2×0。038+1.２×0.175＋１。４×１。500=2.３56kＮ/m小橫桿計算簡圖5。2.2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M＝2。35６×1。０５０2/8＝0。325kＮ．m=0.325×1０6／4４９1.0=７２。30０N／mm2小橫桿的計算強度小于２0５.0N/mm２，滿足要求?。?。2。3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0。03８+0。175+1。５00=1.713kＮ/ｍ簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5．0×1。713×105０．0４／(３84×2。0６×105×10７７80。０)=1.２２１mm小橫桿的最大撓度小于1０50.0/150與10mm,滿足要求！5.3.大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。5.3.1．荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=０。038×1.0５0＝0.040kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0．３5０×1．05０×1。500/3=0．18４kＮ活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=３.0０0×１。0５0×1.5０0/3=１。575kＮ荷載的計算值P=（1。2×0。040+１.2×０.18４+1.4×１。5７5）/２＝1.2３７kN大橫桿計算簡圖5。3．2?？箯潖姸扔嬎阕畲髲澗乜紤]為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.０8×(1。2×0．038）×1.５０02+0。２6７×１。2３7×１.500=０.504kN。m=０。504×１0６/4491。0=1１2.155N／ｍｍ2大橫桿的計算強度小于205．0N/ｍm2,滿足要求!5。3。3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V１=0.6７7×０。０3８×15００.004／（1００×2.0６０×１０5×１07780.000）=0.06mｍ集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=0．0４0＋０。184＋1.575=1.799kN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度V1=１.8８3×179９。０70×15０0.003/(１0０×2。060×105×107780.０00)=５.１5ｍm最大撓度和V＝V1+V2=5。209mm大橫桿的最大撓度小于1５０0．０/1５0與1０mｍ,滿足要求!5．4．扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5。2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值，取8.0kＮ;R－—縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值;１.荷載值計算橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值Ｐ1=０。03８×1。500=0。0５8kＮ腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.350×1.050×1。5０0/2=０.276kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q＝3.000×1。0５0×1.500／2=2。３62kＮ荷載的計算值R=1.２×0。０５8＋1。2×0.2７6+1.4×2.362=３。７0７kＮ單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)4０——65N。m時,試驗表明:單扣件在12ｋN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kＮ;雙扣件在2０kＮ的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取1２.0ｋＮ；5。5.腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1）每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(ｋN／ｍ);本例為0。1070NＧ1＝0。１07×2５。2０0＝2。6９６ｋN（２)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(ｋＮ/m2);本例采用竹串片腳手板,標(biāo)準(zhǔn)值為0。３5NG2=0.35０×4×1.50０×（1。050＋０。300)/2=１.417kＮ(3）欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值（kＮ/ｍ）;本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板,標(biāo)準(zhǔn)值為0。1４NG３=0.14０×1．500×4/2=0．４20ｋＮ(4）吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)（kＮ/ｍ2);０.0０５ＮＧ４＝０。00５×1。500×25.２0０＝0。189kN經(jīng)計算得到,靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NＧ=ＮG１+NG2+ＮG３＋NG4=4.７22kN?；詈奢d為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=3．000×２×1.500×１。0５０/2=4.７２５kN風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計算其中W0—-基本風(fēng)壓(kN／m２)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50０0９—2０01)附錄表D．4的規(guī)定采用：W0=0。350Ｕz—-風(fēng)荷載高度變化系數(shù),按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB５０0０９－２0０１)附錄表7。2。1的規(guī)定采用:Uz=1.７００Us-—風(fēng)荷載體型系數(shù):Ｕs=0．８6８經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wｋ=0。７×0。3５0×1。７00×0。８68=０。362kN/m2?？紤]風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.２NG+0.８5×1.4ＮQ經(jīng)過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N＝1．2×4。7２2＋0。85×1。4×4。7２５=１1.２８9ｋN不考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N＝1.2NＧ＋１．4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力Ｎ=1.2×4。722＋１。4×4.７25=12.2８２ｋN風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW＝0。85×１。4Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(ｋN/m2)；ｌａ——立桿的縱距(m）;h——立桿的步距（m).經(jīng)過計算得到風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Ｍw=0.８5×1。4×0。3６2×１。500×1.800×1.800/10=0。209ｋN.ｍ5。６立桿的穩(wěn)定性計算卸荷吊點按照構(gòu)造考慮，不進(jìn)行計算。５。6。1。不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N—-立桿的軸心壓力設(shè)計值,N=12。２82kN;i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，ｉ=1。60cm;k——計算長度附加系數(shù)，取1。155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=１．5０0;ｌ0——計算長度(m）,由公式l0=kuh確定,l0＝1。155×１．50０×1。80０＝3。118ｍ；A——立桿凈截面面積，A＝4。239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W＝4。４91cｍ3;-—由長細(xì)比,為３118/１6=196;——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到0。１９0;——鋼管立桿受壓強度計算值(Ｎ／mm2)；經(jīng)計算得到=1２2８2／（０.19×424)=152。８47Ｎ／mm2;［f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值,[f］=２05。00N／ｍm2;不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算〈［f］,滿足要求！5.６。２.考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中N-—立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=11。２89kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑,i=１。６０cｍ;k—－計算長度附加系數(shù),取1．１55；ｕ——計算長度系數(shù),由腳手架的高度確定,ｕ=1.50０;l０——計算長度(ｍ),由公式l0=ｋuh確定，l０=1。155×1。５00×1。８０0=３.118m;A——立桿凈截面面積,A=４。2３9cm２;W—-立桿凈截面模量(抵抗矩),Ｗ＝4．49１cm3;-—由長細(xì)比,為３118/16=19６;-—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l０／ｉ的結(jié)果查表得到0。１90；MW——計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩,MＷ＝0。209kN。ｍ;——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2）；經(jīng)計算得到＝11２８９/(0。１9×４24)+2０900０/4４９1=1８７．054N／ｍｍ2；[ｆ]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值,[ｆ]＝205.０0Ｎ/mｍ２;考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算〈［f]，滿足要求！5.7.連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算:Nｌ=Nlw+No其中Ｎlw-—風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值（kN）,應(yīng)按照下式計算:Nｌw＝1．4×wk×Awwk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，ｗk=0。3６２kN/m2;Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積，Aｗ＝3.６0×３。00＝10．８00m2;No－—連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=5。000經(jīng)計算得到Nlw=５。4６6ｋＮ,連墻件軸向力計算值Nl=10.4６６kN連墻件軸向力設(shè)計值Nf=Ａ［f]其中-—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l/i=30。０0/１。60的結(jié)果查表得到＝０.95；A=4.24cｍ2；[f］=２05.00N/mｍ2。經(jīng)過計算得到Nｆ=82。709kNNf>Ｎｌ，連墻件的設(shè)計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經(jīng)過計算得到Nl＝10。４6６ｋＮ大于扣件的抗滑力8.0ｋN,不滿足要求！連墻件扣件連接示意圖5。8。懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點。本工程中，腳手架排距為１０5０mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體3０0mm,支拉斜桿的支點距離墻體=1３５0mm,水平支撐梁的截面慣性矩I＝6０9.40cm4，截面抵抗矩W=8７。1０cm3,截面積A=２1。3１cｍ2。受腳手架集中荷載P=12。28kN水平鋼梁自重荷載ｑ＝1。2×21。３１×０。０001×7.85×1０=0．２0ｋＮ/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN。m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=１4。406kN,R2=11。１42kN,R3＝—0。2２2ｋN最大彎矩Mｍax=2。086kN。m抗彎計算強度f=M/1.05W＋N/A=2.0８6×1０6/(１.0５×8710０.0)+６.４８3×1000/21３１.0=25。853N/ｍm２水平支撐梁的抗彎計算強度小于215。0N/mm2,滿足要求!５。9.懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用[１4ｂ號槽鋼Ｕ口水平,計算公式如下其中b-—均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經(jīng)過計算得到b＝570×9。5×60.0×235/(1350。0×14０。0×235。0）=1.72由于b大于0.6,按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50０17－2003)附錄Ｂ其值b’=1。07-0。28２/b=0。906經(jīng)過計算得到強度=２.0９×10６/(０。906×８7１00．00)=26.４4Ｎ/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<［ｆ］,滿足要求!5。10.拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAＨ和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中ＲUicoｓi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUｉsiｎi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=15．797kＮ5.11.拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進(jìn)行計算，為RU=15。79７kN拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算:其中［Fg]-—鋼絲繩的容許拉力（kN）；Fg-—鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(ｋＮ)；——鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對６×１９、6×37、６×6１鋼絲繩分別取0。85、０。82和0。8；Ｋ—-鋼絲繩使用安全系數(shù)，取10.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于１0.０00×15.797／0.８2０＝192。6５2kＮ。選擇6×3７+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MＰａ，直徑19。5mｍ。鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算:鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進(jìn)行計算作為吊環(huán)的拉力N,為N=RＵ＝１5.７97ｋＮ鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算公式為其中[f]為吊環(huán)抗拉強度，取[ｆ］=50Ｎ／mm2,每個吊環(huán)按照兩個截面計算;所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑D＝［１5797×４／(3.1416×50×2）]1/2＝15mm5.12。錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán),拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=１1。1４2kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f］為拉環(huán)鋼筋抗拉強度,每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》1０。9。8[f]=５0N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[11142×４/(3.141６×５0×2)］1/2＝12mｍ水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面,并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下:錨固深度計算公式其中N——錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=1１。14kN;d——樓板螺栓的直徑,d＝20mm；[fb]——樓板螺