結(jié)構(gòu)設(shè)計的難點熱點問題

一、考慮偶然偏心的必要性（一）產(chǎn)生偶然偏心的因素1、實測建筑底部，地震時存在扭轉(zhuǎn)分量，這種不確定的轉(zhuǎn)動加速度，目前設(shè)計中難以考慮。2、結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計計算時，對結(jié)構(gòu)的剛度和質(zhì)量分布的假定，較難與實際的分布情況完全吻合。3、結(jié)構(gòu)和非結(jié)構(gòu)構(gòu)件進入屈服或破損階段的非線性反應(yīng)過程中，各部件剛度退化程度不同，導(dǎo)致計算假定與實際情況偏差較大。4、地震運動行波效應(yīng)，對地面產(chǎn)生相位差，當房屋長度或?qū)挾取?0m時將對建筑產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)。（二）目前規(guī)范的對策措施1、眾多因素目前尚無法考慮，只有用考慮偶偏的方法加以設(shè)計控制。2、多層建筑，無論平面布置是否對稱、規(guī)則，都應(yīng)視結(jié)構(gòu)布置的規(guī)則程度，選擇單向或雙向地震扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)的影響計算。3、高層建筑勿論規(guī)則與否必須考慮偶偏計算工況，辦法是各層質(zhì)心的偏心值再附加±0.05Li偏心的計算，以此代之偶然偏心的不利影響。但此一工況的影響組合不與雙向地震作用扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)工況影響組合疊加，按不利原則選擇控制。4、勿論多層或高層建筑均應(yīng)限制扭轉(zhuǎn)剛度不能太弱，以扭轉(zhuǎn)周期與平動周期的比值——周期比，對扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的控制?？刂葡禂?shù)：多層及A級高度高層為0.9；B級高度高層及復(fù)雜高層結(jié)構(gòu)及混合高層結(jié)構(gòu)為0.85。5、必須對各層的最大位移與層平均位移的比值加以對結(jié)構(gòu)各層位移變形的控制。6、最大位移與層平均位移之比的控制系數(shù)為：A級高度高層建筑不宜大于該樓層平均值的1.2倍，不應(yīng)大于該樓層平均值的1.5倍。B級高度高層建筑，混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜結(jié)構(gòu)高層建筑不宜大于該樓層平均值的1.2倍，不應(yīng)大于該樓層平均值的1.4倍。7、什么情況下扭轉(zhuǎn)位移比限值可以適當放松高層建筑底部若干樓層，其層間位移一般都比較小，若計算的樓層最大層間位移Umax不超過規(guī)范規(guī)定的層間位移限值的1/3，構(gòu)件承載力滿足中震不屈服的要求，則建議這幾個樓層的扭轉(zhuǎn)位移比可以允許適當大于高規(guī)規(guī)定的限值1.4（或1.5），但高層建筑的上部樓層的扭轉(zhuǎn)位移比不應(yīng)超過高規(guī)規(guī)定的限值。（主要參考“建筑結(jié)構(gòu)”1/2007徐培福等文章）二、地基承載力的修正問題討論近年來，建設(shè)工程發(fā)展迅速，愈來愈多地出現(xiàn)一些較難處理的工程設(shè)計問題，僅就：一是地下一～三層擴大地下室為大底盤，作為車庫，設(shè)備用房等，地上為抗震縫分開的多幢塔樓和多層裙房，也存在局部±0.00上無建筑的工程設(shè)計。二是目前，一些裙房與塔樓并不分開，各式各樣，名目繁多。（一）他們的共同特點是：1、地下室很大，并形成地下室為一整體結(jié)構(gòu)，不分縫。2、地上多個塔樓（帶裙房或不帶裙房）在地下室頂板處分開為獨立抗震單元。也有裙房與塔樓連接后才是多塔樓。3、塔樓與地下室的臨空面是靠地下室結(jié)構(gòu)為支撐。把地下室視為巨型空箱基礎(chǔ)來傳遞地震水平力。4、這樣的大底盤地下室多塔樓的建筑結(jié)構(gòu)，當采用復(fù)合地基時，都存在復(fù)合地基承載力的修正問題。設(shè)計上必需加以嚴密注意。（二）豎向增強體的復(fù)合地基，深寬修正方法的討論：1、以往碰上此類問題少，而且比較簡單，不象現(xiàn)在出現(xiàn)的工程，十分復(fù)雜。2、符合規(guī)范精神的作法是，將塔樓周邊分別情況，包括地下室底板在內(nèi)的各層地下室層重量和上部各層裙房重量的總和折算為土體高度。按此土體高度進行深寬修正，這是當前絕大多數(shù)設(shè)計單位遵循的方法。比從地面開始計算深度小很多，地基承載力往往提高不大。3、此類結(jié)構(gòu)類型如果把樁的部分視為對地基加固籍以提高承載力和提高地基土層剛度減小變形，應(yīng)劃歸為地基處理。則應(yīng)遵守“建筑地基處理技術(shù)規(guī)范”。JGJ79-2002第3.0.4條之規(guī)定—基礎(chǔ)的寬度取修正系數(shù)為零。基礎(chǔ)埋深的修正系數(shù)取1.0。提高十分有限，很難滿足設(shè)計要求，也十分不合理。該規(guī)范的條文說明也回避了此條的說明。如按此規(guī)范進行的工程設(shè)計將是費用驚人，等于對豎向增強體的復(fù)合地基進行了否定。這對大量工程實踐取得的經(jīng)驗也是不相符的。4、豎向增強強體復(fù)合地基基承載力特征征值：—（1）修正后的剛性性樁復(fù)合地基基承載力特征征值為：—（2）式中：fa—修正后的地地基承載力特特征值；fak—天然地基承承載力特征值值；fsk—樁間土承載載力特征值，，為樁間土無無橫向擠密作作用時fak=fsk；m—為樁的置置換率；β—為樁間土承承載力折減系系數(shù)取≈0.75～0.95Ra—為樁承承載力特征值值；Ap—為樁截截面積；當?shù)叵率也煌馔鈹U時，d為為室外地面到到基礎(chǔ)底板底底之深度。右右邊第3項尚尚有較大貢獻獻。當?shù)叵率彝鈹U擴較大時（2）式右邊第第3項的d值值為折算土層層后的深度，，對地基承載載力的貢獻較較少，經(jīng)常會會出現(xiàn)地基處處理后比處理理前的承載力力特征值并無無顯著改善。。個別算例甚甚至還低。于于情于理都說說不通。5、單建式地地下室（不外外擴）天然地地基修正的承承載力特征值值。（3）式中：ηb—寬度修正系系數(shù)；ηd—深度修正系系數(shù)；b—基礎(chǔ)底面面寬度，小于于3m按3m取值，大于于6m按6m取值；d—基礎(chǔ)埋置置深度，一般般從室外地面面標高起算；；γ—基礎(chǔ)底面以以下土重度，，地下水位以以下取浮重；；γm—基礎(chǔ)底面以以上土的加權(quán)權(quán)平均重度，，地下水位以以下取浮重；；按經(jīng)典傳統(tǒng)土土力學(xué)太沙基基強度理論，，地基中滑動動面的形狀見見圖一所示，，共分三區(qū)：：說明：Ⅰ區(qū)—基礎(chǔ)下下的楔形abf三角區(qū)為為彈性壓密區(qū)區(qū)，由于土與與基底的摩擦擦作用，此區(qū)區(qū)的土不發(fā)生生位移而處于于壓密狀態(tài)，，它與基底成成φ的夾角；Ⅱ區(qū)—滑動面面按對數(shù)螺旋旋線變化，b點處螺旋的的切線垂直，，c點處螺旋旋線的切線與與水平線成（（45o-φ/2）角；Ⅲ區(qū)—底角與與水平線成（（45o-φ/2）的等腰腰三角形。在中心荷載下下，地基處于于極限平衡時時，計算壓密密區(qū)abf三三角形Ⅰ區(qū)自自重時，斜面面ab上作用用的粘聚力的的垂直分力和和Ⅱ區(qū)Ⅲ區(qū)土土滑動時對斜斜面ab的被被土動壓力（豎直直向），作用用在abf三三角形土體上上的各力在垂直向上靜靜力平衡時可可得。（4）（4）式適用用于較密實地地基整體剪切切破壞。而對對地基土為松松軟土?xí)r，其其極限平衡狀狀態(tài)對應(yīng)公式式應(yīng)為：（5）（4）（5）兩式式都直接表達了地地基承載力由三部部分組成：(1/2)γBNf—與基寬相關(guān)的承承載力；γDNq—與基礎(chǔ)埋深相關(guān)關(guān)的承載力；(2/3)CNc—與土層強度指標標相關(guān)的承載力。。上述三部分正好與與地基規(guī)范提出的的上（3）式，都都一一對應(yīng)，理論論上也是相通的。。地基處理規(guī)范的修修正，定ηb=0，ηd=1.0是否過分分偏于安全，是否否完全合理，值得得討論。（三）結(jié)論以地下大底盤，地地上多塔樓采用剛剛性樁復(fù)合地基為為例（塔樓的嵌入入和約束靠地下室室剛度來滿足，這這里不涉及，另專專起討論）基底的的承載力修正存在在諸多問題，地基基處理規(guī)范的規(guī)定定也可能有一定道理，我認為太過過不符合工程實踐踐經(jīng)驗，根據(jù)上述述觀點，也不完全全否定地基處理規(guī)規(guī)范的規(guī)定，建議議按下式進行修正正。（6）其中：βb與βd為處理后地基強度度折減系數(shù)，并宜宜按：0＜βb≤1.0和0＜βd≤1.0中間取值值，可以根據(jù)地基基處理方法與效果果及地基處理工程程經(jīng)驗綜合確定。。本建議是否合適，，請同行們批評指指正，撰寫本文目目的還在于設(shè)計上上出現(xiàn)上述方案時時，一定要注意地地基承載力的修正正問題。三、規(guī)范扭轉(zhuǎn)不規(guī)規(guī)則控制方法的討討論1、空間振型計算算中，扭轉(zhuǎn)一般是是第三振型。2、扭轉(zhuǎn)剛度較小小的結(jié)構(gòu)，其扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)周期必然較長，，往往長于平動周周期，則周期比>1，說明扭轉(zhuǎn)效效應(yīng)太強烈，不符符合抗震要求，周周期比體現(xiàn)了所設(shè)設(shè)計工程的扭轉(zhuǎn)是是否規(guī)則是必要的的。3、規(guī)范規(guī)定：A級高度高層建筑筑T扭/T1≤0.9B級高度高層建筑筑T扭/T1≤0.854、位移比：剛心與質(zhì)心接近或或重合，扭轉(zhuǎn)效應(yīng)應(yīng)一定很小。相距距較遠時扭轉(zhuǎn)效應(yīng)應(yīng)一定較大。但是剛心與質(zhì)心位位置目前無法直接接定量計算，因此此規(guī)范采取用結(jié)構(gòu)構(gòu)的最大水平位移移與平均水平位移移之比值加以控制制是非常必要的。。抗規(guī)與高規(guī)都規(guī)定定了位移比的限值值。位移比超過1.2為不規(guī)則結(jié)構(gòu)，，位移比超過1.5為嚴重不規(guī)則則結(jié)構(gòu)，是不允許許的。高規(guī)還明確確規(guī)定增加偏心距距（±5%L），，計算校核位移比比，這種控制是必要的，主主要校核最大層間間位移所在層，從從而便于采取針對對性的加強措施。。5、幾點討論（1）位移比與結(jié)結(jié)構(gòu)規(guī)則性的關(guān)系系。單純位移比超限評評定結(jié)構(gòu)的規(guī)則性性是不完全的，要要檢查和確定剛心心與質(zhì)心是否相距距過大，是否需要要調(diào)整，應(yīng)當在不不附加偏心距（±±5%L）的狀態(tài)態(tài)下進行計算控制制。以扭轉(zhuǎn)耦連結(jié)結(jié)構(gòu)的位移比進行行控制為宜。（2）如何滿足周周期比的要求。a、結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛剛度過大并不可取取，在滿足概念設(shè)設(shè)計與位移的條件件下，降低平動剛剛度，使平動周期期加大，使比值分分母加大，從而使使比值減小，達到到和符合周期比的的要求。b、調(diào)整剪力墻布布置，加大扭轉(zhuǎn)剛剛度是主要解決結(jié)結(jié)構(gòu)抗扭剛度薄弱弱的辦法，剪力墻墻過于靠邊布置，，雖有利于增加抗抗扭剛度，但會造造成剪力墻延性減減小不利于抗震，，應(yīng)在概念設(shè)計的的指導(dǎo)下解決問題題，不能單純只顧顧比值滿足就好。。加強四大角部剛度度是提高抗扭剛度度的重要手段。（3）附加偏距———偶然偏心高規(guī)與抗規(guī)的目目的相同，但做做法不同。抗規(guī)是將邊榀框框架地震內(nèi)力乘乘以增加系數(shù)以以代替偶然偏心心的影響，對多多層結(jié)構(gòu)是可行行的。高規(guī)則要求在地地震作用下采用用附加偏心距計計算結(jié)果參與組組合，這樣作的的結(jié)構(gòu)使所有構(gòu)構(gòu)件都增大了內(nèi)內(nèi)力，距剛心越越遠的構(gòu)件內(nèi)力力增加越大，對對高建筑結(jié)構(gòu)而而言，增大所有有構(gòu)件的抗力對對提高地震作用用的扭轉(zhuǎn)分量的的抵抗能力是必必要的，并且是是可行的。四、大底盤多塔塔結(jié)構(gòu)周期比的的控制本節(jié)主要介紹底底部裙房，上為為多塔高層建筑筑結(jié)構(gòu)周期比的的控制問題。（一）不宜采用用整體模型計算算結(jié)果驗算周期期比1、建研院結(jié)合合四個工程。1）大底盤上有有一個偏置單塔塔；2）大底盤盤上有兩個對稱稱單塔；3）大大底盤上有兩個個不對稱單塔；；4）大底盤上上有三個單塔。。等計算考查結(jié)結(jié)論是：大底盤多塔樓結(jié)結(jié)構(gòu)，在概念上上并不存在一個個針對整體結(jié)構(gòu)構(gòu)的周期比。周期比的概念應(yīng)應(yīng)是直接對應(yīng)于于各個塔樓以及及大底盤。按整體模型固有有振動特性分析析，算出的周期期比難以與單個個塔樓及大底盤盤建立起清晰的的對應(yīng)關(guān)系，并并且是不真實的的。主要結(jié)論是：不不宜采用整體模模型計算結(jié)果驗驗算周期比。（二）推薦的計計算方法塔樓和底盤分開開獨立建模計算算周期比1、獨立計算并并驗算上部塔樓樓周期比。將裙樓頂板以上上的各個單塔單單獨取出，嵌固固位置取在裙樓樓頂板標高處，，各個單塔樓，，單獨計算其固固有振動特性，，驗算周期比。。通過這樣的分分塔周期比驗算算，可以對各個個單塔樓本身的的抗扭性能提供供一個保證。2、獨立計算并并驗算大底盤周周期比為了保障大底盤盤的抗扭剛度，，可以將大底盤盤結(jié)構(gòu)單獨取出出，嵌固位置保保持結(jié)構(gòu)底部不不變，各上部單單個塔樓的質(zhì)量量對大底盤結(jié)構(gòu)構(gòu)的振動影響的處理，，是將上部塔樓樓的質(zhì)量按照動動能等效原理附附加在底盤頂板板的相應(yīng)位置，，對這樣一個模模型進行固有振振動特性的分析析，并驗算其周周期比，考查其其抗扭特性。正確的建立大底底盤結(jié)構(gòu)的周期期比驗算模型，，關(guān)鍵在于上部部塔樓等效質(zhì)量量的計算，采用用動能等效原理理計算出上部塔塔樓的等效平動動質(zhì)量和等效轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動慣量。（1）平動質(zhì)量量等效方法該平動振型為Za、Z為垂直直坐標，向上為為正、零點取在在結(jié)構(gòu)的嵌固位位置，a為描述述平動振型形狀狀的參數(shù)，根據(jù)據(jù)動能等效原理理：（1）（2）式中：mij—第i層j塔的的質(zhì)量；Zij—Z坐標；Z0—大底盤頂板面面Z坐標；M0—上部塔樓在底底盤頂總的等效效質(zhì)量；（2）扭轉(zhuǎn)慣量等等效方法設(shè)扭轉(zhuǎn)振型為Zβ，Z的零點取在在結(jié)構(gòu)的嵌固位位置，β為描述扭轉(zhuǎn)振型型形狀的參數(shù)，，根據(jù)動能等效效原理：（3）（4）式中：Jij、rij—i層j塔的繞繞自身質(zhì)心的轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動慣量和自身身質(zhì)心到樓層總總質(zhì)心的距離。。J0—上部塔樓在底底盤頂板的總等等效轉(zhuǎn)動慣量。。（3）振型形狀狀參數(shù)的取值取振型參數(shù)α=β=0，等效質(zhì)量則為為：（5）（6）相當于各塔樓質(zhì)質(zhì)量和轉(zhuǎn)動慣量量直接向底盤頂頂板累加，如果果取振型形狀系系數(shù)α=β=01，則等效質(zhì)量為為：（7）（8）此時平動振型與與扭轉(zhuǎn)振型的形形狀均為倒三角角形。原則上α、β也可取其他數(shù)值值組合。但根據(jù)據(jù)工程實際一般般認為取α=β=1較具代表性和易易于操作。由于軟件原因目目前采用此法進進行設(shè)計計算尚尚有困難。設(shè)計計遇到上述方案案時宜改用±0.00以上設(shè)設(shè)縫劃分為簡單單的抗震單元進進行設(shè)計。五、頂板作為嵌嵌固時，地下室室設(shè)計的討論1、多幢高層層或多幢多層，，也有多高層混混合的建筑，嵌嵌固在同一地下下室的頂面上，，形成地下一大大底盤上多塔樓樓的格局。這樣樣的設(shè)計越來出出現(xiàn)越多。上部部結(jié)構(gòu)計算設(shè)計計非常簡單，但但地下室的設(shè)計計就復(fù)雜得多。。2、地下室周邊邊的回填土對結(jié)結(jié)構(gòu)有一定的約約束作用，而且且這種約束作用用是相互耦連的的，僅約束水平平位移，并不約約束豎向位移和和豎向轉(zhuǎn)動。3、嚴格的講，，在建筑結(jié)構(gòu)分分析中，上部結(jié)結(jié)構(gòu)與地下室應(yīng)應(yīng)作為一個整體體進行，同時合合理地考慮地下下室外圍填土對對結(jié)構(gòu)的約束作作用，但由于理理論研究和應(yīng)用用軟件等的條件件限制，目前只只能做到單幢建建筑和其下的單單一地下室可以以計算，對于把把地下室作為大大底盤，地面上上為多塔樓（或或多個多層）的的情況，尚不能能計算分析，只只有上下脫開的的簡化計算分析析的路子。上部部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)結(jié)構(gòu)分離開，建建立兩套數(shù)據(jù)文文件，按照上部部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)結(jié)構(gòu)的不同要求求，分別進行計計算。這種簡化化在地下室剛度度足夠大時（如如箱基），模型型簡化誤差不大大，當其地下室室為大空間的使使用功能時，其其水平剛度和豎豎向剛度都較有有限，上述分離離開分別計算的簡化模型的的誤差已經(jīng)就忽忽視了。SATWE軟件針對對這類工程的抗抗震設(shè)計與計算算，作了一些工工作，但也不包包括地下室頂板板和底板的相關(guān)關(guān)設(shè)計。4、這類結(jié)構(gòu)的的正確設(shè)計關(guān)鍵鍵是強調(diào)概念設(shè)設(shè)計，遵照“抗抗規(guī)”第6.1.14條和““高規(guī)”第4.8.5條和第第5.3.7條條的規(guī)定，正確確理解和處理好好“嵌固部位””，使嵌固點及及其下部結(jié)構(gòu)的的設(shè)計能真正達達到嵌固的要求求。核心問題有有兩點，一是如如何合理地提高高地下室的整體體剛度，二是如如何正確反映回回填土的約束作作用。4.1關(guān)于于提高地下室剛剛度a、真實地將地地下室部分與上上部結(jié)構(gòu)一起建建模，建立一個個包括上部結(jié)構(gòu)構(gòu)和地下室所有有構(gòu)件在內(nèi)的綜綜合模型（將結(jié)結(jié)構(gòu)和地下室所所有物件在內(nèi)的的綜合模型），，并將結(jié)構(gòu)的嵌嵌固端取在基礎(chǔ)礎(chǔ)頂面處。b、前面談到一一個觀點，當上上下部分開計算算時下部（地下下室）剛度愈大大誤差愈小，因因此設(shè)計時應(yīng)提提高地下室的剛剛度。當上部結(jié)構(gòu)是框框剪結(jié)構(gòu)時，規(guī)規(guī)范對剪力墻之之間的間距有一一定要求，對地地下室沒有明確確規(guī)定。特別是是上部為純框架架結(jié)構(gòu)，地下室室只有周邊的圍圍護墻，短邊圍圍護墻間距一般般較小，尚可符符合要求。但長長邊兩端圍護墻的間間距就相相當大了了。不符符合傳遞遞地震水水平力的的剛度要要求。此此時，應(yīng)應(yīng)在地下下室內(nèi)適適當部位位增加非非結(jié)構(gòu)剪剪力墻，，并要求求地下室室兩個方方向剪力力墻之間間的間距距限值應(yīng)應(yīng)比規(guī)范范對上部部結(jié)構(gòu)剪剪力墻間間距限值值減小。。但增加加的非結(jié)結(jié)構(gòu)剪力力墻要注注意該墻墻的高寬寬比應(yīng)≥2，否則則容易剪剪壓破壞壞，出現(xiàn)現(xiàn)對角線線方向開開裂。4.2正正確確反映回回填土對對地下室室的約束束作用。。該問題比比較復(fù)雜雜，雖然然理論界界已取得得一些研研究成果果，但目目前直接接在工程程設(shè)計應(yīng)應(yīng)用尚有有一定困困難，目目前采用用的是嵌嵌固水平平位移法法。嵌固水平平位移法法，簡單單地說就就是在概概念設(shè)計計的基礎(chǔ)礎(chǔ)上（增增強地下下室的剛剛度），，將上部部結(jié)構(gòu)與與地下結(jié)結(jié)構(gòu)作為為一個整整體考慮慮，此時時嵌固端端取在基基礎(chǔ)底板板處，計計算出地地下層與與相鄰上上層的側(cè)側(cè)向剛度度比。根根據(jù)比值值大小，，確定水水平位移移為零的的部位，，為嵌固固部位，，此部位位出現(xiàn)在在±0.0層面面及以上上時，可可視為±±0.00層為為適合的的嵌固層層部位，，符合上上下分開開計算的的要求。。這里涉及及的一個個問題是是樓層側(cè)側(cè)向剛度度比的計計算，目目前的方方法有三三種，分分別是剪剪切剛度度；剪彎彎剛度和和抗規(guī)及及高規(guī)條條文，說說明中建建議的方方法用樓樓層剪力力與層間間位移的的比值來來計算結(jié)結(jié)構(gòu)剛度度，考慮慮到計算算方便和和效率建議議在計算算地下室室與相鄰鄰上部結(jié)結(jié)構(gòu)樓層層的剛度度比時，，以采用用剪切剛剛度比方方法為宜宜。4.3規(guī)范規(guī)規(guī)定地下室與相鄰鄰上部樓層剛度比比不小于2，從大大量工程經(jīng)驗表明明，取相對剛度比比為2~4之間為為宜，地下室相對對剛度大一些為好好，一般情況取為為3.0為較為合合理。SATWE軟件給出的相對對剛度比隱含值就就是3.0。5、地下室的計算算分析5.1嚴格按按“抗規(guī)”第6.1.14條及““高規(guī)”第4.8.5條之規(guī)定設(shè)設(shè)置地下室各構(gòu)件件之截面，地下室室之墻柱截面積宜宜稍比相鄰上部一一層的增大。5.2地下室室空曠時，在適當當部位宜增加非結(jié)結(jié)構(gòu)性剪力墻，但但墻的高寬不宜小小于2。5.3地下室室作用荷載上部結(jié)構(gòu)傳來的嵌嵌固端內(nèi)力，按實實際部位作用，板板面上荷載、底板板上荷載、非結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件作用荷載、、地下室外墻周邊邊土壓力（靜土壓壓力）、地下水位位高時作用的水壓壓力等均應(yīng)按實際際部位輸入。如果果地下室有人防功功能時按人防要求求人防的等效荷載載。5.4地地下室頂頂板±0.00與室室外地坪高高差限值。。a、以全埋埋式最好。。b、露出地地面高度以以不大于0.5m為為限，并應(yīng)應(yīng)滿足地下下室層與相相鄰上層的的剪切剛度度比值的要要求。5.5滿滿足嵌固固條件的地地下室一層層按上部結(jié)結(jié)構(gòu)的抗震震等級采用用，以下可可逐層降低低一級，但但7度不低低于四級，，8度不低低于三級，，9度不低低于二級。。對乙類建筑筑，6度不不低于四級級。7度不不低于三級級，8度不不低于二級級、9度時時應(yīng)專門研研究。5.6計計算軟件件宜選擇最最新SATWE版本本分析。5.7計計算結(jié)果果應(yīng)按“抗抗規(guī)”第6.1.14條之規(guī)規(guī)定進行檢檢查。例如如規(guī)范規(guī)定定，地下室室柱每側(cè)的的縱向鋼筋筋面積，除除應(yīng)滿足計計算要求外外，尚不應(yīng)小于于地上一層層對應(yīng)柱每每側(cè)縱向鋼鋼筋面積的的1.1倍倍。程序尚尚未實現(xiàn)這這條要求，，設(shè)計人員員應(yīng)進行施施工圖繪制制時的1.1倍處理理。再就是是地下室框框架梁柱±±0.00處節(jié)點，，是否滿足足梁端組合合彎矩大于于上下柱端端的組合彎彎矩，均應(yīng)應(yīng)進行設(shè)計計檢查。5.8作作為上部部結(jié)構(gòu)嵌固固的地下室室頂板，應(yīng)應(yīng)避免在地地下室頂板板開設(shè)大洞洞口，并應(yīng)應(yīng)采用現(xiàn)澆澆梁板結(jié)構(gòu)構(gòu)，其樓板板厚度不宜宜小于180mm，，砼強度等等級不宜小小于C30，并應(yīng)采采用雙層雙雙向配筋，，每層每個個方向的配配筋率不宜宜小于0.25%。。5.9地地下室周周邊之外墻墻屬長墻結(jié)結(jié)構(gòu)，特別別應(yīng)注意其其水平配筋筋率，除滿滿足計算要要求外，不不低于0.4%為宜宜。六、鋼筋砼砼梁板式轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層的設(shè)設(shè)計問題（一）抗震震性能根據(jù)震害調(diào)調(diào)查及振動動臺模型試試驗結(jié)果、、結(jié)論是：：1、轉(zhuǎn)換層層高度是抗抗震性能的的主要影響響因素，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層越高高，轉(zhuǎn)換層層上下位移移角及內(nèi)力力突變越明明顯，設(shè)計計時應(yīng)盡力力限制轉(zhuǎn)換換層的設(shè)置置高度。2、轉(zhuǎn)換層高度度：上下層等效效剛度比、上下下層結(jié)構(gòu)側(cè)向剛剛度比，是此類類結(jié)構(gòu)抗震性能能的主要影響因因素?？刂频刃偠缺群蜕舷孪聜?cè)向剛度比是是設(shè)計的主要要要點。3、轉(zhuǎn)換層層位位較低（指一層層）的框支剪力力墻結(jié)構(gòu)，上下下層側(cè)剛比得到到控制時，一般般情況下可以控控制住轉(zhuǎn)換層上上下層的層間位位移角及內(nèi)力的的突變。4、轉(zhuǎn)換層層位位較高的框支剪剪力墻結(jié)構(gòu)，僅僅僅控制上下層層的側(cè)剛比是不不夠的，還要控控制上下層的等等效剛度比，當當比值越大，上上下層層間位移移角及內(nèi)力突變變越明顯，應(yīng)控控制等效剛度比比值盡量接近于于1，且不應(yīng)大大于1.3。5、外框內(nèi)筒的的框支剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)，一般情況況下不發(fā)生剛度度突變，但剪力力傳遞變化依然然存在，此類結(jié)結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層高度度可以適當提高高，等效剛度比比一般可以滿足足限制條件，但但側(cè)剛比有時不不能滿足，此類類結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵部部位需加強。6、帶轉(zhuǎn)換層層的筒體結(jié)構(gòu)構(gòu)，適用高度度不能提高，，宜適當降低低。（二）抗震概概念設(shè)計1、上部樓層層的剪力墻在在底部全部中中斷是不允許許的。底部另另設(shè)一些與上上部不相連的的剪力墻方案案也是十分不不利于抗震的的，要盡力避避免這種方案案的采用。2、僅部分剪力墻墻中斷采用框支，，總的有足夠多的的剪力墻落地的方方案是合理可取的的。3、框支柱的分布布宜分散、力求均均勻?qū)ΨQ，不造成成嚴重偏心。4、轉(zhuǎn)換層樓面板板剛度應(yīng)加強、板板厚應(yīng)加厚。5、中斷的剪力墻墻形成的傾覆彎矩矩造成的墻端巨大大的拉力與軸力應(yīng)應(yīng)予重視。6、底部加強區(qū)應(yīng)應(yīng)超出轉(zhuǎn)換層面以以上1～2層。7、盡力避免出現(xiàn)現(xiàn)次轉(zhuǎn)換梁，不可可避免時應(yīng)加強轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的剛度度，必要時宜考慮慮箱形轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的的方案。（三）設(shè)計原則1．在可能的情況況下盡力降低轉(zhuǎn)換換層層位高度。2.盡可能多地設(shè)設(shè)置落地剪力墻，，核心筒必須落地地加厚。3.傳力應(yīng)直接，，盡力避免多級復(fù)復(fù)雜傳力出現(xiàn)。4.強化下部結(jié)構(gòu)構(gòu)，弱化上部結(jié)構(gòu)構(gòu)。盡力強化轉(zhuǎn)換層以以下結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度度，相對弱化轉(zhuǎn)換換層以上結(jié)構(gòu)的側(cè)側(cè)向剛度，使轉(zhuǎn)換換層上下主體結(jié)構(gòu)構(gòu)側(cè)向剛度盡量接接近，達到平滑過過渡。計算上應(yīng)滿滿足：4.1側(cè)剛比：4.2當?shù)撞看罂湛臻g1層時可采取取轉(zhuǎn)換層上下結(jié)構(gòu)構(gòu)的剪切剛度比γγ宜接近1，非抗抗震時不應(yīng)＞3。?？拐鹪O(shè)計時不應(yīng)應(yīng)＞2。（高規(guī)附錄EE、0、1-1）4.5弱化上部結(jié)結(jié)構(gòu)側(cè)剛措施（1）不落地剪力力墻開洞，開口。。（2）減小不落地地剪力墻厚度。（3）必要時可提提高轉(zhuǎn)換上層的層層高，以減小上部部結(jié)構(gòu)層的側(cè)向剛剛度。5.優(yōu)化轉(zhuǎn)換層結(jié)結(jié)構(gòu)5.1轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)構(gòu)布置應(yīng)選擇傳力力直接、剛度較好好安全放心的轉(zhuǎn)換換結(jié)構(gòu)。5.2盡力避免出出現(xiàn)次轉(zhuǎn)換，如果果無法避免時，宜宜優(yōu)先選擇箱式轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換。5.3當建筑功能能不得不采用高位位轉(zhuǎn)換時、轉(zhuǎn)換結(jié)結(jié)構(gòu)宜優(yōu)先選擇不不致引起框支柱柱柱頂彎矩過大，柱柱剪力過大的結(jié)構(gòu)構(gòu)形式。例如斜腹腹桿桁架；支撐、、空腹桁架、扁梁梁等。6.計算應(yīng)全面、、認真、細致6.1必須將轉(zhuǎn)換換結(jié)構(gòu)作為整體結(jié)結(jié)構(gòu)中的重中之重重予以對待。6.2應(yīng)采用符合合實際受力和變形形狀態(tài)的計算模型型進行三維空間整整體結(jié)構(gòu)計算分析析。6.3應(yīng)采用有限限元法對轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)構(gòu)進行局部補充計計算，此時轉(zhuǎn)換層層以上至少取兩層層結(jié)構(gòu)進入局部計計算模型，并注意意模型邊界條件應(yīng)應(yīng)符合實際工作狀狀態(tài)。6.4整體結(jié)構(gòu)計計算分析需采取兩兩個以上不同力學(xué)學(xué)模型程序進行抗抗震計算。還應(yīng)進進行彈性時程分析析計算，并宜采用用彈塑性時程分析析校核。6.5高位轉(zhuǎn)換時時應(yīng)注意對整體結(jié)結(jié)構(gòu)進行重力荷載載下施工模擬計算算。6.68度抗抗震設(shè)防時，轉(zhuǎn)換換構(gòu)件應(yīng)考慮其上上豎向荷載代表值值的10%作為附附加豎向地震作用用力，此力尚應(yīng)考考慮上下作用。6.7抗震設(shè)計時時轉(zhuǎn)換層的地震剪剪力應(yīng)乘以1.15增大系數(shù)。6.7抗震設(shè)計時時轉(zhuǎn)換層的地震剪剪力應(yīng)乘以1.15增大系數(shù)。（四）帶轉(zhuǎn)換層高高層建筑結(jié)構(gòu)的適適用高度和抗震等等級。1、帶轉(zhuǎn)換層高層層建筑結(jié)構(gòu)的最大大適用高度（m））筒中筒帶轉(zhuǎn)換層結(jié)結(jié)構(gòu)的最大適用高高度宜比規(guī)程中B級高度降低20%。2、帶轉(zhuǎn)換層高層層建筑結(jié)構(gòu)的抗震震等級。注：1.框支框架架指框支梁及相連連柱形成的框架。。2.框支柱的高度度：無地下室：框支層層至基礎(chǔ)頂面。有多層地下室：框框支層至地下一層層頂面。3.不含含框支梁梁的框架架為非框框支框架架。4.當轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層處處于3層層及以上上時，框框支框架架、底部部加強部部位剪力力墻抗震震等級宜宜按上表表規(guī)定提提高一級級采用，，已經(jīng)為為特一級級時不再再提高。。5.剪力力墻底部部加強部部位的高高度取值值：剪力墻總總高1/8和框框支層上上2層的的高度，，兩者之之較大者者，此高高度范圍圍內(nèi)所有有剪力墻墻均按底底部加強強部位要要求執(zhí)行行。（五）構(gòu)構(gòu)件設(shè)計計要求［一］轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計要要求：轉(zhuǎn)換構(gòu)件件水平地地震作用用產(chǎn)生的的內(nèi)力應(yīng)應(yīng)乘以增增大系數(shù)數(shù)1.8（特一一級）、、1.5（一級級）、1.25（二級級）1.框支支梁：1.1框框支梁截截面按下下列構(gòu)造造確定：：1.2框框支梁應(yīng)應(yīng)按空間間桿系整整體結(jié)構(gòu)構(gòu)分析和和局部有有限元分分析計算算確定截截面配筋筋，并適適當增加加構(gòu)造配配筋率，，以避免免罕遇地地震下轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換梁受受到剪切切破壞。。重力荷荷載作用用下框支支梁一般般均處于于偏心受受拉狀態(tài)態(tài)，應(yīng)按按偏心受受拉構(gòu)件件設(shè)計，，按拉應(yīng)應(yīng)力配置置水平受受拉腹筋筋。2.框支支柱：2.1地地震作用用下框支支柱內(nèi)力力調(diào)整：：1）剪力力調(diào)整：：a.框支支柱數(shù)目目少于10根時時每柱地地震剪力力應(yīng)不少少于地震震基底剪剪力的2%（框框支層1～2層層時），，3%（（框支層層3層及及以上時時）。b.框支支柱數(shù)目目多于10根時時柱地震震剪力總總和應(yīng)不不少于地地震基底底總剪力力的20%（框框支層1～2層層時），，30%（框支支層3層層以上時時）。c、對地地震工況況計入各各層框支支柱柱端端增大調(diào)調(diào)整影響響以后，，再與其其他工況況組合。。d、框支柱剪剪力組合設(shè)計計值在以上基基礎(chǔ)上再增大大：特一級1.7，一級1.4，二級1.2，、三三級1.12）彎矩調(diào)整整：a、將調(diào)整后后地震荷載與與其他工況組組合，框支柱柱柱頂和底層層柱底組合彎彎矩應(yīng)增大：：特一級1.8，一級1.5，二級1.25b、其他各層層框支柱柱端端彎矩組合設(shè)設(shè)計值應(yīng)增大大：特一級1.7，一級1.4，二級1.2，三級級1.13）軸力調(diào)整整：a、框支柱承承受的軸力應(yīng)應(yīng)分別乘以增增大系數(shù)：特一級1.8，一級1.5，二級1.2b、計算軸壓壓比時，可不不增大4）框支角柱柱：框支角柱的彎彎矩及剪力值值在上述內(nèi)力力調(diào)整的基礎(chǔ)礎(chǔ)上再放大1.1倍。2.2框支柱柱截面限制條條件1）框支柱截截面限制條件件主要以軸壓壓比實現(xiàn)。2）當采用C60級及以以上高強砼時時，且柱剪跨跨比小于2，，Ⅳ類場地，，結(jié)構(gòu)基本自自振周期大于于場地特征周周期時，柱的的軸比尚應(yīng)從從嚴。3）當采用沿沿柱高全高加加密箍筋，使使用井字型復(fù)復(fù)合箍、設(shè)芯芯柱等加強措措施時，軸壓壓比限值可適適當放寬。［二］剪力墻墻、筒體底部部加強部位設(shè)設(shè)計要求：1.地震作用用下剪力墻、、筒體底部加加強部位的內(nèi)內(nèi)力調(diào)整：1）彎矩調(diào)整整：底部加強部位位彎矩設(shè)計值值應(yīng)取墻底截截面地震組合合彎矩設(shè)計值值再增大：特一級1.8，一級1.5，二級1.25，三三級1.12）剪力調(diào)整整：底部加強區(qū)剪剪力墻及筒體體剪力墻設(shè)計計值取地震組組合剪力設(shè)計計值再增大：：特一級1.9，一級1.6，二級級1.4，三三級1.22.底部加強強區(qū)剪力墻、、筒體截面限限制條件1）底部加加強區(qū)剪力力墻、筒體體截面限制制條件由軸軸壓比限制制來實現(xiàn)。。3.底部加加強區(qū)剪力力墻、筒體體、布置宜宜均勻，其其間距宜滿滿足：4、抗震設(shè)設(shè)計時，落落地剪力墻墻與相鄰框框支柱的距距離L應(yīng)滿滿足：［三］非底底部加強區(qū)區(qū)的上部結(jié)結(jié)構(gòu)剪力墻墻及筒體設(shè)設(shè)計要求1、上部剪剪力墻、筒筒體布置，，應(yīng)注意外外墻盡端應(yīng)應(yīng)盡量設(shè)置置翼緣，注注意門窗洞洞口盡量居居于轉(zhuǎn)換結(jié)結(jié)構(gòu)跨中。。2、盡力避避免無連梁梁相連接、、延性差的的單片剪力力墻。3、上部剪剪力墻軸壓壓比限值規(guī)規(guī)定：［四］轉(zhuǎn)換換層上一層層剪力墻配配筋設(shè)計要要求1、柱上墻墻體豎向鋼鋼筋［五］非框框支框架非框支框架架按框架——剪結(jié)構(gòu)中中的框架有有關(guān)規(guī)定執(zhí)執(zhí)行。［六］上部部框架上部框架，，尤其是轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)上上層框架梁梁柱受力十十分復(fù)雜，，應(yīng)力集中中現(xiàn)象突出出，設(shè)計時時對此應(yīng)加加強。1、抗震設(shè)設(shè)計時，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層上一一層框架柱柱柱底截面面的組合彎彎矩設(shè)計值值應(yīng)增大：：一級1.5，二級1.25，，三級1.152、上部其其他部位的的剪力調(diào)整整（0.2Q0剪力調(diào)整）），按框架架剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)的有關(guān)關(guān)規(guī)定執(zhí)行行?？蚣芰褐艏袅?、彎矩矩設(shè)計內(nèi)力力調(diào)整，按按框架結(jié)構(gòu)構(gòu)的有關(guān)規(guī)規(guī)定執(zhí)行。。3、上部框框架柱軸壓壓比限值較較框架—剪剪力墻，框框架核心筒筒，筒中筒筒結(jié)構(gòu)的規(guī)規(guī)定數(shù)值減減小0.05采用，，軸壓比及及調(diào)整同框框支柱內(nèi)容容。（六）構(gòu)件件的構(gòu)造要要求1、框支梁梁1）框支梁梁不宜開洞洞，確需開開洞時，洞洞口長、高高較大者應(yīng)應(yīng)≤hb/4，洞口口周邊可采采用加強筋筋處理。洞洞口直徑＞＞hb/4時，洞洞口宜設(shè)在在L0/3跨中，，洞口的上上下弦加強強配筋。洞口直徑＞＞hb/3時或梁梁上作用有有較大集中中荷載時，，需進行專專門有限元元分析，按按應(yīng)力設(shè)計計值配筋。。2）框架梁梁砼強度等等級不應(yīng)低低于C30主筋上下最最小配筋率率：非抗震時≥≥0.3%抗震設(shè)計時時：特一級級≥0.6%，一級級≥0.5%，二級級≥0.4%3）框支梁梁主筋不宜宜有接頭，，不可避免免時應(yīng)采用用等強度機機械連接，，同截面內(nèi)內(nèi)接頭不應(yīng)應(yīng)超過全部部主筋面積積的50%。4）框支梁梁應(yīng)按偏拉拉構(gòu)件設(shè)計計，上部主主筋至少應(yīng)應(yīng)有50%全梁貫通通。上部主筋間距：：抗震時≤200mm非抗震時≤250mm且不應(yīng)＜80mm下部主筋應(yīng)全部部貫通伸入柱內(nèi)內(nèi)，按充分受拉拉錨固。5）框支梁兩側(cè)側(cè)腹筋應(yīng)沿梁高高配置，鋼筋直直徑≥Φ16，，間距≤200mm，端部按按受拉錨固于柱柱內(nèi)。6）框支梁箍筋筋構(gòu)造要求梁端箍筋加密區(qū)區(qū)：0.2Ln或1.5hb，最小為Φ10＠100，梁梁端箍筋加密區(qū)區(qū)配箍率：7）框支梁柱中中心線宜重合，，框支梁上剪力力墻應(yīng)落在梁中中心線上，盡力力避免多級轉(zhuǎn)換換。8）當上部墻柱柱截面中心與框框支梁截面中心心不重合，有偏偏心時，需設(shè)置置橫向梁以減小小框支梁的扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)影響，計算時時應(yīng)計入梁的此此偏心影響，與與之相連的梁板板抗彎鋼筋應(yīng)予予加強。9）需要多級次次梁轉(zhuǎn)換時，應(yīng)應(yīng)進行空間有限限元分析，按應(yīng)應(yīng)力校核配筋，，加強配筋的構(gòu)構(gòu)造措施。對于于承受較大集中中荷載的主梁、、特別應(yīng)注意加加強受剪承載力力、適當減小剪剪壓比和加強次次梁作用處主梁梁的疊層吊筋的的設(shè)置。2、框支柱1）框支柱縱向向鋼筋最小配筋筋率：抗震等級：特一一級1.4%，，一級1.2%，二級1.0%非抗震時：0.8%鋼筋間距≯≯200≮≮80總配筋率≯≯5%非抗震時總配筋筋率不宜＞5%，不應(yīng)大于6%2）框支柱箍筋筋應(yīng)全高加密，，鋼筋直徑≥ΦΦ10箍筋間距≤100，體積配箍箍率：特一級1.6%一、二級1.5%非抗震時≮1.0%應(yīng)采用復(fù)合螺旋旋箍或井字箍3）框支柱節(jié)點點區(qū)水平箍筋，，原則上同柱箍箍筋配置要求，，當框支梁腰筋筋拉通并可靠錨錨固時，要求設(shè)設(shè)置構(gòu)造水平拉拉筋：特一級：≮Φ14＠100且需將將每根柱筋勾住一級：≮Φ12＠＠100且需將每每根柱筋勾住二級：≮Φ10＠＠100且需將每每根柱筋勾住非抗震設(shè)計時≮ΦΦ10＠100至至少隔勾住柱筋。。3、底部加強區(qū)的的剪力墻及筒體要要求1）底部加強區(qū)剪剪力墻，筒體的墻墻身豎向及水平鋼鋼筋的最小配筋率率：抗震特一級≥0.4%，其他情況況≥0.3%非抗震時≥0.25%2）抗震設(shè)計時，，底部加強部位剪剪力墻兩端，門窗窗洞口兩邊，均應(yīng)應(yīng)設(shè)置約束邊緣構(gòu)構(gòu)件—暗柱。3）端柱、翼墻和和轉(zhuǎn)角墻（下圖））4、上部（非底部部加強區(qū)）剪力墻墻1）上部剪力墻的的墻身豎向分布筋筋、水平分布筋的的最小配筋率：抗震等級一、二、、三級時≥0.25%抗震等級四級和非非抗震時≥0.2%鋼筋間距≤200，直徑≥Φ82）剪力墻兩端及及門窗洞口均應(yīng)設(shè)設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件件，且要求配箍特特征值λv≥0.15、非框支框架及及上部框架非框支框架與上部部框架梁柱及節(jié)點點的抗震設(shè)計措施施及構(gòu)造措施均按按框架結(jié)構(gòu)的相應(yīng)應(yīng)要求執(zhí)行。6、樓板1）轉(zhuǎn)換層樓板砼砼強度等級不應(yīng)低低于C30，并應(yīng)應(yīng)采用雙層雙向配配筋，每層每方配配筋率不小于0.25%，落地墻墻周圍及筒體周圍圍的樓板不宜開洞洞，不應(yīng)開大洞，，且在孔洞邊緣設(shè)置邊梁并予以加加強，其寬度不宜宜小于板厚的2倍倍，縱向配筋率不不應(yīng)小于1.0%2）相鄰轉(zhuǎn)換層的的樓板宜雙層雙向向配筋，每層每方方向配筋率不小于于0.2%，且需需在樓板邊及孔洞洞邊的梁予以加強強。七、連體結(jié)構(gòu)的設(shè)設(shè)計問題連體建筑由于體型型復(fù)雜、受力比一一般結(jié)構(gòu)復(fù)雜。因因此，此類結(jié)構(gòu)的的設(shè)計和審查應(yīng)關(guān)關(guān)注以下幾方面的的問題。（一）連體結(jié)構(gòu)的的特性1、扭轉(zhuǎn)效應(yīng)特別別大連體結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)振動動變形比一般的結(jié)結(jié)構(gòu)大，扭轉(zhuǎn)效應(yīng)應(yīng)特別明顯，應(yīng)引引起重視。當?shù)卣鸢l(fā)生時，由由于地震在不同塔塔樓之間的振動差差異是存在的，兩兩塔樓相向運動形形態(tài)極有可能發(fā)生生，此時結(jié)構(gòu)受力力既復(fù)雜又相當不不利。當風載或地震作用用時，結(jié)構(gòu)除產(chǎn)生生平動變形外，還還產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)振動變變形，其扭轉(zhuǎn)效應(yīng)應(yīng)隨兩塔樓的不對對稱性增加而加劇劇，即使兩塔對稱稱，由于樓板變形形，兩塔樓除有同同向平動外，還有有兩塔樓的相向運運動、產(chǎn)生振動形形態(tài)與整體結(jié)構(gòu)的的扭轉(zhuǎn)振動相耦合合在一起，使得受受力特別復(fù)雜，扭扭轉(zhuǎn)效應(yīng)特別大。。多塔連體結(jié)構(gòu)就就將更加復(fù)雜，受受力更加不利，扭扭轉(zhuǎn)效應(yīng)更加突出出。2、連接體部分受受力復(fù)雜，豎向地地震作用效應(yīng)明顯顯連體結(jié)構(gòu)的連體部部分是結(jié)構(gòu)體系的的關(guān)鍵部位。它的的受力十分復(fù)雜，，它一方面要協(xié)調(diào)調(diào)兩側(cè)塔樓結(jié)構(gòu)的的變形，承受著水水平力作用下的較較大內(nèi)力，另一方方面當本身跨度較較大時，除承受豎豎向荷載作用外，，豎向地震效應(yīng)影影響也十分明顯，，因此連接體部分分應(yīng)充分考慮豎向向地震力的作用。。3、連接體兩端結(jié)結(jié)構(gòu)的連接是關(guān)鍵鍵連體部分與兩塔樓樓的支座連接方式式是連體結(jié)構(gòu)的另另一關(guān)鍵問題。一般情況下，連接接方式有剛性連接接、鉸接、滑動連連接等，各種連接接其受力特征都不不相同，無論那種種連接方式，都需需要認真進行詳細細的內(nèi)力分析與設(shè)設(shè)計。（二）強連接高層層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計原原則1、結(jié)構(gòu)設(shè)計布置置原則1.1連體建筑的的塔樓宜有相同或或相近的體型。1.27、8度抗震時，塔樓樓之間層數(shù)與剛度度相差懸殊時，不不宜采用強連接的的連體結(jié)構(gòu)。1.3連體結(jié)構(gòu)自自重應(yīng)盡量減輕，，宜優(yōu)先采用鋼結(jié)結(jié)構(gòu)，也可采用型型鋼砼結(jié)構(gòu)，當連連接體上為多個樓樓層時，最下一層層宜采用桁架結(jié)構(gòu)構(gòu)形式。1.4連體結(jié)構(gòu)的的連體部分宜按中中震彈性進行設(shè)計計，連體部分結(jié)構(gòu)構(gòu)的支座宜按中震震不屈服設(shè)計?！ぶ姓饛椥裕杭吹氐卣鹱饔孟聝?nèi)力按按中震進行。地震效應(yīng)的組合及及各項系數(shù)均按““高規(guī)”第5.6節(jié)進行，但可不不進行內(nèi)力調(diào)整放放大。構(gòu)件承載力力計算時，材料強強度取設(shè)計值?！ぶ姓鸩磺旱氐卣鹱饔脙?nèi)力按中中震進行計算。地地震效應(yīng)組合均按按“高規(guī)”第5.6節(jié)進行。但分項系數(shù)取不大大于1.0，不進進行調(diào)整放大，構(gòu)構(gòu)件承載力計算時時，材料強度取標標準值。1.5對鋼筋砼結(jié)結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計時，，連接體及與之相相鄰的構(gòu)件的抗震震等級應(yīng)提高一級級采用，原為特一一級時不再提高。。1.6連接體兩端端與主體剛接時，，應(yīng)特別注意加強強連接構(gòu)件，包括括兩個方向的連接接，一是水平連接接，二是豎向連接接，尤其是支座部部位的牢固連接構(gòu)構(gòu)造。·連體結(jié)構(gòu)與主體體塔樓結(jié)構(gòu)的水平平連接，必要時將將連體結(jié)構(gòu)延伸到到主體結(jié)構(gòu)內(nèi)的筒筒體，并與之可靠靠連接，若無法伸伸至內(nèi)筒時，也可可在與主塔樓連接接方向設(shè)置型鋼砼砼梁進行可靠連接接。連接部分樓板板應(yīng)加強配筋構(gòu)造造。·連體結(jié)構(gòu)與主體體的豎向連接，尤尤其是支座部位的的連接構(gòu)造應(yīng)重點點加強。當為鋼筋筋砼結(jié)構(gòu)時，主體體結(jié)構(gòu)內(nèi)宜設(shè)置型型鋼，型鋼宜可靠靠錨入下部的主體體結(jié)構(gòu)內(nèi)。1.7連接體兩端端與主體結(jié)構(gòu)為鉸鉸接時，應(yīng)特別注注意鉸接支座的設(shè)設(shè)計，若有可能，，建議支座按大震震不屈服進行設(shè)計計，確保結(jié)構(gòu)安全全。2、舒適度驗算·對于連體結(jié)構(gòu)的的連接體上活動的的人，不產(chǎn)生在吊吊橋上活動的感覺覺，對順風和橫風風的作用引起樓面面的振動影響應(yīng)予予考慮。·一般舒適度驗算算是針對連接體結(jié)結(jié)構(gòu)最大加速度沿沿順風向與橫風向向滿足一定的限值值，即控制最大加加速度。·大跨度樓板正常常使用極限狀態(tài)要要求，通常通過控控制樓板的撓度與與跨度的比值來實實際，此限值應(yīng)比比其他結(jié)構(gòu)的要求求嚴格。·關(guān)于最大加速度度的控制計算及樓樓板振動的詳細計計算方法及判別標標準，現(xiàn)行規(guī)程規(guī)規(guī)范尚無明確規(guī)定定，只有參照由徐徐培福等編著“復(fù)復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計”一書第二二章節(jié)第二節(jié)相關(guān)關(guān)內(nèi)容進行。（三）強連接連體體結(jié)構(gòu)的計算分析析1、計算原則1.1高規(guī)JGJ3-2002第第5.1.13條條規(guī)定，對復(fù)雜高高層建筑的計算分分析，應(yīng)符合下列列要求。（1）應(yīng)采用兩個個不同力學(xué)模型的的三維空間軟件分分析，進行整體內(nèi)內(nèi)力及位移計算。。而對連接體因受受力復(fù)雜，宜采用用有限元模型進行行整體建模分析，，連接體部分樓板板應(yīng)采用彈性膜樓樓蓋進行計算。（2）抗震設(shè)計時時應(yīng)考慮平扭耦聯(lián)聯(lián)計算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)效應(yīng)，振型不少少于15，有效質(zhì)質(zhì)量參與系數(shù)不小小于90%。（3）應(yīng)采用彈性性時程分析法進行行補充計算。（4）宜采用彈塑塑性時程分析法驗驗算薄弱層彈塑性性變形。1.2對連體結(jié)構(gòu)構(gòu)計算分析時，應(yīng)應(yīng)側(cè)重以下幾個方方面（1）風載時應(yīng)注注意塔樓間的狹縫縫風力效應(yīng)對結(jié)構(gòu)構(gòu)的不利影響。（2）水平地震力力計算時，要考慮慮偶然偏心影響，，應(yīng)進行雙向地震震作用驗算，重點點關(guān)注因結(jié)構(gòu)特有有的體形產(chǎn)生的扭扭轉(zhuǎn)效應(yīng)影響。（3）8度區(qū)應(yīng)考考慮豎向地震作用用計算。（4）連接體部分分振動影響，應(yīng)作作舒適度驗算。2、地震作用下的的分析計算2.1水平地震作作用計算：（1）連體結(jié)構(gòu)除除按規(guī)范要求進行行振型分解反應(yīng)譜譜法計算外，還應(yīng)應(yīng)補充彈塑性時程程分析的計算。（2）連體結(jié)構(gòu)因因振型十分豐富，，且平動與扭轉(zhuǎn)振振型多耦合在一起起，據(jù)此特點，應(yīng)應(yīng)考慮平扭耦聯(lián)計計算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效效應(yīng)，同時要考慮慮偶然偏心的影響響，振型應(yīng)按塔樓樓數(shù)的9倍選取，，振型質(zhì)量參與不不少于90%的總總質(zhì)量，充分考慮慮足夠的高振型的的組合量。（3）連體結(jié)構(gòu)的的連接部分一般剛剛度較大，連體與與塔樓之間存在剛剛度差，按規(guī)定塔塔樓相連層剛度應(yīng)大于連體體層的剛度的70%，且應(yīng)大于連連體層連續(xù)3層的的平均剛度值的80%。（4）任一層當豎豎向抗側(cè)力構(gòu)件不不連續(xù)，其薄弱層層剪力應(yīng)乘以1.15的增大系數(shù)數(shù)，一般情況下塔塔樓與連接體的頂頂層都出現(xiàn)薄弱層層，因此該層層剪剪力應(yīng)乘1.15放大系數(shù)。2.2豎向地震作作用計算（1）高層建筑結(jié)結(jié)構(gòu)中，長懸臂、、大跨度、連體結(jié)結(jié)構(gòu)等，應(yīng)考慮豎豎向地震作用。（2）“抗規(guī)”第第5.3.1條、、5.3.3條及及“高規(guī)”第10.5.2條對9度時的高層建筑筑的豎向地震作用用標準值，給出了了計算方法：樓層構(gòu)件的豎向地地震作用效應(yīng)，可可按各構(gòu)件承受的的重力荷載代表值值的比例分配，并并乘以1.5的增增大系數(shù)。（3）對8度9度度時的大跨度、長長懸臂結(jié)構(gòu)，豎向向地震作用的標準準值，可取該結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件重力荷載代代表值的10%和和20%，“高程程”第10.5.2條，規(guī)定8度度時連體結(jié)構(gòu)的連連接體部份應(yīng)考慮慮10%。（4）連接體兩端端支座（兩側(cè)塔樓樓上部）本身豎向向地震加速度已比比地面的豎向地震震分量加速度大，，因此連接體的豎豎向地震反應(yīng)與一一般大跨度結(jié)構(gòu)有有所不同，因此實實際工程中連體結(jié)結(jié)構(gòu)有時需要按中中震彈性進行設(shè)計計。并考慮豎向地地震為主的組合的的補充計算。（5）高規(guī)第5.6.4條執(zhí)行的的表5.6.4，，建議考慮增加豎豎向地震作用分項項系數(shù)1.3，水水平地震分項系數(shù)數(shù)0.5的組合進進行計算分析2.3風荷載作用用下的計算分析（1）風載作用下下，可能影響連接接體使用上的舒適適問題，因此應(yīng)作作舒適度的驗算。。（2）應(yīng)考慮兩塔塔樓之間的狹縫風風的影響。（3）應(yīng)考慮周邊邊高層群之間風力力作用的影響。（4）體型系數(shù)影影響很大，宜作風風動試驗進行確定定。八、關(guān)于低矮建筑筑結(jié)構(gòu)抗震等級設(shè)設(shè)計指標放寬問題題的建議結(jié)構(gòu)抗震等級的劃劃分，規(guī)范依據(jù)建建筑高度，抗震設(shè)設(shè)防烈度及結(jié)構(gòu)類類型三大因素而定定，其中建筑高度度的規(guī)定是比較粗粗的?？蚣芙Y(jié)構(gòu)6.7.8度區(qū)以30m為界，9度區(qū)以以25m為界，而而我省的建設(shè)項目目，大量是低于30m的建筑，又又以4層以下居多多，多數(shù)在12m以下，這些建筑筑都用30m為界界來控制結(jié)構(gòu)的抗抗震等級是不合理理的，經(jīng)反復(fù)研究低低于4層，高12m以下的建筑可可以放寬設(shè)計指標標，建議如下：高度在12m以下下，4層及4層以以下，規(guī)則性較好好的一般民用建筑筑以及類似的工業(yè)業(yè)建筑框架結(jié)構(gòu)，，其結(jié)構(gòu)抗震等級級可按下列規(guī)定設(shè)設(shè)計。1、六度區(qū)的框架架結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)抗震震等級，按規(guī)范采采用不降低。2、七、八、九度度區(qū)，Ⅰ、Ⅱ、ⅢⅢ類場地土，規(guī)則則性較好的框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗震等級降低低一級采用。Ⅳ類類場地土不降低。。3、體育館、影劇劇院、大型商場，，抗震設(shè)防類別為為甲、乙類建筑不不降低。4、與建筑結(jié)構(gòu)規(guī)規(guī)則性掛鉤，一般般不規(guī)則時結(jié)構(gòu)抗抗震等級可降低一級級，復(fù)雜結(jié)構(gòu)，特特別不規(guī)則時結(jié)構(gòu)構(gòu)抗震等級不降低低。5、做過場地安全全性評價且經(jīng)建設(shè)設(shè)廳行文批準的工工程，因為已經(jīng)降降低了地震動參數(shù)數(shù)，抗震的能力已已經(jīng)降低，此類工工程的結(jié)構(gòu)抗震等等級不降低。6、符合上述可以以降低結(jié)構(gòu)抗震等等級一級的工程，，其它設(shè)計指標，，尚可適當放寬：：周期折減系數(shù)可降降低0.05~0.1位移角限值可降低低5%~10%以以1/495為降降低底限。扭轉(zhuǎn)周周期/平動周期控控制，不大于0.9層最大位移/層平平均位移，不大于于1.3本條放寬的準則是是：（1）符合以上可可以降低結(jié)構(gòu)抗震震等級一級的工程程。（2）高烈度區(qū)從從嚴掌握，低烈度度區(qū)可放寬。（3）規(guī)則性差從從嚴，規(guī)則性好從從寬。說明：（1）、結(jié)構(gòu)設(shè)計計總說明和計算書書中，結(jié)構(gòu)抗震等等級應(yīng)明確無誤。。（2）、處于Ⅰ類類場地的情況，要要注意區(qū)分調(diào)整的的抗震等級和構(gòu)造造措施的抗震等級級。（3）、對設(shè)計基基本地震加速度為為0.15g和0.30g且處于于Ⅲ、Ⅳ類場地的的砼結(jié)構(gòu)，按規(guī)范范第3.3.3條條規(guī)定提高“半度度”確定其抗震構(gòu)構(gòu)造措施時，只需需要提高構(gòu)造措施施的抗震等級。（4）、主樓與裙裙樓不論是否分縫縫，主樓在裙房頂頂對應(yīng)的樓層及相相鄰上下樓層（共共三個樓層）的構(gòu)構(gòu)造措施應(yīng)適當加加強，但不要求各各項措施都提高一一個抗震等級。九、結(jié)構(gòu)設(shè)計的難難點、熱點問題一、框架柱的剪力力調(diào)整1、問題：1）臺灣、日本、、美國的震害表明明，現(xiàn)澆整體式樓樓蓋，較少發(fā)生樓樓蓋破壞，而豎向向構(gòu)件墻柱破壞嚴嚴重。2）框架結(jié)構(gòu)或框框剪結(jié)構(gòu)在小震下下彈性計算時框架架柱的剪力較小。。在中震大震下，，框架結(jié)構(gòu)的框架架梁、框剪結(jié)構(gòu)的的剪力墻、筒體、、連梁出現(xiàn)裂縫剛剛度迅速退化框架架柱承擔的剪力將將大大增加。3）小震時受軸比比控制，柱的承載載力配筋構(gòu)造設(shè)置置居多，其抗震能能力未能得到應(yīng)有有提高。而框架梁梁面經(jīng)梁端彎矩調(diào)調(diào)整，配筋成比例例調(diào)整增大，實際際抗彎能力得到明明顯提高。不利于于強柱弱梁的概念念。4）計算分析表明明，構(gòu)件最不利受受力是隨構(gòu)件不同同和地震作用方向向不同而不同，僅僅作一對主軸X、、Y兩向分析結(jié)果果不能反映結(jié)構(gòu)的的空間受力強度。。很多算例表明，，當?shù)卣鹱饔梅较蛳蚺c計算主軸一致致時，梁處于不利利受力狀態(tài)，當?shù)氐卣鹱饔梅较蚴?5o角時，大多多數(shù)柱處于不利受受力狀態(tài)。因此有有必要作地震作用用最大方向的核算算。2、建議：1)小震作用下，，柱的剪力調(diào)整增增強十分必要?？蚣苤鶎涌偧袅φ{(diào)調(diào)整值：層ⅰ框架柱剪力調(diào)調(diào)整系數(shù)：層ⅰ框架柱j的剪剪力、彎矩相應(yīng)調(diào)調(diào)整為：2)按上調(diào)整后的的節(jié)點再平衡可不不拘泥作節(jié)點平衡衡，也就是不必再再對框架梁端的彎彎矩剪力再增大。。也就是不必調(diào)整整框架梁端的彎矩矩和剪力。二、框架柱的軸壓壓比合理取值1、問題：1）現(xiàn)行規(guī)范框架架柱軸壓比限值與與結(jié)構(gòu)類型與抗震震等級有關(guān)。而與與框架柱在結(jié)構(gòu)中中所處的位置無關(guān)關(guān)，是不盡合理的的。2）一般情況下，，是否是框支柱或或非框支柱；是邊邊角柱還是一般中中柱，在結(jié)構(gòu)空間間協(xié)同受力狀態(tài)下下是不相同的。3）地震作用下，，中柱受附加軸力力較小，邊角柱的的附加軸力較大，，尤其是角柱處于于雙向壓彎和扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)作用附加軸力最最大，受力最復(fù)雜雜，震害最重，為為防止大震作用下下框架的邊角柱不不發(fā)生壓屈脆性破破壞，應(yīng)對其軸壓壓比限值從嚴。2、建議：中邊角柱軸壓比的的控制宜參照1984年高層建筑筑結(jié)構(gòu)學(xué)組的建議議區(qū)別對待，中柱柱適當放寬，邊柱柱不變，角柱從嚴嚴。建議的軸壓比限值值三、框支框架傾復(fù)復(fù)彎矩的控制1、問題：1）現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定定，框剪結(jié)構(gòu)需控控制框架結(jié)構(gòu)承受受傾復(fù)彎矩為≤50%的總傾復(fù)彎彎矩，以確保有足足夠剪力墻落地，，以提高結(jié)構(gòu)的總總體抗震能力。這這個規(guī)定是正確的的。2）規(guī)定帶轉(zhuǎn)換層層復(fù)雜高層建筑結(jié)結(jié)構(gòu)需控制層剛度度變化，落地剪力力墻墻量、結(jié)構(gòu)布布置、抗震等級、、內(nèi)力調(diào)整、截面面承載力等。但未未對框支框架結(jié)構(gòu)構(gòu)承受傾復(fù)彎矩控控制量的要求。3）美國、日本、、臺灣的震害表明明，帶轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)構(gòu)的框支框架主要要破壞形態(tài)為大震震作用下筒體或剪剪力墻，在連梁開開裂后，框支柱由由于承受過大軸壓壓力而壓屈或拉斷斷破壞。2、建議對帶轉(zhuǎn)換層復(fù)雜高高層建筑結(jié)構(gòu)，應(yīng)應(yīng)重視大震作用下下落地剪力墻，連連梁開裂，剛度急急速下降，框支柱柱及框架柱承受過過大軸力或拉力的的這一事實，需嚴嚴格控制框支框架架承受傾復(fù)彎矩≤≤50%的總傾復(fù)復(fù)彎矩。四、配置少量剪力力墻的框架結(jié)構(gòu)補補充1、問題1）高規(guī)第6.1.7條規(guī)定，當當布置少量剪力墻墻的框架結(jié)構(gòu)，計計算分析應(yīng)按框架架剪力墻空間協(xié)同同作用的計算。并并未規(guī)定同時應(yīng)按按純框架結(jié)構(gòu)的空空間計算包絡(luò)設(shè)計計。2）此類結(jié)構(gòu)，框框架是承受荷載的的主體，也是主要要的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)主主體。3）只是在框架結(jié)結(jié)構(gòu)位移無法滿足足時，設(shè)少量剪力力墻以滿足位移的的要求，因此體系系主體仍是框架體體系。4）此類結(jié)構(gòu)的抗抗震等級，按純框框架結(jié)構(gòu)決定。剪剪力墻的抗震等級級如何定，規(guī)范未未明確。能否反過過來降低一些剪力力墻的抗震等級，，例如按三級或四四級，使得剪力墻墻配筋較能滿足要要求或僅構(gòu)造配筋筋就能滿足呢？因因為結(jié)構(gòu)的承載能能力的主體仍是框框架結(jié)構(gòu)承受。2、建議1）當框架承擔的的傾復(fù)彎矩≥≥0.75時，框架架部分的抗震等級級及軸壓比應(yīng)按純純框架結(jié)構(gòu)定，高高度并可適當放寬寬，但不超過規(guī)定定的20%。2）當框架承擔的的傾復(fù)彎矩在0.75＞＞＞50%，框架部位的的抗震等級及軸壓壓比也宜按純框架架決定。3）當框架承擔的的抗傾復(fù)力矩＜＜50%時，已已經(jīng)不符合少量剪剪力墻的框架結(jié)構(gòu)構(gòu)定義，結(jié)構(gòu)應(yīng)按按正常的框架—剪剪力墻結(jié)構(gòu)要求計計算設(shè)計。4）少量剪力墻框框架結(jié)構(gòu)，概然框框架是結(jié)構(gòu)的主體體，理所應(yīng)當?shù)某纯蚣芗袅Y(jié)結(jié)構(gòu)考慮空間協(xié)同同計算分析外尚應(yīng)應(yīng)按純框架結(jié)構(gòu)計計算包絡(luò)設(shè)計。前前者以滿足結(jié)構(gòu)位位移和剪力墻配筋筋；后者以強調(diào)框框架構(gòu)件強度配筋筋。增強此種結(jié)構(gòu)構(gòu)體系的抗震能力力。5）此種結(jié)構(gòu)概念念不夠清晰，仍屬屬權(quán)宜之計。設(shè)計計中不應(yīng)大量提倡倡，盡可能不用或或少用，多用概念念清晰便于操作且且抗震性能較好的的結(jié)構(gòu)體系。但不不得不采用時，宜宜事前與施工圖審審查部門溝通，以以利于設(shè)計順利進進行，避免返工。。五、地下室頂板作作為上部結(jié)構(gòu)嵌固固的條件件討論1、問題：1）“抗規(guī)”第6.1.14條和和“高規(guī)”第5.3.7條給出了了上部結(jié)構(gòu)嵌固在在地下室頂板計算算的確定條件，但但未提出不同結(jié)構(gòu)構(gòu)體系類型的嵌固固條件。不同結(jié)構(gòu)構(gòu)體系和不同的地地下室埋深，以及及不同的地下室結(jié)結(jié)構(gòu)的變化，影響響著結(jié)構(gòu)體系的自自振頻率不容忽視視的變化。2）最近在閱讀建建筑結(jié)構(gòu)技術(shù)通訊訊2007年5月月，華南理工大設(shè)設(shè)計研究院程志輝輝先生的文章。文文中引用了研究該該問題的對比算例例結(jié)果說明，地下下室頂板作為上部部結(jié)構(gòu)嵌固條件，，不同的結(jié)構(gòu)體系系應(yīng)該有不同的嵌嵌固條件。算例：：設(shè)地上10層地地下一層，地上各各彈性質(zhì)點相同。。a、算例：頂頂板面嵌固10個彈性質(zhì)質(zhì)點的計算模模型。b、算例：地地下室頂板作作為一個彈性性質(zhì)點，考慮慮地下室周邊邊有一定約束束的計算模型型。c、算例：同同b，認為地地下室周邊的的填土不可靠靠，不考慮地地下室周邊對對結(jié)構(gòu)的約束束的模型。定義參數(shù)A為為地下層與標標準層的質(zhì)點點質(zhì)量比值。。參數(shù)B為地下下層與標準層層的剪切剛度度比值。設(shè)μ為周期變變化率A、B分別取取一系列值，，在不同的結(jié)結(jié)構(gòu)類型的周周期計算結(jié)果果為：（1）剪切型型結(jié)構(gòu)自振周周期計算表1周期變化率μμ＜5%時，，表明此時簡簡化計算的誤誤差在工程允允許范圍內(nèi)，，由上表1可可見，當?shù)叵孪聦优c首層剪剪切剛度比B≥2.0時時，且在工程程常見的A的的范圍時，可可以認為上部部結(jié)構(gòu)嵌固地地下室頂板的的假定計算設(shè)設(shè)計是合適的的，與“抗規(guī)規(guī)”第6.1.14條及及“高規(guī)”第第5.3.7條的規(guī)定是是相符的。（2）彎曲曲型結(jié)構(gòu)自自振周期計計算條件與（1）相同，，設(shè)標準層層層高相同同，再引入入β為地下下室層高與與標準層層層高的比值值，當考慮慮與不考慮慮地下室時時的計算結(jié)結(jié)果見表2：表2上表2可見見，周期變變化率μ的的計算結(jié)果果，當B大大約要超超過25時時，才可滿滿足μ＜5%的要求求，才可把把地下室頂頂板作為上上部結(jié)構(gòu)嵌嵌固部位的的計算。但但實際工程程出現(xiàn)B＞＞25的可可能性幾乎乎不存在。。所以彎曲曲型結(jié)構(gòu)是是不能忽視視地下室對對結(jié)構(gòu)基本本周期的影影響，不能能把地下室室頂板作為為上部結(jié)構(gòu)構(gòu)嵌固部位位計算。3）彎剪型型或剪彎型型結(jié)構(gòu)自振振周同樣條件的的計算結(jié)果果，B大約約要超過8時，才能能滿足μ＜＜5%的要要求，可以以推論彎剪剪型和剪彎彎型結(jié)構(gòu)一一般要B=2～25的范圍，，B=8一一般也難實實現(xiàn)，宏觀觀概念應(yīng)豎豎立地下室室的剪切剛剛度要十分分提高才能能把上部結(jié)結(jié)構(gòu)嵌固在在地下室頂頂板計算。。（周期變變化率的計計算結(jié)果略略）2、建議：1）對于剪切切型房屋，當當?shù)叵率覍蛹艏羟袆偠扰c標標準剪切剛度度比值≥2時時，結(jié)構(gòu)動力力計算模型可可以忽略地下下層的影響，，可把地下室室頂板作為上上部結(jié)構(gòu)嵌固固部位。2）對于彎曲曲型房屋，結(jié)結(jié)構(gòu)動力計算算模型不能忽忽略地下層的的影響，不能能把地下室頂頂板作為上部部結(jié)構(gòu)嵌固部部位。3）對于剪彎彎型或彎剪型型房屋，在大大部分情況下下，結(jié)構(gòu)動力力計算模型是是不可能忽略略地下層的影影響的，即不不可把地下室室頂板作為上上部結(jié)構(gòu)嵌固固部位，只有有單建式（即即地下室不擴擴大，是上部部結(jié)構(gòu)垂直投投影即為地下下室）時地下下室周邊有較較厚的RC墻墻時，才有可可能讓彎剪型型和剪彎型結(jié)結(jié)構(gòu)嵌固在地地下室頂板。。4）對于各種種側(cè)移類型的的高層房屋，，地下室的質(zhì)質(zhì)點質(zhì)量與標標準層質(zhì)點質(zhì)質(zhì)量的比值對對結(jié)構(gòu)整體動動力性態(tài)的影影響甚微。在實際工程中中，有地下室室的多高層結(jié)結(jié)構(gòu)往往采用用框架剪力墻墻結(jié)構(gòu)，或框框架筒體結(jié)構(gòu)構(gòu)，多數(shù)屬于于彎剪型或剪剪彎型，一般般情況結(jié)構(gòu)動動力計算模型型不可忽略地地下層的影響響，此時按““抗規(guī)”及““高規(guī)”僅要要求地下層側(cè)側(cè)向剛度大于于相鄰層樓層層側(cè)向剛度的的2倍顯然不不妥，當處于于地下大底盤盤，頂面上多多塔樓時更是是不妥，因此此對“抗規(guī)””及“高規(guī)””中的相關(guān)條條款值得進一一步推敲。（六）再議短短肢剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)的設(shè)計1、問題：1）規(guī)范規(guī)定定：肢長與厚度比比≤4異型柱≥凈高與肢長比比＞4（剪切切型構(gòu)件）短肢剪力墻、、肢長與厚度度比=5～8，當＞8為為一般剪力墻墻，當肢長與厚度度比=4～5時如何辦？？規(guī)范未作規(guī)規(guī)定。2）設(shè)計中按按肢長與厚度度比來決定是是否是短肢剪剪力墻也存在在一定問題。。例如：厚度度為400，，據(jù)定義400×8=3200，把把3.2m長長的剪力墻也也劃到短肢墻墻顯然不合適適。3）短肢墻結(jié)結(jié)構(gòu)高度及層層數(shù)，規(guī)范并并未作詳細規(guī)規(guī)定。此種結(jié)結(jié)構(gòu)型式只在在“高規(guī)”中中出現(xiàn)。設(shè)計計上常用于多多層，規(guī)范應(yīng)應(yīng)有使用范圍圍或高度及層層數(shù)的限制。。2、建議：1）短肢剪力力墻結(jié)構(gòu)