江南新區(qū)市民廣場改建工程（含人防工程）結構設計計算書

PAGEPAGE1江南新區(qū)市民廣場改建工程（含人防工程）結構設計計算書 PAGEPAGE1一、設計依據(jù)1、《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》（GB50068－2001）2、《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009－2012）3、《混凝土結構設計規(guī)范》（2015年版）（GB50010－2010）4、《建筑工程抗震設防分類標準》（GB50223－2008）5、《建筑抗震設計規(guī)范》（2016年版）（GB50011－2010）6、《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007－2011）7、《地下工程防水技術規(guī)范》（GB50108－2008）8、《人民防空工程設計規(guī)范》（GB50225－2005）9、《人民防空地下室設計規(guī)范》（GB50038－2005）10、《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94－2008）11、《人民防空工程防護功能平戰(zhàn)轉換設計標準》（RFJ1-1998）12、甲方提供的設計委托書及批準的設計方案13、《重慶市萬州江南新區(qū)市民廣場人防工程地質(zhì)勘察報告》（詳細勘察）14、其它有關的現(xiàn)行結構設計規(guī)范及規(guī)程二、工程概況1、本工程位于重慶市萬州江南新區(qū)市民廣場下，為雙層平戰(zhàn)轉換工程。平時作為車庫，戰(zhàn)時為甲類二等人員掩蔽部及物資庫。工程負一層及負二層均采用框架結構，基礎形式為機械成孔樁基礎。主體結構長約137m，寬約110m，為1個結構單元。人防戰(zhàn)時劃分為5個防護單元，負一層其防常規(guī)武器抗力級別為6級，防核武器抗力級別為6級（）；負二層其防常規(guī)武器抗力級別為6級，防核武器抗力級別為6級（）；人員掩蔽部防化等級為丙級，物資庫防化等級為丁級。出入口通道采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓梯出入口及車行坡道出入口。2、工程地質(zhì)情況：擬建場地位于雁狀排列構造中的萬縣向斜南東翼近軸部，巖層產(chǎn)狀為：310～330°∠2～5°。根據(jù)現(xiàn)場實際調(diào)查，層面結構面較明顯，結合程度較差，屬硬性結構面。工程區(qū)內(nèi)未見斷層，受構造和卸荷作用，場地基巖中發(fā)育兩組構造裂隙：裂隙L1：250°∠70°，裂面平直，局部張開1~5mm，未見充填，間距1.0~2.0m，延伸長度1.5~2.5m，結構面結合一般，為硬性結構面；裂隙L2：160°∠87°，裂面較平直，未見充填，間距1.5~2.0m，延伸長度1.0~1.5m，結構面結合一般，為硬性結構面。根據(jù)區(qū)域地質(zhì)資料和現(xiàn)場調(diào)查，場區(qū)內(nèi)及附近未發(fā)現(xiàn)活動性斷裂從擬建場地通過跡象，場地穩(wěn)定，地質(zhì)構造簡單。本場地裂隙發(fā)育程度為：較發(fā)育。場區(qū)內(nèi)無斷層通過，地質(zhì)構造較簡單。據(jù)地面調(diào)查及鉆探揭露，勘察深度范圍內(nèi)揭露的地層有第四系全新統(tǒng)人工素填土(Q4ml)、殘坡積粉質(zhì)粘土(Q4el+dl)、侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）泥巖、砂巖。其巖性由上至下分述如下：1、第四系全新統(tǒng)：(Q4)人工素填土(Q4ml)：土層呈雜色，主要由強風化泥砂巖碎石顆粒、粘土組成，碎塊石塊徑粒徑一般2～60cm，級配差，地表少量見50～150cm，泥巖質(zhì)軟，部分風化崩解呈碎顆粒狀，砂巖較軟～較硬，碎塊石含量10～70%，整體呈松散狀，局部呈稍密狀，該層分布于整個場地，厚度變化大，為平整場地隨意拋填所形成，未經(jīng)分層夯實碾壓，素填土均勻性較差且填筑未考慮級配填筑。堆填時間約3～5年。本次鉆探揭露素填土層的厚度為4.0m~18.80m。粉質(zhì)粘土(Q4el+dl)：本層以殘坡積成因為主，呈紅褐色，局部褐黃色，主要由為粉質(zhì)粘土組成，夾少量砂巖、泥巖塊碎石，局部區(qū)域頂部可見植物根系或碎屑。粉質(zhì)粘土呈硬塑狀~可塑狀態(tài)，稍有光澤，干強度中等，無搖震反應，韌性中等，砂、泥巖碎塊石粒徑一般為2-20cm，巖質(zhì)軟，含量約10-30%。主要分布于人工素填土之下，厚度約0.60m～6.60m。下伏侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組(J2s)巖層。2、侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）：泥巖（J2s-MS）：紫褐色，主要由粘土礦物組成，局部含砂質(zhì)成分較重，泥質(zhì)結構，薄~中厚層狀構造，巖質(zhì)軟，在勘察區(qū)內(nèi)北東側廣泛分布，為勘察區(qū)內(nèi)的主要巖性。強風化段巖體破碎，巖芯呈粒狀或碎塊狀，巖質(zhì)極軟；中風化段巖芯較完整，巖芯多呈柱狀和餅狀，巖質(zhì)較軟。該層為場地的主要基巖地層之一，本次鉆探揭露最大厚度為15.80m，未揭穿。砂巖（J2s-SS）：灰色、灰褐色、灰白色，細～中粒結構，中～厚層構造，主要由石英、巖屑、長石次為云母等組成，多為鈣質(zhì)膠結，局部含泥質(zhì)成分較重。在勘察區(qū)內(nèi)中、南部廣泛分布，為勘察區(qū)內(nèi)的主要巖性。強風化砂巖巖體較破碎，呈碎塊狀；中風化砂巖巖體總體較完整，巖芯呈柱狀，巖質(zhì)較硬。場地內(nèi)主要基巖地層，本次鉆探揭露最大厚度為15.70m。場地內(nèi)泥巖、砂巖層大體上呈互層狀產(chǎn)出，由于沉積環(huán)境變化導致局部存在砂巖透鏡體和泥砂巖層分界線的不規(guī)則性。綜上分析，勘察區(qū)巖土性質(zhì)條件較復雜?？傮w上，場內(nèi)基巖面在人防工程地下車庫段起伏較小，人防工程地下車庫東側隨地形變化起伏較大。場區(qū)北、西、南側大部分區(qū)域較平直，巖土界面傾角一般為5～9，場區(qū)東側巖土界面較陡，傾角一般為15～25，局部達40。3、水文地質(zhì)條件：1地表水：勘察區(qū)范圍內(nèi)地勢整體呈斜坡形態(tài)，地表無沖溝、溪溝發(fā)育，場地內(nèi)第四系覆蓋土層較厚，較松散，利于地表水的補給與排泄，地表水補給來源為降雨。雨季時擬建場地內(nèi)地表水多以地面徑流和滲透形式向地勢相對較低處排泄，西側約400m遠的長江為地表水排泄基準。由于場地內(nèi)廣泛分布滲透性一般的素填土，且局部地形平緩，暴雨后擬建場地內(nèi)地表已修建的景觀水池內(nèi)可見地表水體。2地下水：場地地下水主要以第四系土層孔隙水和基巖裂隙水的形式賦存，場地下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂巖及泥巖，基巖裂隙不發(fā)育，根據(jù)對（土層厚度19.80m，孔深25.30m）鉆孔中施工之殘余水進行抽干后，延續(xù)4小時觀測，未見明顯地下水，表明基巖裂隙水貧乏。擬建市民廣場人防工程距長江較遠，距離約185m，工程建設最低點為負二層車庫，底面高程188.30m，故該工程不受三峽庫水位影響。本次勘察期間，對所有鉆孔進行了水位觀測，場地地勢較高處地下水貧乏，地勢較低處枯雨季時無明顯地下水，但降雨后存在少量地下水。地下水主要為降雨后在場地地勢相對較低第四系土層中處形成的上層滯水，場地內(nèi)地下水向場區(qū)外地勢相對更低的西側排泄。根據(jù)工程經(jīng)驗，場地內(nèi)松散素填土層透水性較好，粉質(zhì)粘土層透水性一般。3水質(zhì)類型及其腐蝕性評價：地下水類型主要為第四系孔隙水及基巖裂隙水，勘察區(qū)地下水對混凝土結構微腐蝕性，對混凝土結構中的鋼筋微腐蝕性。4、不良地質(zhì)作用：經(jīng)工程地質(zhì)調(diào)查、訪問，本次勘察范圍內(nèi)未見巖溶、危巖、崩塌、泥石流、采空區(qū)、地面沉降、活動斷裂等不良自然地質(zhì)致災體。擬建場地未發(fā)現(xiàn)地下洞室、埋藏的河道、溝浜、墓穴、防空洞、孤石等對工程不利的埋藏物。5、場地類別：按《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010)表4.1.6場地類別劃分標準及地勘報告，場地類別為Ⅲ類，設計特征周期0.45s。6、場地穩(wěn)定性及建筑適宜性評價：經(jīng)工程地質(zhì)調(diào)查和鉆探揭露，場地范圍內(nèi)未見巖溶、危巖、崩塌、泥石流、采空區(qū)、地面沉降、活動斷裂等不良自然地質(zhì)致災體。擬建場地未發(fā)現(xiàn)地下洞室、埋藏的河道、溝浜、墓穴、防空洞、孤石等對工程不利的埋藏物。場地現(xiàn)狀穩(wěn)定，適宜擬建物的建筑。三、結構設計標準及材料選用1、建筑結構的安全等級：根據(jù)《工程結構可靠性設計統(tǒng)一標準》(GB50153-2008)；本工程結構設計使用年限為50年，結構的安全等級為二級；結構重要性系數(shù)γ0=1.0。2、地基基礎設計等級：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011第3.0.1條，本工程地基基礎設計等級為甲級。3、建筑抗震設防類別：根據(jù)《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223-2008第3.0.2條、3.0.3條之規(guī)定，本工程抗震設防類別為標準設防類（簡稱丙類）。4、鋼筋混凝土結構抗震等級：本工程抗震設防烈度為6度；設計基本地震加速度為0.05g，設計地震分組為第一組。根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010）第6.1.1條、第6.1.2﹑第6.1.3條規(guī)定，本工程負一層及負二層均采用框架結構，結構抗震等級為四級。5、地下室防水等級：根據(jù)《地下工程防水技術規(guī)范》（GB50108-2008）第3.2.1條、第3.2.2條規(guī)定，6、人防工程抗力等級：本工程為雙層人防工程。平時為車庫，戰(zhàn)時為甲類二等人員掩蔽部及物資庫；其防常規(guī)武器抗力級別為6級，防核武器抗力級別為6級。人員掩蔽部防化等級為丙級，物資庫防化等級為丁級。7、工程材料選用：（1）混凝土強度等級：混凝土墊層C20頂板（頂板梁）、外墻及與外墻相連柱C35（抗?jié)B等級為P6）樓板（樓板梁）、內(nèi)墻及與內(nèi)墻相連柱C35單獨框架柱C45構造柱、過梁、設備基礎C25（2）鋼筋：受力筋采用HRB400級鋼筋，拉筋采用HPB300級鋼筋（3）型鋼及鋼板：采用Q235B鋼（4）焊條：E50型用于HRB400級鋼筋（5）填充墻：建筑地坪以上采用M5水泥砂漿砌MU10燒結頁巖空心磚（容重≤8kN/m3），建筑地坪以下采用M7.5水泥砂漿砌MU10燒結頁巖實心磚。四、核武器爆炸作用下結構荷載計算本工程負一層及負二層防核武器抗力級別均為6級（）。（一）頂板頂板上覆土厚取1.7米，覆土介質(zhì)均按黏土（可塑）考慮。根據(jù)《人民防空工程設計規(guī)范》第5.8.3條確定參數(shù)如下：按等沖量簡化等效正壓作用時間（降壓時間）；起始壓力波速：；波速比：；應變恢復比：；峰值壓力波速：壓縮波峰值壓力：壓縮波升壓時間：1頂蓋綜合反射系數(shù)最大短邊凈跨取3.0米，允許延性比，結構不利覆土厚度：結構頂板覆土厚度根據(jù)《人民防空工程設計規(guī)范》表5.9.3：當覆土厚h＞hm時，K=1.336×1.05=1.402頂蓋動力系數(shù)允許延性比，結構頂板覆土厚度由《規(guī)范》查表5.14.5可得3頂板均布等效靜荷載標準值（二）中間樓板根據(jù)《人民防空工程設計規(guī)范》第5.13.3條：作用在樓板上的向下等效靜荷載標準值為。（三）底板根據(jù)《人民防空工程設計規(guī)范》第5.10.6條及參照《人民防空地下室設計規(guī)范》第4.8.15條：本工程不考慮底板人防等效靜荷載。（四）外墻本工程為雙層結構，負一層及負二層層高分別為4.2m及4.0m，頂板上覆土厚1.7m。負一層外墻中點至地表的深度為3.8m，負二層外墻中點至地表的深度為7.9m。根據(jù)本工程地質(zhì)情況及水文條件,外墻周邊介質(zhì)按粉土綜合考慮，由《人民防空工程設計規(guī)范》第5.8.2條確定土的物理力學參數(shù)：起始壓力波速：；波速比：；應變恢復比：；峰值壓力波速：；。1負一層外墻1計算壓縮波峰值壓力壓縮波峰值壓力：壓縮波升壓時間：2動力系數(shù)允許延性比，結構頂板覆土厚度，由《規(guī)范》查表5.14.5可得：3土的側壓力系數(shù)由《人民防空工程設計規(guī)范》表5.9.2取4根據(jù)《人民防空工程設計規(guī)范》附錄B.2.2條：當基礎置于基巖持力層時，外墻的等效靜荷載標準值應取普通埋置條件下外墻等效靜荷載標準值的1.1倍。5外墻均布等效靜荷載標準值2負二層外墻1計算壓縮波峰值壓力壓縮波峰值壓力：壓縮波升壓時間：2動力系數(shù)允許延性比，結構頂板覆土厚度，由《規(guī)范》查表5.14.5可得：3土的側壓力系數(shù)由《人民防空工程設計規(guī)范》表5.9.2取4根據(jù)《人民防空工程設計規(guī)范》附錄B.2.2條：當基礎置于基巖持力層時，外墻的等效靜荷載標準值應取普通埋置條件下外墻等效靜荷載標準值的1.1倍。5外墻均布等效靜荷載標準值（五）單元隔墻根據(jù)《人民防空工程設計規(guī)范》第5.13.1條：作用在6級與6級防護單元間隔墻、門框墻上的等效靜荷載標準值為。（六）口部荷載計算本工程出入口采用垂直式（樓梯及豎井）出入口和單向式（車道）出入口。對照《人民防空地下室設計規(guī)范》在常規(guī)武器作用下的口部荷載，第一道防護設備及門框墻上荷載由核武器爆炸荷載控制，防護設備產(chǎn)品選型負一層及負二層均按6級考慮。1樓梯出入口及豎井核武器爆炸作用下作用在第一道防護設備上的空氣沖擊波超壓。作用在第一道防護密閉門上的等效靜荷載標準值：作用在第一道防護密閉門門框墻上的等效靜荷載標準值：作用在第一道防暴波活門門框墻上的等效靜荷載標準值：作用在臨空墻上的等效靜荷載標準值：允許延性比，結構動力系數(shù)2車道單向式出入口核武器爆炸作用下作用在第一道防護設備上的空氣沖擊波超壓。作用在第一道防護密閉門上的等效靜荷載標準值：作用在第一道防護密閉門門框墻上的等效靜荷載標準值：作用在第一道防暴波活門門框墻上的等效靜荷載標準值：作用在臨空墻上的等效靜荷載標準值：允許延性比，結構動力系數(shù)3樓梯踏步及休息平臺作用在樓梯踏步和休息平臺的等效靜荷載標準值：正面荷載：反面荷載：（七）消波系統(tǒng)計算主體進風系統(tǒng)允許余壓，排風系統(tǒng)允許余壓；電站進風系統(tǒng)允許余壓，排風系統(tǒng)允許余壓為。6級人防。1主體進風擴散室設計采用懸擺活門加擴散室形式的消波系統(tǒng)，活門HK800（6），活門通風面積，懸擺板個數(shù)，轉動慣量，，，，，。滿足余壓要求。作用在擴散室內(nèi)隔墻上的等效靜荷載標準值：2主體排風擴散室設計采用懸擺活門加擴散室形式的消波系統(tǒng)，活門HK800（6），活門通風面積，懸擺板個數(shù)，轉動慣量。擴散室尺寸與進風擴散室相近，故滿足余壓要求。3電站進風擴散室設計采用懸擺活門加擴散室形式的消波系統(tǒng)，活門HK1000（5），活門通風面積，懸擺板個數(shù)，轉動慣量，，，，，。作用在擴散室內(nèi)隔墻上的等效靜荷載標準值：4電站排風擴散室設計采用懸擺活門加擴散室形式的消波系統(tǒng)，活門HK1000（5），活門通風面積，懸擺板個數(shù)，轉動慣量。擴散室尺寸與電站進風擴散室相近，故滿足余壓要求。五、常規(guī)武器爆炸作用下結構荷載計算根據(jù)同類工程經(jīng)驗及參照《人民防空地下室設計規(guī)范》，在本工程的條件下，結構的戰(zhàn)時設計荷載由核武器爆炸荷載控制。六、主體結構平時荷載統(tǒng)計頂板厚250mm，樓板厚200mm，覆土厚1700mm混凝土容重頂板覆土容重外墻覆土容重吊頂樓板裝修層廣場消防車荷載廣場地面活載中間樓板活載樓梯人行荷載（一）頂板恒荷載標準值：消防車活荷載標準值：（二）樓板恒荷載標準值：活荷載標準值：（三）外墻荷載按梯形荷載統(tǒng)計計算，計算點分別取頂板頂部、樓板頂部及外墻底部。工程為雙層結構，負一層及負二層層高分別為4.2m及4.0m，頂板上覆土厚2.0m。水平荷載標準值：七、結構荷載組合（一）頂板a平時荷載組合永久荷載效應控制的組合：q1=1.35×41.25+1.4×0.7×26=81.2KN/m2可變荷載效應控制的組合：q1=1.20×41.25+1.4×26=85.9KN/m2b戰(zhàn)時荷載組合：q1=1.20×41.25+76.7=126.2KN/m2（二）中間樓板a平時荷載組合永久荷載效應控制的組合：q1=1.35×7+1.4×0.7×4.0=13.4KN/m2可變荷載效應控制的組合：q1=1.20×7+1.4×4.0=14KN/m2b戰(zhàn)時荷載組合：q1=1.20×7+50=58.4KN/m2（三）外墻（在進行外墻內(nèi)力計算時，按梯形荷載輸入計算；且室外地面活荷載按10.0KN/m2考慮）a平時荷載組合（由永久荷載效應控制）外墻頂部：1.35×17+1.4×0.7×5.0=27.9KN/m2外墻中部：1.35×59+1.4×0.7×5.0=84.6KN/m2外墻底部：1.35×99+1.4×0.7×5.0=138.6KN/m2b戰(zhàn)時荷載組合外墻頂部：1.2×20+27=51.0KN/m2外墻中部：1.2×62+27=101.4KN/m2外墻底部：1.2×102+27=149.4KN/m2（四）底板根據(jù)本工程地質(zhì)勘查報告及上述底板荷載統(tǒng)計計算，本工程不設置結構底板。八、結構內(nèi)力分析及截面計算（一）墻體計算計算項目:人防外墻WQ1（負二層人防）[計算條件] 墻高=4.50(m)墻厚=350(mm) 墻面均布荷載:101.40(kN/m^2)墻面三角形荷載:48.00(kN/m^2) 豎向均布荷載:50.00(kN/m) 砼強度等級:C35縱筋級別:HRB400 配筋計算as(mm):40(mm) 跨中彎矩計算放大系數(shù):1.00 支座彎矩計算放大系數(shù):1.00****下邊上邊 支承條件:簡支彈性 彈性支座嵌固率=0.90 內(nèi)力按彈性理論計算(泊松比取0.2): 跨中彎矩(kN.m/m): Ma=15.05Mb=198.84 垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下右上左 0.000.00-282.030.00[配筋結果]軸壓比:N/(A*fc)=0.0071 豎直方向配筋(mm^2/m): [注意:配筋小于0表示超筋,荷載作用面為外側] 上截面：非荷載側=700荷載側=2369(mm^2/m) 中截面：非荷載側=1655荷載側=700(mm^2/m) 下截面：非荷載側=700荷載側=875(mm^2/m) 水平方向按構造配筋即可計算項目:人防外墻WQ1（負一層人防）[計算條件] 墻高=4.20(m)墻厚=350(mm) 墻面均布荷載:51.00(kN/m^2) 墻面三角形荷載:50.40(kN/m^2) 豎向均布荷載:25.00(kN/m) 砼強度等級:C35縱筋級別:HRB400 配筋計算as(mm):40(mm) 跨中彎矩計算放大系數(shù):1.00 支座彎矩計算放大系數(shù):1.00****下邊上邊 支承條件:彈性簡支 彈性支座嵌固率=0.90 內(nèi)力按彈性理論計算(泊松比取0.2): 跨中彎矩(kN.m/m): Ma=10.45Mb=97.72 垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下右上左 -154.550.000.000.00[配筋結果] 軸壓比:N/(A*fc)=0.0036 豎直方向配筋(mm^2/m): [注意:配筋小于0表示超筋,荷載作用面為外側] 上截面：非荷載側=700荷載側=875(mm^2/m) 中截面：非荷載側=875荷載側=700(mm^2/m) 下截面：非荷載側=700荷載側=1300(mm^2/m)水平方向按構造配筋即可計算項目:人防外墻WQ1a[計算條件] 墻高=4.50(m)墻厚=350(mm) 墻面均布荷載:101.40(kN/m^2)墻面三角形荷載:48.00(kN/m^2) 豎向均布荷載:50.00(kN/m) 砼強度等級:C35縱筋級別:HRB400 配筋計算as(mm):40(mm) 跨中彎矩計算放大系數(shù):1.00 支座彎矩計算放大系數(shù):1.00****下邊上邊 支承條件:彈性簡支 彈性支座嵌固率=0.20 內(nèi)力按彈性理論計算(泊松比取0.2): 跨中彎矩(kN.m/m): Ma=19.00Mb=289.89 垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下右上左 -64.290.000.000.00[配筋結果]軸壓比:N/(A*fc)=0.0071 豎直方向配筋(mm^2/m): [注意:配筋小于0表示超筋,荷載作用面為外側] 上截面：非荷載側=700荷載側=875(mm^2/m) 中截面：非荷載側=2436荷載側=700(mm^2/m) 下截面：非荷載側=700荷載側=875(mm^2/m) 水平方向按構造配筋即可計算項目:人防外墻WQ2[計算條件] 墻高=4.50(m)墻厚=350(mm) 墻面均布荷載:33.00(kN/m^2)墻面三角形荷載:48.00(kN/m^2) 豎向均布荷載:0.00(kN/m) 砼強度等級:C35縱筋級別:HRB400 配筋計算as(mm):40(mm) 跨中彎矩計算放大系數(shù):1.00 支座彎矩計算放大系數(shù):1.00****下邊上邊 支承條件:簡支固定[內(nèi)力結果](已乘計算放大系數(shù)) 內(nèi)力按塑性理論計算(適用于大偏心受壓): 注意：三角形荷載按彈性理論計算 跨中彎矩(kN.m/m): Ma=14.37Mb=84.62 垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下右上左 0.000.00-143.710.00[配筋結果]軸壓比:N/(A*fc)=0.0000 豎直方向配筋(mm^2/m): [注意:配筋小于0表示超筋,荷載作用面為外側] 上截面：非荷載側=875荷載側=1232(mm^2/m) 中截面：非荷載側=875荷載側=875(mm^2/m) 下截面：非荷載側=700荷載側=875(mm^2/m) 水平方向按構造配筋即可計算項目:人防外墻WQ3[計算條件] 墻高=7.50(m)墻厚=450(mm) 墻面均布荷載:51.00(kN/m^2)墻面三角形荷載:87.60(kN/m^2) 豎向均布荷載:0.00(kN/m) 砼強度等級:C35縱筋級別:HRB400 配筋計算as(mm):40(mm) 跨中彎矩計算放大系數(shù):1.00 支座彎矩計算放大系數(shù):1.00****下邊上邊 支承條件:彈性簡支 彈性支座嵌固率=0.90 內(nèi)力按彈性理論計算(泊松比取0.2): 跨中彎矩(kN.m/m): Ma=57.92Mb=381.16 垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下右上左 -618.380.000.000.00[配筋結果]軸壓比:N/(A*fc)=0.0000 豎直方向配筋(mm^2/m): [注意:配筋小于0表示超筋,荷載作用面為外側] 上截面：非荷載側=900荷載側=1125(mm^2/m) 中截面：非荷載側=2385荷載側=1125(mm^2/m) 下截面：非荷載側=1125荷載側=3869(mm^2/m) 水平方向按構造配筋即可計算項目:人防外墻WQ4[計算條件] 墻長=8.10(m)墻高=8.70(m)墻厚=350(mm) 墻面均布荷載:51.00(kN/m^2)墻面三角形荷載:98.40(kN/m^2) 豎向均布荷載:0.00(kN/m) 砼強度等級:C35 縱筋級別:HRB400 配筋計算as(mm):40(mm) 跨中彎矩計算放大系數(shù):1.00 支座彎矩計算放大系數(shù):1.00****下邊右邊上邊左邊 支承條件:彈性彈性簡支彈性 彈性支座嵌固率=0.60 內(nèi)力按彈性理論計算(泊松比取0.2): 跨中彎矩(kN.m/m): Ma=246.33Mb=218.79 垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下右上左 -252.65-248.130.00-248.13[配筋結果]軸壓比:N/(A*fc)=0.0000 豎直方向配筋(mm^2/m): [注意:配筋小于0表示超筋,荷載作用面為外側] 上截面：非荷載側=700荷載側=875(mm^2/m) 中截面：非荷載側=1876荷載側=875(mm^2/m) 下截面：非荷載側=875荷載側=2166(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意:配筋小于0表示超筋] 左中右 荷載側19608751960 非荷載側8751945875計算項目:人防外墻WQ5[計算條件] 墻高=4.60(m)墻厚=350(mm) 墻面均布荷載:51.00(kN/m^2)墻面三角形荷載:55.20(kN/m^2) 豎向均布荷載:0.00(kN/m) 砼強度等級:C35縱筋級別:HRB400 配筋計算as(mm):40(mm) 跨中彎矩計算放大系數(shù):1.00 支座彎矩計算放大系數(shù):1.00****下邊上邊 支承條件:彈性簡支 彈性支座嵌固率=0.85 內(nèi)力按彈性理論計算(泊松比取0.2): 跨中彎矩(kN.m/m): Ma=14.38Mb=125.56 垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下右上左 -180.850.000.000.00[配筋結果]軸壓比:N/(A*fc)=0.0000 豎直方向配筋(mm^2/m): [注意:配筋小于0表示超筋,荷載作用面為外側] 上截面：非荷載側=700荷載側=875(mm^2/m) 中截面：非荷載側=1076荷載側=875(mm^2/m) 下截面：非荷載側=875荷載側=1550(mm^2/m) 水平方向按構造配筋即可計算項目:人防外墻WQ6[計算條件] 墻高=5.20(m)墻厚=350(mm) 墻面均布荷載:51.00(kN/m^2)墻面三角形荷載:62.40(kN/m^2) 豎向均布荷載:0.00(kN/m) 砼強度等級:C35縱筋級別:HRB400 配筋計算as(mm):40(mm) 跨中彎矩計算放大系數(shù):1.00 支座彎矩計算放大系數(shù):1.00****下邊上邊 支承條件:彈性簡支 彈性支座嵌固率=0.85 內(nèi)力按彈性理論計算(泊松比取0.2): 跨中彎矩(kN.m/m): Ma=20.77Mb=167.25 垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下右上左 -242.140.000.000.00[配筋結果]軸壓比:N/(A*fc)=0.0000 豎直方向配筋(mm^2/m): [注意:配筋小于0表示超筋,荷載作用面為外側] 上截面：非荷載側=700荷載側=875(mm^2/m) 中截面：非荷載側=1434荷載側=875(mm^2/m) 下截面：非荷載側=875荷載側=2076(mm^2/m) 水平方向按構造配筋即可計算項目:人防臨空墻LKQ1[計算條件] 墻長=5.00(m)墻高=4.50(m)墻厚=300(mm) 墻面均布荷載:133.00(kN/m^2) 豎向均布荷載:0.00(kN/m) 砼強度等級:C35縱筋級別:HRB400 配筋計算as(mm):30(mm) 跨中彎矩計算放大系數(shù):1.20 支座彎矩計算放大系數(shù):0.85****下邊右邊上邊左邊 支承條件:固定固定固定固定[內(nèi)力結果](已乘計算放大系數(shù)) 內(nèi)力按塑性理論計算(適用于大偏心受壓): 跨中彎矩(kN.m/m): Ma=44.16Mb=54.52 垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下右上左 -77.24-62.56-77.24-62.56[配筋結果]軸壓比:N/(A*fc)=0.0000 豎直方向配筋(mm^2/m): [注意:配筋小于0表示超筋,荷載作用面為外側] 上截面：非荷載側=750荷載側=750(mm^2/m) 中截面：非荷載側=750荷載側=750(mm^2/m) 下截面：非荷載側=750荷載側=750(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意:配筋小于0表示超筋] 左中右 荷載側750750750 非荷載側750750750計算項目:人防臨空墻LKQ2[計算條件] 墻高=4.50(m)墻厚=300(mm) 墻面均布荷載:133.00(kN/m^2)豎向均布荷載:0.00(kN/m) 砼強度等級:C35縱筋級別:HRB400 配筋計算as(mm):30(mm) 跨中彎矩計算放大系數(shù):1.20 支座彎矩計算放大系數(shù):0.85****下邊上邊 支承條件:固定固定[內(nèi)力結果](已乘計算放大系數(shù)) 內(nèi)力按塑性理論計算(適用于大偏心受壓): 跨中彎矩(kN.m/m): Ma=0.00Mb=134.66 垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下右上左 -190.77-0.00-190.77-0.00[配筋結果]軸壓比:N/(A*fc)=0.0000 豎直方向配筋(mm^2/m): [注意:配筋小于0表示超筋,荷載作用面為外側] 上截面：非荷載側=750荷載側=1840(mm^2/m) 中截面：非荷載側=1299荷載側=750(mm^2/m) 下截面：非荷載側=750荷載側=1840(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m): [注意:配筋小于0表示超筋] 左中右 荷載側750750750 非荷載側750750750計算項目:人防臨空墻LKQ3(擴散室與內(nèi)部隔墻)[計算條件] 墻長=5.00(m)墻高=4.50(m)墻厚=300(mm) 墻面均布荷載:39.00(kN/m^2)豎向均布荷載:0.00(kN/m) 砼強度等級:C35縱筋級別:HRB400 配筋計算as(mm):30(mm) 跨中彎矩計算放大系數(shù):1.20 支座彎矩計算放大系數(shù):0.85****下邊右邊上邊左邊 支承條件:固定固定固定固定[內(nèi)力結果](已乘計算放大系數(shù)) 內(nèi)力按塑性理論計算(適用于大偏心受壓): 跨中彎矩(kN.m/m):Ma=12.95Mb=15.99 垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下右上左 -22.65-18.35-22.65-18.35[配筋結果]軸壓比:N/(A*fc)=0.0000 豎直方向配筋(mm^2/m): [注意:配筋小于0表示超筋,荷載作用面為外側] 上截面：非荷載側=750荷載側=750(mm^2/m) 中截面：非荷載側=750荷載側=750(mm^2/m) 下截面：非荷載側=750荷載側=750(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意:配筋小于0表示超筋] 左中右 荷載側750750750 非荷載側750750750計算項目:人防臨空墻LKQ4[計算條件] 墻長=4.50(m)墻高=4.50(m)墻厚=500(mm) 墻面均布荷載:133.00(kN/m^2)豎向均布荷載:0.00(kN/m) 砼強度等級:C35縱筋級別:HRB400 配筋計算as(mm):30(mm) 跨中彎矩計算放大系數(shù):1.20支座彎矩計算放大系數(shù):0.85****下邊右邊上邊左邊 支承條件:固定固定固定固定[內(nèi)力結果](已乘計算放大系數(shù)) 內(nèi)力按塑性理論計算(適用于大偏心受壓): 跨中彎矩(kN.m/m):Ma=44.89Mb=44.89 垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下右上左 -63.59-63.59-63.59-63.59[配筋結果]軸壓比:N/(A*fc)=0.0000 豎直方向配筋(mm^2/m): [注意:配筋小于0表示超筋,荷載作用面為外側] 上截面：非荷載側=1250荷載側=1250(mm^2/m) 中截面：非荷載側=1250荷載側=1250(mm^2/m) 下截面：非荷載側=1250荷載側=1250(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意:配筋小于0表示超筋] 左中右 荷載側125012501250 非荷載側125012501250計算項目:人防臨空墻LKQa[計算條件] 墻高=4.50(m)墻厚=400(mm) 墻面均布荷載:160.00(kN/m^2)豎向均布荷載:0.00(kN/m) 砼強度等級:C35縱筋級別:HRB400 配筋計算as(mm):30(mm) 跨中彎矩計算放大系數(shù):1.20支座彎矩計算放大系數(shù):0.85****下邊上邊 支承條件:固定固定[內(nèi)力結果](已乘計算放大系數(shù)) 內(nèi)力按塑性理論計算(適用于大偏心受壓): 跨中彎矩(kN.m/m): Ma=0.00Mb=162.00 垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下右上左 -229.50-0.00-229.50-0.00[配筋結果]軸壓比:N/(A*fc)=0.0000 豎直方向配筋(mm^2/m): [注意:配筋小于0表示超筋,荷載作用面為外側] 上截面：非荷載側=1000荷載側=1562(mm^2/m) 中截面：非荷載側=1103荷載側=1000(mm^2/m) 下截面：非荷載側=1000荷載側=1562(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意:配筋小于0表示超筋] 左中右 荷載側100010001000 非荷載側100010001000計算項目:人防臨空墻LKQb[計算條件] 墻長=4.00(m)墻高=4.50(m)墻厚=300(mm) 墻面均布荷載:160.00(kN/m^2)豎向均布荷載:0.00(kN/m) 砼強度等級:C35縱筋級別:HRB400 配筋計算as(mm):30(mm) 跨中彎矩計算放大系數(shù):1.20 支座彎矩計算放大系數(shù):0.85****下邊右邊上邊左邊 支承條件:固定固定固定固定[內(nèi)力結果](已乘計算放大系數(shù)) 內(nèi)力按塑性理論計算(適用于大偏心受壓): 跨中彎矩(kN.m/m): Ma=52.91Mb=41.81 垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下右上左 -59.23-74.96-59.23-74.96[配筋結果]軸壓比:N/(A*fc)=0.0000 豎直方向配筋(mm^2/m): [注意:配筋小于0表示超筋,荷載作用面為外側] 上截面：非荷載側=750荷載側=750(mm^2/m) 中截面：非荷載側=750荷載側=750(mm^2/m) 下截面：非荷載側=750荷載側=750(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意:配筋小于0表示超筋] 左中右 荷載側750750750 非荷載側750750750計算項目:人防單元隔墻DGQ1[計算條件] 墻高=4.20(m)墻厚=300(mm) 墻面均布荷載:50.00(kN/m^2) 豎向均布荷載:0.00(kN/m) 砼強度等級:C35縱筋級別:HRB400 配筋計算as(mm):30(mm) 跨中彎矩計算放大系數(shù):1.00 支座彎矩計算放大系數(shù):1.00****下邊上邊 支承條件:固定固定[內(nèi)力結果](已乘計算放大系數(shù)) 內(nèi)力按塑性理論計算(適用于大偏心受壓): 跨中彎矩(kN.m/m): Ma=0.00Mb=36.75 垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下右上左 -73.50-0.00-73.50-0.00[配筋結果]軸壓比:N/(A*fc)=0.0000 豎直方向配筋(mm^2/m): [注意:配筋小于0表示超筋,荷載作用面為外側] 上截面：非荷載側=750荷載側=750(mm^2/m) 中截面：非荷載側=750荷載側=750(mm^2/m) 下截面：非荷載側=750荷載側=750(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意:配筋小于0表示超筋] 左中右 荷載側750750750 非荷載側750750750（二）出入口門框墻及口部封堵門框墻計算樓梯出入口或豎井處防護密閉門HFM1520(6)門框墻(門洞寬小于1500mm型號防護密閉門門框墻均參照該型號防護密閉門門框墻設計)門扇寬度a=1700mm；門扇高度b=2200mm；a/b=0.77反力系數(shù)：,直接作用在門框墻上的等效靜荷載標準值：門扇傳給門框墻的等效靜荷載標準值：上擋墻及門檻門框側墻a左、右側門框墻根據(jù)不同墻厚及懸臂長度計算結果如下：[計算條件1]L=600.00(mm)L1=566.00(mm)L2=500.00(mm)h=300.00(mm)qe=200.00(kN/m^2)qi=101.70(kN/m)砼強度等級:C35配筋計算as:35(mm)縱筋級別:HRB400箍筋級別:HRB400[計算結果]彎矩(kN.m/m)：M=82.562剪力(kN/m)：V=201.700抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.25%<Us_min=0.25%抗彎受拉筋:As=750(mm^2/m)抗剪箍筋:Av=0(mm^2/m)[計算條件2]L=800.00(mm)L1=766.00(mm)L2=700.00(mm)h=300.00(mm)qe=200.00(kN/m^2)qi=101.70(kN/m)砼強度等級:C35配筋計算as:35(mm)縱筋級別:HRB400箍筋級別:HRB400[計算結果]彎矩(kN.m/m)：M=126.902剪力(kN/m)：V=241.700抗彎受拉筋:As=1152(mm^2/m)抗剪箍筋:Av=0(mm^2/m)[計算條件3]L=1000.00(mm)L1=966.00(mm)L2=900.00(mm)h=300.00(mm)qe=200.00(kN/m^2)qi=101.70(kN/m)砼強度等級:C35配筋計算as:35(mm)縱筋級別:HRB400箍筋級別:HRB400[計算結果]彎矩(kN.m/m)：M=179.242剪力(kN/m)：V=281.700抗彎受拉筋:As=1655(mm^2/m)抗剪箍筋:Av=0(mm^2/m)[計算條件4]當懸臂長度較大時，按上下嵌固的加強梁b×h=600×300mm進行計算,計算凈跨度取4000mm。線荷載q=101.7+200×0.6=221.7KN/m。砼強度等級:C35配筋計算as(mm):35縱筋級別:HRB400箍筋級別:HRB400箍筋間距:100(mm)支座彎矩調(diào)幅幅度:25.000%左支座固定右支座固定跨號跨長截面寬度(mm)截面高度(mm)14.200600300[計算結果]跨號:1左中右彎矩(-)(kN.m):-244.42-0.00-244.42彎矩(+)(kN.m):0.00244.420.00剪力(kN):465.570.00-465.57上部縱筋(mm2):24034502403下部縱筋(mm2):8012403801抗剪箍筋(mm2):28938289[計算條件5]L=1000.00(mm)L1=966.00(mm)L2=900.00(mm)h=500.00(mm)qe=200.00(kN/m^2)qi=101.70(kN/m)砼強度等級:C35配筋計算as:35(mm)縱筋級別:HRB400箍筋級別:HRB400[計算結果]彎矩(kN.m/m)：M=179.242剪力(kN/m)：V=281.700抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.18%<Us_min=0.25%抗彎受拉筋:As=1250(mm^2/m)抗剪箍筋:Av=0(mm^2/m)[計算條件6]當懸臂長度較大時，按上下嵌固的加強梁b×h=500×500mm進行計算,計算凈跨度取4000mm。線荷載q=101.7+200×0.5=201.7KN/m。砼強度等級:C35配筋計算as(mm):35縱筋級別:HRB400箍筋級別:HRB400箍筋間距:100(mm)支座彎矩調(diào)幅幅度:20.000%左支座固定右支座固定跨號跨長截面寬度(mm)截面高度(mm)14.200500500[計算結果]跨號:1左中右彎矩(-)(kN.m):-237.20-0.00-237.20彎矩(+)(kN.m):0.00207.550.00剪力(kN):423.570.00-423.57上部縱筋(mm2):12386251238下部縱筋(mm2):6251076625抗剪箍筋(mm2):694969b上擋墻根據(jù)不同墻厚計算結果如下：門洞上方設置按左右嵌固的加強梁b×h=600×300mm（600×500mm），計算跨度取3000mm。線荷載q=91.8+200×0.6=211.8KN/m。[計算條件1]砼強度等級:C35配筋計算as(mm):35縱筋級別:HRB400箍筋級別:HRB400箍筋間距:100(mm)支座彎矩調(diào)幅幅度:20.000%左支座固定右支座固定跨號跨長截面寬度(mm)截面高度(mm)13.000600300[計算結果]跨號:1左中右彎矩(-)(kN.m):-127.08-0.00-127.08彎矩(+)(kN.m):0.00111.200.00剪力(kN):317.700.00-317.70上部縱筋(mm2):11864501186下部縱筋(mm2):4501029450抗剪箍筋(mm2):13549135[計算條件2]砼強度等級:C35配筋計算as(mm):35縱筋級別:HRB400箍筋級別:HRB400箍筋間距:100(mm)支座彎矩調(diào)幅幅度:20.000%左支座固定右支座固定跨號跨長截面寬度(mm)截面高度(mm)13.000600500[計算結果]跨號:1左中右彎矩(-)(kN.m):-127.08-0.00-127.08彎矩(+)(kN.m):0.00111.200.00剪力(kN):317.700.00-317.70上部縱筋(mm2):750750750下部縱筋(mm2):750750750抗剪箍筋(mm2):636363c下門檻懸臂短，按構造配筋即可。樓梯出入口或豎井處防護密閉門HFM2020(6)門框墻門扇寬度a=2200mm；門扇高度b=2200mm；a/b=1反力系數(shù)：,直接作用在門框墻上的等效靜荷載標準值：門扇傳給門框墻的等效靜荷載標準值：上擋墻及門檻門框側墻a左、右側門框墻根據(jù)不同墻厚及懸臂長度計算結果如下：[計算條件1]L=550.00(mm)L1=516.00(mm)L2=450.00(mm)h=300.00(mm)qe=200.00(kN/m^2)qi=112.20(kN/m)砼強度等級:C35配筋計算as:35(mm)縱筋級別:HRB400箍筋級別:HRB400[計算結果]彎矩(kN.m/m)：M=78.145剪力(kN/m)：V=202.200抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.23%<Us_min=0.25%抗彎受拉筋:As=750(mm^2/m)抗剪箍筋:Av=0(mm^2/m)[計算條件2]L=800.00(mm)L1=766.00(mm)L2=700.00(mm)h=300.00(mm)qe=200.00(kN/m^2)qi=112.20(kN/m)砼強度等級:C35配筋計算as:35(mm)縱筋級別:HRB400箍筋級別:HRB400[計算結果]彎矩(kN.m/m)：M=134.945剪力(kN/m)：V=252.200抗彎受拉筋:As=1228(mm^2/m)抗剪箍筋:Av=0(mm^2/m)[計算條件3]L=1000.00(mm)L1=966.00(mm)L2=900.00(mm)h=300.00(mm)qe=200.00(kN/m^2)qi=112.20(kN/m)砼強度等級:C35配筋計算as:35(mm)縱筋級別:HRB400箍筋級別:HRB400[計算結果]彎矩(kN.m/m)：M=189.385剪力(kN/m)：V=292.200抗彎受拉筋:As=1754(mm^2/m)抗剪箍筋:Av=0(mm^2/m)[計算條件4]當懸臂長度較大時，按上下嵌固的加強梁b×h=600×400mm進行計算,計算凈跨度取4000mm。線荷載q=112.2+200×0.6=232.2KN/m。砼強度等級:C35配筋計算as(mm):35縱筋級別:HRB400箍筋級別:HRB400箍筋間距:100(mm)支座彎矩調(diào)幅幅度:20.000%左支座固定右支座固定跨號跨長截面寬度(mm)截面高度(mm)14.200600400[計算結果]跨號:1左中右彎矩(-)(kN.m):-273.07-0.00-273.07彎矩(+)(kN.m):0.00238.930.00剪力(kN):487.620.00-487.62上部縱筋(mm2)部縱筋(mm2):6231618623抗剪箍筋(mm2):16948169b上擋墻根據(jù)不同墻厚計算結果如下：門洞上方設置按左右嵌固的加強梁b×h=600×300mm，計算跨度取3400mm。線荷載q=112.2+200×0.6=232.2KN/m。[計算條件1]砼強度等級:C35配筋計算as(mm):35縱筋級別:HRB400箍筋級別:HRB400箍筋間距:100(mm)支座彎矩調(diào)幅幅度:25.000%左支座固定右支座固定跨號跨長截面寬度(mm)截面高度(mm)13.400600300[計算結果]跨號:1左中右彎矩(-)(kN.m):-167.76-0.00-167.76彎矩(+)(kN.m):0.00167.760.00剪力(kN):394.740.00-394.74上部縱筋(mm2):16054501605下部縱筋(mm2):5351605535抗剪箍筋(mm2):22143221c下門檻懸臂短，按構造配筋即可。車道出入口處防護密閉門HFM2020(6)門框墻(門洞寬小于2000mm型號防護密閉門門框墻均參照該型號防護密閉門門框墻設計)門扇寬度a=2200mm；門扇高度b=2200mm；a/b=1反力系數(shù)：,直接作用在門框墻上的等效靜荷載標準值：門扇傳給門框墻的等效靜荷載標準值：上擋墻及門檻門框側墻a左、右側門框墻根據(jù)不同懸臂長度計算結果如下：[計算條件1]L=800.00(mm)L1=766.00(mm)L2=700.00(mm)h=400.00(mm)qe=240.00(kN/m^2)qi