地區(qū)工程軟土專題勘察報(bào)告

某工程軟土專題勘察報(bào)告1概述1.1任務(wù)依據(jù)1.2工程概況與勘察范圍1.2.1工程概況1.2.2勘察范圍及地貌特征1.3勘察要求與目的1.3.1專題勘察要求1）進(jìn)行十字板剪切試驗(yàn)，提供準(zhǔn)確的剪切強(qiáng)度指標(biāo)；2）進(jìn)行三橋靜力觸探，查明土的不均勻性，提供土的固結(jié)沉降計(jì)算系數(shù)，掌握孔隙水壓力的消散過程；3）進(jìn)行旁壓試驗(yàn)，查明土的變形和強(qiáng)度特征；4）進(jìn)行室內(nèi)軟土特殊項(xiàng)目試驗(yàn)，詳細(xì)了解軟土的強(qiáng)度、固結(jié)、滲透性和壓縮性；1.3.2勘察目的1）查明所研究地段范圍內(nèi)及其南沙地區(qū)特殊性土（淤泥、淤泥質(zhì)土）的分布范圍、厚度和特征。根據(jù)軟土工程特點(diǎn)，準(zhǔn)確劃分軟土的工程地質(zhì)單元（亞層）。必要時(shí)，按標(biāo)高每5m進(jìn)行劃分；2）查明軟土層的埋深與起伏，軟土層土質(zhì)均勻性（包括軟土中對(duì)固結(jié)排水和強(qiáng)度改善作用的砂土的分布厚度）；3）查明軟土的物理力學(xué)特性，如強(qiáng)度特性、固結(jié)狀態(tài)、富水性，以及震陷特征；4）查明軟土層的化學(xué)特性，如有機(jī)質(zhì)含量；5）認(rèn)真分析勘察成果，為設(shè)計(jì)提供巖土參數(shù)和依據(jù)，為施工采取工程措施提出建議；6）根據(jù)分析結(jié)論，結(jié)合工法進(jìn)行必要的模擬試驗(yàn)論證，提出消除工后沉降的措施。1.4勘察方法與完成工作量1.4.1勘察方法根據(jù)XX，xx院采用鉆探、用薄壁取土器采取I級(jí)土試樣、室內(nèi)土工試驗(yàn)、十字板剪切試驗(yàn)、三橋靜力觸探試驗(yàn)、旁壓試驗(yàn)及采取直徑為108mm的I級(jí)土試樣供模擬試驗(yàn)等方法進(jìn)行專題勘察研究工作。1.4.2勘察組織1.4.3完成工作量1.5勘察執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)2巖土工程特征2.1淤泥（Q4mc），剖面圖、柱狀圖、統(tǒng)計(jì)表上代號(hào)<2-1A>根據(jù)初勘資料、本次取土樣鉆探孔及靜力觸探孔資料揭露，該土層沿線連續(xù)分布，且基本上呈北薄南厚的趨勢。層厚1.60～22.80m，平均8.33m，層頂埋深0.20～26.60m（標(biāo)高-21.29～5.40m）；層底埋深4.20～31.00m（標(biāo)高-25.79～2.08m）。層位穩(wěn)定，而土性稍有變化，土性灰褐、深灰、灰黑色，取22件土試樣做有機(jī)質(zhì)含量分析，最大值4.16%，最小值1.90%，屬無機(jī)土。局部含有有腐木塊、泥炭質(zhì)，不均勻含細(xì)粉砂，個(gè)別含貝殼等雜質(zhì)，有腥臭味，具海棉狀和孔隙狀結(jié)構(gòu)，流塑，少數(shù)軟塑狀態(tài)。淺部及中部土芯一般不能成土柱狀，流塑，較深部位土體固結(jié)度稍好，土芯呈完整土狀，軟塑為主。本層土壓縮系數(shù)為2.0MPa-1，超固結(jié)比為0.420，故屬高壓縮性欠固結(jié)軟土。土的滲透性差，實(shí)驗(yàn)室測得滲透系數(shù)Kv=8.0×10-8cm/s(垂直)，KH=13.8×10-8cm/s(水平)。土層詳細(xì)物理力學(xué)性質(zhì)詳見附表1。2.2淤泥質(zhì)土(Q4mc)，剖面圖、柱狀圖、統(tǒng)計(jì)表上代號(hào)為<2-1B>該土層在本段局部分布，平面上主要分布于MDZ2-NY-JLCT07~MDZ2-NY-JLCT10段，在垂直方向主要位于淤泥層<2-1A>或淤泥質(zhì)粉細(xì)砂層<2-2>之下。層位不穩(wěn)定，而土性稍有變化，土性呈灰褐、深灰、灰黑色，局部見有腐木塊、泥炭質(zhì)，往下部細(xì)粉砂增多，有腥臭味，具海棉狀和孔隙狀結(jié)構(gòu)，流塑~軟塑狀態(tài)。本層土壓縮系數(shù)為0.9MPa-1，超固結(jié)比為0.462，故屬高壓縮性欠固結(jié)軟土。滲透性較差，實(shí)驗(yàn)室測得滲透系數(shù)Kv=12.0×10-8cm/s(垂直)，KH=22.0×10-8cm/s(水平)土層詳細(xì)物理力學(xué)性質(zhì)詳見附表1。2.3淤泥質(zhì)砂、粉細(xì)砂層(Q4mc)，剖面圖、統(tǒng)計(jì)圖表上代號(hào)為<2-2>該土層在MDZ2-NY-QT01～MDZ2-NY-JLCT08段基本連續(xù)分布，在淤泥層<2-1A>或在粉質(zhì)粘土層<2-4>之下呈薄層狀分布。本層層厚0.70～9.30m，平均厚度2.46m，層頂埋深4.20m～24.40m（標(biāo)高-18.20～2.08m），層底埋深5.90～27.70m（標(biāo)高-21.50～0.25m）。淤泥質(zhì)粉細(xì)砂：土性灰、灰黑、深灰色，以粉細(xì)砂為主，含淤泥質(zhì)，不均勻含粘粒并具粘結(jié)性，局部含貝殼、蠔殼碎片，飽和、松散～稍密，級(jí)配不良。粉細(xì)砂：土性淺灰、灰黃、黃色，松散為主，局部稍密，飽和，含少量粘粒，根據(jù)初勘資料，經(jīng)顆粒分析，不均勻系數(shù)Cu=44.0，曲率系數(shù)Cc=8.3，屬于級(jí)配不良砂土。滲透系數(shù)kv=46.0×10-5cm/s，天然坡角：風(fēng)干42.9°，水下36.6°。由靜力觸探的孔壓曲線可知，該砂層的含水類型屬承壓水，承壓水頭基本與淤泥層頂面一致。因此，淤泥下的砂層雖然可以視為排水通道，但難以通過砂層進(jìn)行排水。如果在淤泥中設(shè)置砂井，并通至砂層，則在預(yù)壓荷載的作用下，砂層可視作良好的橫向排水通道。2.4中粗砂層(Q4mc)，剖面圖、統(tǒng)計(jì)圖表上代號(hào)為<2-3>該土層在MDZ2-NY-QT03～MDZ2-NY-JLCT08段范圍內(nèi)基本連續(xù)分布，呈薄層狀連續(xù)分布于淤泥層<2-1A>或粉質(zhì)粘土層<2-4>之下，厚度稍有變化。層厚0.60~7.20m，平均3.46m，層頂埋深14.50~23.70m（標(biāo)高-18.70~-9.00m），層底埋深15.80~26.60m（標(biāo)高-21.29~-9.60m）。土性淺灰、黃色、暗黃灰、雜色，松散~稍密，局部中密，飽和，以石英質(zhì)中粗砂為主，不均勻含粘、粉粒，稍有粘結(jié)，根據(jù)初勘資料，經(jīng)顆粒分析，不均勻系數(shù)Cu=21.6，曲率系數(shù)Cc=3.0，屬于級(jí)配良好砂土。實(shí)驗(yàn)室測得滲透系數(shù)kv=392.5×10-5cm/s。天然坡角：風(fēng)干43.4°，水下38.4°。3室內(nèi)試驗(yàn)3.1鉆探取樣根據(jù)技術(shù)要求，在某工程南延段蕉門至沖尾段共布置10個(gè)鉆孔，主要針對(duì)淤泥或淤泥質(zhì)土中用薄壁取土器采取I級(jí)不擾動(dòng)樣，樣長500mm，樣徑89mm，共采取軟土樣品60件。另布鉆孔5個(gè)，用薄壁取土器取樣直徑為108mm的I級(jí)不擾動(dòng)樣14件，用于模擬試驗(yàn)。3.2試驗(yàn)項(xiàng)目根據(jù)技術(shù)要求，主要提供如下軟土土工試驗(yàn)指標(biāo)：比重、天然含水率、天然密度、天然孔隙比、飽和度，液限、塑限、液性指數(shù)、塑性指數(shù)，壓縮指數(shù)、壓縮模量、固結(jié)系數(shù)、有機(jī)質(zhì)含量、各級(jí)壓力下的孔隙比，直接剪切試驗(yàn)（包括快剪q、固結(jié)快剪Cq的c、φ值）、無側(cè)限抗壓強(qiáng)度、靜止側(cè)壓力系數(shù)，三軸剪切試驗(yàn)，包括不固結(jié)不排水剪（UU）（c、φ值）、固結(jié)不排水剪（CU）（c、φ值）。壓縮系數(shù)、壓縮模量、固結(jié)系數(shù)、滲透系數(shù)應(yīng)分別提供水平和垂直方向指標(biāo)。直接剪切試驗(yàn)特別是快剪試驗(yàn)加荷應(yīng)保證有三級(jí)小于自重壓力，起始?jí)毫σ藶?.125Kg。進(jìn)行高壓試驗(yàn)，其最終壓力應(yīng)大于800KPa。提供壓縮系數(shù)、壓縮指數(shù)、回彈指數(shù)、前期固結(jié)壓力及固結(jié)比OCR。3.3結(jié)果分析3.3.1數(shù)據(jù)離散性分析異常值的取舍可根據(jù)Grubbs準(zhǔn)則和經(jīng)驗(yàn)取舍，統(tǒng)計(jì)分析結(jié)果見附表1。在反映數(shù)據(jù)分布規(guī)律的特征值中，變異系數(shù)較好的反映了數(shù)據(jù)的相對(duì)離散性，一般地，可以把變異系數(shù)為0.3時(shí)作為某一指標(biāo)數(shù)據(jù)離散性大小的分界。按以上原則，在本次試驗(yàn)中，離散性較小的指標(biāo)有：液限、塑限、塑性指數(shù)、天然含水率、天然密度、飽和度、天然孔隙比、壓縮系數(shù)、壓縮模量、壓縮指數(shù)、直接剪切試驗(yàn)和三軸剪切試驗(yàn)的φ值等；離散性較大的指標(biāo)有：液性指數(shù)、固結(jié)系數(shù)、直接剪切試驗(yàn)和三軸剪切試驗(yàn)的c值、無側(cè)限抗壓強(qiáng)度、靈敏度及滲透系數(shù)等。對(duì)于固結(jié)系數(shù)、直接剪切試驗(yàn)和三軸剪切試驗(yàn)的c值離散性大的原因主要是這些指標(biāo)是由圖解法而得，而影響圖解法得出的參數(shù)的影響因素眾多，因此這種大的離散性是不可避免的；滲透系數(shù)大的原因主要與土的不均勻性有關(guān)，但總體來講，其滲透系數(shù)都在同一個(gè)數(shù)量級(jí)上；無側(cè)限抗壓強(qiáng)度、靈敏度等與土的深度有關(guān)，不同深度的樣品在求得以上參數(shù)時(shí)不能完全作為平行試樣，因而得出的指標(biāo)會(huì)有一定的離散性，但這種離散性會(huì)在分標(biāo)高進(jìn)行統(tǒng)計(jì)時(shí)減弱。對(duì)于離散性較小的上述指標(biāo)，使用時(shí)可直接選用其平均值或標(biāo)準(zhǔn)值，而對(duì)于離散性較大的指標(biāo)，可根據(jù)現(xiàn)場施工條件在其平均值或標(biāo)準(zhǔn)值的基礎(chǔ)上選擇偏保守或偏經(jīng)濟(jì)的值，或直接選用其平均值或標(biāo)準(zhǔn)值。3.3.2數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析根據(jù)設(shè)計(jì)總體提出的技術(shù)要求，本次勘察室內(nèi)試驗(yàn)指標(biāo)統(tǒng)計(jì)方法分為按土層綜合統(tǒng)計(jì)和按標(biāo)高每5m為一層統(tǒng)計(jì)。按綜合統(tǒng)計(jì)方法得出的土性指標(biāo)見表3.3.2-1和表3.3.2-2，按標(biāo)高分層統(tǒng)計(jì)的平均值見表3.3.2-3。綜合統(tǒng)計(jì)指標(biāo)可宏觀了解軟土的工程特征，為地鐵方案比選及工法選擇提供參考數(shù)據(jù)，或初步設(shè)計(jì)時(shí)作為設(shè)計(jì)參數(shù)。按標(biāo)高分層統(tǒng)計(jì)可準(zhǔn)確提供每5m厚度范圍內(nèi)各指標(biāo)的相對(duì)精確值，可直接作為設(shè)計(jì)參數(shù)使用。淤泥<2-1A>綜合統(tǒng)計(jì)時(shí)的主要物理力學(xué)指標(biāo)表3.3.2-1統(tǒng)計(jì)項(xiàng)目天然狀態(tài)性質(zhì)指標(biāo)固結(jié)指標(biāo)剪切指標(biāo)三軸指標(biāo)滲透系數(shù)含水率天然密度孔隙比壓縮系數(shù)壓縮指數(shù)直接快剪固結(jié)快剪UUCU凝聚力內(nèi)摩擦角凝聚力內(nèi)摩擦角總應(yīng)力法總應(yīng)力法wOρOeoa1-2CCcφcφcφcφKVKH%g/cm3MPa-1kPaоkPaоkPaokPao10-8cm/s統(tǒng)計(jì)數(shù)434343412275910132017221111最大值84.01.642.3033.5020.9687.05.711.019.39.02.711.016.622.063.0最小值54.51.461.5151.0460.3831.02.33.011.12.00.13.06.54.04.0平均值73.21.541.9971.9980.6533.43.77.014.54.51.26.112.58.013.8標(biāo)準(zhǔn)差8.00.050.2090.5520.1522.51.43.22.82.70.72.52.75.016.9變異系數(shù)0.1090.0310.1050.2770.2330.7310.3850.4570.1960.5870.5750.4080.2180.6321.224標(biāo)準(zhǔn)值75.241.522.0521.8490.5961.65.012.83.20.95.011.55.24.5淤泥質(zhì)土<2-1B>綜合統(tǒng)計(jì)時(shí)的主要物理力學(xué)指標(biāo)表3.3.2-2統(tǒng)計(jì)項(xiàng)目天然狀態(tài)性質(zhì)指標(biāo)固結(jié)指標(biāo)剪切指標(biāo)三軸指標(biāo)滲透系數(shù)含水率天然密度孔隙比壓縮系數(shù)壓縮指數(shù)直接快剪固結(jié)快剪UUCU凝聚力內(nèi)摩擦角凝聚力內(nèi)摩擦角總應(yīng)力法總應(yīng)力法wOρOeoa1-2CCcφcφcφcφKVKH%g/cm3MPa-1kPaоkPaоkPaokPao10-8cm/s統(tǒng)計(jì)數(shù)777750022555511最大值54.71.761.4442.4220.62616.021.611.012.646.017.912.022.0最小值35.01.571.1310.4550.2486.012.23.00.62.08.512.022.0平均值44.81.681.2850.9270.45911.016.96.84.216.012.212.022.0標(biāo)準(zhǔn)差8.10.060.1220.6870.1563.05.218.04.2變異系數(shù)0.1800.0360.0950.7410.3390.4461.2431.1240.345標(biāo)準(zhǔn)值50.771.641.3750.419從附表1可以看出，稠度指標(biāo)、天然狀態(tài)性質(zhì)指標(biāo)、除先期固結(jié)壓力和超固結(jié)比外的固結(jié)指標(biāo)、剪切指標(biāo)和三軸指標(biāo)隨深度增加并無明顯的變化規(guī)律，因此在選用設(shè)計(jì)參數(shù)時(shí)可直接選用綜合統(tǒng)計(jì)方法得出的平均值或標(biāo)準(zhǔn)值。先期固結(jié)壓力隨深度的增加而增加但增加幅度逐漸減小，超固結(jié)比隨深度的增加而減小且減小幅度亦逐漸減小，因此，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮不同深度范圍內(nèi)選用不同的指標(biāo)，指標(biāo)數(shù)值見附表1。原狀土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和靈敏度隨深度的增加基本上呈線性增加，而擾動(dòng)土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨深度變化不大，因此，在選用這兩種指標(biāo)進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)選用按標(biāo)高統(tǒng)計(jì)的數(shù)據(jù)，見附表1。從表3.3.2-1~3.3.2-3可以看出，在淤泥中，由于薄層粉砂的存在，使得其水平滲透系數(shù)比垂直滲透系數(shù)大約1.5倍。整層土與不同深度土層物理力學(xué)指標(biāo)平均值表3.3.2-3巖土名稱天然狀態(tài)性質(zhì)指標(biāo)固結(jié)指標(biāo)剪切指標(biāo)三軸指標(biāo)滲透系數(shù)含水率天然密度孔隙比壓縮系數(shù)壓縮指數(shù)直接快剪固結(jié)快剪UUCU凝聚力內(nèi)摩擦角凝聚力內(nèi)摩擦角總應(yīng)力法總應(yīng)力法wOρOeoa1-2CCcφcφcφcφKVKH%g/cm3MPa-1kPaоkPaоkPaokPao10-8cm/s淤泥綜合73.21.541.9971.9980.6533.43.77.014.54.51.26.112.58.013.8淤泥(0~5m)72.81.551.9672.0640.7393.37.06.515.73.81.05.012.97.98.1淤泥(-5~0m)74.71.532.0251.7950.5622.73.85.015.85.81.28.811.55.711.3淤泥(-10~-5m)72.71.522.0252.0540.6705.313.69.81.69.412.611.124.8淤泥(<-10m)71.81.541.9702.2980.6418.316.28.82.35.313.2淤泥質(zhì)土44.81.681.2850.9270.45911.016.96.84.216.012.212.022.03.3.3指標(biāo)的選用原則對(duì)于稠度指標(biāo)、天然狀態(tài)性質(zhì)指標(biāo)、固結(jié)指標(biāo)和滲透系數(shù)，設(shè)計(jì)單位可根據(jù)工程需要按附表1選擇某一個(gè)統(tǒng)計(jì)特征值作為設(shè)計(jì)值，而強(qiáng)度指標(biāo)的選用則與施工方法與施工速度有關(guān)。剪切試驗(yàn)的直接快剪（cq、φq）和三軸試驗(yàn)的不固結(jié)不排水剪（cu、φu）試驗(yàn)?zāi)M了地基未經(jīng)預(yù)壓處理，快速施工的；剪切試驗(yàn)的固結(jié)快剪（ccq、φcq）和三軸試驗(yàn)的固結(jié)不排水剪（ccu、φcu）試驗(yàn)?zāi)M了地基經(jīng)預(yù)壓處理，快速施工；三軸試驗(yàn)的固結(jié)不排水剪監(jiān)測孔隙水壓力得到的有效應(yīng)力指標(biāo)（c’cu、φ’cu）（該指標(biāo)的選取詳見附表1）試驗(yàn)?zāi)M了地基經(jīng)預(yù)壓處理，慢速施工。剪切試驗(yàn)是對(duì)儀器中的土樣先施加不同的法向應(yīng)力，然后再施加水平剪力，將下盒推動(dòng)，使土樣在側(cè)限條件下沿人為規(guī)定的剪切面受剪，按給定的破壞標(biāo)準(zhǔn)確定其破壞狀態(tài)。它的主要缺點(diǎn)是不能控制排水條件，剪切面人為固定以及剪切面上的應(yīng)力分布不均勻等。三軸試驗(yàn)是把土樣置于壓力室內(nèi)，土樣在壓力室內(nèi)處于四面受力狀態(tài)，施加壓力后土樣發(fā)生變形，分別測讀所加的各級(jí)壓力增量以及土樣體積變形和豎向變形，直至土樣剪切破壞，破壞面與大主應(yīng)力的夾角為。對(duì)幾個(gè)土樣分別施加不同的圍壓力進(jìn)行試驗(yàn)，可得幾個(gè)極限應(yīng)力圓，由此繪得強(qiáng)度包線，并求得強(qiáng)度指標(biāo)。因此，強(qiáng)度指標(biāo)的選用要根據(jù)施工方法、施工速度以及預(yù)計(jì)土體可能破壞的形式選擇三軸試驗(yàn)或剪切試驗(yàn)的各種指標(biāo)。根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2002)5.2.5條，依據(jù)土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定地基承載力可按下式計(jì)算：(3.3.3-1)式中：fa——土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定的地基承載力特征值；b——基礎(chǔ)底面寬度，大于6m時(shí)取6m，對(duì)于砂土小于3m時(shí)取3m；ck——基底下1倍短邊寬度深度內(nèi)土的粘聚力標(biāo)準(zhǔn)值；Mb、Md、Mc——承載力系數(shù)，查規(guī)范表5.2.5；4原位測試4.1十字板剪切試驗(yàn)4.1.1測試原理十字板剪切試驗(yàn)是在鉆孔內(nèi)直接測定軟粘性土抗剪強(qiáng)度的試驗(yàn)。它所測得的抗剪強(qiáng)度值相當(dāng)于不排水剪的強(qiáng)度和殘余抗剪強(qiáng)度，或無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的1/2。十字板剪切儀由兩塊相互垂直相交的金屬板及軸桿構(gòu)成，高強(qiáng)度薄金屬板焊接于軸桿端部如圖4.1示。使用時(shí)把十字板插入土中，施加扭力于軸桿上，使十字板在土中轉(zhuǎn)動(dòng)，形成圓柱剪切面，通過量力設(shè)備測出最大扭轉(zhuǎn)力矩，由此得出抗剪強(qiáng)度。本試驗(yàn)采用板頭規(guī)格為的十字板頭。設(shè)十字板所測定的土的抗剪強(qiáng)度為sv，則有：得4.1.2資料整理1)計(jì)算原狀土和重塑土的不排水抗剪強(qiáng)度式中——原狀土的不排水抗剪強(qiáng)度(kPa)；——重塑土的不排水抗剪強(qiáng)度(kPa)；K——十字板常數(shù)(m-2)；ξ——電阻應(yīng)變式十字板頭傳感器的率定系數(shù)(kN/με)；Ry——原狀土破壞時(shí)的最大微應(yīng)變值(με)；Rc——重塑土破壞時(shí)的最大微應(yīng)變值(με)。2)計(jì)算靈敏度(4.1.23)估算地基承載力(1)中國建筑科學(xué)研究院、華東電力設(shè)計(jì)院公式：(4.1.2式中fa——地基承載力(kPa)。(2)Skempton公式（適用于D/B≤2.5）：(4.1.2式中fu——極限承載力(kPa)；B——基礎(chǔ)底面寬度(m)；L——基礎(chǔ)底面長度(m)；D——基礎(chǔ)埋置深度(m)；p0——基礎(chǔ)底面以上的覆土壓力(kPa)。本報(bào)告在地基承載力估算時(shí)采用了式(4.1.2-2),詳細(xì)結(jié)果見附圖5，當(dāng)設(shè)計(jì)詳細(xì)尺寸已知時(shí)，可用式(4.1.2-3)計(jì)算。4.1.3試驗(yàn)成果分析從十字板剪切成果圖可以看出，XX淤泥中的十字板原狀土抗剪強(qiáng)度波動(dòng)較大，重塑土強(qiáng)度亦不穩(wěn)定，結(jié)合鉆孔地質(zhì)資料，是由于此段淤泥不均勻夾粉細(xì)砂所致。XX孔淤泥中的十字板原狀土抗剪強(qiáng)度基本呈線性增加，僅個(gè)別點(diǎn)原狀土強(qiáng)度遠(yuǎn)高于其他點(diǎn)強(qiáng)度，結(jié)合鉆孔資料，是由于個(gè)別點(diǎn)位置夾粉細(xì)砂，其余地段淤泥較均勻。本段淤泥質(zhì)土層厚較薄，分布范圍也較小，十字板抗剪強(qiáng)度在該層未發(fā)現(xiàn)明顯規(guī)律性，鉆探過程中揭露該層亦不均勻，常與粉砂呈互層出現(xiàn)，其原狀土及擾動(dòng)土的不排水抗剪強(qiáng)度較淤泥均有較大提高。由于淤泥、淤泥質(zhì)土的原狀土抗剪強(qiáng)度、淺基礎(chǔ)地基承載力設(shè)計(jì)值等是隨深度增加而增加的，因此，在進(jìn)行強(qiáng)度設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)土層深度進(jìn)行參數(shù)選擇，用十字板剪切試驗(yàn)方法得出的淤泥的強(qiáng)度指標(biāo)的范圍值見4.1.3。十字板剪切試驗(yàn)得出淤泥和淤泥質(zhì)土的強(qiáng)度指標(biāo)表4.1.3土名統(tǒng)計(jì)項(xiàng)目試驗(yàn)參數(shù)平均值地層力學(xué)參數(shù)計(jì)算值原狀土十字?jǐn)_動(dòng)土十字靈敏度現(xiàn)場不排水淺基礎(chǔ)地基板抗剪強(qiáng)度板抗剪強(qiáng)度抗剪強(qiáng)度承載力設(shè)計(jì)值Cu(kPa)Cu'(kPa)St(Cu)f(kPa)f(kN)淤泥最大值79.5020.4020.5271.55357.26最小值7.001.501.306.3026.72淤泥質(zhì)土最大值88.6031.106.7479.74387.82最小值31.308.802.0428.17222.94十字板剪切試驗(yàn)的成果有，原狀土十字板剪切強(qiáng)度，重塑土十字板剪切強(qiáng)度，靈敏度，淺基礎(chǔ)地基承載力設(shè)計(jì)值，十字板剪切強(qiáng)度曲線等，詳見附表5及附圖4。4.2三橋靜力觸探試驗(yàn)4.2.1測試原理靜力觸探是工程勘察的一種原位測試技術(shù)，是將具有一定功能的探頭以規(guī)定的速率貫入土中，量測貫入過程中探頭受到的阻力（端阻、側(cè)阻或比貫入阻力）及孔隙水壓力（簡稱孔壓）；當(dāng)探頭停止貫入時(shí)，還可測定孔壓和端阻隨時(shí)間而變化的過程值。本次試驗(yàn)采用三橋靜力觸探試驗(yàn)。4.2.2資料整理1)參數(shù)修正及計(jì)算靜力觸探的錐尖阻力、側(cè)壁阻力在試驗(yàn)過程中由靜探微機(jī)(江蘇溧陽的LMC-D310型)自動(dòng)運(yùn)算完成?？讐合⑿拚姆椒ㄊ?，當(dāng)孔壓消散曲線初始段出現(xiàn)上升現(xiàn)象時(shí)，略去其上升段，以曲線峰值點(diǎn)作為該孔壓消散曲線的計(jì)量起點(diǎn)，并在同一張坐標(biāo)中，重新繪制孔壓消散曲線。(1)超孔隙壓力比Bq可用下式計(jì)算：(4.2.2-1)(4.2.2-2)式中Bq——超孔隙壓力比；——探頭貫入時(shí)土的超孔隙水壓力；uT——探頭貫入時(shí)錐面上測得的孔隙水壓力；qT——探頭總錐尖阻力；qc——孔壓探頭的錐尖阻力；a——探頭錐尖有效面積比，取0.4；——土的自重壓力。(2)歸一化超孔壓消散曲線應(yīng)按下式計(jì)算：(4.2.2-3)式中——各時(shí)該歸一化超孔壓比；uw——靜水壓力(kN/m2)；ut——消散至某時(shí)刻(t)的孔壓值，可在經(jīng)修正案孔壓消散曲線查取(kN/m2)；ut=0——經(jīng)修正了的孔壓消散試驗(yàn)的初始值(kN/m2)；γw——水的重度(kN/m3)；Dw——試驗(yàn)點(diǎn)在實(shí)測地下水位以下的深度(m)。2)土層劃分土層的劃分可以根據(jù)貫入孔壓uT和超孔隙壓力比Bq值的突變點(diǎn)所在深度處為土層界面，然后結(jié)合初勘鉆孔資料確定土層名稱。3)估算地基承載力fa、壓縮模量Es依據(jù)行標(biāo)《靜力觸探技術(shù)規(guī)則》（TBJ-93）不同土層的承載力及壓縮模量計(jì)算公式見表4.2.2。地基承載力、壓縮模量計(jì)算公式表表4.2.2土層承載力計(jì)算公式fa（kPa）壓縮模量計(jì)算公式Es(Mpa)采用標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范淤泥0.112qT+54.13qT0.687《靜力觸探技術(shù)規(guī)則》（TBJ-93）淤泥質(zhì)土4.13qT0.687《靜力觸探技術(shù)規(guī)則》（TBJ-93）粉質(zhì)粘土2.14qT+2.17fa采用靜力觸探技術(shù)規(guī)則Es采用鐵道部四院公式砂1.7(qT+1.5)fa采用靜力觸探技術(shù)規(guī)則Es采用webb公式(1969)4)單樁承載力估算根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-94）估算砼預(yù)制樁單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值如下式：式中Quk——單樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值；u——樁周長；li——樁身穿越第i層土厚度；fsi——第i層土土的探頭平均側(cè)阻力；qc——樁端平面上、下探頭阻力，取樁端平面以上4d范圍內(nèi)按土層厚度的探頭阻力加權(quán)平均值，然后再加樁端平面以下1d范圍內(nèi)的探頭阻力進(jìn)行平均；α——樁端阻力修正系數(shù)，對(duì)粘性土、粉土取2/3，飽和砂土取1/2；βi——第i層土樁側(cè)阻力綜合修正系數(shù)，對(duì)于粘性土、粉土：βi=10.04fsi-0.55，砂土：βi=5.05fsi-0.45。5)飽和粘性土水平固結(jié)系數(shù)的計(jì)算：(4.3.2-4)式中N——土的再壓比，N=Ce/Cc，對(duì)于軟土可取0.25~0.10；r0——探頭半徑，取1.784cm；T50——觸探引起的超孔壓消散達(dá)50%時(shí)的時(shí)間因數(shù)；t50——相應(yīng)于T50的孔壓消散歷時(shí)，在繪制的歸一化超孔壓曲線上查取。6)滲透系數(shù)估算：(4.3.2-5)式中a——土的壓縮系數(shù)，計(jì)算時(shí)可按附表1查?。沪脀——水的重度；e——土的天然孔隙比，按附表1查取。4.2.3試驗(yàn)成果分析三橋靜力觸探可以較精確的劃分土層。從附圖6可以看出，砂層的貫入孔壓uT與靜止水壓力uw曲線基本一致，粘性土層的貫入孔壓uT一般大于靜止水壓力uw。這樣的結(jié)果也說明，特別是在本段軟土發(fā)育地段，由于超孔隙水壓力的存在，才能使軟土中的水被排出，當(dāng)超孔隙水壓力消散完畢時(shí)，本層軟土固結(jié)也就完成了。本層共做了16個(gè)點(diǎn)的孔壓消散試驗(yàn)，消散終止條件是當(dāng)孔壓消散到固結(jié)度達(dá)到60%時(shí)或固結(jié)時(shí)間超過2小時(shí)。通過孔壓消散，可以得到該土層的固結(jié)系數(shù)，并能用式(4.3.2-5)推算各土層的滲透系數(shù)，各點(diǎn)固結(jié)系數(shù)及滲透系數(shù)值見表4.3.3-1，超孔壓消散成果圖見附圖7。固結(jié)系數(shù)成果表表4.2.3-1孔號(hào)深度標(biāo)高巖土名稱層號(hào)固結(jié)系數(shù)e0a滲透系數(shù)10-3cm/sMPa-110-8cm/sJLCT015.001.15淤泥質(zhì)砂<2-2>6.01.9672.06440.90JLCT017.00-0.85淤泥<2-1A>43.42.0251.795252.38JLCT019.00-2.85淤泥質(zhì)砂<2-2>103.82.0251.795603.62JLCT0112.00-5.85粉質(zhì)粘土<2-4>1.02.0252.0546.65JLCT023.003.10淤泥<2-1A>0.51.9672.0643.41JLCT027.30-1.20淤泥<2-1A>2.22.0251.79512.79JLCT0210.00-3.90淤泥質(zhì)砂<2-2>31.82.0251.795184.92JLCT0216.10-10.00粉質(zhì)粘土<2-4>26.52.0252.054176.34JLCT043.002.10淤泥<2-1A>0.91.9672.0646.14JLCT045.000.10淤泥<2-1A>1.31.9672.0648.86JLCT048.00-2.90粉質(zhì)粘土<2-4>1.22.0251.7956.98JLCT0412.90-7.80粉質(zhì)粘土<2-4>0.62.0252.0543.99JLCT113.002.50淤泥<2-1A>0.61.9672.0644.09JLCT118.00-2.50淤泥<2-1A>0.62.0251.7953.49JLCT1112.90-7.40淤泥<2-1A>1.52.0252.0549.98JLCT1115.90-10.40淤泥<2-1A>1.11.972.2988.34各土層及不同標(biāo)高范圍內(nèi)的淤泥和淤泥質(zhì)土的靜力觸探試驗(yàn)取得的力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)的平均值見表4.2.3-2。從該表可以看出，淤泥和淤泥質(zhì)土的錐尖阻力隨深度的增加而增加，這是由于隨觸探深度的增加，觸探點(diǎn)的上覆壓力也不斷增大。淤泥質(zhì)土的平均錐尖阻力較高，為1.17MPa，這是由于在淤泥質(zhì)土中不均勻夾薄層粉砂所致，前述的鉆探資料及十字板資料均說明了這一點(diǎn)，在靜力觸探試驗(yàn)中的力學(xué)指標(biāo)偏高也再次說明了這個(gè)問題。不同土層及軟土不同標(biāo)高靜探統(tǒng)計(jì)指標(biāo)表4.2.3-2統(tǒng)計(jì)內(nèi)容錐尖阻力側(cè)壁摩擦阻力總錐尖阻力天然地基基本承載力地基土壓縮模量qc(Mpa)fS(kPa)qT(Mpa)σ0(kN)Es(MPa)淤泥綜合統(tǒng)計(jì)0.507.710.5869.962.84淤泥質(zhì)土綜合統(tǒng)計(jì)1.0521.371.26159.884.84粉質(zhì)粘土綜合統(tǒng)計(jì)1.6833.051.88205.486.19淤泥(標(biāo)高>0m)0.405.800.4555.42.39淤泥(標(biāo)高-5~0m)0.587.700.6780.043.14淤泥(標(biāo)高-10~-5m)0.6510.800.7993.483.51淤泥(標(biāo)高<-10m)0.6918.200.86101.323.72淤泥質(zhì)土(標(biāo)高>-10m)0.9616.301.10146.364.41淤泥質(zhì)土(標(biāo)高<-10m)0.9816.901.21155.754.71其他靜力觸探取得的力學(xué)指標(biāo)包括側(cè)壁阻力、錐尖阻力、孔隙水壓力，總錐尖阻力、土的壓縮模量及天然地基基本承載力，詳見附表5及附圖6。4.3旁壓試驗(yàn)4.3.1測試原理P0PfPlP0IIIIII塑性階段P0PfPlP0IIIIII塑性階段似彈性階段初始階段V圖1典型的旁壓曲線旁壓試驗(yàn)可理想化為圓柱孔穴擴(kuò)張課題，并簡化為軸對(duì)稱平面應(yīng)變問題。典型的旁壓曲線（壓力P——體積變化量V曲線見圖1所示）可分為三個(gè)階段：Ⅰ階段：初始階段；Ⅱ階段：似彈性階段，壓力與體積變化量大致呈直線關(guān)系；Ⅲ階段：塑性階段，隨著壓力的增加，體積變化量也迅速增加。Ⅰ-Ⅱ階段的界限壓力相當(dāng)于初始水平應(yīng)力P0；Ⅱ-Ⅲ階段的界限壓力相當(dāng)于臨塑壓力Pf；Ⅲ階段末尾漸近線的壓力為極限壓力Pl。4.3.2資料整理1)旁壓試驗(yàn)曲線的繪制根據(jù)校正后的壓力和體積數(shù)據(jù)，繪出壓力——孔壁土被壓縮的體積變化量，即P—V曲線。各試驗(yàn)點(diǎn)的P-V曲線見附圖8。2)特征值的確定與計(jì)算利用旁壓試驗(yàn)確定地基土參數(shù)，首先要從旁壓試驗(yàn)P—V曲線確定P0——地層初始水平應(yīng)力、Pf——臨塑壓力和Pl——極限壓力。（1）P0——地層初始水平應(yīng)力的確定：延長P—V曲線直線段與縱坐標(biāo)軸相交，截距為V0，過截距作與橫坐標(biāo)軸的平行線，與P—V曲線相交點(diǎn)對(duì)應(yīng)的壓力即為P0。（2）Pf——臨塑壓力的確定：以P—V曲線直線段的終點(diǎn)對(duì)應(yīng)的壓力為Pf。（3）Pl——極限壓力的確定：將P—1/V曲線或其延長線（大于Pf的數(shù)據(jù)）取1/（2V0+Vc）（Vc為測量腔的固有體積）所對(duì)應(yīng)的壓力即為Pl。（4）旁壓模量Em、旁壓剪切模量Gm和變形模量E0、壓縮模量ES：根據(jù)似彈性階段直線的斜率，由軸對(duì)稱平面應(yīng)變問題的彈性解可得旁壓模量Em、旁壓剪切模量Gm。(4.3.2-1)(4.3.2-2)式中Em——旁壓模量（MPa）；Gm——旁壓剪切模量（MPa）；μ——泊松比，試驗(yàn)建議值，一般正常固結(jié)和輕度超固結(jié)砂土和粉土取0.33，軟塑粘性土、淤泥和淤泥質(zhì)土取0.40?！詨浩鳒y量腔的固有體積，535cm3；——P0對(duì)應(yīng)的體積；——臨塑壓力Pf對(duì)應(yīng)的體積（cm3）；△P/△V——旁壓曲線似彈性直線段的斜率（kPa/cm3）；由旁壓模量和旁壓剪切模量可以推算地基土體的變形參數(shù)，即E0：(4.3.2-3)式中：E0——土的變形模量；——土的結(jié)構(gòu)系數(shù)，與土的類型、固結(jié)狀態(tài)有關(guān)，一般小于1。土的彈性模量E0和壓縮模量ES的關(guān)系：(4.3.2-4)式中：ES——壓縮模量。(5)計(jì)算淺基礎(chǔ)承載力f0：利用旁壓試驗(yàn)計(jì)算淺基礎(chǔ)的承載力采用臨塑壓力法，該地基承載力基本值：(4.3.2-5)4.3.3試驗(yàn)成果分析預(yù)鉆式旁壓儀具有設(shè)備結(jié)構(gòu)簡單、攜帶輕便、操作方便，結(jié)果可靠等優(yōu)點(diǎn)，易于克服巖土試驗(yàn)中取樣、試件加工、參數(shù)選取等困難。能較為客觀地反映所測對(duì)象的強(qiáng)度、變形特性，為地基評(píng)價(jià)和基礎(chǔ)選型提供科學(xué)依據(jù)。對(duì)難以取到原狀試樣的巖土層，尤具實(shí)用意義。本次旁壓試驗(yàn)不僅獲得了大量的直接測試數(shù)據(jù)，取得土體受力變形后從彈性階段到破壞階段的全過程資料，有利于對(duì)土體應(yīng)力和變形問題的分析，而且通過數(shù)據(jù)直接運(yùn)算得到了大量的土工參數(shù)，這些參數(shù)包括土體的初始?jí)毫Α⑴R塑壓力和極限壓力等強(qiáng)度參數(shù)，不同深度土層的變形參數(shù)（旁壓模量和旁壓剪切模量）。此外，在旁壓模量和旁壓剪切模量的基礎(chǔ)上，推算了土體的彈性模量和壓縮模量等變形模量參數(shù)。需要指出的是，旁壓試驗(yàn)引入國內(nèi)的時(shí)間不長，在工程使用中還不普遍，特別是尚未見到在海相淤泥中使用該方法的報(bào)道。將旁壓實(shí)驗(yàn)的結(jié)果應(yīng)用于工程中，還需對(duì)比其它原位試驗(yàn)和室內(nèi)土工試驗(yàn)。各土層在不同深度下的力學(xué)參數(shù)統(tǒng)計(jì)表表4.3.3土層名稱試驗(yàn)深度(m)初始?jí)毫0(kPa)臨塑壓力Pf(kPa)極限壓力Pl(kPa)旁壓模量Em(MPa)剪切模量Gm(MPa)地基承載力f0(kPa)變形模量E0(MPa)壓縮模量Es(MPa)淤泥2.0201061400.560.24860.560.89淤泥3.925981350.850.31720.851.36淤泥15.0501481751.330.49981.332.13淤泥17.0701823501.930.721121.933.10淤泥質(zhì)土18.21423746738.903.3023213.2921.33粉質(zhì)粘土12.0682785574.611.712106.8811.04粉質(zhì)粘土20.51165308959.053.4841413.5021.68粉細(xì)砂12.0562438775.412.001878.0812.96中砂21.01203636714.771.9124314.4517.41注：未包含PY-1-2、PY-1-3、PY-2-2點(diǎn)資料。試驗(yàn)設(shè)計(jì)兩個(gè)鉆孔12個(gè)測點(diǎn)，從試驗(yàn)結(jié)果看，其中9個(gè)測點(diǎn)數(shù)據(jù)比較理想，3個(gè)測點(diǎn)(PY-1-2、PY-1-3、PY-2-2)由于鉆孔、土體性質(zhì)等因素的影響，結(jié)果不理想，故未提供試驗(yàn)結(jié)果，但圖件附后，僅供參考。由旁壓試驗(yàn)所得的力學(xué)指標(biāo)見表4.3.3，詳見附表6。旁壓試驗(yàn)各點(diǎn)的圖見附圖8。5物理力學(xué)指標(biāo)及其參數(shù)建議5.1室內(nèi)試驗(yàn)與原位試驗(yàn)綜合分析通過野外鉆探取得的I級(jí)不擾動(dòng)土樣，在室內(nèi)進(jìn)行了土的物理指標(biāo)和力學(xué)指標(biāo)的試驗(yàn)，這些試驗(yàn)包括了土的稠度指標(biāo)、天然狀態(tài)性質(zhì)指標(biāo)、固結(jié)指標(biāo)、滲透系數(shù)及基本力學(xué)指標(biāo)。同時(shí)，在取樣的基礎(chǔ)上，進(jìn)行了原位測試，這些測試包括：十字板剪切試驗(yàn)、靜力觸探試驗(yàn)和旁壓試驗(yàn)。土的物理指標(biāo)（主要包括稠度指標(biāo)和天然狀態(tài)性質(zhì)指標(biāo)）不能通過原位試驗(yàn)直接測得，因此，其指標(biāo)應(yīng)選用用室內(nèi)試驗(yàn)方法獲得的指標(biāo)。原位試驗(yàn)測得的應(yīng)力指標(biāo)在是土在原位進(jìn)行的保持原始應(yīng)力狀態(tài)下的試驗(yàn)，而室內(nèi)測得的應(yīng)力指標(biāo)的樣品雖然是I級(jí)不擾動(dòng)樣，但原始應(yīng)力狀態(tài)已不存在，因此，土層相應(yīng)的力學(xué)指標(biāo)應(yīng)以原位測試獲得的直接指標(biāo)為主。對(duì)于三角洲相、沖積相軟土，結(jié)構(gòu)上常表現(xiàn)明顯的各向異性特點(diǎn)，且水平固結(jié)系數(shù)在地基固結(jié)的全過程中更為重要。土的固結(jié)指標(biāo)可通過室內(nèi)試驗(yàn)和靜力觸探得到。室內(nèi)試驗(yàn)求得的固結(jié)指標(biāo)用的是時(shí)間平方根法，具體是將某級(jí)壓力下固結(jié)試驗(yàn)的數(shù)據(jù)繪成測微表計(jì)數(shù)d與的關(guān)系曲線，從d0點(diǎn)作另一直線使其斜率等于試驗(yàn)曲線直線部分斜率的1.15倍，它交曲線于a點(diǎn),a點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的時(shí)間即為土樣固結(jié)度達(dá)90%所對(duì)應(yīng)的平方根值,固結(jié)度用計(jì)算。靜力觸探計(jì)算水平固結(jié)系數(shù)公式(4.3.2-4)是通過軸對(duì)稱擴(kuò)散方程求得的理論解，再結(jié)合經(jīng)驗(yàn)綜合而得。軸對(duì)稱擴(kuò)散擴(kuò)方程的假定條件是：從探頭停止貫入之時(shí)起，施加于土體的總應(yīng)力恒定，且初值條件,f(n)為探頭對(duì)土造成的超孔壓沿水平徑向的初始分布函數(shù)，可選擇，求得理論解為。由于推導(dǎo)公式時(shí)，假定附加荷載為常量，對(duì)土體實(shí)際受力狀態(tài)不符，根據(jù)相似性原理，可援引壓縮試驗(yàn)的回彈指數(shù)與壓縮指數(shù)之比N（=Ce/Cc）予以修正，得式(4.3.2-4)。淤泥用室內(nèi)試驗(yàn)測求的水平固結(jié)系數(shù)（100kPa下Ch=1.3×10-8cm2/s）與靜力觸探求得的水平固結(jié)系數(shù)（平均值為1.1×10-8cm2/s）基本一致，室內(nèi)試驗(yàn)與原位測試可以相互驗(yàn)證，說明該指標(biāo)較為可靠。另外，用原位測試的方法可以得到孔隙水壓力消散的過程曲線，對(duì)設(shè)計(jì)和施工有一定的指導(dǎo)意義。土的不排水剪抗剪強(qiáng)度指標(biāo)可以通過室內(nèi)試驗(yàn)剪切指標(biāo)的快剪、三軸指標(biāo)的不固結(jié)不排水剪得到c、φ值，然后根據(jù)深度，依據(jù)得到；或通過室內(nèi)試驗(yàn)無側(cè)限抗壓試驗(yàn)測得的原狀土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度，根據(jù)土體破壞時(shí)的極限平衡條件，通過三角函數(shù)變換得到,由飽和軟土的無側(cè)限試驗(yàn)可知，σ3=0，φ=0，得。不排水剪的土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)亦可通過十字板剪切試驗(yàn)直接得到，如附表4示，一般認(rèn)為，十字板剪切試驗(yàn)是在現(xiàn)場進(jìn)行，試驗(yàn)點(diǎn)保持天然狀態(tài)。由于抗剪強(qiáng)度是與深度有關(guān)的函數(shù)，在選用不同指標(biāo)的函數(shù)時(shí)應(yīng)注意對(duì)比深度，一般地，由十字板剪切試驗(yàn)確定的抗剪強(qiáng)度比室內(nèi)試驗(yàn)計(jì)算的結(jié)果要高。5.2物理力學(xué)指標(biāo)參數(shù)建議值選取根據(jù)以上分析，本報(bào)告結(jié)合室內(nèi)試驗(yàn)和原位測試得出本段軟土地區(qū)綜合物理力學(xué)指標(biāo)建議表，如附表1所示。建議表中，室內(nèi)試驗(yàn)指標(biāo)為實(shí)測而得（靈敏度除外）；十字板剪切試驗(yàn)的原狀土和重塑土的不排水抗剪強(qiáng)度為直接測得，靈敏度依式(4.1.2-1)算得；靜力觸探試驗(yàn)的錐尖阻力和側(cè)壁阻力直接測得，摩阻比是側(cè)壁阻力與錐尖阻力的比值，承載力特征值和壓縮模量由表4.2.2中公式算得。旁壓試驗(yàn)的各種指標(biāo)，由式(4.3.2-1)~式(4.3.2-5)計(jì)算而得。對(duì)淤泥層由不同測試手段得出主要的力學(xué)及水文指標(biāo)如表5.2所示。承載力是深度的函數(shù)，故各種方法得出的承載力本表只列計(jì)算公式，其值需要綜合確定。壓縮模量指標(biāo)的選用與所選擇的沉降計(jì)算模型有有，若依據(jù)根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2002)中的相關(guān)公式進(jìn)行計(jì)算，宜選用室內(nèi)試驗(yàn)測得的壓縮模量。由室內(nèi)試驗(yàn)和靜力觸探測得的滲透系數(shù)和固結(jié)系數(shù)基本一致，而由靜力觸探得到的滲透系數(shù)是由原位測得的，更能代表土體真實(shí)的滲透情況，故本表選擇的推薦值與靜力觸探測得的指標(biāo)基本一致。靈敏度是指保持天然結(jié)構(gòu)的原狀土的強(qiáng)度與保持原來含水量但天然結(jié)構(gòu)被破壞的重塑土的強(qiáng)度之比，十字板剪切試驗(yàn)是在原位測得的，因此比室內(nèi)試驗(yàn)有更好的代表性，因此，本表選擇了十字板剪切試驗(yàn)的靈敏度為推薦值。淤泥主要力學(xué)指標(biāo)、滲透指標(biāo)推薦值表表5.2測試手段室內(nèi)試驗(yàn)十字板試驗(yàn)靜力觸探旁壓試驗(yàn)推薦值承載力式3.3.3-1式4.1.2-2表4.2.2式4.3.2-5綜合壓縮模量Es(MPa)1.60/3.111.871.60滲透系數(shù)(×10-8cm/s)13.80/7.14/8.00固結(jié)系數(shù)(×10-cm2/s)1.29/1.09/1.10靈敏度9.304.53//4.606巖土工程評(píng)價(jià)與工程措施建議6.1巖土工程評(píng)價(jià)本段軟土埋深變化較大，呈北薄南厚趨勢，淤泥層最厚達(dá)22.80m。本段淤泥含水率高達(dá)73.20%，孔隙比接近2.0，壓縮系數(shù)接近2.0MPa-1，三軸指標(biāo)總應(yīng)力法的凝聚力ck=3.2kPa，φk=0.9?。從以上指標(biāo)可以看出，本段淤泥的物理力學(xué)指標(biāo)極差，用旁壓試驗(yàn)方法測得如的表4.3.3示的地基承載力基本值也很低。不僅是從淤泥的地基承載力上看，還是從其變形的角度上看，淤泥層都難以滿足地鐵結(jié)構(gòu)的承載力和沉降的要求。在XX段，淤泥中的十字板原狀土抗剪強(qiáng)度波動(dòng)較大，重塑土強(qiáng)度亦不穩(wěn)定，三橋靜力觸探試驗(yàn)淤泥段貫入孔壓曲線uT有小幅波動(dòng)，結(jié)合鉆孔揭露情況，證明該段不均勻夾薄層砂，準(zhǔn)確的夾砂位置可參考附圖6（圖中貫入孔壓曲線uT與靜水壓力曲線u