某大橋碗扣支架方案及驗(yàn)算（標(biāo)準(zhǔn)梁段）

本文格式為Word版，下載可任意編輯——某大橋碗扣支架方案及驗(yàn)算（標(biāo)準(zhǔn)梁段）西河大橋支架方案（梁高1.8m）現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求

以西河大橋最高梁段1-5為例，梁高1.8m，頂寬15.8m，支架最高8m。支架采用碗扣式多功能腳手桿（Φ48X3.5mm)搭設(shè)，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)頂托，墩旁兩側(cè)各6m范圍內(nèi)的支架采用縱向間距60cm，其余范圍內(nèi)（即跨中部分）的支架采用縱向間距90cm,標(biāo)準(zhǔn)段正對(duì)腹板下的立桿，步距0.6m，其余位置步距1.2m；支架高度超過4.5m，設(shè)置水平剪；縱向剪刀撐縱向距離不超過5m一道縱向剪刀撐，橫向支架外及腹板位置設(shè)置剪刀撐；橫向剪刀撐縱向不超過5m設(shè)置一道。立桿頂設(shè)二層方木，立桿頂托上橫向設(shè)10×15cm方木，加密段及橫梁處再加一層5*10cm方木；橫向方木上設(shè)10×10cm的橫向方木，其中在端橫梁,及加密區(qū)腹板下和中橫梁下間距0.25m，跨中區(qū)域腹板位置0.2m，在跨中其他部位間距0.30m。

支架橫向布置如下圖：

現(xiàn)澆箱梁模板支架驗(yàn)算

一、橫梁及鄰近橫梁處梁高1.8m計(jì)算（一)模板驗(yàn)算

混凝土自重(γc)為26KN/m3，強(qiáng)度等級(jí)C50，坍落度為18?3cm，采用汽車泵泵輸送入模，澆筑速度為1m/h,用插入式振搗。墩頂出來30cm開始搭設(shè)支架

模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1＝0.3×1=0.3kN/m；

新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2＝1.8×26×1=46.8kN/m2；、施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x3＝2.5×1=2.5kN/m2；

振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4＝2×1=2kN/m。

以上1、2項(xiàng)為恒載，取分項(xiàng)系數(shù)1.2，3、4項(xiàng)為活載，取分項(xiàng)系數(shù)1.4，《施工手則》臨時(shí)結(jié)構(gòu)系數(shù)0.9則底模的荷載設(shè)計(jì)值為：

g1=(x1+x2)×1.2=(0.3+46.8)×1.2×0.3×0.9=15.26kN/m；q1=(x3+x4)×1.4=(2.5+2)×1.4×0.3×0.9=1.701kN/m；q=g1+q1=16.961kN/m

1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，M--面板計(jì)算最大彎距(N.mm)；l--計(jì)算跨度:l=250.0mm；

面板的最大彎距：M=0.1×16.961×250.0×250.0=1.06×105N.mm；

按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：

其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計(jì)算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抗?fàn)幘?

b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=300×15.0×15.0/6=1.125×104mm3；

f--面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.500N/mm2；

面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=1.06×105/1.125×104=9.42N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=9.42N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.500N/mm2，滿足要求！2.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:

其中，∨--面板計(jì)算最大剪力(N)；l--計(jì)算跨度:l=250.0mm；

面板的最大剪力：∨=0.6×16.961×250.0=2544.15N；

截面抗剪強(qiáng)度必需滿足:

其中，Τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--面板計(jì)算最大剪力(N)：∨=2544.15N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=300mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；

fv--面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:T=3×2544.15/(2×300×15.0)=0.848N/mm2；

面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值T=0.848N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.500N/mm2，滿足要求！

3.撓度驗(yàn)算撓度計(jì)算公式如下:

其中，q--作用在模板上的線荷載:q=16.961N/mm；l--計(jì)算跨度:l=250.00mm；

E--面板的彈性模量:E=9500.00N/mm2；

I--面板的截面慣性矩:I=30.00×1.50×1.50×1.50/12=8.48cm4；

面板的最大允許撓度值:[ω]=1.000mm；

面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×16.961×250.004/(100×9500.00×0.848×105)=0.557mm；

面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.557mm小于等于面板的最大允許撓度值[ω]=1.000mm，滿足要求?。ǘ⒖v向方木

腹板位置處為縱向方木最不利位置，以此處驗(yàn)算

方木依照簡支梁計(jì)算，考慮到市場方木尺寸不夠,以9*9計(jì)算其慣性矩I和截面抗?fàn)幘豔分別為:

W=9.000×9.000×9.000/6=121.5cm3；

I=9.000×9.000×9.000×9.000/12=546.75cm4；

方木楞計(jì)算簡圖1.荷載的計(jì)算：

(1)鋼筋混凝土自重(kN/m)：

q1=26.000×0.250×1.8=11.7kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.350×0.250=0.088kN/m；

(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：p1=(2.500+2.000)×0.600×0.250=0.675kN；

2.方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:

最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分派的彎矩和，計(jì)算公式如下:

均布荷載q=1.2×(11.700+0.088)=14.146kN/m；集中荷載p=1.4×0.675=0.945kN；

最大彎距M=Pl/4+ql2/8=0.945×0.600/4+14.146×0.6002/8=0.778kN.m；

方木的最大應(yīng)力值σ=M/w=0.778×106/121.5×103=6.403N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.5N/mm2；

方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為6.403N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13.5N/mm2，滿足要求!

3.方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下:

Q=ql/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必需滿足:

T=3Q/2bh

其中最大剪力:V=0.600×14.146/2+0.945/2=4.716kN；

方木受剪應(yīng)力計(jì)算值T=3×4716/(2×90.000×90.000)=0.8733N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.400N/mm2；

方木受剪應(yīng)力計(jì)算值為0.8733N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.400N/mm2，滿足要求!

4.方木撓度驗(yàn)算:

最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分派的撓度和，計(jì)算公式如下:

方木最大撓度計(jì)算值V=5×14.146×600.0004/(384×9500.000×5467500)+945.000×600.0003/(48×9500.000×5467500)=0.541mm；方木最大允許撓度值[V]=600.000/250=2.400mm；

方木的最大撓度計(jì)算值0.541mm小于方木的最大允許撓度值2.400mm,滿足要求!（三）橫向方木

本工程中，實(shí)際使用10*15橫向大龍骨采用木方，以9*14計(jì)算,寬度90mm，高度140mm，截面慣性矩I和截面抗?fàn)幘豔分別為:W=90×140×140/6=294cm3；I=90×140×140×140/12=2058cm4；

以3跨簡支梁計(jì)算縱向方木支座反力，橫梁位置縱向方木上的均布荷載14.146N/mm，

橫梁非腹板位置均布荷載為：

（0.43+0.43）*1.2*26*0.25+0.088*1.2=6.814KN/m腹板位置均布荷載：14.146KN

倒角位置均布荷載：1.36*1.2*26*0.25+0.088*1.2=10.714KN/m集中荷載1.4*4.5*0.6*0.25=945N

最不利形式考慮在支座處，跨度600mm+600mm+300mmA、非腹板位置分析：

非腹板位置縱向方木受力圖

計(jì)算支座反力：

非腹板位置縱向方木支座反力圖

B．倒角位置分析

倒角位置縱向方木受力圖

倒角位置縱向方木支座反力

C．腹板位置分析：

橫梁腹板處縱向方木受力圖

腹板位置縱向方木支座反力圖

橫向大方受力圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算以梁中段建立模型

橫向大方受力圖

橫向木方彎矩圖

外楞最大彎矩:M=1939407.9N/mm強(qiáng)度驗(yàn)算公式：

其中，σ--最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)

M--外楞的最大彎距(N.mm)；M=1939407.9N/mmW--外楞的凈截面抗?fàn)幘?；W=2.94*105mm2；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)，[f]=13.500N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=1939407.9/2.94×105=6.60N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13.500N/mm2；

最大應(yīng)力計(jì)算值σ=6.60N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.500N/mm2,滿足要求！

2.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算

剪力圖

最大剪力：∨=15009.61N；

截面抗剪強(qiáng)度必需滿足:

其中，τ--截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；∨--計(jì)算最大剪力(N)：∨=15009.61Nb--的截面寬度(mm)：b=90.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=140.0mm；

fv--外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；

截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×15009.61/(2×90.0×140.0)=1.787N/mm2；截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.400N/mm2；

截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=1.787N/mm2小于截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.50N/mm，不滿足要求！

所以在方木下再加一層5*10的方木，再進(jìn)行剪力驗(yàn)算。截面抗剪強(qiáng)度必需滿足:

2

其中，τ--截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；∨--計(jì)算最大剪力(N)：∨=15009.61Nb--的截面寬度(mm)：b=90.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=180.0mm；

fv--外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.400N/mm2；

截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×15009.61/(2×90.0×180.0)=1.39N/mm2；截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.400N/mm2；

截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=1.39N/mm2小于截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

[fv]=1.40N/mm2，滿足要求！

3.撓度驗(yàn)算

使用sap2000建模計(jì)算的撓度

最大撓度計(jì)算值:ω=0.08mm；最大容許撓度值:[ω]=3.600mm；

最大撓度計(jì)算值ω=0.08mm小于最大容許撓度值[ω]=3.600mm，滿足要求！

二、標(biāo)準(zhǔn)段計(jì)算

（一）模板驗(yàn)算前面已通過（二）、縱向方木A、腹板位置

方木依照簡支梁計(jì)算，考慮到市場方木尺寸不夠,以9*9計(jì)算其慣性矩I和截面抗?fàn)幘豔分別為:

W=9.000×9.000×9.000/6=121.5cm3；

I=9.000×9.000×9.000×9.000/12=546.75cm4；

方木楞計(jì)算簡圖1.荷載的計(jì)算（腹板位置）：(1)鋼筋混凝土自重(kN/m)：

q1=26.000×0.20×1.8=9.36kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.350×0.25=0.088kN/m；

(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：p1=(2.500+2.000)×0.900×0.20=0.81kN；

2.方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:

最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分派的彎矩和，計(jì)算公式如下:

均布荷載q=1.2×(9.36+0.088)=11.34kN/m；集中荷載p=1.4×0.81=1.134kN；

最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.134×0.900/4+11.34×0.9002/8=1.4033kN.m；

方木的最大應(yīng)力值σ=M/w=1.4033×106/121.5×103=11.55N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.5N/mm2；

方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為11.55N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13.5N/mm2，滿足要求!

3.方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下:

Q=ql/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必需滿足:

T=3Q/2bh+1701×900.0003/(48×9500.000×5467500)=1.29mm；方木最大允許撓度值[V]=900.000/250=3.600mm；

方木的最大撓度計(jì)算值1.29mm小于方木的最大允許撓度值3.6mm,滿足要求!

（三）橫向方木

本工程中，實(shí)際使用10*15橫向大龍骨采用木方，以9*14計(jì)算,寬度90mm，高度140mm，截面慣性矩I和截面抗?fàn)幘豔分別為:1、截面參數(shù)

W=90×140×140/6=294cm3；I=90×140×140×140/12=2058cm4；2、荷載分析：橫梁非腹板位置：

0.46*1.2*26*0.3+0.105*1.2=4.432KN/m

傳遞到橫向大方的集中荷載：P=4.432×0.900+1.701=5.689kN腹板位置均布荷載：11.316KN

集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=11.316×0.900+1.134=11.316kN倒角位置均布荷載：0.71*1.2*26*0.3+0.105*1.2=6.772KN/mP=6.772×0.900+1.701=7.795kN3.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算以梁中段建立模型

橫向大方受力圖

橫向木方彎矩圖

外楞最大彎矩:M=1575141.3N/mm強(qiáng)度驗(yàn)算公式：

其中，σ--最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)

M--外楞的最大彎距(N.mm)；M=1575141.3N/mmW--外楞的凈截面抗?fàn)幘?；W=2.94*105mm2；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)，[f]=13.500N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=1575141.3/2.94×105=5.36N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13.500N/mm2；

最大應(yīng)力計(jì)算值σ=5.36N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.500N/mm2,滿足要求！

4.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算

剪力圖

最大剪力：∨=11260.2N；

截面抗剪強(qiáng)度必需滿足:

其中，τ--截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；∨--計(jì)算最大剪力(N)：∨=11260.2Nb--的截面寬度(mm)：b=90.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=140.0mm；

fv--外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；

截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×11260.2/(2×90.0×140.0)=1.341N/mm2；截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.400N/mm2；

截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=1.341N/mm2小于截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.40N/mm，滿足要求！

3.撓度驗(yàn)算

使用sap2000建模計(jì)算的撓度

2

最大撓度計(jì)算值:ω=0.427mm；最大容許撓度值:[ω]=3.600mm；

最大撓度計(jì)算值ω=0.427mm小于最大容許撓度值[ω]=3.600mm，滿足要求！

支架計(jì)算:

（一）、加密段非腹板位置1、腳手架參數(shù)

橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.60；步距(m):1.20；

立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.30；腳手架搭設(shè)高度(m):8.00；采用的碗扣(mm):Φ48×3.2；

2、模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):26.000；混凝土澆筑厚度(m):1.200；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):3.000；

加密區(qū)非腹板位置支撐荷載單元

3、荷載計(jì)算

靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.149×8.000=1.191kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.900×0.600=0.189kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=26.000×1.200×0.900×0.600=16.848kN；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=18.228kN；

活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與傾倒混凝土及振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(5.000+2.000)×0.900×0.600=3.780kN；

不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N=1.2NG+1.4NQ=27.166kN；4、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式:

其中N立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN)：N=27.166kN；φ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比lo/i查表得到；i計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.50cm2；W立桿凈截面模量(抗?fàn)幘?(cm3)：W=4.73cm3；σ鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；

[f]鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205.000N/mm2；L0計(jì)算長度(m)；

l0=h+2a

k1計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為1.155；u計(jì)算長度系數(shù)，u=1.700；

a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.300m；

上式的計(jì)算結(jié)果：

立桿計(jì)算長度L0=h+2a=1.200+0.300×2=1.800m；L0/i=1800.000/15.900=113.000；

由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.496；

鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；σ=27165.840/（0.496×450.000）=121.711N/mm2；

鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=121.711N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205.000N/mm2，滿足要求！

假使考慮到高支撐架的安全因素，適合由下式計(jì)算l0=k1k2(h+2a)

k1--計(jì)算長度附加系數(shù)依照表1取值1.243；

k2--計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a=1.800依照表2取值1.014；

上式的計(jì)算結(jié)果：

立桿計(jì)算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.014×(1.200+0.300×2)=2.269m；Lo/i=2268.724/15.900=143.000；

由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.336；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；σ=27165.840/（0.336×450.000）=179.668N/mm2；

鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=179.668N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205.000N/mm2，滿足要求！

（二）、加密段腹板位置1、腳手架參數(shù)

橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.60；步距(m):1.20；

立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.30；腳手架搭設(shè)高度(m):8.00；采用的碗扣(mm):Φ48×3.2；2.荷載參數(shù)

模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):26.000；樓板澆筑厚度(m):1.800；

施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):5.000；

2

加密區(qū)腹板處支撐荷載單元

3、

荷載計(jì)算

靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.149×8.000=1.191kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.600×0.600=0.126kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=26.000×1.800×0.600×0.600=16.848kN；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=18.165kN；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。

經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(5.000+2.000)×0.600×0.600=2.520kN；

不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N=1.2NG+1.4NQ=25.326kN；4、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式:

其中N立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN)：N=25.326kN；φ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比lo/i查表得到；i計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.50cm2；W立桿凈截面模量(抗?fàn)幘?(cm3)：W=4.73cm3；σ鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；

[f]鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205.000N/mm2；L0計(jì)算長度(m)；

l0=h+2a

k1計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為1.155；u計(jì)算長度系數(shù)，u=1.700；

a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.300m；

上式的計(jì)算結(jié)果：

立桿計(jì)算長度L0=h+2a=1.200+0.300×2=1.800m；L0/i=1800.000/15.900=113.000；

由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.496；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；σ=25326.240/（0.496×450.000）=113.469N/mm2；

鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=113.469N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205.000N/mm2，滿足要求！

假使考慮到高支撐架的安全因素，適合由下式計(jì)算l0=k1k2(h+2a)

k1--計(jì)算長度附加系數(shù)依照表1取值1.243；

k2--計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a=1.800依照表2取值1.014；

上式的計(jì)算結(jié)果：

立桿計(jì)算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.014×(1.200+0.300×2)=2.269m；Lo/i=2268.724/15.900=143.000；

由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.336；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；σ=25326.240/（0.336×450.000）=167.502N/mm2；

鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=167.502N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度

設(shè)計(jì)值[f]=205.000N/mm2，滿足要求?。ㄈ?biāo)準(zhǔn)段腹板位置1、支架參數(shù)

橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.90；步距(m):0.60；

立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.30；腳手架搭設(shè)高度(m):8.00；采用的鋼管(mm):Φ48×3.2；2.荷載參數(shù)

模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):26.000；樓板澆筑厚度(m):1.800；

施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):5.000；

標(biāo)準(zhǔn)段腹板位置支撐荷載單元

3、荷載計(jì)算

靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.149×8.000=1.191kN；鋼管的自重計(jì)算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。

(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.600×0.900=0.189kN；

(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=26.000×1.800×0.600×0.900=25.272kN；

經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=26.652kN；

.活荷載為施工