600MW凝汽式機組全廠原則性熱力系統(tǒng)計算

熱力發(fā)電廠課程設(shè)計計算書題目：600MW亞臨界凝汽式機組全廠原則性熱力系統(tǒng)計算專業(yè)：火電廠集控運行班級：熱動核電1101班學號：2姓名：王力指導(dǎo)教師：馮磊華TOC\o"1-5"\h\z.本課程設(shè)計的目的 3.計算任務(wù) 3.計算原始資料 4.計算過程 8全廠熱力系統(tǒng)輔助性計算 8原始數(shù)據(jù)整理及汽態(tài)線繪制 10全廠汽水平衡 11各回熱抽汽量計算及匯總 12汽輪機排汽量計算及校核 17汽輪機汽耗量計算 18.熱經(jīng)濟指標計算 20汽輪機發(fā)電機組熱經(jīng)濟性指標計算 20全廠熱經(jīng)濟指標計算 20.反平衡校核 22.參考文獻 24附圖（汽態(tài)膨脹過程線） 25.本課程設(shè)計的目的熱力發(fā)電廠課程設(shè)計的主要目的是要確定在不同負荷工況下各部分汽水流量及其參數(shù)、發(fā)電量、供熱量及全廠性的熱經(jīng)濟指標，由此衡量熱力設(shè)備的完善性，熱力系統(tǒng)的合理性，運行的安全性和全廠的經(jīng)濟性。是學生在學習熱力發(fā)電廠課程后的一次綜合性的訓(xùn)練，是本課程的重要環(huán)節(jié)。通過課程設(shè)計是學生進一步鞏固、加深所學的理論知識并有所擴展；學習并掌握熱力系統(tǒng)全面性計算和局部性分析的初步方法；培養(yǎng)學生查閱、使用國家有關(guān)設(shè)計標準、規(guī)范，進行實際工程設(shè)計，合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力；鍛煉提高運算、制圖、計算機編程等基本技能；增強工程概念，培養(yǎng)學生對工程技術(shù)問題的嚴肅、認真和負責的態(tài)度。.計算任務(wù).根據(jù)給定的熱力系統(tǒng)數(shù)據(jù)，在h—s圖上匯出蒸汽的汽態(tài)膨脹線（要求出圖占一頁）。.計算額定功率下的汽輪機進汽量D0,熱力系統(tǒng)各汽水流量Dj。.計算機組和全廠的熱經(jīng)濟性指標（機組汽耗量、機組熱耗量、機組熱耗率、機組汽耗率、絕對電耗率、全廠標準煤耗量、全廠標準煤耗率、全廠熱耗率、全廠熱效率）。3.計算原始資料.汽輪機形式及參數(shù)（1）機組形式：亞臨界、一次中間再熱、四缸四排氣、單軸、凝汽式機組。（2）額定功率：P=600MW。（3）主蒸汽初參數(shù)（主汽閥前）：P0=16.7Mpa,t0=537℃。（4）再熱蒸汽參數(shù)（進汽閥前）：熱段：Prh=3.234Mpa,trh=537℃冷段：P,rh=3.56Mpa，t,rh=315℃。（5）汽輪機排氣壓力Pc=4.4/5.39KPa，排氣比焓h=2333.8J/kg。.回熱加熱系統(tǒng)參數(shù)（1）機組各級回熱抽汽參數(shù)表3-1項目單位H1H2H3H4（除氧器）H5H6H7H8抽氣壓力Mpa5.83.51.60.74470.300.10.00.0P’j949312503069722抽氣溫度tj℃380316429323.6223.13788.61.

.9.9.12.850抽氣焓hjKJ/kg3132.930163317.73108.22912.92749.52649.52491.1加熱器上端差5t℃-1.7002.82.82.82.8加熱器下端差5t1℃5.55.55.55.55.55.55.5水側(cè)壓力pwMpa20.1320.1320.130.70741.7241.7241.7241.724抽汽管道壓損Apj%33355555（2）最終給水溫度：tfw=274.1℃。（3）給水泵出口壓力：Pu=20.13Mpa,給水泵效率：83%。（4）除氧器至給水泵高差：21.6m。（5）小汽機排汽壓力：Pc=6.27kPa。小汽機排氣焓：2422.6KJ/kg。.鍋爐型式及參數(shù)（1）鍋爐形式：德國BABCOCK-2027-17.3/541/541；（2）額定蒸發(fā)量：Db：2027t/h。（3）額定過熱蒸汽壓力P=17.3Mpa。額定再熱蒸汽壓力：3.734Mpa。b(4)額定過熱蒸汽溫度：541℃。額定再熱蒸汽溫度541℃。(5)汽包壓力：Pdu：18.44Mpa(6)鍋爐熱效率：92.5%.其他數(shù)據(jù)(1)汽輪機進汽節(jié)流損失4%，中壓缸進汽節(jié)流損失2%。(2)軸封加熱器壓力Pt：98Kpa,疏水比焓：415kJ/kg。(3)機組各門桿漏汽、軸封漏氣等小汽流量及參數(shù)表3-2漏汽點代號ABKL1N1M1LN漏汽量，kg/h627895643437101漏汽系數(shù)0.00033530.00014440.0040080.0016374.814X10-50.00030500.0018595.463X10—5漏汽點比焓3394.43394.43536.63328.13328.13328.130163016漏汽點代MRPTSJW漏汽量kg/h6391930245687

漏汽系數(shù)0.00034560.00010270.00048460.00035700.00076370.016360.0003716漏汽點比焓30163108.22716.22716.22716.23016.152337.8（4）鍋爐暖風器耗氣、過熱器減溫水等全廠性汽水流量及參數(shù)表3-3名稱全廠工質(zhì)滲漏鍋爐排污廠用汽暖風器過熱器減溫水汽水量，kg/h300離開系統(tǒng)的介質(zhì)比焓3394.41760.33108.23108.2724.7返回系統(tǒng)的介質(zhì)比焓83.783.783.7687724.7（5）汽輪機機械效率：98.5%。發(fā)電機效率：99%（6）補充水溫度：20℃。（7）廠用電率0.07.計算簡化條件（1）忽略加熱器和抽汽管道散熱損失；（2）忽略凝結(jié)水泵比焓升。4.計算過程全廠熱力系統(tǒng)輔助性計算汽輪機進汽參數(shù)計算1）主汽參數(shù)由主汽門前壓力p0=16.7Mpa，溫度t0=537℃，查水蒸汽焓熵圖，得主汽比焓3393.564kJ/kg.。主汽門后壓力P0?=16.7（1-9pi）,ho,二ho由壓力及焓值反查焓熵圖得主汽門后溫t0, =534.5℃。2）再熱蒸汽參數(shù)由再熱冷段prh,=3.56Mpa,trh,=315℃,查水蒸汽焓hrh,=3013.626kJ/kg.中聯(lián)門前壓力Prh=3.234Mp,溫度trh=537℃,查焓熵圖，得水蒸汽比焓hrh=3535.38212kJ/kg。中聯(lián)門后再熱汽壓prh,,=po（1-9p2）=3.169Mpa,由hrjhrh,,，查焓熵圖，得中聯(lián)門后再熱汽溫trh,,=536.7℃。軸封加熱器計算用加權(quán)平均法計算軸封加熱器的平均進汽焓hsg,詳細計算如下表：表4-1項目BNN1TRE

汽（水）量，kg/h2678917漏汽系數(shù)ai0.00014444.813x10-55.463x10-50.0003570.00010280.0007069漏氣點比hi,kJ/kg3394.43328.130162716.23108.2總焓aihi0.490200.160210.164760.969630.319462.10946平均比焓hsgkJ/kg2.10422/0.0007069=2976.53.均壓箱計算用加權(quán)平均法計算均壓箱平均蒸汽比焓hjy,詳細計算如下表4-2:PMM1E漏汽量Gi,kg/h8966395642099漏汽系數(shù)ai0.00048460.00034560.00030510.001135漏汽點比焓hikJ/kg3108.230163328.1總焓ahi1.506321.042391.015263.5639平均比焓hjy3.5639/0.001135=3139.24.凝汽器平均排汽壓力計算由pc1=4.4kpa,查水蒸汽性質(zhì)表，得tc1=30.618℃由pc2=5.39kpa,查水蒸汽性質(zhì)表，得tc2=34.218℃凝汽器平均溫度tc=1(30.618+34.218)=32.418℃2查水蒸汽性質(zhì)表，得凝汽器平均壓力=4.8737kpa，將所得數(shù)據(jù)及表4-3一起，以各個抽起點為節(jié)點，在h-s圖上繪制出汽態(tài)膨脹線。原始數(shù)據(jù)整理及汽態(tài)線繪制整理原始資料,計算完數(shù)據(jù)記入表4-3中：表4-3600MW機組回熱系統(tǒng)計算點汽水參數(shù)［額定工況］SG相關(guān)數(shù)據(jù)在后續(xù)計算中獲得項單各算計點八、、目位HHHHHHHHS12345678G壓力Mp5.83.51.60.70.30.10.00.0抽汽參數(shù)Pja9493124470503069722溫度℃3803164293232331378861tj.9.9.1.6.2.8.5.0

蒸汽焓hjKJ/kg3132.9230163317.73108.22972.92749.52649.52491.12976.5加熱器水溫水熔出口水溫twj℃274.521242.314200.267165.374129.541102.81585.675558.212632.76疏水焓hdwjKJ/kg107516.879.006723.321544.724454.4382.024266.76161.9415出口水焓hwjKJ/kg1202.521050.89861.503698.853545.414432.247360.158245.138138.7進口水焓hwj+1KJ/kg405089.861.503724.297545.414432.247360.158245.138138.7136.34.3全廠汽水平衡圖4-1全廠汽水平衡圖.圖4-1全廠汽水平衡圖全廠汽水平衡如圖4-1所示，各汽水流量見表3-1.將各汽水流量用相對a表示。由于計算前汽輪機進汽量D0為未知，故預(yù)選D0=1849090kg/h進行計算，最后校核。全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)aL=Dl/Dq=30000/1849090=0.01632鍋爐排污系數(shù)abl=Dbl/D0=10000/1849090=0.005411其余各量經(jīng)計算為廠用汽系數(shù)api=0.01082，減溫水系數(shù)asp=0.02974,暖風器疏水系數(shù)anf=0.01893由全廠物質(zhì)平衡可知補水率a=api+aL+abl=0.03246.給水系數(shù)afw如圖4-1,1點物質(zhì)平衡ab=ab+aL=1.01632點物質(zhì)平衡af=ab+ab_ap=1.01632+0.005408—0.02974=0.9919.各小汽流量系數(shù)見表格3-2中。.4各回熱抽汽量計算及匯總.各級加熱器汽水側(cè)進、出口參數(shù)計算首先計算高壓加熱器H1加熱器壓力P：P=(1-AP)P=(1-0.03)x5.894=5.717MPa1 1 11式中p,1 第一抽汽口壓力；AP1--一抽汽管道相對壓損由P=5.717MPa,查水蒸汽性質(zhì)表得加熱器飽和溫度t=272.4℃,得H1s1出口溫度：t=t-5t=272.4-(-1.7)=274.1℃w,1s1

式中SL--加熱器上端差。H1疏水溫度t=t'+5t=243.3+5.5=247.8℃d,1 w,1 1式中St——加熱器下端差，St=55c11t1—-進水溫度℃,其值從高壓加熱器H2的上端差St計算得到。w,1已知加熱器水側(cè)壓力Pw=20.13Mpa,由t1=274.1℃,查得H1出水比焓hw,1=1202.5KJ/kg。由t'1=274.3℃,查得H1進水比焓h2=1050.9KJ/kg。由td1=247.8℃,查得H1疏水比焓hd1=1075.2J/kg。至此高壓加熱器H1進、出口汽水參數(shù)已全部算出，同理可依次計算其余加熱器各進出口汽水參數(shù)。將計算結(jié)果列于表4-3中。2.高壓加熱器組及除氧器抽汽系數(shù)計算.由高壓加熱器H1熱平衡計算a1a (h a (h —h)/“a=加 ⑷,1 ⑷,2 h1h—h1d,10.9919x(12025—1050.89)/1.03132.9—1075.16 =3132.9—1075.16高壓加熱器H1的疏水系數(shù)a ：a=a=0.07308d,1 d,1 1.由高壓加熱器H2熱平衡計算a2、arh高壓加熱器H2的抽汽系數(shù)a：23016-879高壓加熱器3016-879高壓加熱器H2的疏水系數(shù)ad,2：ad,2=a+a=0.07308+0.0812=0.15428d,1 1a(h-h )/n-a(h-h)fw w,2 w,3hd,1d,1d,2h-h2d,20.9919x(1050.9-857.3)/1.0-0.07289x(1075.16-879)再熱器流量系數(shù)arha=1-a-a-a-a-arh 1 2sg,BJsg,L1-asg,再熱器流量系數(shù)arha=1-a-a-a-a-arh 1 2sg,BJsg,L1-asg,N1-a-a-a-asg,M1 sg,L sg,Nsg,M:1-0.07308—0.0812—0.0001444-0.01636—0.001637-0.00004814—0.0003050-0.001859-0.00005463-0.0003456=0.8253.由高壓加熱器H3熱平衡計算a3高壓加熱器和H3的抽汽系數(shù)a3a(h-h)/“一a fw w,3 pu- h d,2(h-h)-a (h -h)sgksgkd3sg，“sg，" ,"； h-h3d,30.9919x(861.503-724.3)-0.15428x(879.006-724.7)-0.004008x(35366-724.7)3317.7-724.7=0.03885高壓加熱器H3的疏水系數(shù)ad,3a=a+a+ad,3 d,2 3sg,k=0.15428+0.03885+0.004008=0.19714.除氧器抽汽系數(shù)計算除氧器出水流量系數(shù)ac,4a=a+a=0.9919+0.02974=1.0216c,4 fwsp抽汽系數(shù)a4除氧器物質(zhì)平衡及熱平衡見圖4-3,由于圖4-3除氧器物質(zhì)平衡和熱平衡1—除氧器；2—給水泵；a￥、ocL一軸封信汽系數(shù)；口nf—暖風器凝結(jié)水■熟；口匕4―除氧器出水耒數(shù)除氧器為混合式加熱器，進水量ac5是未知，但可由下式算出:TOC\o"1-5"\h\za=[aQ-h)/月—aQ-h)-a (h-h) -a (h -h)4 c,4 w,4 w,5 h d,3 d,3 w,5 sg,L1 sg,L1 w,5 sg,L sg,L w,5-a(h-h)]/(h-h)=[1.0216x(698.855-545.414)/1.0-0.1971nfnf w,5 4w,5x(723.32-545.414)-0.001637x(3328.1-545.414)-0.81859x(3016-545.414)-0.1893x(687-545.414)]/(3108-545.414)=0.042873.低壓加熱器組抽汽系數(shù)計算1.低壓加熱器H5熱平衡計算a5低壓加熱器H5出水系數(shù)ac5：如圖4-3所示a=a-a-a-a -a-ac,5 c,4 d,3 4 sg,L1 sg,L nf:1.0216-0.1971-0.04281-0.001637-0.001859-0.01893=0.7592低壓加熱器H5抽汽系數(shù)a：5a(h-h)/n 0.7592x(545.4-432.47)/1.0a=^,5-^,5 w,6 h= =0.034945h-h 29129-454.45 d,5低壓加熱器H5疏水系數(shù)a=a=0.03494d,5 52.低壓加熱器H6熱平衡計算a6低壓加熱器H6抽汽系數(shù)a(h-h)/n-a(h-h)a=-^,5w,6 w,7 h d,53 d,66 h-h6 d,6_0.7592x(432247-360.158)/1.0-0.03494x(454.414-382024)27495-382024:0.02205低壓加熱器H6疏水系數(shù)a,：a=a+a=0.03495+0.02205=0.05700d6 d,6 d,5 6

3.由低壓加熱器H7熱平衡計算a低壓加熱器H7的抽汽系數(shù)a：7a(h-h)/“一a(h一h)a=—^,5w,7 W^ h d,6_d,6 d,77 h一h6 d,7_0.7593x(360.158-245.138)/1.0-0.057x(382024-266.76)26495-266.76=0.03390低壓加熱器H7的疏水系數(shù)a：d,7a=a+a=0.05700+0.03390=0.0909d,7 d,6 74.由低壓加熱器H8熱平衡計算a8由于低壓加熱器H8的進水焓hsg,疏水焓h8d為未知，故先計算軸封加熱h=h'c+w,h=h'c+w,sgac,5=1363+0.000706次(29765—415)=1363+0.7593=138.7KJ/kg式中，軸封加熱器進汽系數(shù)Xasgi和進汽平均焓值hsg的計算見輔助計算部分。由pwsg=1.724Mpa,hwsg=138.7KJ/kg,反查焓熵圖得軸封加熱器出口水溫tw,sg=32.76℃。低壓加熱器H8疏水溫度t：d,8t=t+6t=32.76+5.5=38.26℃d,8 w,sg 1

由p8=0.0209Mpa,td8=38.26℃查得低壓加熱器H8疏水比焓hd,8=160.27KJ/kg.低壓加熱器H8抽汽系數(shù)a：8a(h—h )/n—a(h—h)a=>.5⑷,8 ⑷，sg _h d,7d,7 d,88 h一h8 d,80.7593x(245.138-138.7)/1.0-0.0909x(266.76-160.273)= =0.030522491.1—160.273低壓加熱器H8疏水系數(shù)a：a=a+a=0.0909+0.03052=0.1214d,8d,8d,7 84.5汽輪機排汽量計算及校核.小汽機抽汽系數(shù)a：xja?(a?(h —h')a=c,4 pu puxjh—h4 c,xj1.0216x25.41531082-24226=0.03787.由凝汽器的質(zhì)量平衡計算acac=ac,5-ad,8-sg-axj-aw-a=0.7592-0.1216-0.007069-0.03787-0.0003716-0.03244=0.56636ma.由汽輪機汽側(cè)平衡校核acH4抽汽口抽汽系數(shù)和a，：a'=a+a+a+a=0.04227+0.03791+0.01893+0.01081=0.110424 4xjnfpl各加熱器抽汽系數(shù)和Xa：jEa=a+a+a+a'+a+a+a+aj1 2 3 45 6 7 8=0.07308+0.0812+0.03885+0.11042+0.03495+0.02205+0.03390+0.03061=0.42506TOC\o"1-5"\h\z軸封漏氣系數(shù)和Xa ：sg,kEa =a+a +a +a+a +a +a +a +a +asg,ksg,ksg,Bsg,L1sg,N1sg,M1sg,Lsg,Nsg,Msg,Psg,R+a -a=0.00400濟0.000144務(wù)0.001637+0.0000481務(wù)0.00030580.001859sg,T sg,s+0.00005463+0.0003456+0.0004846+0.0001027+0.0003570-0.0007637=0.008582凝汽系數(shù)a：a=1-Ea-Ea =1-0.42506-0.008582=0.56632c c j sg,k該值及凝汽器質(zhì)量平衡計算得到的凝汽系數(shù)ac相等，凝汽系數(shù)計算正確。4.6汽輪機汽耗量計算.汽輪機內(nèi)功計算(1)凝汽流做功wcw=(a-a +a)(h-h+q)-a?q-a (h-h)ccag,S sg,T 0crhJrh sg,A0 2二(0.56636-0.0007637+0.0003571x(3393.564-2333.8+521.75612)-0.1636x521.75612-0.0003353X(3393.564-3013.628)=886.14左J/kg式中qrh再熱蒸汽吸熱量：q=h-h'=3535.3842-3013.628=521.75612J/kgrhrhrh(2)抽汽流做功Xwa,j1kg第一級抽汽做功w：w=h-h=3393.564-3132.9=260.664J/kg。a,1 a,1 0 1也且第二級抽汽做功w：w=h-h=3393.564-3016=377.564kJ/kg。a,2a,2 0 21kg第三級抽汽做功w：a,3w=h-h+q=3393.564-3317.7+521.75612=597.62kJ/kg。a,3 0 3rh同理可算出其余4?8級1kg抽汽做功量列于表4-4中表4-4H1H2H3H4H5H6H7H81kg抽汽做功260.6377.597807.100116126142(kJ/kg)64564.62122.45.85.84.2各級抽汽量(kg/h)135131.579270.5646456434抽汽流總內(nèi)功Xw：a,j￡w=aw+aw+aw+a'w+aw+aw+aw+awa,j1a,1 2a,2 3a,3 4a,4 5a,5 6a,6 7a,7 8a,8=0.07308k261.5+0.0812x378.4+0.03885K597.3+0.11042x8068+0.03494x10021+0.02203x11655+0.03390k1265.5+0.03052x14239=309.15kJ/kg(3)附加功量Xwsg,k附加做功量Xwsgk是指各小汽流量做功之和：￡w=a (h-h+q)+(a +a +a )(h-h)sg,k sg,k0sg,krh sg,L1 sg,N1 sg,M10sg,L1+(a +a +a )(h -h )+(a +a )(h -h +q )sg,L sg,N sg,M0 sg,L sg,P sg,R0 sg,P rh=0.004008X(3393.564-35366+521.75612)+(0.001637+0.000048140.0003050x(3393.564-33281)+(0.00185升0.0000546務(wù)0.0003456x(3393.564-3016)+(0.000484m0.0001028x(3393.564-31082+521.75612)=2.979kJ/kg(4)汽輪機內(nèi)功wiw=w+￡w+￡w =886.4+309.15+2.979=1198.529kJ/kgic a,j sg,k5.熱經(jīng)濟指標計算汽輪機發(fā)電機組熱經(jīng)濟性指標計算汽輪機比熱耗q:0qh—h+a-q=3393.564—1202.5+0.8250X521.75612=2621.500fwrhrh汽機絕對內(nèi)效率n ：「二w/q=1198.529/2621.5=0.45719i ii0汽輪機絕對電效率n：n=nFF=0.985X0.99X0.45719=0.44583eemgi汽輪機熱耗率q：q=3600/n=3600/0.44583=8074.8kJ/(kw.h)e汽輪機汽耗率d：d=q/q=8074.8/2621.5=3.0802kg/(kw.h)0汽輪機進汽量D0：D0=1000.d.P=1000x3.0802X600=184812(kg/h式中P‘——汽輪機額定電功率，Pe=600MW。校核：汽輪機進汽Do=1849090,及初選值誤差遠小于1%,計算無誤。給水流量G：G=a.D=1.0216x1848120=188803%g/hfwfw c,40凝結(jié)水泵流量G：G=a.D=0.7592x1848120=1403093kg/hCP cp c,50凝汽量D:D=a.D=0.56636x1848120=104670kg/hCcc0各級抽汽量4已列于表4-4中。全廠熱經(jīng)濟指標計算1.鍋爐參數(shù)及有效利用熱量計算過熱蒸汽參數(shù)：由Pb=17.3Mpa,tb=541℃,查表得過熱蒸汽出口比焓

h=3399.2kJ/kg。b再熱蒸汽參數(shù)：鍋爐設(shè)計再熱蒸汽出口壓力Pr=3.734Mpa,該壓力已高于汽輪機排汽壓力p’rh=3.5Mpa,故按照汽輪機側(cè)參數(shù)，確定鍋爐再熱器出口壓力Pr=3.234Mpa。由Pr=3.234Mpa和tr=541℃，查表得再熱蒸汽出口比焓h=3544.4J/kg。r再熱器換熱量q\=h「h「3544.4—3013.625=530.8J/kg。鍋爐有效熱量q:q=(a -a )(h -h)+a (h -h )+a (h -h )+a -q'fwblbfwblblfwspbsprhrh二(0.9919-0.005408義(33991-12025)+0.005408k(1751.6-12025)+0.02974義(3399.1-724.7)+0.825義521.8=2685.4kJ/kg2.管道效率計算「=q/q=2621.5/2685.4=0.9762p013.全廠熱效率計算n=nFF=0.925k0.9762X0.44583=0.40259cpbpe4.全廠發(fā)電標準煤耗率系數(shù)r= 系數(shù)r= q 『b.九2685.42685.4-0.925x45.83=1.01604式中q――暖風器吸熱量，按下式計算:nfq=a(h-h)=0.01893X(3108.2-687)=45.83kJ/kgnfnfnfnf相應(yīng)于1kg標煤的輸入量Qs=29300-r=29270x1.01604=29739.5kJ/kgb

發(fā)電標準煤耗率b發(fā)電標準煤耗率bs：bs=2600n?Qscpb 3600 0.30067kg/kw.h0.40259x2973955.全廠熱耗率q=bs-29270=0.30067x29270=8800.6kJ/kw?hcp6.全廠供電標準煤耗率bsnbbsnb0.300671-e1-0.07=0.3233kg/kw-h式中￡ 廠用電率。6.反平衡校核為檢查計算結(jié)果正確性，以下做全廠反平衡校核計算。校核目標為汽輪機的內(nèi)功wi。反平衡計算中的各量均相應(yīng)于1kg汽輪機進汽。.鍋爐輸入熱量:q=q/n-26854/0.925-2903.1kJ/kgr1b.鍋爐損失：Aq-(1-n)q-(1-0.925)x2903.1-216.50kJ/kgb br.排污損失：Aq=a(h-h)-0.005408x(1751.4-84)-9.018kJ/kgblblblma式中hma——化學補充水比焓，hma=84kJ/kg。.全廠工質(zhì)滲漏損失Aq=a(h-h)-0.01622x(3393.564-84)-53.69kJ/kgLLLma.廠用汽損失：Aq=a(h-h)-0.01081x(3108.2-84)-32.69kJ/kgplplplma.凝汽流冷源損失：Aq=a(h-h')-0.56636x(2333.8-136.3)-1244.6kJ/kgcccc.小汽機冷源損失：Aq=a(h-h')-0.03787x(2422.6-136.3)=86.58kJ/kgxjxjc,xj c

.化學補充水冷源損失：Aq=a(h—h')=0.03244x(83.7—136.3)=—1.706J/kgmamamac.低加H8疏水冷源損失：Aq=a(h—h')=0.1214x(160.273—136.3)=2.910J/kgd,8d,8d,8 c.軸封加熱器疏水冷源損失：Aq =a (h —h')=0.0007069x(415—136.3)=0.197kJ/kgd,sgd,sgd,sg cW汽流冷源損失：Aq =a(h —h')=0.0003716x(2337.8—136.3)=0.818kJ/kgsg,W sg,Wsg,Wc以上6—11項為凝汽器的直接冷源損失。.暖風器損失：Aq=a(h—h')=0.01893x(3108.2—687)=45.83kJ/kgnfnfnfn