CA6140車床法蘭盤零件的機(jī)械加工工藝規(guī)程

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機(jī)械制造工藝課程設(shè)計

機(jī)械制造工藝學(xué)

課程設(shè)計說明書

設(shè)計題目“CA6140車床法蘭盤〞零件的機(jī)械加工工藝規(guī)

程（大批生產(chǎn)）

系別

專業(yè)2023機(jī)械設(shè)計制造及其自動化

姓名

學(xué)號

指導(dǎo)教師

2023年6月10日

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目錄

機(jī)械制造工藝課程設(shè)計任務(wù)書3

序言4

零件分析4

（一）零件的作用4

（二）零件的工藝分析5

工藝規(guī)程設(shè)計5

（一）確定毛坯的制造形式5

（二）基面的選擇6

（三）制定工藝路線6

（四）機(jī)械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定9

（五）確定切削用量及基本工時11

總結(jié)………………..37

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機(jī)械制造工藝課程設(shè)計任務(wù)書

題目:“CA6140車床法蘭盤〞零件的機(jī)械加工工藝規(guī)

程（大批生產(chǎn)）

要求：材料HT200

：

1000.120..34外圓無光鍍鉻刻字字形高5mm，刻線寬0.3mm，深0.5mmB面拋光1.零件圖1張2.零件毛坯圖1張3.機(jī)械加工工藝過程綜合卡片1張4.工序卡片12張5.課程設(shè)計說明書1份

班級07機(jī)械設(shè)計制造及其自動化

學(xué)生王陽

指導(dǎo)教師鄧志勇

教研主任

2023年5月31日

內(nèi)容

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序言

機(jī)械制造工藝課程設(shè)計是在我們基本完成了全部基礎(chǔ)課、技術(shù)基礎(chǔ)課、大部

分專業(yè)課以及參與了生產(chǎn)實習(xí)之后進(jìn)行的。這是我們在進(jìn)行畢業(yè)設(shè)計之前對所學(xué)

各課程的一次深入的綜合性的復(fù)習(xí)，也是一次理論聯(lián)系實際的訓(xùn)練，因此，它在

我們四年的大學(xué)生活中占有重要的地位。通過本次課程設(shè)計，應(yīng)當(dāng)?shù)玫较率龈鞣?/p>

面的鍛煉：

1能熟練運(yùn)用機(jī)械制造工藝設(shè)計中的基本理論以及在生產(chǎn)實習(xí)中學(xué)到的實

踐知識，正確地解決一個零件在加工中的定位、夾緊以及工藝路線安排、工藝尺

寸確定等問題，保證零件的加工質(zhì)量。

2提高結(jié)構(gòu)設(shè)計的能力。通過設(shè)計夾具的訓(xùn)練，應(yīng)當(dāng)獲得根據(jù)被加工零件的

加工要求，設(shè)計出高效、省力、經(jīng)濟(jì)合理而且能保證加工質(zhì)量的夾具的能力。

3加強(qiáng)使用軟件及圖表資料。把握與本設(shè)計有關(guān)的各種資料的名稱、出處、

能夠做到熟練運(yùn)用。

就我個人而言，通過這次設(shè)計，基本上把握了零件機(jī)械加工工藝規(guī)程的設(shè)計，

機(jī)床專用夾具等工藝裝備的設(shè)計等。并學(xué)會了使用和查閱各種設(shè)計資料、手冊、

和國家標(biāo)準(zhǔn)等。最重要的是綜合運(yùn)用所學(xué)理論知識，解決現(xiàn)代實際工藝設(shè)計問題，

穩(wěn)定和加深了所學(xué)到的東西。并在設(shè)計過程中，學(xué)到了好多課堂上沒有學(xué)到的東

西。

本說明書主要是CA6140臥式車床上的法蘭盤的有關(guān)工藝規(guī)程的設(shè)計說明,

由于本身能力水平有限，設(shè)計存在大量錯誤和不足之處，懇請老師給予指正，謝

謝。

零件的分析

（一）零件的作用

CA6140臥式車床上的法蘭盤，為盤類零件，用于臥式車床上。車床的變速

箱固定在主軸箱上，靠法蘭盤定心。法蘭盤內(nèi)孔與主軸的中間軸承外圓相配，外

圓與變速箱體孔相配，以保證主軸三個軸承孔同心，使齒輪正確嚙合。

零件是CA6140臥式車床上的法蘭盤，它位于車床絲桿的末端，主要作用是

標(biāo)明刻度，實現(xiàn)縱向進(jìn)給。零件的Φ100外圓上標(biāo)有刻度線，用來對齊調(diào)理刻

度盤上的刻度值，從而能夠直接讀出所調(diào)整的數(shù)值；外圓上鉆有底部為4mm上

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部為6mm定位孔，實現(xiàn)確切定位。法蘭盤中部的通孔則給傳遞力矩的49標(biāo)

明通過，本身沒有受到多少力的作用。

（二）零件的工藝分析

CA6140車床法蘭盤共有兩組加工的表面。先分述如下：

0.0161．以200mm孔為精基準(zhǔn)的加工表面。

0.0160.12這一組加工表面包括：一個200的孔及其倒角；一個1000..34外圓及其

0倒角；450

0.6外圓及其倒角；90外圓及其倒角；450.017外圓及其倒角；90兩

0.0450.12端面（分別距離200軸為24mm和34mm兩端）；100

0..34左端面和Φ90右端

面；49通孔。

2.以Φ90右端面為加工表面。

0.12這一組加工表面包括：100Φ90左端面；450

0..34右端面；0.017右端面；32

0.03退刀槽；Φ4和60孔。

這兩組加工表面之間有著一定的位置要求：

0.120.045（1）100軸形位公差0.03mm。0..34左端面與200

0.045（2）90右端面與200軸形位公差0.03mm。

0.030.045（3）60孔軸線與90右端面位置公差0.6mm，同時與200軸線垂直

0.045相交，并且與90端洗平面（距離200軸線為24mm）垂直。

經(jīng)過對以上加工表面的分析，我們可先選定粗基準(zhǔn)，加工出精基準(zhǔn)所在的加

工表面，然后借助專用夾具對其他加工表面進(jìn)行加工，保證它們的位置精度。

工藝規(guī)程設(shè)計

(一)確定毛坯的制造形式

零件材料為HT200?？紤]零件在機(jī)床運(yùn)行過程中所受沖擊不大，零件結(jié)構(gòu)又

比較簡單，是大批量，而且零件加工的輪廓尺寸不大,在考慮提高生產(chǎn)率保證加

工精度后可采用鑄造成型。

零件形狀并不繁雜，而且零件加工的輪廓尺寸不大,因此毛坯形狀可以與零

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件的形狀盡量接近，內(nèi)孔不鑄出。毛坯尺寸通過確定加工余量后再決定。,在考

慮提高生產(chǎn)率保證加工精度后可采用鑄造成型。

（二）基面的選擇

工藝規(guī)程設(shè)計中重要的工作之一。定位選擇得正確與合理，可以使加工質(zhì)量

得到保證，生產(chǎn)率得宜提高。否則，加工工藝過程中會問題百出，更有甚者，還

會造成零件大批報廢，使生產(chǎn)無法正進(jìn)行。

（1）粗基準(zhǔn)的選擇。對于法蘭盤零件而言可歸為軸類零件，盡可能選擇不加

工表面為粗基準(zhǔn)。而對有若干個不加工表面的工件，則應(yīng)以與加工表面要求相互

位置精度較高的不加工表面作粗基準(zhǔn)。選擇比較平整、平滑、有足夠大面積的表

面，并且不許有澆、冒口的殘跡和飛邊。根據(jù)這個基準(zhǔn)選擇原則，現(xiàn)選取右邊外

圓45及90的右端面的不加工外輪廓表面作為粗基準(zhǔn)，利用三爪卡盤夾緊45

外圓可同時削除五個自由度，再以90的右端面定位可削除一個自由度。

0.1200.045對外圓100（共兩塊V形塊加緊，限制４個0..34、450.6、90和200

自由度，底面兩塊支撐板定位面限制1個自由度，使缺少定位，不過是可以靠兩

個V形塊加緊力來約束Ｚ軸的扭轉(zhuǎn)力，然后進(jìn)行鉆削）的加工，這樣對于回轉(zhuǎn)

體的發(fā)蘭盤而言是可以保證相關(guān)面的標(biāo)準(zhǔn)，確保的圓周度。

0.045（2）精基準(zhǔn)的選擇。以200為精基準(zhǔn)加工表面。這一組加工表面包括：

0.1200.03孔。100

0..34右端面；90左端面；450.017右端面；32退刀槽；Φ4和60

由于主要應(yīng)當(dāng)考慮基準(zhǔn)重合的問題。當(dāng)設(shè)計基準(zhǔn)與工序基準(zhǔn)不重合時，應(yīng)當(dāng)進(jìn)行

尺寸換算，這在以后還要專門計算，此處不再重復(fù)。

（三）制定工藝路線

制定工藝路線得出發(fā)點(diǎn)，應(yīng)當(dāng)是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等

技術(shù)要求能得到合理的保證，在生產(chǎn)綱領(lǐng)已確定的狀況下，可以考慮采用萬能性

機(jī)床配以專用工卡具，并盡量使工序集中來提高生產(chǎn)率。除此之外，還應(yīng)當(dāng)考慮

經(jīng)濟(jì)效果，以便使生產(chǎn)成本盡量下降。

1.工藝路線方案一

工序ⅠΦ100粗車左端面。粗車Φ90左側(cè)面。粗車Φ100外圓。粗車左

Φ45外圓。Φ100粗車右端面。

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工序Ⅱ粗車右Φ45右端面。粗車Φ90右側(cè)面。粗車右Φ45外圓。粗車

Φ90外圓。

0.045工序Ⅲ鉆、擴(kuò)、粗鉸、精鉸200孔并車孔左端的倒角。

工序Ⅳ0.120.12半精車100右端面、90左端面，精車100

0..34左、0..34左端

0.120面、90左端面。半精車外圓450

0.6、90、1000..34、半精車450.6柱體的過

0.12度倒圓。車100

0..34柱體上的倒角C1.5。

工序Ⅴ半精車、精車90右端面。車槽32。倒角C745和C145。

0.12工序Ⅵ精車100

0..34左端面、90右端面

工序Ⅶ粗銑、精銑90柱體的兩側(cè)面。

工序Ⅷ鉆Φ4孔，鉸Φ6孔。

工序Ⅸ鉆49孔。

0.12工序Ⅹ磨削B面，即外圓面、100

0..34右端面、90左端面。

0.12工序Ⅺ磨削外圓面100

0..34，90。

工序Ⅻ磨削90突臺距離軸線24mm的側(cè)平面。

工序ⅩⅢ刻字刻線。

工序XIV鍍鉻。

工序XV檢測入庫。

2.工藝路線方案二

0.12工序Ⅰ粗車100

0..34柱體左端面。

工序Ⅱ粗加工Φ20孔：鉆中心孔Φ18，擴(kuò)孔Φ19.8。

工序Ⅲ粗車100柱體右端面，粗車90柱體左端面，半精車100左、

右端面、90左端面，精車100左端面、90左端面，粗車外圓45、100、90，

半精車外圓45、90、100、，車100柱體的倒角，車45柱體的過度倒圓。

工序Ⅳ粗車、半精車、精車90右端面，車槽32，粗車、半精車外圓

外圓及倒角。

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工序Ⅴ粗鉸Φ19.94。精鉸Φ20。

0.12工序Ⅵ精車100

0..34左端面、90右端面。

工序Ⅶ銑Φ90上兩平面1、粗銑兩端面。2、精銑兩端面。

工序Ⅷ鉆Φ4孔，鉸Φ6孔

工序Ⅸ鉆4Φ9透孔

工序Ⅹ磨右Φ45外圓，外圓Φ100，外圓Φ90。磨B面，即左Φ45外

圓面、Φ100右端面、Φ90左端面

工序Ⅺ磨Φ90上距軸心24平面

工序ⅫB面拋光

工序XIII刻字刻線

工序XIVΦ100外圓鍍鉻

工序XV檢驗入庫

3.工藝方案的比較與分析

上述兩種工藝方案的特點(diǎn)在于：方案一是先粗加工表面的毛坯，基本依照加

0.045工原則來加工的，先粗加工半精加工精加工。給鉆200孔確定基準(zhǔn)，確

0.0450.045?？椎男形还?，不過一次性加工好200，同時零件200要求很高的，

0.12在后面的加工會對它的精度的影響，并且100

0..34左端面和90右端面要與

0.045軸有一定位置公差，這樣很難保證它們的位置的確鑿性。而方案二是只200

0.045給200鉆孔保證底座平面度，不過鉆頭的下鉆時不能確鑿定位，會影響

0.0450.12的位置公差，從而也影響后面加工的1002000..34左端面和90右端面的端

0.045面跳動。不過在方案二中200粗鉆擴(kuò)和鉸是分開加工，粗鉸Φ19.94。2、精

0.120.1290鉸Φ20，放在精車100左端面、右端面前面，這樣確保1000..340..34左端面

0.045和90右端面要與200軸有一定位置公差。綜合的方案如下：

工序ⅠΦ100粗車左端面。粗車Φ90左側(cè)面。粗車Φ100外圓。粗車左

Φ45外圓。Φ100粗車右端面。

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工序Ⅱ粗車右Φ45右端面。粗車Φ90右側(cè)面。粗車右Φ45外圓。粗車

Φ90外圓。

工序Ⅲ鉆中心孔Φ18。擴(kuò)孔Φ19.8

工序Ⅳ半精車Φ100左端面。半精車Φ90左側(cè)面。半精車Φ100外圓。

半精車左Φ45外圓。半精車Φ90外圓并倒角C1.5。車過渡圓角R5。半精車Φ100

右側(cè)面。倒角C1.5。

工序Ⅴ半精車右Φ45。半精車Φ90右側(cè)面。半精車右Φ45外圓、右端面。

倒角C7。切槽32。

工序Ⅵ粗鉸Φ19.94。精鉸Φ20。

工序Ⅶ精車Φ100左端面。倒角11.5（Φ20）。精車Φ90右側(cè)面。倒

角11.5

工序Ⅷ粗銑Φ90兩端面。精銑兩端面

工序Ⅸ鉆Φ4孔，鉸Φ6孔

工序Ⅹ鉆4Φ9透孔

工序Ⅺ磨外圓Φ100，右Φ45外圓，外圓Φ90。磨B面，即左Φ45外圓

面、Φ100右端面、Φ90左端面

工序Ⅻ磨Φ90上距軸心24mm平面

工序XIIIB面拋光

工序XIV刻字刻線

工序XV鍍鉻

工序XVI檢驗入庫。

總工藝方案的分析：本方案基本戰(zhàn)勝了一二方案的缺點(diǎn)，繼承它們的優(yōu)點(diǎn)?？梢宰龅较?/p>

粗加工半精加工精加工，200

0.120.045粗鉆擴(kuò)和鉸是分開加工，粗鉸Φ19.94。2、精鉸Φ0.1220，放在精車1000..34左端面、90右端面前面，這樣確保1000..34左端面和90右端面

要與2000.045軸有一定位置公差?？梢源_保2000.045加工面精度。

（四）機(jī)械加工余量、工序尺寸及毛皮尺寸的確定

“CA6140車床法蘭盤〞；零件材料為HT200，硬度190～210HB，毛坯重量

1.6kg，生產(chǎn)類型大批量，金屬型鑄造毛坯。

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據(jù)以上原始資料及加工路線，分別確定各家工表面的機(jī)械加工余量、工序尺

寸及毛坯尺寸如下：

1.車100外圓表面加工余量及公差。

查《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》（以下稱《工藝手冊》）表2.2～2.5，取外

圓表面長度余量均為2Z=6mm（均為雙邊加工）

車削加工余量為：

粗車:22.5mm

半精車:20.3mm

精車:20.2mm

0.12公差：徑向的偏差為

0..34mm

2.車100、90、45端面和90、45外圓表面加工余量：

粗車22mm

半精車20.3mm

精車:20.2mm

3.鉆孔（20）

查《工藝手冊》表2.2～2.5，先鉆出來直徑是18mm,工序尺寸加工余量：

鉆孔18mm

擴(kuò)孔0.9mm粗鉸孔0.07mm精鉸0.03mm

0.045公差：徑向的偏差為0mm

4.鉆孔（9）

一次性加工完成，加工余量為2Z=9mm

5.銑削加工余量：

0.045粗銑：9mm（離200中心軸為34mm）

精銑：2mm

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0.045粗銑：18mm(離200中心軸為24mm)

精銑：3mm

其他尺寸直接鑄造得到

由于本設(shè)計規(guī)定的零件為大批量生產(chǎn)，應(yīng)當(dāng)采用調(diào)整加工。因此在計算最大、最

小加工余量時應(yīng)按調(diào)整法加工方式予以確認(rèn)。

（五）確定切屑用量及基本工時

工序Ⅰ

(一).粗車Ф100左端面

（1）選擇刀具

選用93偏頭端面車刀，參看《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》車床選用C365L轉(zhuǎn)塔式

車床，中心高度210mm。參看《切削用量簡明手冊》選擇車刀幾何形狀，前刀面形狀為平

面帶倒棱型，前角為10，后角為6，主偏角93,副偏角為10,刀尖角圓弧半徑0.5，

刃傾角為－10。

（2）確定切削用量

（a）確定背吃刀量ap

粗車的余量為2mm。由于刀桿截面取最大吃刀深度6mm，所以一次走刀完成即ap=2mm。

（b）確定進(jìn)給量f

查《切削用量簡明手冊》：加工材料HT200、工件直徑100mm、切削深度ap=2mm，則

進(jìn)給量為0.8~1.2mm/r。再根據(jù)C365L車床及《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－3查取

橫向進(jìn)給量取f=0.92mm/r。

(c)選擇磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及耐用度

根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.9，取車刀后刀面最大磨損量為0.8~1.0mm。焊接車刀

耐用度T=60min。

(d)確定切削速度V

根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11當(dāng)用YG6硬質(zhì)合金車刀加工HT200（180~199HBS），

ap=2mm，f=0.92mm/r，查出V=1.05m/s。由于實際狀況，在車削過程使用條件的改變，根

據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.28，查得切削速度的修正系數(shù)為：

Ktv=1.0KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修

正后的

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V’=VKtvKkvKkrvKmvKsvKTv（5-1）=1.051.01.00.731.00.851.01.060=44m/min

其中：Ktv為刀具材料改變時切削速度的修正系數(shù)。

KTv為刀具耐用度改變時切削速度的修正系數(shù)。

Kkv為切削方式改變時切削速度的修正系數(shù)。

Kkrv為車刀主偏角改變時切削速度的修正系數(shù)。

Kmv為工件材料的強(qiáng)度和硬度改變時切削速度的修正系數(shù)。

Ksv為毛胚表面狀態(tài)改變時切削速度的修正系數(shù)。

則：n=1000V’/（ЛD）=140r/min（5-2）

按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與140r/min相近似

的機(jī)床轉(zhuǎn)速n=136r/min,則實際切削速度V=42.7m/min。

(e)校驗機(jī)床功率

車削時功率P可由《切削用量簡明手冊》表1.25查得：在上述各條件下切削功率P

=1.7~2.0KW，取2.0KW。由于實際車削過程使用條件改變，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表

1.29-2，切削功率修正系數(shù)為：Kkrfz=0.89,Krofz=Kλsfz=1.0,Krζfz=0.87。

其中：Kkrfz為主偏角變化時切削力的修整系數(shù)。

Krofz為車刀前角變化時切削力的修整系數(shù)。

Kλsfz為刃傾角變化時切削力的修整系數(shù)。

Krζfz為車刀刀尖圓弧半徑變化時切削力的修整系數(shù)。

則：修整后的

P’=PKkrfzKrofzKλsfzKrζfz（5-3）

=1.55KW

根據(jù)C365L車床當(dāng)n=136r/min時，車床主軸允許功率PE=7.36KW。因P’PEη

m=7.360.8=5.888KW，故所選的切削用量可在C365L上加工。

（f）校驗機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)強(qiáng)度

車削時的進(jìn)給力Ff可由《切削用量手冊》查表得Ff=1140N。由于實際車削過程使用條

件的改變，根據(jù)《切削用量簡明手冊》查得車削過程的修正系數(shù)：Kkrf=1.17,Krof=1.0,Kλ

sf=0.75,則:Ff=11401.171.00.75=1000N

根據(jù)C365L車床說明書(《切削用量簡明手冊》),進(jìn)給機(jī)構(gòu)的進(jìn)給力Fmax=4100N(橫向

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進(jìn)給)因FfFmax，，所選的f=0.92mm/r進(jìn)給量可用。

綜上，此工步的切削用量為：ap=2mm，f=0.92mm/r,n=136r/min,V=42.7m/min。

（3）計算基本工時：

按《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表7-1中公式計算：刀具行程長度L=

(d-d1)/2+L1+L2+L3。

其中：L1為刀具切入長度。

L2為刀具切出長度。

L3為試切附加長度。

由于車削實際端面d1=0mm,L1=4mm,L2=2mm,L3=0mm，則：

L=（d－d1）/2+L1+L2+L3（5-4）

=（106-0）/2+4+2+0=59mm。

T=Li/(fn)（5-5）

=591(0.92136)=0.47min（其中i為進(jìn)給次數(shù)。）

(二).粗車Ф90左端面

（1）選擇刀具：與粗車Ф100左端面同一把。

（2）確定切削用量

（a）確定背吃刀量ap

粗車的余量為2mm由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm所以一次走刀完成即

ap=2mm。

(b)確定進(jìn)給量f

查《切削用量簡明手冊》：加工材料HT200、車刀刀桿尺寸為1625㎜^2、工件直徑

90mm、切削深度ap=2mm，則進(jìn)給量為0.6~0.8mm/r。再根據(jù)C365L車床及《機(jī)械制造工

藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－3查取橫向進(jìn)給量取f=0.73mm/r。

(c)確定切削速度V：

根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11當(dāng)用YG6硬質(zhì)合金車刀加工HT200（180~199HBS），

ap=2mm，f=0.73mm/r，查出V=1.05m/s。由于實際狀況，在車削過程使用條件的改變，根

據(jù)《切削用量手冊》表1.25，查得切削速度的修正系數(shù)為：

Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的

V’=1.051.01.01.00.731.00.851.060=44m/min

則：n=1000V’/ЛD=155r/min

很好用啊

按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與155r/min相近的

機(jī)床轉(zhuǎn)速n=136r/min,則實際切削速度V=38.4m/min。

綜上，此工步的切削用量為：ap=2mm，f=0.73mm/r,n=136r/min,V=38.4m/min。

（3）計算基本工時：

L=(95－50)/2+4+0+0=26.5mm

T=26.51(0.73136)=0.267min。

（三).粗車Ф100外圓

（1）選擇刀具：

90焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度5mm，YG6硬質(zhì)合金，前刀面帶倒棱形，主偏角

90，前角10，后角6，副偏角8，刃傾角－10，刀尖圓弧直徑0.5mm。

（2）確定切削用量

（a）確定背吃刀量

粗車外圓，加工余量為2.5mm(半徑值)，一次走刀，則ap=2.5mm。

(b)確定進(jìn)給量

由《切削用量簡明手冊》HT200，ap=2.5mm,工件直徑為100mm，則f=0.8~1.2mm/r。

再由《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2—3查取f=0.92mm/r。

(c)選擇刀具磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及耐用度

由《切削用量手冊》表1.9查取后刀面磨損最大限度為0.8~1.0mm，焊接耐用度T=60min。

(d)確定切削速度V：

根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11查?。篤=1.33m/s(由180~199HBS、asp=2.5mm、f

=0.92mm/r、車刀為YG6硬質(zhì)合金查得),由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度

修正系數(shù)：Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。

則修正后的

V’=1.331.01.01.00.731.00.851.060=49.5m/min

則：n=157.6r/min

按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與157.5r/min相近

的機(jī)床轉(zhuǎn)速n=183r/min,則實際切削速度V=57.5m/min。

綜上，此工步的切削用量為：a=2.5mm，f=0.92mm/r,n=183r/min,V=57.5m/min。

(3)計算基本工時：

T=(12+3+3+0)1/(0.92183)=0.107min。

很好用啊

(四).粗車左端Ф45外圓

（1）選擇刀具：與粗車Ф100外圓同一把。

（2）確定切削用量

（a）確定背吃刀量

粗車外圓加工余量2mm（半徑值），一次走刀，ap=2mm.。

（b）確定進(jìn)給量：

由《切削用量簡明手冊》材料HT200刀桿1625㎜^2，工件直徑50㎜，切深2mm,

則f為0.4—0.5mm/r,由《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》f=0.41mm/r.

（c）確定切削速度V:

查《切削用量簡明手冊》，YG6硬質(zhì)合金加工HT200（180-199HBS）,ap=2mm,f=0.41mm/r

有V=1.33m/s,修正系數(shù)：

Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正

后的：

V’=1.33601.01.01.00.731.00.85=49.5m/min

則：n=350r/min,取標(biāo)準(zhǔn)n機(jī)=322r/min,則V機(jī)=45.5m/min.

綜上：ap=2mm,f=0.41mm/r,n=322r/min,V=45.5m/min。

(3)計算工時

T=(30+5+5+0)/（0.41322）=0.303min.

(五).粗車Ф100右端面

(1）選擇刀具：與粗車Ф100左端面同一把。

（2）確定切削用量:

（a）確定背吃刀量ap:

粗車的余量為2mm由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm所以一次走刀完成即a=2mm。

(b)確定進(jìn)給量：

查《切削用量簡明手冊》：加工材料HT200、工件直徑100mm、切削深度ap=2mm，則

進(jìn)給量為0.8~1.2mm/r。再根據(jù)C365L車床及《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－3查

取橫向進(jìn)給量取f=0.92mm/r。

(c)確定切削速度V：

根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11當(dāng)用YG6硬質(zhì)合金車刀加工HT200（180~199HBS），

ap=2mm，f=0.92mm/r，查出V=1.05m/s。由于實際狀況，在車削過程使用條件的改變，根

很好用啊

據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.25，查得切削速度的修正系數(shù)為：

Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正

后的

V’=1.051.01.01.00.731.00.851.060=44m/min

則：n=140r/min

按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與140r/min相近的

機(jī)床轉(zhuǎn)速n=136r/min,則實際切削速度V=42.7m/min。

綜上，此工步的切削用量為：ap=2mm，f=0.92mm/r,n=136r/min,V=42.7m/min。

（3）計算基本工時：

L=(101－46)/2+4+0+0=31.5mm

T=31.51(0.92136)=0.252min。

工序Ⅱ

（一）.粗車右邊Φ45右端面

(1)選擇刀具

與粗車Ф100左端面的刀具一致。

(2)確定切削用量：

（a）確定背吃刀深度ap.

粗車加工余量為2mm.由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm,一次走刀完成，則取

ap=2mm。

（b）確定進(jìn)給量f:

根據(jù)《切削用量手冊》加工材料HT200車刀刀桿尺寸1625㎜^2工件直徑45mm，

切削深度2mm，屬3mm，則進(jìn)給量為0.4--0.5mm/r,再根據(jù)C365L車床及《機(jī)械制造工藝設(shè)

計簡明手冊》查取橫向進(jìn)給量f=0.41mm/r。

（c）確定切削速度V：

根據(jù)《切削用量手冊》表12當(dāng)用YG6硬質(zhì)加工HT200，180—199HBS=2mm，f機(jī)

=0.41mm/r查出Vc=1.33m/s.由于實際車削過程使用條件改變，各修正系數(shù)：

Ktv=1.0,KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修

正后的

V’=1.33601.01.01.00.731.00.85=49.520m/min,

很好用啊

則n=350.47r/min,按C365L車床轉(zhuǎn)速（〈機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊〉表4.2-2）選擇與

350.47r/min相近轉(zhuǎn)速為322r/min,則實際切削速度V=45.7m/min

(3)計算基本工時

L=50/2+4+2=31mm,

T=311/（0.41322）=0.235min.

（二）.粗車Φ90右端面

(1)選擇刀具：同上

(2)確定切削用量：

（a）確定背吃刀深度ap.

粗車加工余量為2.0mm,可以一次走刀完成，則:ap=2.0mm。

（b）確定進(jìn)給量f

根據(jù)《切削手冊》切深ap=2.0mm,屬于3mm，則進(jìn)給量f為0.6—0.8mm/r,再根據(jù)C365L

及其〈機(jī)械工藝〉f=0.73mm/r.

（c）確定切削速度V

直徑￠90mm,ap=2mm,f=0.73mm/r查V=1.18m/s.修正系數(shù)：

KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0,

則Vc=1.181.01.00.731.00.851.060=43.93m/min,

則n=155.45r/min.按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇

與155.45r/min相近n=136r/min,則實際切削速度V=38.4m/min

(3)計算基本工時：

L＝(d-d1)/2+L1+L2+L3]/fn（5-6）

=[(95-50)/2+0+4+0＝26.5mm

T=[(d-d1)/2+L1+L2+L3]/fn（5-7）

=[(95-46)/2+0+4+0]/(0.73136)=0.267min.

（三）.粗車右端Ф45外圓

（1）選擇刀具：與粗車Ф100外圓同一把。

（2）確定切削用量

（a）確定背吃刀量

粗車外圓加工余量2.0mm（半徑值），一次走刀，ap=2.0mm.。

（b）確定進(jìn)給量：

很好用啊

由《切削用量簡明手冊》材料HT200，工件直徑50㎜，切深2.0mm,則f為0.4—0.5mm/r,

由《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》f=0.41mm/r.

（c）確定切削速度V:查《切削用量簡明手冊》表12，YG6硬質(zhì)合金加工HT200

（180-199HBS）,ap=2.5mm,f=0.41mm/r有V=1.33m/s,修正系數(shù)：

Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正

后的

V’=1.33601.01.01.00.731.00.85=49.5m/min

則：n=350r/min,取標(biāo)準(zhǔn)n機(jī)=322r/min,則V=45.5m/min.

綜上：ap=2.0mm,f=0.41mm/r,n=322r/min,V=45.5m/min。

(3)計算工時