第三章簡(jiǎn)單電力系統(tǒng)的潮流計(jì)算

第三章簡(jiǎn)單電力系統(tǒng)的潮流計(jì)算電力系統(tǒng)的潮流計(jì)算根據(jù)給定的運(yùn)行條件(網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)、參數(shù)、負(fù)荷等）求取給定運(yùn)行條件下的節(jié)點(diǎn)電壓和功率分布。意義定義電力系統(tǒng)分析計(jì)算中最基本的一種：運(yùn)行方式安排、規(guī)劃和擴(kuò)建等。簡(jiǎn)單電力系統(tǒng)潮流計(jì)算復(fù)雜電力系統(tǒng)潮流計(jì)算現(xiàn)在是1頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一線(xiàn)路的等值電路一、輸電線(xiàn)路的功率損耗和電壓降落3.1單一元件的功率損耗和電壓降落最基本的網(wǎng)絡(luò)元件：輸電線(xiàn)路、變壓器電壓降落：線(xiàn)路首末端兩點(diǎn)電壓的向量差功率損耗：流過(guò)線(xiàn)路所消耗的功率現(xiàn)在是2頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一1、輸電線(xiàn)路的功率損耗1)串聯(lián)阻抗支路的功率損耗線(xiàn)路兩端功率和電壓是不同的，在使用以上公式時(shí)功率和電壓必須是同一端的;元件傳輸無(wú)功功率，會(huì)產(chǎn)生有功功率的損耗，因此應(yīng)避免大量無(wú)功功率的流動(dòng)。需要注意：現(xiàn)在是3頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一回憶：其阻抗為：其導(dǎo)納為：C線(xiàn)路Q(chēng)容性線(xiàn)路在運(yùn)行時(shí)發(fā)出無(wú)功，加負(fù)號(hào)認(rèn)為是負(fù)的負(fù)荷現(xiàn)在是4頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一回憶：變壓器QL其阻抗為：Z=jXL=jwL其導(dǎo)納為：-jBL現(xiàn)在是5頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一負(fù)數(shù)正數(shù)2)并聯(lián)電容支路的功率損耗由于線(xiàn)路的對(duì)地并聯(lián)支路是容性的，即在運(yùn)行時(shí)發(fā)出無(wú)功功率，因此，作為無(wú)功功率損耗

ΔQL應(yīng)取正號(hào)，而ΔQB應(yīng)取負(fù)號(hào)。線(xiàn)路首端的輸入功率為線(xiàn)路末端的輸出功率為現(xiàn)在是6頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一例：已知,求,?解：2.線(xiàn)路的電壓降落現(xiàn)在是7頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一2.線(xiàn)路的電壓降落其中：現(xiàn)在是8頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一2.線(xiàn)路的電壓降落電壓的有效值和相位角：現(xiàn)在是9頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一以U2做參考軸時(shí)：注意參考方向的選擇現(xiàn)在是10頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一以U1做參考軸時(shí)：用功率代替電流：現(xiàn)在是11頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一注意：①ΔU1即是用U1節(jié)點(diǎn)的功率和電壓，ΔU2是用U2節(jié)點(diǎn)的功率和電壓，且現(xiàn)在是12頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一注意：②高壓輸電線(xiàn)路，現(xiàn)在是13頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一注意：②高壓輸電線(xiàn)路，在純電抗元件中，電壓降落的縱分量是因傳送無(wú)功功率而產(chǎn)生，電壓降落的橫分量則因傳送有功功率產(chǎn)生。元件兩端存在電壓幅值差是傳送無(wú)功功率的條件，存在電壓相角差則是傳送有功功率的條件。感性無(wú)功功率總是從電壓幅值較高的一端流向電壓幅值較低的一端，有功功率則從電壓相位超前的一端流向電壓相位滯后的一端。現(xiàn)在是14頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一注意：③當(dāng)輸電線(xiàn)路不長(zhǎng)，首末兩端的相角差不大時(shí)，近似地有：電力網(wǎng)實(shí)際電壓幅值的高低對(duì)用戶(hù)用電設(shè)備的工作是有密切影響的，而電壓相位則對(duì)用戶(hù)沒(méi)有什么影響。為了衡量電壓質(zhì)量，必須知道節(jié)點(diǎn)的電壓偏移電壓偏移(％)＝現(xiàn)在是15頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一注意：③當(dāng)輸電線(xiàn)路不長(zhǎng)，首末兩端的相角差不大時(shí)，近似地有：以上公式均適用，單相計(jì)算時(shí)取相電壓、單相功率；三相計(jì)算時(shí)取線(xiàn)電壓和三相功率。標(biāo)幺值時(shí)普遍適用。本點(diǎn)在電力系統(tǒng)分析計(jì)算中的普遍意義。④三相和單相計(jì)算：現(xiàn)在是16頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一2.變壓器的功率損耗和電壓降落變壓器的等值電路變壓器的阻抗支路計(jì)算與線(xiàn)路阻抗支路完全相同。變壓器的對(duì)地并聯(lián)支路是感性的，運(yùn)行時(shí)消耗無(wú)功功率。并聯(lián)支路損耗主要是變壓器的勵(lì)磁功率，由等值電路中勵(lì)磁支路的導(dǎo)納確定。P0:空載損耗I0(%):空載電流百分?jǐn)?shù)SN:額定容量現(xiàn)在是17頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一3.2開(kāi)式網(wǎng)絡(luò)潮流電流開(kāi)式網(wǎng)絡(luò)是由單一電源點(diǎn)通過(guò)輻射狀網(wǎng)絡(luò)向多個(gè)負(fù)荷點(diǎn)供電的網(wǎng)絡(luò)。我國(guó)配電系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)都采用輻射狀運(yùn)行，適合使用開(kāi)式網(wǎng)絡(luò)的潮流計(jì)算方法。開(kāi)式網(wǎng)絡(luò)潮流計(jì)算也是閉式網(wǎng)絡(luò)潮流計(jì)算的基礎(chǔ)。復(fù)雜輻射式網(wǎng)絡(luò)（配電網(wǎng)）的潮流計(jì)算只含一級(jí)電壓的開(kāi)式網(wǎng)絡(luò)潮流計(jì)算：（1）已知末端功率和末端電壓（2）已知末端功率和首端電壓含兩（多）級(jí)電壓開(kāi)式網(wǎng)潮流計(jì)算現(xiàn)在是18頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一1.運(yùn)算負(fù)荷的處理（為了簡(jiǎn)化網(wǎng)絡(luò)，簡(jiǎn)化時(shí)電壓用額定值）SLD2SLD3

SLD4S2S3

S4電力網(wǎng)的運(yùn)算負(fù)荷現(xiàn)在是19頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一對(duì)并聯(lián)支路和分支的處理并聯(lián)接入的變壓器支路先采用額定電壓計(jì)算變壓器的勵(lì)磁損耗，再采用額定電壓和實(shí)際負(fù)荷電流計(jì)算繞組損耗，然后將變壓器損耗與低壓側(cè)負(fù)荷合并得到變壓器高壓側(cè)的總負(fù)荷，最后與線(xiàn)路并聯(lián)導(dǎo)納充電功率合并得到運(yùn)算負(fù)荷。現(xiàn)在是20頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一若：已知和S4，其他各點(diǎn)功率，求系統(tǒng)潮流1.已知末端功率和末端電壓即利用單線(xiàn)計(jì)算公式，從末端開(kāi)始逐級(jí)往上推算。在不要求特別精確時(shí)，電壓計(jì)算中的電壓損耗可近似采用電壓降落的縱分量代替。3.2.2只含一級(jí)電壓的開(kāi)式網(wǎng)絡(luò)潮流計(jì)算現(xiàn)在是21頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一2.已知末端功率和首端電壓功率損耗和電壓降落的計(jì)算公式要求采用同一端的功率和電壓如何求解答案：假定末端為額定電壓，按上小節(jié)的方法求得始端功率及全網(wǎng)功率分布。3.2.2只含一級(jí)電壓的開(kāi)式網(wǎng)絡(luò)潮流計(jì)算若：已知和S4，其他各點(diǎn)功率，求系統(tǒng)潮流現(xiàn)在是22頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一求解步驟：假定末端為額定電壓，按上小節(jié)的方法求得始端功率及全網(wǎng)功率分布;用求得的始端功率和已知的始端電壓，計(jì)算線(xiàn)路末端電壓和全網(wǎng)功率分布;用第二步求得的末端的電壓重復(fù)第一步計(jì)算;精度判斷：如果個(gè)線(xiàn)路功率與前一次計(jì)算相差小于允許誤差，則停止計(jì)算，反之，返回第2步重新計(jì)算;從首端開(kāi)始計(jì)算線(xiàn)路各點(diǎn)電壓。如果近似精度要求不嚴(yán)，可以不進(jìn)行迭代，只進(jìn)行1、5計(jì)算即可。現(xiàn)在是23頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一第一步，從末端節(jié)點(diǎn)4開(kāi)始向電源點(diǎn)1方向計(jì)算功率分布。對(duì)于支路L3對(duì)于支路L2求解步驟：對(duì)于支路L1現(xiàn)在是24頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一第二步，從電源點(diǎn)1開(kāi)始向末端負(fù)荷點(diǎn)4方向計(jì)算節(jié)點(diǎn)電壓。對(duì)于支路L1最后按照相同方法依次計(jì)算節(jié)點(diǎn)3、4的電壓。求解步驟：現(xiàn)在是25頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一3.2.3含兩（多）級(jí)電壓開(kāi)式網(wǎng)潮流計(jì)算具有理想變壓器部分，理想變壓器兩側(cè)功率不變，只需要采用變比計(jì)算另一側(cè)電壓。方法一：折并到一側(cè)進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算完后再折算回去按原線(xiàn)路進(jìn)行計(jì)算，碰到理想變壓器則進(jìn)行折算現(xiàn)在是26頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一方法二：將變壓器二次側(cè)的線(xiàn)路參數(shù)也歸算到變壓器高壓側(cè)，去掉變壓器，按照單一電壓等級(jí)的開(kāi)式網(wǎng)絡(luò)方法計(jì)算等值電路的電壓和功率。計(jì)算結(jié)束后，還需要電壓還原到實(shí)際電壓?，F(xiàn)在是27頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一【例3-1】電力系統(tǒng)如圖，已知線(xiàn)路額定電壓110kV，長(zhǎng)度30km，導(dǎo)線(xiàn)參數(shù)r0=0.2/km，x0=0.4/km，b0=210-6S/km；變壓器額定變比為110/11，SN=40MVA，P0=80kW，PK=200kW，

UK%=8，I0%=3，分接頭在額定檔；負(fù)荷SLDB為10+j3MVA，SLDC為20+j10MVA。母線(xiàn)C實(shí)際電壓為10kV。計(jì)算變壓器、線(xiàn)路的損耗和母線(xiàn)A輸出的功率以及母線(xiàn)A、B的電壓?，F(xiàn)在是28頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一（2）元件參數(shù)計(jì)算輸電線(xiàn)路的電阻、等值電抗和電納分別為RL=r0l=0.2×30=6ΩXL=x0l=0.4×30=12ΩBL=b0l=2×10-6×30=0.6×10-4SΔQB=-0.5×BLUN2=-0.5×0.6×10-4×1102=-0.363Mvar變壓器電阻、電抗及勵(lì)磁功率分別為ΔQB分別接于節(jié)點(diǎn)A和B，作為節(jié)點(diǎn)負(fù)荷的一部分。該部分可板書(shū)解：（1）計(jì)算參數(shù)并作出等值電路現(xiàn)在是29頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一(3)已知末端電壓向前推功率和電壓計(jì)算運(yùn)算負(fù)荷：1)計(jì)算U’CU’C=UC×k=10×110/11=100kV2)C到B，計(jì)算變壓器的功率損耗與電壓損耗變壓器繞組功率損耗（并聯(lián)支路損耗已歸結(jié)在SB中）現(xiàn)在是30頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一變壓器電壓損耗3)B到A，計(jì)算線(xiàn)路的功率損耗與電壓損耗現(xiàn)在是31頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一A點(diǎn)電壓如果在上述計(jì)算中都將電壓降落的橫分量略去不計(jì)，所得的結(jié)果同計(jì)及電壓降落橫縱分量的計(jì)算結(jié)果相比較，誤差很小。若已知電壓不是母線(xiàn)C、而是母線(xiàn)A，則需要迭代求解，第一次迭代從采用額定電壓作為末端電壓初值，從末端到首端推功率，再用首端功率與給定實(shí)際電壓向末端推電壓；再不斷迭代，直到兩次求得電壓差的絕對(duì)值滿(mǎn)足精度要求。說(shuō)明：現(xiàn)在是32頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一練習(xí)a.已知、和，求的表達(dá)式b.已知、和jX求P2和Q2的表達(dá)式、

現(xiàn)在是33頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一（復(fù)雜輻射式網(wǎng)絡(luò)的計(jì)算）3.3配電網(wǎng)絡(luò)的潮流計(jì)算樹(shù)狀網(wǎng)絡(luò)潮流計(jì)算的步驟為：從葉節(jié)點(diǎn)(只與一條支路相連的節(jié)點(diǎn)，除去根節(jié)點(diǎn)）開(kāi)始計(jì)算與葉節(jié)點(diǎn)相連支路功率損耗和功率分布，這時(shí)電壓用該節(jié)點(diǎn)額定電壓或前次計(jì)算出的電壓代替。當(dāng)所有葉節(jié)點(diǎn)計(jì)算完畢后，假想把這些與葉節(jié)點(diǎn)相連支路暫時(shí)去掉，又形成新的葉節(jié)點(diǎn)，節(jié)點(diǎn)功率等于節(jié)點(diǎn)原有負(fù)荷功率與以該節(jié)點(diǎn)為始點(diǎn)的各支路首端功率之和，以此直到根節(jié)點(diǎn)。從根節(jié)點(diǎn)開(kāi)始，用已知的電壓，逆著計(jì)算功率的順序，求出各節(jié)點(diǎn)電壓。為了提高計(jì)算精度，以此重復(fù)①和②即可?，F(xiàn)在是34頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一對(duì)于規(guī)模較大的網(wǎng)絡(luò)一般用計(jì)算機(jī)進(jìn)行計(jì)算。在迭代開(kāi)始前，首先要解決支路的計(jì)算順序問(wèn)題。第一種是順序拆除排序方法。按與葉結(jié)點(diǎn)連接支路排序，并將已排序支路拆除，在此過(guò)程中會(huì)不斷出現(xiàn)新的葉節(jié)點(diǎn)，將與其聯(lián)接的支路又加入排序行列。這樣就可以全部排列好從葉節(jié)點(diǎn)向電源點(diǎn)計(jì)算功率損耗的支路順序，其逆序就是進(jìn)行電壓計(jì)算的支路順序。第二種是逐條追加支路的方法。從根節(jié)點(diǎn)開(kāi)始接出第一條支路，引出一個(gè)新節(jié)點(diǎn)，以后每次追加的支路都必須從已出現(xiàn)的節(jié)點(diǎn)接出，按該原則逐條追加支路，直到全部支路追加完畢時(shí)，所得到的支路追加順序即是進(jìn)行電壓計(jì)算的支路順序，其逆序則是功率損耗計(jì)算的支路順序。現(xiàn)在是35頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一3.4簡(jiǎn)單閉式網(wǎng)絡(luò)的潮流計(jì)算閉式網(wǎng)絡(luò)是相對(duì)開(kāi)式網(wǎng)絡(luò)而言的，包括兩端供電網(wǎng)絡(luò)和環(huán)形網(wǎng)絡(luò)。一、兩端供電網(wǎng)絡(luò)根據(jù)基爾霍夫電壓定律和電流定律現(xiàn)在是36頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一上式求解可得上兩式是精確公式，由于負(fù)荷點(diǎn)往往已知的是功率而不是電流，為此采用近似計(jì)算方法：先忽略網(wǎng)絡(luò)中的功率損耗，全網(wǎng)用額定電壓UN，并認(rèn)為:。于是有現(xiàn)在是37頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一負(fù)荷功率：由網(wǎng)絡(luò)參數(shù)和負(fù)荷功率確定循環(huán)功率：由兩供電點(diǎn)電壓差和網(wǎng)絡(luò)參數(shù)確定上兩式是精確公式，由于負(fù)荷點(diǎn)往往已知的是功率而不是電流，為此采用近似計(jì)算方法：先忽略網(wǎng)絡(luò)中的功率損耗，全網(wǎng)用額定電壓UN，并認(rèn)為:。于是有現(xiàn)在是38頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一兩端供電的潮流計(jì)算方法不計(jì)功率損耗，求出功率分量并找出功率分點(diǎn)。即：當(dāng)求出Sa1或Sb2后，即可在線(xiàn)路上各點(diǎn)按線(xiàn)路功率和負(fù)荷功率相平衡的條件，求出整個(gè)網(wǎng)絡(luò)的功率分布（不考慮功率損耗），這時(shí)可以發(fā)現(xiàn)有一個(gè)節(jié)點(diǎn)的功率是從兩個(gè)方向流入，此節(jié)點(diǎn)稱(chēng)為功率分點(diǎn)。在功率分點(diǎn)處把網(wǎng)絡(luò)分開(kāi)，兩邊掛流入的功率，使之成為兩個(gè)開(kāi)式網(wǎng)絡(luò)，再按開(kāi)式網(wǎng)絡(luò)的計(jì)算公式分別對(duì)兩個(gè)開(kāi)式網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行計(jì)算，求出功率損耗和各點(diǎn)電壓。注:有時(shí)有功和無(wú)功的分點(diǎn)不在同一點(diǎn)，常選電壓較低的點(diǎn)將網(wǎng)絡(luò)分開(kāi)。即選擇無(wú)功分點(diǎn)，因?yàn)闊o(wú)功分點(diǎn)一般是電壓最低點(diǎn)?，F(xiàn)在是39頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一對(duì)于接有n個(gè)負(fù)荷的兩端供電網(wǎng)絡(luò)：其中：ZΣ為整條線(xiàn)路的總阻抗；Zi和Z’i分別為第i個(gè)負(fù)荷點(diǎn)到供電點(diǎn)b和a的總阻抗?，F(xiàn)在是40頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一均一網(wǎng)是指各段線(xiàn)路的電抗和電阻的比值都相等的網(wǎng)絡(luò)均一電力網(wǎng)的功率分布計(jì)算沒(méi)有了復(fù)數(shù)相除運(yùn)算，大大簡(jiǎn)化了計(jì)算量。現(xiàn)在是41頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一均一網(wǎng)是指各段線(xiàn)路的電抗和電阻的比值都相等的網(wǎng)絡(luò)均一電力網(wǎng)的功率分布計(jì)算沒(méi)有了復(fù)數(shù)相除運(yùn)算，大大簡(jiǎn)化了計(jì)算量。對(duì)于各段單位長(zhǎng)度的阻抗值都相等的均一網(wǎng)絡(luò)，可用各段長(zhǎng)度代替其阻抗值。li和l‘i分別為從第i個(gè)負(fù)荷點(diǎn)到供電點(diǎn)b和a

的長(zhǎng)度?，F(xiàn)在是42頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一簡(jiǎn)單環(huán)網(wǎng)如右圖所示：我們?cè)赼b點(diǎn)把環(huán)網(wǎng)打開(kāi)，變成兩個(gè)電壓相等的兩端供電網(wǎng)絡(luò)：二、不含變壓器的簡(jiǎn)單環(huán)網(wǎng)現(xiàn)在是43頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一上面公式中的循環(huán)功率Sc=0，則公式變?yōu)椋汗β试诃h(huán)形網(wǎng)絡(luò)中是與阻抗成反比分布的，這種分布稱(chēng)為功率的自然分布?，F(xiàn)在是44頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一當(dāng)簡(jiǎn)單環(huán)網(wǎng)中存在多個(gè)電源點(diǎn)時(shí)給定功率的電源點(diǎn)可以當(dāng)作負(fù)荷點(diǎn)處理，而把給定電壓的電源點(diǎn)都一分為二，這樣便得到若干個(gè)已知供電點(diǎn)電壓的兩端供電網(wǎng)絡(luò)。再采用兩端供電網(wǎng)絡(luò)的潮流計(jì)算方法來(lái)處理。擴(kuò)展：現(xiàn)在是45頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一試求B、C點(diǎn)的電壓；A點(diǎn)所需注入功率以及電網(wǎng)的功率分布。線(xiàn)路AB段為40km，AC段30km，BC段30km；LGJ-95導(dǎo)線(xiàn)參數(shù)：r0=0.33Ω/km，x0=0.429Ω/km，b0=2.65×10S/km。變電站負(fù)荷

SLDB=20+j15MVA，SLDC=10+j10MVA；電源點(diǎn)A點(diǎn)電壓為115kV?！纠?-3】110kV環(huán)網(wǎng)示于圖3-15（a），導(dǎo)線(xiàn)型號(hào)均為L(zhǎng)GJ-95，已知：現(xiàn)在是46頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一從母線(xiàn)A將環(huán)網(wǎng)拆為兩端供電網(wǎng)絡(luò)，計(jì)算線(xiàn)路參數(shù)：RAC=0.33×30=9.9ΩXAC=0.429×30=12.87ΩRBC=0.33×30=9.9ΩXBC=0.429×30=12.87ΩRAB=0.33×40=13.2ΩXAB=0.429×40=17.16Ω解：(1)計(jì)算參數(shù)及運(yùn)算負(fù)荷線(xiàn)路AB：線(xiàn)路AC：線(xiàn)路BC：此部分可板書(shū)現(xiàn)在是47頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一計(jì)算線(xiàn)路電容功率：AC段：BC段：計(jì)算各點(diǎn)運(yùn)算負(fù)荷AB段：現(xiàn)在是48頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一求不計(jì)功率損耗時(shí)的近似計(jì)算功率分布，因?yàn)榫W(wǎng)絡(luò)是均一網(wǎng)絡(luò)，故因?yàn)镻CB和QCB都大于0，所以有功功率和無(wú)功功率的分點(diǎn)都在節(jié)點(diǎn)B。(2)計(jì)算功率分點(diǎn)現(xiàn)在是49頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一此時(shí)網(wǎng)絡(luò)末端功率SB·L=15+j11.037MV·A，SB·R=5+j2.840MV·A(3)A-B網(wǎng)絡(luò)潮流計(jì)算第一步B到A推功率，B點(diǎn)電壓初值用額定電壓110kV第二步A到B推電壓現(xiàn)在是50頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一(4)A'-C-B'網(wǎng)絡(luò)潮流計(jì)算第一步B'到C推功率，B'點(diǎn)電壓初值用額定電壓110kV第二步C到A'推功率此時(shí)網(wǎng)絡(luò)末端功率SB·L=15+j11.037MV·A，SB·R=5+j2.840MV·A現(xiàn)在是51頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一第三步A'到C推電壓第四步C到A'推電壓此時(shí)網(wǎng)絡(luò)末端功率SB·L=15+j11.037MV·A，SB·R=5+j2.840MV·A現(xiàn)在是52頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一此分支注入功率為:A點(diǎn)注入功率注意：兩側(cè)開(kāi)式網(wǎng)絡(luò)所求得的B點(diǎn)電壓并不完全相等，但誤差很小，可取任一端電壓作為B點(diǎn)電壓。此時(shí)網(wǎng)絡(luò)末端功率SB·L=15+j11.037MV·A，SB·R=5+j2.840MV·A現(xiàn)在是53頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一三、含變壓器的簡(jiǎn)單環(huán)網(wǎng)兩變壓器并聯(lián)的條件變比相同接法相同（極性）阻抗電壓百分值相同若變比不同的兩臺(tái)變壓器并聯(lián)運(yùn)行時(shí)，功率分布如何呢？現(xiàn)在是54頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一3.4.2含變壓器的簡(jiǎn)單環(huán)網(wǎng)兩變壓器并聯(lián)的條件變壓器并列運(yùn)行時(shí)功率分布等值電路現(xiàn)在是55頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一已知變壓器一次側(cè)的實(shí)際電壓，有和。由兩端供電不計(jì)損耗時(shí)的功率分布為：循環(huán)功率SC其中UH·N為高壓側(cè)的額定電壓環(huán)路電勢(shì)若k1=k2=0=0現(xiàn)在是56頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一若未知，則循環(huán)功率的近似計(jì)算為：假定循環(huán)功率方向由A1→A2，若計(jì)算出為負(fù)值，則實(shí)際方向相反?，F(xiàn)在是57頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一阻抗歸算到那一側(cè)用那一側(cè)的額定電壓環(huán)路電勢(shì)的計(jì)算可由環(huán)路的開(kāi)口電壓確定，既可在高壓側(cè)開(kāi)口，也可在低壓側(cè)開(kāi)口處，但應(yīng)與阻抗歸算的電壓等級(jí)一致。式中，稱(chēng)為環(huán)路的等值變比。現(xiàn)在是58頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一【例3-4】如圖3-18所示為電源經(jīng)兩臺(tái)變壓器和線(xiàn)路向負(fù)荷供電的兩級(jí)電壓環(huán)型網(wǎng)絡(luò)，變壓器變比分別為T(mén)1：k1=110/10，T2:k2=116/10，變壓器歸算到低壓側(cè)的阻抗與線(xiàn)路阻抗之和為ZT1=ZT2=j2Ω，導(dǎo)納忽略不計(jì)。已知用戶(hù)負(fù)荷為SL=16+j12MVA，低壓側(cè)母線(xiàn)電壓為10kV，求功率分布及高壓側(cè)電壓?，F(xiàn)在是59頁(yè)\一共有64頁(yè)\編輯于星期一解：(1)假設(shè)變壓器變比相等，因兩臺(tái)變壓器阻抗相等，故采用近似方法進(jìn)行計(jì)算(2)求循環(huán)功率。在aa'將網(wǎng)絡(luò)斷開(kāi)，則a'點(diǎn)電壓為10kV，而a點(diǎn)電壓為10×k1/k