例課程設計說明書(UASB)

.例：供參照3本設計為10000m/d藥廠污水辦理廠的工藝設計，主假如UASB反響器，積淀池的設計總論1.1．污水辦理簡介1.2----污水概略水質和水量也存在著較大差別。一般情況下，制藥工業(yè)廢水按醫(yī)藥產品特點和水質特點可分為四大類。即：合成藥物生產廢水此種廢水的水質水量變化大，大多含難生物降解物和微生物生長抑制劑。生物法制藥生產發(fā)酵廢水生物法制藥生產中發(fā)酵廢水，根據(jù)其生產特點可分為：提取廢水、洗滌廢水、維生素C生產廢水和其余廢水，其中提取廢水的有機物濃度和抑菌物質最高，為該類廢水的主要污染源，屬較難辦理廢水。中成藥生產廢水中成藥生產廢水水質波動很大，CODCr可高達6000mg/L,BOD5達2500mg/L,此類廢水中主要含天然有機污染物。各類制劑生產過程中的洗滌水及沖刷水這類廢水一般污染程度不大，主要來自原料洗滌水、原藥煎汁殘液和地面沖刷水。制藥廢水的特點制藥廢水，特別是制藥工業(yè)的化工合成工藝所產生的廢水往往擁有如下特點：水質成分復雜醫(yī)藥產品生產的特點是流程長、反響復雜、副產物多、反響原料常為溶劑類物質或環(huán)狀結構的化合物，使得廢水中的污染物質組分眾多復雜，增加了廢水的辦理難度。廢水中污染物質含量高制藥工業(yè)生產過程本身大量使用各樣化工原料，但由于多步反響、原料利用率低，大多半隨廢水排放，往往造成廢水中的污染物含量居高不下。(3)CODCr值高..在制藥工業(yè)中，CODCr在幾萬、幾十萬毫克/升的廢水是經(jīng)常能夠見到的。這是由于原料反響不完全所造成的大量副產物和原料或是生產過程中使用的大量溶劑介質進入了廢水體系中所惹起的。有毒有害物質多制藥廢水中有很多有機污染物對微生物是有毒有害的，如鹵素化合物、硝基化合物、有機氮化合物、叔按及季按鹽類化合物、擁有殺菌作用的分別劑或表面活性劑等。生物難降解物質多制藥廢水中的有機污染物大多半屬于生物難以降解的物質，如鹵素化合物、醚類化合物、硝基化合物、偶氮化合物、叔按及季按鹽類化合物、硫醚及礬類化合物、某些雜環(huán)化合物等。有的廢水中鹽分含量高廢水中過高濃度的鹽分對微生物有顯然的抑制作用。比如當廢水中的氯根離子超過3000mg/L時，一些未經(jīng)馴化的微生物的活性將受到抑制，CODcr的去除率將顯然下降;當廢水中的氯根離子濃度大于8000mg/L時，會造成污泥體積膨脹，水面泛出大量泡沫，微生物相繼死亡。有的廢水色度特別高有顏色的廢水本身就表示水體中含有特定的污染物質，從感官上使人產生不快樂和憎惡的心理。此外，有色廢水能夠阻截光芒在水中的通行，進而影響水生生物的生長，以及抑制由日光催化分解有機物質的自然凈化能力。表１制藥廢水水質一覽表主要污染指標數(shù)值范圍平均值pH7.36SS(mg/L)55-50101070CODcr(mg/L)20000石油類(mg/L)336-8005719501..磷酸鹽(mg/L)0.54NH-N(mg/L)163.57-1588.34478.953N03-N(mg/L)1.946-222.3541.1Cl-(mg/L)1372.2-9742.33900.78表２個別車間水質指標廢水種類pHCODcr(mg/L)三乙車間綜合廢水4.74346000SB1車間甲醇底液5-6720000SB1分別母液8.32215000制藥廢水辦理技術1.3設計概略本設計為10000m3/d藥廠污水辦理廠的初步工藝設計，主要生產工藝厭氧—氧化工藝。設計參數(shù)如下：項目pH值COD/（）BOD/（mg/L）SS/（mg/L）Cr5進水水質6～842002000400排放標準6～81503030主要設計參數(shù)UASB反響器：空塔水流速度u（m/h）〈（1.0～2.0）m/h空塔沼氣上漲速度u〈1.0m/hg30.4沼氣產率：m氣/kgCODCr清水運動粘度系數(shù)ν0.0101cm2/s..清水動力粘度系數(shù)μ0.0101g/cm.s積淀區(qū)表面負荷率q〈1.0m3/2（m.h）積淀區(qū)表面負荷q1.5m3/m2.h污泥產率系數(shù)Y0.541.4設計依據(jù)及范圍設計依據(jù)設計任務書QBJS6-2005輕工業(yè)建設項目初步設計編制內容深度規(guī)定GB50187-93《工業(yè)公司總平面設計規(guī)范》GB/T50103—2001《總圖制圖標準》GBT5-104-2001《建筑制圖標準》GBT50106-2001《給水排水制圖標準》GB50034-92《工業(yè)公司照明設計標準》別的，本設計還參照了石家莊市橋西區(qū)污水辦理廠的一些成熟經(jīng)驗，并從書刊，網(wǎng)上收集有關資料，設計范圍本工程設計范圍包括：污水辦理廠廠址的選擇，污水辦理廠的總平面設計，并繪制工廠總平面布置圖。厭氧—好氧工藝的設計和各生產工段的計算，繪制工藝流程圖。其中生產工段包括：預辦理階段，厭氧辦理階段段，好氧辦理階段，污泥辦理工段，沼氣儲蓄工段主要設備的計算和選型UASB反響器結構圖積淀池設計。1.5本工程主要設計原則充分貫徹履行國家的有關規(guī)定，盡量節(jié)儉能源，合理利用廢物，保護環(huán)境，切合城區(qū)建設規(guī)劃要求?？偲矫娌贾昧幘o湊，減少占地面積，提高土地利用率，又適合留有發(fā)展空間。在保證安全、經(jīng)濟運行的條件下，盡可能降低工程造價。污水辦理廠設計既要注意到周圍環(huán)境的清潔衛(wèi)生，又要注意到工廠衛(wèi)生，綠化..等條件的相互影響。污水辦理量與設備辦理能力要平衡。聯(lián)合我國國情。在進行產品工藝設計時，必須以我國詳細情況出發(fā)，有關機械設備及電氣儀表制造能力，勞動就業(yè)與生產自動化水平關系等方面做出適合的權衡，綜合考慮。在引進外國先進技術和設備時，要考慮是否適合我國生產實際，并注意消化吸收，以縮短與發(fā)達國家的水平差距。廠址的選擇工藝設計3.1工藝流程的選擇生物辦理的實質是微生物利用有機污染物生長和維持生命。這可由下列簡單方程式表示：有機物+營養(yǎng)物+電子受體→新生物量+最終產物+能量生物工藝因電子受體和系統(tǒng)結構的不同而有差別。根據(jù)電子受體的性質，所有生物辦理的工藝可分為好氧和厭氧兩類。前者有分子氧的存在并作為電子受體，餓后者是無氧存在而以某種形式的碳或硫作為電子受體。好氧工藝對污水辦理較為徹底，工藝穩(wěn)定性高，啟動時間短，且較少可能產生臭味，但由于曝氣需求能耗較高，對營養(yǎng)物質要求較高，相應產生污泥量多。厭氧工藝在污水辦理中有機負荷高，營養(yǎng)物質需求量少，節(jié)余污泥量少，能耗低且對有毒有害物質的耐受能力高于好氧工藝。但厭氧工藝擁有啟動時間長，易產生臭味，氣體收集問題等缺點，而它的主要限制性在于不能經(jīng)濟有效的達到較高的辦理水平，一般不能夠達到污水辦理的排放標準。鑒于好氧，厭氧工藝的優(yōu)缺點，在對濃度較高的工業(yè)廢水進行好氧生化辦理以前，往往采用厭氧工藝作為預辦理工藝來提高整個工藝的辦理效果。這種厭氧好氧相聯(lián)合的工藝就是厭氧—好氧工藝。傳統(tǒng)的生化辦理方法主要著眼于除掉BOD5、CODCr和SS，而對氮、磷等營養(yǎng)物質的去除率很低。由于水體富營養(yǎng)化問題加劇，60年月以來，生物脫氮除磷工藝受到重視，先后開發(fā)了SBR和ICEAS序批法、AB法、氧化溝、厭氧-好氧（A1-O）和缺氧一好氧（A2-O）組合工藝。在去除有機物的同時，厭氧-好氧（A1-O）可去除廢水中的磷，缺氧一好氧（A2-O）可脫除廢水中的氮。既而又將這兩種工藝優(yōu)化組合，構..成能夠同時脫氮除磷并辦理有機物的A1-A2-O流程（或稱A2／O）。該組合工藝辦理效率高，經(jīng)簡單預辦理的廢水，依次經(jīng)過厭氧、缺氧隨和氧三段辦理，可達到三級辦理出水標準，對難生物降解的有機物也有較高的去除效果，而且，污泥積淀性能好，電耗和藥耗少，運行費用低。我國從80年月初開始研究采用上述組合工藝，已在廣州、桂林等地建成多個采用A2/O工藝的污水辦理廠，運行效果好。上述新工藝中有一類技術屬于曝氣和積淀一體化活性污泥工藝。所謂曝氣、積淀一體化活性污泥工藝是指曝氣和積淀過程在同一反響器內達成的活性污泥工藝（簡稱一體化工藝），比方SBR法、交替式氧化溝和UNITANK工藝等等。其中SBR法是經(jīng)過時間上的安排，在一個池子內達成了進水、反響、積淀和排水等一系列工藝過程，組成了一個周期。而交替式氧化溝是以多組反響器經(jīng)過空間上的調配，達成反響和積淀這一循環(huán)過程。這些工藝近年來在我國的應用日益寬泛，并且是目前污水辦理的熱點之一，一般認為一體化工藝擁有以下的特點：1）工藝簡單，占地面積小、節(jié)儉投資。由于只有一個反響器，不需二沉池、回流污泥及其設備，一般情況不設調節(jié)池，多半情況可省去初沉池；2）一體化工藝往往是變體積的活性污泥工藝，其基質和微生物濃度隨時間變化，所以屬于理想的推流狀態(tài)，并能夠保持反響基質的最大推動力；3）運行方式靈活，由于反響在一個反響器內進行，能夠從時間上安排曝氣、缺氧和厭氧等不同狀態(tài)，實現(xiàn)脫磷脫氮的目的；4）防備污泥膨脹，由于其存在較大的濃度梯度，有利于防備污泥膨脹；5）耐沖擊負荷，辦理能力強，一體化曝氣池從時間上屬于推流形式，隨著研究與應用的深入，污水生化辦理的方法、設備和流程不斷發(fā)展與改革，與傳統(tǒng)方法相比，在合用的污染物種類、濃度、負荷、規(guī)模以及辦理效果、費用和穩(wěn)定性等方面都大大改良了。酶制劑及純種微生物的應用，酶和細胞的固定化技術等又會將現(xiàn)有的生化辦理水平提高到一個新的高度。厭氧—好氧工藝在國內和外國都獲得了優(yōu)秀的運用并取得了不錯的效果。國內采用厭氧—好氧混凝工藝辦理抗生素廢水，出水CODCr可降至300mg/L以下，達到了污水辦理廠的排放標準。中試規(guī)模厭氧—好氧膜生物反響器（A/OMBR）辦理毛紡印染廢水，結果表示：當水力停留在7hCODCr/NH3P=1045/8/1時，該實驗裝置對印染廢水CODCr，BOD5別為92.1%，98.4%，60.7%，98.9%：出水中CODCr，BOD5色度，..濁度分別為20.2mg/L，1.6mg/L，25倍，0.51NTU，系統(tǒng)出水濁度低，出水水質穩(wěn)定，達到生活雜用水標準。外國使用浮石作為微生物濾池濾料的組合上流式厭氧固定床以及一個裝有微濾膜組件的活性污泥反響器辦理污水，有機物除掉效果好有機負荷3.67~10.56KgCODCr/(m3°d)時CODCr去除率穩(wěn)定在94~98.7%，在去除CODCr的同時也除掉了含有N，P的物質，在研究中獲得了96~97%的高除磷率。在大多半實驗中，微濾膜出水中NO3—N和NO2—N的濃度均低于1.0mg/L，出水懸浮物濃度低于檢出限。采用兩個生物膜反響器（FFB），第一個厭氧，而第二個好氧，串連組成的有回流的組合工藝辦理禽類屠宰場廢水，連續(xù)運行133天。有機碳化合物的氧化和硝化在好氧FFB中進行，而產生甲烷和脫氨作用在厭氧FFB內達成。平均有機負荷率為0.39Kg/(m3°d)，有機物去除率為92%。能夠預示，針對厭氧—好氧的各個環(huán)節(jié)進行研究是未來辦理高濃度工業(yè)廢水辦理技術的發(fā)展方向。3.2工藝流程及工藝簡介本設計采用厭氧—好氧工藝，根據(jù)實際生產情況設有積淀調節(jié)池、換熱器、污泥濃縮池等辦理設備，流程見圖1。廢水首先經(jīng)過格柵，截留一些較大的懸浮物和漂浮物，然后進入積淀調節(jié)池，調節(jié)水質水量并積淀部分懸浮物質。在經(jīng)水泵提升由換熱器升溫到35℃進入UASB反響器，在其中進行厭氧降解辦理，出水經(jīng)厭氧積淀池后進入接觸氧化池進行好氧辦理。同時，厭氧降解產生的沼氣經(jīng)水封、氣水分別器進入貯氣柜，接觸氧化池出水經(jīng)好氧積淀池即可達到國家二級排放標準。各積淀池產生的污泥經(jīng)過濃縮池濃縮后再進行脫水，產生的泥餅外運，濃縮池的上清液回流至積淀調節(jié)池進行再辦理。設計各單元簡介：格柵：截留一些較大的懸浮物和漂浮物，防備水泵機組阻塞，減少后續(xù)辦理構筑物的辦理負荷并使之正常運行，積淀調節(jié)池：調節(jié)水質水量并積淀部分懸浮物質也是污水辦理前的一個儲水裝置，對換節(jié)辦理污水量起一定的緩沖作用。UASB反響器：在其中進行厭氧降解辦理，除掉水中一定的污染物，為后邊的處理提供污染切合教低的污水。厭氧積淀池：對經(jīng)過UASB反響器辦理過的污水進行分別，上層污水進入氧化池，下層污泥一部分回流UASB反響器，一部分節(jié)余污泥進入濃縮池進行泥辦理。..氧化池：對污水進行好氧辦理，除掉大多半污染物質。氣區(qū)：厭氧降解產生的沼氣經(jīng)水封、氣水分別器進入貯氣柜。好氧積淀池：氧化池的污水經(jīng)過好氧積淀池的積淀即可達到國家二級排放標準。泥區(qū)：各積淀池產生的污泥經(jīng)過濃縮池濃縮后再進行脫水，產生的泥餅外運，濃縮池的上清液回流至積淀調節(jié)池進行再辦理。此工藝結構簡單，高效穩(wěn)定，能耗低，抗沖擊負荷能力強，辦理效率高，等一系列優(yōu)點。辦理效果能夠達到設計任務的要求。采用“厭氧—接觸氧化”工藝辦理藥廠廢水，辦理設備的設計辦理能力為10000m3/d，現(xiàn)狀監(jiān)測廢水的水質情況為：pH6~8，CODCr4200mg/L，BOD2000mg/L，SS400mg/L，工程實施后，辦理后排出的水中CODCr、BOD5分別為150mg/L、30mg/L，知足《污水綜合排放標準》GB8978-1996表4二級標準植的要求：；CODCr≤150mg/L；BOD5≤30mg/L；SS≤150mg/L，整體系統(tǒng)CODCr、BOD5去除率分別為95%和98.5%，去除CODCr、BOD分別為40.8t/d和90.7t/d，擁有顯然的社會效益和環(huán)境效益。3.3工藝流程簡圖（見下列圖）廢水水封罐氣水分別器貯氣柜格柵積淀換熱器UASB厭氧接觸調節(jié)積淀池氧化池池化池濃縮池好氧積淀池出水貯泥污泥脫水污池污泥外運圖1工藝流程圖3.4UASB反響器介紹1971年荷蘭瓦格寧根（Wageningen）農業(yè)大學拉丁格（Lettinga）教授經(jīng)過物理結構設計，利用重力場對不同密度物質作用的差別，發(fā)了然三相分別器。使活性污泥停留時間與廢水停留時間分別，形成了上流式厭氧污泥UASB(Up-flowAnaerobicSludge..Bed，注：以下簡稱UASB）反響器的雛型。1974年荷蘭CSM公司在其6m3反響器辦理甜菜制糖廢水時，發(fā)現(xiàn)了活性污泥自己固定化體制形成的生物聚體結構，即顆粒污泥granularsludge）。顆粒污泥的出現(xiàn)，不單促使了以UASB為代表的第二代厭氧反響器的應用和發(fā)展，而且還為第三代厭氧反響器的誕生確立了基礎。升流式厭氧污泥床UASB工藝由于擁有厭氧過濾及厭氧活性污泥法的雙重特點，作為能夠將污水中的污染物轉變成重生清潔能源——沼氣的一項技術。關于不同含固量污水的適應性也強，且其結構、運行操作維護管理相對簡單，造價也相對較低，技術已經(jīng)成熟，正日益受到污水辦理業(yè)界的重視，獲得寬泛的歡迎和應用。3.4.1UASB的基本結構和工作原理UASB由3個功能區(qū)組成，即布水區(qū)、反響區(qū)（污泥床區(qū)和懸浮區(qū)）隨和、固、液分別區(qū)，其中反響區(qū)為UASB反響器的工作主體。廢水進入UASB時，經(jīng)過布水器，平均地散布在反響區(qū)的橫斷面上，防備死水，保證泥水充分接觸。廢水中的有機物被污泥中的微生物分解為沼氣，形成微小氣泡不斷上漲，在上漲過程中聯(lián)合成較大氣泡，在這種氣泡的碰撞、聯(lián)合、上漲的攪動作用下，使得污泥床區(qū)以上的污泥呈松散懸浮狀態(tài)，并與廢水充分接觸。廢水中的大多半有機物就是在這個地區(qū)，即反響區(qū)中被分解轉變。含有大量氣泡的混淆液不斷上漲，達到三相分別器下部，首先將氣體分別出去，被分別的氣體進入氣室，并由管道引出。固－液混淆液進入分別器，失去氣泡攪動作用的污泥發(fā)生絮凝，顆粒漸漸變大，并在重力作用下，積淀到底部反響區(qū)，分別出污泥的辦理水進入澄清區(qū)?；煜褐械奈勰喃@得進步分別，澄清水經(jīng)溢流堰排出。從原理來看，污泥的沉降性能和活性，即顆粒污泥的培養(yǎng)，以及三相分別器的設計是UASB工藝的重點。關于任何一種厭氧反響器來說，要想長久穩(wěn)定運行，進入反響器的水質情況特別重要，UASB也不例外。只有污泥和污水優(yōu)秀接觸，才能取得優(yōu)秀辦理效果。UASB內污泥的運動受3種力的影響：污泥自重、水的沖力和所產沼氣的托力，這3力的相互作用決定著反響器內污泥的存在方式：沉積、懸浮或被沖走。UASB反響器之所以對有機廢水的辦理效率,其技術重點在于床內有呈顆粒狀,積淀性能優(yōu)秀并擁有很高活性的厭氧污泥。與曝氣法相比,UASB法占地小,投資少;污泥量少,動力消耗小,運行費用低;可辦理高負荷(CODCr>10Kg/ｍ3.d)廢水,能適應較大的沖擊負荷;并且回收了能源。3.4.2UASB的啟動研究厭氧消化器存在的主要問題是啟動需要時間長、運轉不穩(wěn)定、技術條件掌握..困難。其中厭氧消化迅速啟動是厭氧消化器正常運轉并達到高效率的前提。污泥的生物轉變活性和污泥量與厭氧消化器的辦理效率有著親密的關系。UASB可使污泥顆?；M而使污泥滯留時間延伸，進而保證了反響器中有足夠的高效厭氧菌。污泥量和生物活性是保證UASB迅速啟動的基本條件。反響器內污泥顆?；钦麄€反響器成功啟動的重點。水力負荷對顆粒污泥的形成擁有很重要的作用，水力負荷過高，則反響器不能保持足夠的污泥量；若過低，不能把絮狀污泥洗刷掉，就難以形成顆粒污泥。UASB的溫度和料液的pH，以及污泥量是重要的影響因素，進水方式和有機負荷也是影響迅速啟動的重要條件。反響器啟動過程是一個動向過程，描繪啟動過程結束不能從有機負荷這個靜態(tài)值來說明，也不能從COD去除率來說明，而只能經(jīng)過有機負荷沖擊試驗來證明。圖3積淀調節(jié)池4.4UASB反響器廢水參數(shù)：流量Q=10000m3溫度：℃/d20進水CODCr4200mg/L，BOD52000mg/L，SS400mg/L，pH6設計CODCr去除率98%，BOD5去除率90%空塔水流速度u（m/h）〈（1.0~2.0）m/h空塔沼氣上漲速度ug〈1.0m/h沼氣產率：0.4m3氣/kgCODCr反響器的有效容積按水力停留時間計算，取t=15.5h，則有效容積V=Qt=416.7×15.5=6459m3CODCr進水的容積負荷Nr=QS0/V=10000*4=6.2kgCODCr/(m3.d)6459取有效高度為9m，池底面為長方形（長寬比為1：1），則L=30mB=27m池的面積A=810m2合理性考證：空塔水流速u=Q416.7〈（）810A..空塔氣流速ug=Q△Ca×××0.4〈A=416.7486%810=0.708m/h1.0m/h由考證知上述計算結果合理三相分別器設計三相分別器結構見UASB裝配圖設三角形集氣罩斜面的水平夾角為55°保護層高h1=0.5m，三角形頂水深h2=0.5m，三角形高h3=1.5m則有b1=h3/tan55°=1.5/1.428=1.05m設置5個三相分別器，單元三相分別器寬b0=6m則集氣罩之間寬b2=b0-2b1=6-2×1.05=3.9m三角形回流縫總面積a1=b2nL=3.9×2×30=234m2水流上漲流速v1=Q/a1=416.7/234=1.78m/h〈2.0m/h擁有很好的固液分別效果導流體上部的斜面與集氣罩斜面垂直，則其距離BC為BC=CDcos55°=1.95×0.5736=1.12mBD=CDsin55°=1.95×0.819=1.60m取導流體的上部分高b3=1.5m,則導流體與集氣罩斜面重疊部分為b=b3tan55°-b2/2=1.5×(恰幸虧10cm~20cm之間，合理)核算氣液分別條件設BD方向水流速度Va=Q416.7=3.1m/h=2*1.12*30*22BC*L*n垂直方向水流速度Vb=（ρl-ρg）gdg2（cm/s）18其中氣泡直徑dg=0.01cm，碰撞系數(shù)β=0.95取..l=1g/cm3ρg=0.0012g/cm3清水運動粘度系數(shù)=0.0101cm2/s清水動力粘度系數(shù)μ0=νρl=0.0101g/cm.s由于廢水的μ一般比清水大，可取其為清水的2.5倍，則=2.5μ0=0.02525g/cm.sVb=0.95*9.81(10.0012)×0.012=0.205cm/s=7.38m/h18*0.02525根據(jù)前面BC1Vb7.38AB=sin55=1.22Va=3.44=2.15知足Vb〉BC的要求，能夠脫除直徑不小于0.01cm的氣泡，分別效果優(yōu)秀VaAB布水系統(tǒng)采用多管多點式進水分派系統(tǒng)，。配水系統(tǒng)在污泥床不同地點上，廢水經(jīng)過一個特意設計的脈沖配水器，準時地分派給不同地點的配水管，對整個反響器進水是連續(xù)的。每個配水點服務的面積S=A=810=4.0m2〉2.0m2n200(2)積淀區(qū)設表面負荷率q〈1.0m3/（m2.h），停留時間t=1.5h~2.5h有效水深0.5m~2.0m，出水堰負荷率a〈5.4m3/（m2.h）實際有效水深：1.50m核算停留時間t=V=666.7=1.60h416.7實際表面負荷率q=H=1.50=0.94m3（m2.h）〈1.0m3/（m2.h）t1.60出水堰負荷（單邊開齒）..a=Q=416.7=1.16m3/（m2.h）〈5.4m3/（m2.h）12B12*30合理排泥系統(tǒng)產泥系數(shù)r=0.10kg干泥/kgCODCrUASB總產泥量為△X=rQSr=RQS0E=0.10×416.7×4×86%=143.34kg干泥/h=3340.3kg干泥/d設污泥含水率為98.5%，取ρ=1000kg/m3，則污泥產量Qs=X3340.3==222.7m3/d(1p)1000*(198.5)UASB每天排泥一次，先排入集泥井，再由污泥泵抽入污泥濃縮池中。排泥管選鋼管DN150，而又因前面設有積淀調節(jié)池，進入UASB中砂的量很少，UASB產生的外排污泥是有機污泥。在UASB反響器底部設排泥管，在三相分別器下三角形以下0.5m設一根排泥管，并在池底設空管。沼氣管路系統(tǒng)產氣量計算產氣率E1=0.4m3氣/kgCODCr總產氣量G=E1QS0E=0.4×10000×4×86%=13760m3/d=580m3/h由于有機負荷不是特別高且水量不大，反響器產生的沼氣良并不大。產生的氣體先進入水封罐，然后進入氣水分別器，從分別器出來的沼氣經(jīng)過計量后進入貯氣柜。②水封罐忽略沼氣管路壓力損失時，水封灌所需最大水封高度為H0=h2+h4=0.5+0.92=1.42m直徑1.8m，高度取2m，設進氣管DN100鋼2根，出水管DN150鋼1根進水管DN52鋼1根，放空管DN50鋼1根，并設液面計③水分別器對沼氣起干燥作用，采用φ500mm×H1800mm鋼制氣水分別器一個氣水分別器中預裝鋼絲填料，在其前設置過濾器以凈化沼氣，在分別器出氣..管上裝設流量計、壓力表和溫度計。④氣柜容積確實定由上述計算可知該辦理站日產沼氣13760m3，沼氣柜容積應為平均總產氣量的4h體積來確定，即580×4=2320m3設計采用2500m3鋼制水槽內導軌濕式貯氣柜（C-14166A）圖4UASB反響器4.5厭氧積淀池4.7好氧積淀池好氧積淀池是本次設計的第二個積淀池，二次積淀池有以下特點：二次積淀池有別于其他積淀池，首先在作用上有其特點。他除了進行泥水分別外，還進行污泥濃縮，并由于水量，水質的變化，還要暫時儲藏污泥。由于二次積淀池需要達成污泥濃縮作用，所需要的遲面積大于只進行泥水分別所需要的池面積。其次，進入二次積淀池的活性污泥混淆液在性質上也有其特點?；钚晕勰嗷煜?.的濃度高（2000—4000mg/L），擁有絮凝性能，屬于成層積淀。積淀時泥水之間有清晰的界面，絮凝體結成整體共同下沉，初期泥水界面的沉速固定不變，僅與初始濃度C有關[μ=f(C)]?；钚晕勰嗟牧硪惶攸c是質量輕，易被水帶走，并容易產生二次流和異重現(xiàn)象，使實際的過水斷面遠遠小于設計過水斷面。因此，設計平流式二次積淀池時，最大允許的水平流速要比初次積淀池的小一半，池的出流堰常設在離池尾端的一定距離范圍內，輻流式二次積淀池可采用周邊進水的方式以提高積淀效果，別的出流堰的長度也要相對增加，使單位堰長的出流量不超過5—8m3/(m×h)。本設計為豎流式二次積淀池，也有相應要注意的地方。由于進入二次積淀池的混淆液是泥，水，氣三相混淆體，因此在中心管下降流速不應超過0.03m/s，以利于氣，水分別，提高澄清區(qū)的分別效果。曝氣積淀池的導流區(qū)，其下降流速還要小些（0.015m/s左右），這是因為其氣，水分別任務更重要的緣故。由于活性污泥質輕，易腐敗變質等，采用靜水壓力排泥的二次積淀池，其靜水頭可降至0.9m，污泥斗底坡與水平夾角不應小于50°，以利污泥順利滑下和排泥通暢。設計為圓形豎流式積淀池污泥從底部排出后由泵輸送到濃縮池