第八章形變熱處理

第八章形變熱處理第1頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三

概述：將塑性變形的形變強化與熱處理時的相變強化結(jié)合，使成型工藝與最終性能統(tǒng)一起來。缺陷與相變相互作用！在塑性變型中，合金內(nèi)部缺陷（以位錯為主）增加，且晶體缺陷分布發(fā)生改變?nèi)粲邢嘧儯瑒t相變與缺陷的相互影響，不是簡單的形變強化與相變強化的疊加，也不是任何變形與熱處理的簡單組合形變熱處理與常規(guī)熱處理相比，具有高密度位錯和亞結(jié)構(gòu)（亞晶）實質(zhì)：亞結(jié)構(gòu)強化Yieldstrength:400~600MPaorhigherforsomealuminumalloys!第2頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三Anexample:AA6061---Al-Mg-SiseriesEffectofthermomechanicaltreatmentonalloypropertiesSPDmethodH-TbeforeSPDProcessingTemperatureYS/UTS(MPa)Elongation(%)ARB/3passesFullyannealedRT255/263---ARB/8passesFullyannealedRT--/3635ECAP/6passesFullyannealedRT280/--~15ECAP/8passesFullyannealedRT--/3405WQ-ECAP/6passes+LTagingWaterquenched393K429/46417WQ-HRDSR/1pass-LTagingWaterquenched393K455/4897.4SPD:強變形ARB:多道疊軋HRDSR:高比值差分軋制第3頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三DifferentmicrostructuresforAA6061afterdifferentprocesses:803Kfor4hr—WQorFC—HRDSR(--agingat373K),withtherollsurfaceswasmaintainedat413KthroughthewholeHRDSRprocess.FC:furnacecooling;HRDSR:High-rationdifferentialspeedrolling;WQ:waterquenching.Ys=455MPa,UTS=489MPaRef:W.J.Kimetal.,Mater.Sci.Eng.A520(2009),23-28.EBSDimages第4頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三AA6061:(a)FC-HRDSR(asreceived),(b)WQ-HRDSR,(c)WQ-HRDSR-agingat373Kfor48hr,(d)WQ-HRDSR-agingat373Kfor48hr(RD-NDplane),(e)precipitates,’and/or’’,(f)otherparticles!Ref:Mater.Sci.Eng.A520(2009),23-28.第5頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三8.1熱變形時金屬的組織變化變形速度、變形程度、溫度不斷變化；合金、變形方式、設(shè)備---應(yīng)力-應(yīng)變圖熱變形過程中與熱變形完成后的結(jié)構(gòu)變化動態(tài)回復(fù)：邊加工邊回復(fù)動態(tài)再結(jié)晶：加工與再結(jié)晶同時發(fā)生靜態(tài)恢復(fù)與再結(jié)晶亞動態(tài)再結(jié)晶：回復(fù)與再結(jié)晶過程（造成一定軟化）熱變形中組織變化復(fù)雜，不是單純再結(jié)晶：動態(tài)的！熱變形對應(yīng)于位錯可以攀移的溫度：0.5Tm第6頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三動態(tài)回復(fù)熱變形時，回復(fù)機制：位錯交滑移、攀移。多次動態(tài)多邊化，使位錯密度恒定。位錯密度急劇增加階段---加工硬化大。穩(wěn)定階段，即回復(fù)導(dǎo)致的消失與加工導(dǎo)致的增加平衡。在熱作用下，位錯組合成亞晶即多邊化（亞晶等軸狀）。775OC測定的Zr-0.7Sn合金在不同應(yīng)變速率下的應(yīng)力—應(yīng)變曲線（動態(tài)回復(fù)）亞晶平均直徑D與溫度、變形速率的關(guān)系：可見：變形溫度高、變形速率低，達(dá)到穩(wěn)定變形階段的應(yīng)力越小，位錯密度越小，生成的亞晶越粗！775OC測定的Zr-0.7Sn合金在不同應(yīng)變速率下的應(yīng)力—應(yīng)變曲線（動態(tài)回復(fù)）775℃測定的Zr-0.7Sn合金在不同應(yīng)變速率下的應(yīng)力—應(yīng)變曲線（動態(tài)回復(fù)）第7頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三高層錯能金屬熱變形時易發(fā)生位錯交滑移和攀移，即易發(fā)生動態(tài)回復(fù)，例：Al,alpha-Fe,Mo,W,Alpha-Zr,Be,Zn等，這些金屬即使大變形也難出現(xiàn)再結(jié)晶。添加低層錯能原子將顯著阻礙動態(tài)回復(fù)，有利于動態(tài)再結(jié)晶。注意：冷變形中也可能產(chǎn)生動態(tài)回復(fù)，降低加工硬化系數(shù)，但難達(dá)到穩(wěn)定變形階段。冷變形時唯一的動態(tài)回復(fù)機制是位錯交滑移，位錯消失速率小，不能抵消位錯增殖，因而位錯密度不斷增加。位錯能攀移的溫度T=0.5Tm。熱變形溫度高于此。第8頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三明顯波浪：硬化與軟化！先硬化再軟化；有平衡值。動態(tài)再結(jié)晶層錯能低的合金：Cu,Ni,gama-Fe,Ag,Au,Pb,Co等熱變形時易發(fā)生。變形速率小時，晶界弓出機制；速率大時亞晶長大。波浪線：波峰對應(yīng)再結(jié)晶開始，波谷對應(yīng)再結(jié)晶結(jié)束。1100℃時0.25C鋼()不同應(yīng)變速率下的應(yīng)力—應(yīng)變曲線隨變形速率變化，曲線特征稍有變化：變形快時，應(yīng)力達(dá)到一定值后下降。繼續(xù)變形，流變應(yīng)力降至再結(jié)晶狀態(tài)與未再結(jié)晶狀態(tài)的中間值并逐漸穩(wěn)定。變形慢時則出現(xiàn)波浪變形段，周期大體相同，而振幅逐漸衰減！第9頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三熱變形時，變形與再結(jié)晶同時發(fā)生，即新晶粒形核長大的同時還要變形，因此再結(jié)晶完成時晶內(nèi)仍處于變形態(tài)，產(chǎn)生加工硬化。晶界兩側(cè)位錯密度有差別，但不大，晶界遷移慢。動態(tài)再結(jié)晶后金屬內(nèi)部變形程度不均勻，流變應(yīng)力高。各晶粒內(nèi)亞結(jié)構(gòu)不均勻：再結(jié)晶新晶粒、回復(fù)、加工硬化態(tài)。晶界鋸齒、新晶粒出現(xiàn)在原始晶粒周圍、等軸（不同于動態(tài)回復(fù)）溶質(zhì)原子和第二相的作用分析：層錯能和晶界可動性！Question1:HowtodeterminetheparametersforadeformationprocessingwhichmakestheAl-basealloysdynamicallyrecrystallize?Question2:Analyzethefactorswhichaffectdynamicrecrystallizationofalloys.第10頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三熱變形完成后的組織結(jié)構(gòu)變化緩冷時：位錯密度減小，軟化。該軟化包括：靜態(tài)回復(fù)、靜態(tài)再結(jié)晶、亞動態(tài)再結(jié)晶。亞動態(tài)再結(jié)晶是已開始的動態(tài)再結(jié)晶的繼續(xù)。熱變形后合金不斷冷卻，組織變化規(guī)律復(fù)雜。軟化的類型、動力學(xué)特征、對產(chǎn)品組織性能的影響與熱變形中止的階段有關(guān)。第11頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三回復(fù)靜態(tài)再結(jié)晶亞動態(tài)再結(jié)晶變形強化階段，無靜態(tài)再結(jié)晶變形強化劇烈，足以引起靜態(tài)再結(jié)晶動態(tài)再結(jié)晶階段但未穩(wěn)定，亞動態(tài)再結(jié)晶動態(tài)再結(jié)晶穩(wěn)定階段，無靜態(tài)再結(jié)晶對應(yīng)組織如何？再結(jié)晶孕育期再結(jié)晶（軟化）與熱變形程度的關(guān)系0.68%碳鋼以1.3x10-3S-1的速率變形在780℃時的應(yīng)力—應(yīng)變曲線(a)及該鋼變形后在780℃保溫時間與軟化程度的關(guān)系(b)

第12頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三變形程度<C，靜態(tài)回復(fù)軟化；變形程度D，開始出現(xiàn)動態(tài)再結(jié)晶的變形程度；S為穩(wěn)定變形階段的變形程度。OABFGH為軟化與應(yīng)變的對應(yīng)關(guān)系。第13頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三熱軋過程的動態(tài)與靜態(tài)再結(jié)晶示意圖工業(yè)生產(chǎn)中合金變形與軟化情況若道次壓下量累積，可產(chǎn)生動態(tài)再結(jié)晶！熱擠壓過程的動態(tài)與靜態(tài)再結(jié)晶示意圖變形量大！若變形區(qū)僅有動態(tài)回復(fù)，則擠壓后可能出現(xiàn)兩種情況。若擠壓時有動態(tài)再結(jié)晶，則可出現(xiàn)亞動態(tài)與靜態(tài)再結(jié)晶。層錯能高層錯能低第14頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三8.2時效型合金的形變熱處理形變熱處理的分類：按溫度分高溫和低溫按相變分時效性和馬氏體型時效型合金的形變熱處理多用于有色合金馬氏體轉(zhuǎn)變型的形變熱處理用于各種有馬氏體轉(zhuǎn)變的合金（鋼）第15頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三8.2.1

低溫形變熱處理在時效前進(jìn)行冷變形。較高抗拉強度和屈服強度，但塑性較低。組織分析：冷變形引入位錯，提高儲能，低溫時效時，基體回復(fù)，出現(xiàn)亞晶；（未冷變形的合金，則晶粒仍為淬火態(tài)的晶?！锌赡鼙Ａ粼俳Y(jié)晶）彌散粒子有可能更彌散，多邊化又受到沉淀粒子的影響。性能分析：能發(fā)生再結(jié)晶?Nomonic90低溫形變強化!

亞結(jié)構(gòu)強化，強度較高；缺陷密度增大，影響沉淀過程工藝：典型工藝（冷變形，多種形式，根據(jù)合金及性能要求而定）特別工藝（溫變形—動態(tài)回復(fù)，提高形變熱處理后的組織穩(wěn)定性）淬火—預(yù)時效—低溫變形—人工時效。動態(tài)回復(fù)劇烈，塑性？應(yīng)用：鋁、鎂、銅合金和鐵基奧氏體合金半成品與制品，2A12，2A11第16頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三8.2.2高溫形變熱處理高溫形變熱處理工藝淬火加熱與保溫；2.壓力加工；3.冷至變形溫度；4.快冷；5.重新淬火加熱短時保溫；6.淬火加熱溫度范圍；7.塑性區(qū)第17頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三熱變形后直接淬火并時效。利用變形熱固溶處理、淬火！三條件：熱變形后的組織未再結(jié)晶（無動態(tài)再結(jié)晶）；無靜態(tài)再結(jié)晶；固溶體過飽和。組織：淬火亞結(jié)構(gòu)，晶粒碎化，晶界彎曲---塑性不降低；時效中過飽和固溶體均勻分解，沉淀相沿亞晶界或亞晶內(nèi)位錯析出---強度提高；性能：強度提高；塑性和韌性提高；晶界呈鋸齒狀，提高穩(wěn)定性。實用性：淬火溫度范圍較寬的、過飽和固溶體穩(wěn)定性高的合金。

Al合金中只有Al-Mg-Si系和Al-Zn-Mg系。高溫形變熱處理+低溫形變熱處理第18頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三8.2.3預(yù)形變熱處理在淬火、時效前預(yù)先熱變形。實際上為兩道工藝（形變+熱處理）?？刂坪唵?，適用于鋁合金半成品生產(chǎn)，2A12和6A04擠壓制品等在這種形變熱處理中，加工時熱變形程度常達(dá)到穩(wěn)定變形階段，可忽略變形程度的影響。由圖可知，要得到亞結(jié)構(gòu)，最好用擠壓或模壓。----擠壓效應(yīng)與組織強化效應(yīng)條件：熱變形中無動態(tài)再結(jié)晶；變形后無亞動態(tài)或靜態(tài)再結(jié)晶；固溶處理時亦無再結(jié)晶合金組織狀態(tài)圖：變形程度、溫度、速度與組織的關(guān)系變形后即再結(jié)晶T/OC變形速度IIIIIIIVAABBCC變形后淬火無再結(jié)晶變形后淬火完全再結(jié)晶變形后淬火部分再結(jié)晶擠壓模壓軋制鍛造第19頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三Example:

2phase/’Ni-basealloys:Ni-36%AlandNi-38%Al

Hot-compressedintheregionandsubsequentlyannealedinthe/’region.2.Afterhotdeformation,equiaxedgrainsformedduetodynamicsrecrystallization.

Strong<111>fibertextureparalleltothecompressiveaxisdevelopedinphase.Afterannealing,’transformedfrom,resulting<110>’fibertexture.Film-shaped’preferentiallyoftenprecipitatealongthegrainboundaries./’boundariesarepartiallycoherent.1523Kfor1hr.TttransusGascoolingHotcompression=0.4,0.9速率=1x10-3~1x10-1/ST=1323~1573K1123Kfor1hr第20頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三Time(hr)SchematicthermomechanicaltreatmentforAA5754alloy(Al-Mg-Mn).AC:As-castAnn:AnnealedA/C:Aircooled~90OC/minA/H:Airheated~50OC/hrCR:ColdrolledHom:HomogenizedR/H:Rapidheated~350OC/sWR:Warmrolled(300OC)WQ:Waterquenched第21頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三思考題：Howtoexplainthe~curveofpureCu?第22頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三8.3馬氏體型合金的形變熱處理20世紀(jì)50年代中期探索鋼的強韌化途徑。傳統(tǒng)的形變熱處理：

亞穩(wěn)定奧氏體形變淬火（低溫）穩(wěn)定性高但不發(fā)生再結(jié)晶的溫度變形，隨后淬火、低溫回火；奧氏體位錯結(jié)構(gòu)遺傳給馬氏體；晶粒細(xì)化。高溫形變熱處理（穩(wěn)定奧氏體）強度較低但塑性較高；消除回火脆性；提高裂紋擴展抗力；注意：變形程度不宜太大，否則易再結(jié)晶。奧氏體層錯能低第23頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三鋼的低溫形變熱處理工藝在過冷A區(qū)變形，但無再結(jié)晶！合金鋼強度可達(dá)2800-3300MPa（相對普通的1800-2200MPa）---A中位錯遺傳，M細(xì)小。劇烈強化的鋼斷裂韌性很可能降低，在結(jié)構(gòu)材料生產(chǎn)中應(yīng)與注意！第24頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三鋼的高溫形變熱處理工藝在A區(qū)變形后淬火，鋼強度與前者比稍低，可達(dá)2200-2600MPa,但塑性較高?？上鼗鸫嘈?。M細(xì)小，亞晶多，減少應(yīng)力集中。A層錯能低，易發(fā)生再結(jié)晶，特別是高溫形變程度不宜過大，否則出現(xiàn)動態(tài)再結(jié)晶?？傋冃瘟勘仨毚髸r，應(yīng)分次進(jìn)行變形。碳鋼和低碳鋼變形結(jié)束后應(yīng)立即淬火，防止靜態(tài)再結(jié)晶。有些鋼鐵材料的亞結(jié)構(gòu)可以多次遺傳！性能遺傳！如37CrNi3：950℃變形25%--淬火—100℃回火，強度達(dá)2500MPa；500℃x300min—900℃x2min淬火—100℃，強度重新回到2500MPa。第25頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三擴散型相變前變形的形變熱處理工藝高溫形變A的珠光體化；2.低溫形變A的珠光體化；3.高溫形變A的貝氏體化；4.低溫形變A的貝氏體化；5.形變正火形變正火溫度控制！形變與擴散性相變結(jié)合的形變熱處理：

鋼中形變與珠光體、貝氏體等轉(zhuǎn)變相結(jié)合的形變熱處理。相變前形變：形變等溫退火、貝氏體形變等溫淬火、形變正火等相變中形變：獲得珠光體或貝氏體。韌性提高。第26頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三PB擴散型相變與形變熱處理F細(xì)??；CM含量不高時，形變斷裂后可加速球化，彌散分布。這種P屈服強度更高、韌性更好！這種工藝相變過程中的形變熱處理可以作為鋼淬火前的預(yù)備處理。Question:Toanalyzethecharacteristicsofthemicrostructuresof45#steelineachprocess?第27頁，共33頁，2023年，2月20日，星期三預(yù)形變熱處理：

冷變形—亞再結(jié)晶—快速加熱+短時保溫淬火—回火。Question:Toanalyzethecharacteristicsofthemicrostructures