2022年考研《機(jī)械設(shè)計(jì)》單項(xiàng)選擇(單數(shù)章節(jié))

2022年考研《機(jī)械設(shè)計(jì)》單項(xiàng)選擇(單數(shù)章節(jié))單項(xiàng)選擇第一章緒論1,機(jī)械設(shè)計(jì)課程研究的內(nèi)容只限于O(C)口A.專用零件的部件B.在高速，高壓，環(huán)境溫度過(guò)高或過(guò)低等特殊條件下工作的以及尺寸特大或特小的通用零件和部件C.在普通工作條件下工作的一般參數(shù)的通用零件和部件D.標(biāo)準(zhǔn)化的零件和部件口2，下列8種機(jī)械零件：渦輪的葉片，飛機(jī)的螺旋槳，往復(fù)式內(nèi)燃機(jī)的曲軸，拖拉機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)的氣門彈簧，起重機(jī)的起重吊鉤，火車車輪，自行車的鏈條，紡織機(jī)的紗錠。其中有是專用零件。(C)口A.3種B.4種C.5種D.6種3,口第三章機(jī)械零件強(qiáng)度1,零件的工作安全系數(shù)為(C)A.零件的極限應(yīng)力比許用應(yīng)力B.零件的工作應(yīng)力比許用應(yīng)力C.零件的極限應(yīng)力比工作應(yīng)力D.零件的工作應(yīng)力比極限應(yīng)力3,零件表面經(jīng)淬火、滲氮、噴丸、滾子碾壓等處理后,其疲勞強(qiáng)度o(A)口A.增高；B.降低；C.不變；D.增高或降低視處理方法而定?？?,一零件由45號(hào)鋼制成，受靜應(yīng)力。其工作拉應(yīng)力。=300N250HBS、屈服極限。=600Nmm2若零件材料硬度為口mm2許用拉應(yīng)力［。］=400Nmm2則零件的許用安全系數(shù)［S］口等于B口A．1.33B．1.5C．2.0D．2.45，兩個(gè)平行圓柱體相外接觸并互相壓緊。已知兩圓柱體的半徑R1>R2,材料彈性模量E1〉E2,則兩者的最大接觸應(yīng)力CA.5H1〉5H2B.5H1<5H2C.5H1=5H2D.大小不確定口6,受靜應(yīng)力的45鋼制零件，在強(qiáng)度計(jì)算時(shí)應(yīng)取D為極限應(yīng)力?？贏．BB．SC．0D．17，零件的截面形狀一定，如絕對(duì)尺寸（橫截面尺寸）增大，疲勞強(qiáng)度將隨之__C___。A,增高B,不變C,降低口8，零件的形狀，尺寸，結(jié)構(gòu)相同時(shí)，磨削加工的零件與精車加工相比，其疲勞強(qiáng)度__A 。A,較高B,較低C,相同口9，零件的表面經(jīng)淬火，滲氮，噴丸，滾子碾壓等處理后，其疲勞強(qiáng)度—A—。A,增高B,降低C,不變D,增高或降低視處理方法而定口10,零件受變載荷作用時(shí)，則在其內(nèi)部（B）;零件受靜載荷作用時(shí)，則在其內(nèi)部（。A,只會(huì)產(chǎn)生靜應(yīng)力B,只會(huì)產(chǎn)生變應(yīng)力C,可能產(chǎn)生靜應(yīng)力，也可能產(chǎn)生變應(yīng)力11,圖示極限應(yīng)力圖中，工作應(yīng)力循環(huán)特性r=0.5,工作應(yīng)力m點(diǎn)位置如圖所示，進(jìn)行安全系數(shù)計(jì)算時(shí)，其材料的極限應(yīng)力應(yīng)取（C）。口A,oTB,oBC,。口12,對(duì)于受循環(huán)變應(yīng)力作用的零件，影響疲勞破壞的主要因素是（C）A,最大應(yīng)力B,平均應(yīng)力C,應(yīng)力幅口13,塑性材料制成的零件進(jìn)行靜強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，其極限應(yīng)力為（B）A,obB,aSC,a0D,a-114,零件受對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力時(shí)，對(duì)于塑性材料應(yīng)?。–）作為材料的極限A,材料的強(qiáng)度極限B,材料的屈服極限C,材料的疲勞極限D(zhuǎn),屈服極限除以安全系數(shù)15,當(dāng)三個(gè)相同的零件甲乙丙承受的。ma某z是相同的，但應(yīng)力循環(huán)特性r分別是+1,0,-1,其中，最易疲勞損傷的零件是（C）A,甲B,乙C,丙口一等截面直桿，其直徑d=15mm,受靜拉力F=40kN,材料為35#鋼，oB=540N/mm2,oS=320N/mm2,則該桿的工作安全系數(shù)S為（D）A,2.38B,1.69C,1.49D1.4117,同樣形狀、尺寸、結(jié)構(gòu)和工作條件的零件,采用下列不同材料制造：a,HT20-40;b,35#鋼；c,40CrNi。其中有效應(yīng)力集中系數(shù)最大和最小分別是（E）A,a,bB,c,aC,b,cD,b,aE,a,cF,c，b18,兩圓柱體沿母線相壓，載荷為F時(shí)，最大接觸應(yīng)力為。H,若載荷增大到2F時(shí)，最大接觸應(yīng)力變?yōu)椋˙）?？贏,1.26oHB,1.41oHC,1.59oHD,2oH19，零件表面經(jīng)淬火，氮化，噴丸，滾子碾壓等處理后，其疲勞強(qiáng)度A,增高B,不變C,降低口20,由實(shí)驗(yàn)知，有效應(yīng)力集中、絕對(duì)尺寸和表面狀態(tài)只對(duì)（A）有影響。A,應(yīng)力幅B,平均應(yīng)力C,應(yīng)力幅和平均應(yīng)力口21,干摩擦?xí)r，摩擦力與所受載荷及表觀接觸面積的關(guān)系為：（A）A,與表觀面積無(wú)關(guān)而與載荷成正比B,與表觀面積有關(guān)與載荷無(wú)關(guān)B,與表觀面積有關(guān)與載荷成正比22,摩擦副表面為液體動(dòng)壓潤(rùn)滑狀態(tài),當(dāng)外載荷不變時(shí),摩擦面間的最小油膜厚度隨相對(duì)滑動(dòng)速度的增加而（B）口A,變薄B,增厚C,不變口23,兩相對(duì)滑動(dòng)的接觸表面,依靠吸附油膜進(jìn)行潤(rùn)滑的摩擦狀態(tài)稱為A,干摩擦B,邊界摩擦C,混合摩擦D,液體摩擦口24,一個(gè)鋼制零件，已知oH=750N/mm2,o=550N/mm2,o-1=350N/mm2,零件的最大工作應(yīng)力為oma某=185N/mm2,最小應(yīng)力amin=-75N/mm2,綜合影響系數(shù)Ko=1.44,Wo=0.25,則當(dāng)r二常數(shù)時(shí)，該零件的疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)為（B）A,2.97B,1.74C,1.9D,1.4525,一鋼制零件材料的疲勞強(qiáng)度極限or=152N/mm2,取壽命系數(shù)m=9,應(yīng)力循環(huán)基數(shù)N0=5某106,則當(dāng)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=8某106時(shí)，材料的疲勞強(qiáng)度極限orN=（A）N/mm2A,144B,152C,160口26,減少磨損的一般方法有很多種，其中（D）是錯(cuò)誤的A,選擇合適的材料組合B,生成表面膜。改滑動(dòng)摩擦為滾動(dòng)摩擦D,增加表面粗糙度27,零件強(qiáng)度計(jì)算中的許用安全系數(shù)是用來(lái)考慮（C）A，載荷的性質(zhì)，零件價(jià)格的高低，材料質(zhì)地的均勻性B，零件的應(yīng)力集中，尺寸大小，表面狀態(tài)C，計(jì)算的精確性，材料的均勻性，零件的重要性D.零件的可靠性，材料的機(jī)械性能,加工的工藝性28,在外載荷不變的情況下,試判斷下列零件上各點(diǎn)應(yīng)力的變化特性（用應(yīng)力循環(huán)特性系數(shù)r表示）口a,轉(zhuǎn)動(dòng)心軸，外徑上的彎曲應(yīng)力r為（B）口b,推力球軸承滾動(dòng)體上一點(diǎn)的接觸應(yīng)力，r為（C）A,r=+1B,r=-1C,r=0D,029,表面疲勞磨損（點(diǎn)蝕）的發(fā)生與（D）有關(guān)口A,酸、堿、鹽介質(zhì)B,瞬時(shí)溫度C,硬質(zhì)磨粒D,材料淺層缺陷口30,各種油杯中，（C）可用于脂潤(rùn)滑口A,針閥油杯B,油繩式油杯C,旋蓋式油杯口31,兩圓柱體相接觸，其直徑d1=2d2,彈性模量E1=2E2,泊松比□1=u2,長(zhǎng)度61=262,其接觸應(yīng)力。1與。2的關(guān)系有（A）口A,o1=o2B,o1=o2C,o1=4o2D,o1=8o2口32，零件表面在混合潤(rùn)滑狀態(tài)時(shí)的摩擦系數(shù)比液體潤(rùn)滑狀態(tài)時(shí)的摩擦系數(shù)（A）A,大B,小C,可能大，可能小D,相等口33,為了減輕摩擦副的表面疲勞磨損，下列措施中，（D）是不合理的A,降低表面粗糙度B,增大潤(rùn)滑油粘度C,提高表面硬度D,提高相對(duì)滑動(dòng)速度34,采用含有油性和極壓添加劑的潤(rùn)滑劑，主要為了減少（A）口A，粘著磨損B，磨粒磨損^表面疲勞磨損D，腐蝕磨損口35,零件的工作安全系數(shù)為（C）A，零件的極限應(yīng)力比許用應(yīng)力B，零件的工作應(yīng)力比許用應(yīng)力C，零件的極限應(yīng)力比零件的工作應(yīng)力D，零件的工作應(yīng)力比零件的極限應(yīng)力36,某齒輪傳動(dòng)裝置如圖所示,輪1為主動(dòng)輪,則輪2的齒面接觸應(yīng)力按（B）變化口A，對(duì)稱循環(huán)B，脈動(dòng)循環(huán)口C，循環(huán)特性r=-0.5的循環(huán)D，循環(huán)特性r=+1的循環(huán)口37,圖示的齒輪傳動(dòng),1為主動(dòng)輪,當(dāng)輪1做雙向運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí),則1的齒面接觸應(yīng)力按（B）變化口A，對(duì)稱循環(huán)B，脈動(dòng)循環(huán)口C，循環(huán)特性r=-0.5的循環(huán)D，循環(huán)特性r=+1的循環(huán)口38，下面的極限應(yīng)力圖中，M為工作應(yīng)力點(diǎn)，應(yīng)力循環(huán)特性r二常數(shù)，ON線與橫坐標(biāo)軸間夾角為40o,則該零件所受的應(yīng)力類型為（A）口A,不變號(hào)的不對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力B,變號(hào)的不對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力C,對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力D，脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力口39，某截面形狀一定的零件，當(dāng)其尺寸增大時(shí)，其疲勞極限值將隨之（B）A,增高B,降低C,不變D規(guī)律不定口40,對(duì)于循環(huán)基數(shù)N0=107的金屬材料，下列公式中，（A）是正確的。口mA,omN=CB,oNm=CC,壽命系數(shù)kN二NN0D壽命系數(shù)kN<1.041,已知某轉(zhuǎn)軸在彎-扭復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)下工作，其彎曲與扭轉(zhuǎn)作用下的安全系數(shù)分別為So=6.0,St=18,則該轉(zhuǎn)軸的實(shí)際安全系數(shù)值為（C）口A，12B，6C，5.69D，1842,摩擦副接觸面間的潤(rùn)滑狀態(tài)判據(jù)參數(shù)膜厚比入值為（B）時(shí)，為混合潤(rùn)滑狀態(tài)，入值為口（C）時(shí)，可達(dá)到流體潤(rùn)滑狀態(tài)?？贏，6.25B，1.0C，5.2D，0.3543,當(dāng)某轉(zhuǎn)軸所受的徑向力大小方向不變時(shí),其外圓面上任一點(diǎn)的彎曲應(yīng)力屬于（C）應(yīng)力。口A.靜應(yīng)力B.脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力C.對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力D.循環(huán)特性r=0.5第五章螺紋聯(lián)接和螺旋傳動(dòng)1，當(dāng)被聯(lián)接件中有一個(gè)厚度較大，而且兩被聯(lián)接件不需要經(jīng)常拆裝的場(chǎng)合，一般選用—（B）A,螺栓聯(lián)接B,螺釘聯(lián)接C,雙頭螺柱聯(lián)接D,緊定螺釘聯(lián)接2，被聯(lián)接件與螺母或者螺栓頭部相接觸的支承面均應(yīng)平整，這是為了（D）A,外形美觀B,拆裝方便口C,防止螺母或螺栓頭表面擦傷D,避免螺栓受到附加彎矩口3，為了提高受軸向變載荷螺栓連接的疲勞強(qiáng)度，應(yīng)（B）A.增加螺栓剛度B.降低螺栓剛度口C降低被連接件剛度D.同時(shí)提高螺栓和被連接件剛度口4,受軸向載荷的緊螺栓連接，為保證被連接件不出現(xiàn)縫隙，因此（B）A.殘余預(yù)緊力應(yīng)小于零B.殘余預(yù)緊力應(yīng)大于零C殘余預(yù)緊力應(yīng)等于零D.預(yù)緊力應(yīng)小于零5,所列的4種公稱直徑、螺距、材料均相同的傳動(dòng)螺旋中，傳動(dòng)效率最高。（C）A.單線矩形螺旋副B.單線梯形螺旋副^雙線矩形螺旋副口.雙線梯形螺旋副口6,常用于連接的螺紋是（C）A.矩形螺紋B.梯形螺紋C.三角形螺紋D,管螺紋7,承受預(yù)緊力和軸向變載荷的緊螺栓聯(lián)接，當(dāng)其螺栓的總拉力F2的最大值和被聯(lián)接件的剛度Cm不變時(shí)，螺栓的剛度Cb越小，則。（B）□A.螺栓中總拉力的變化幅度愈大；B.螺栓中總拉力的變化幅度愈小；C.螺栓中總拉力的變化幅度不變；D.螺栓中的疲勞強(qiáng)度降低?？?,螺釘聯(lián)接適用于聯(lián)接①）?？贏.一個(gè)零件較厚,經(jīng)常拆卸B.一個(gè)零件較厚,不常拆卸C.兩個(gè)較薄零件,經(jīng)常拆卸D.兩個(gè)較薄零件,不常拆卸口9,對(duì)于受軸向外載荷的緊螺栓聯(lián)接，在強(qiáng)度計(jì)算時(shí)D作為螺栓的軸向載荷。A.工作載荷QeB.預(yù)緊力QoC.工作載荷Qe與預(yù)緊力Qo之和D.工作載荷Qe與殘余預(yù)緊力Q。之和口導(dǎo)螺旋的特點(diǎn)是DA.用于舉升或壓緊工作B.用于調(diào)整或固定零件位置C.多為間歇工作，可自鎖口.傳遞運(yùn)動(dòng)，有精度要求口11,對(duì)于普通螺栓聯(lián)接，在擰緊螺母時(shí)，螺栓所受的載荷是（D）。A.拉力B.扭矩C.壓力D.拉力和扭矩口12,對(duì)于普通螺栓聯(lián)接，在擰緊螺母時(shí)，螺栓所受的載荷是（D）。A.拉力B.扭矩C.壓力D.拉力和扭矩口TOC\o"1-5"\h\z13,在常用的螺旋傳動(dòng)中,傳動(dòng)效率最高的螺紋是 D 。A三角形螺紋B梯形螺紋C鋸齒形螺紋D矩形螺紋口14,在常用的螺紋聯(lián)接中,自鎖性能最好的螺紋是__A 。A三角形螺紋B梯形螺紋C鋸齒形螺紋D矩形螺紋口15,當(dāng)兩個(gè)被聯(lián)接件不太厚時(shí),宜采用 B 。A雙頭螺柱聯(lián)接B螺栓聯(lián)接C螺釘聯(lián)接D緊定螺釘聯(lián)接16,當(dāng)兩個(gè)被聯(lián)接件之一太厚,不宜制成通孔,且需要經(jīng)常拆裝時(shí),往往采用__C___。A螺栓聯(lián)接B螺釘聯(lián)接C雙頭螺柱聯(lián)接D緊定螺釘聯(lián)接17,當(dāng)兩個(gè)被聯(lián)接件之一太厚，不宜制成通孔，且聯(lián)接不需要經(jīng)常拆裝時(shí)，往往采用B___。A螺栓聯(lián)接B螺釘聯(lián)接C雙頭螺柱聯(lián)接D緊定螺釘聯(lián)接口18，在擰緊螺栓聯(lián)接時(shí)，控制擰緊力矩有很多方法，例如___C A增加擰緊力B增加扳手力臂C使用指針式扭力扳手或定力矩扳手口19，螺紋聯(lián)接防松的根本問(wèn)題在于___C 。A增加螺紋聯(lián)接的軸向力B增加螺紋聯(lián)接的橫向力C防止螺紋副的相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)D增加螺紋聯(lián)接的剛度口20，螺紋聯(lián)接預(yù)緊的目的之一是 A 。A增強(qiáng)聯(lián)接的可靠性和緊密性B增加被聯(lián)接件的剛性C減小螺栓的剛性21,承受預(yù)緊力和軸向變載荷的緊螺栓聯(lián)接，當(dāng)其螺栓的總拉力F0的最大值和被聯(lián)接件的剛度Cm不變時(shí)，螺栓的剛度Cb愈小，則A螺栓中總拉力的變化幅度愈大B螺栓中總拉力的變化幅度愈小C螺栓中總拉力變化幅度不變D螺栓中的疲勞強(qiáng)度降低口22,有一氣缸蓋螺栓聯(lián)接，若氣缸內(nèi)氣體壓力在0?2Mpa之間循環(huán)變化,則螺栓中的應(yīng)力變化規(guī)律為___C___。A對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力B脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力C非對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力D非穩(wěn)定循環(huán)變應(yīng)力23，擰緊可以使一定公稱直徑的普通螺栓取得一定大小的預(yù)緊力。如果要以比較小的擰緊力距T來(lái)得到所要求的預(yù)緊力F/可采用—A—?？贏細(xì)牙螺紋B雙線螺紋C加彈簧墊圈24,為了改善螺紋牙上的載荷分布，通常都以___D___的方法來(lái)實(shí)現(xiàn)。A采用雙螺母B采用加高的螺母C采用減薄螺母D減少螺栓和螺母的螺距變化差25，被聯(lián)接件受橫向載荷作用時(shí)，若采用一組普通螺栓聯(lián)接，則載荷靠___A___來(lái)傳遞。A接合面之間的摩擦力B螺栓的剪切和擠壓C螺栓的剪切和被聯(lián)接件的擠壓26，滑動(dòng)螺旋傳動(dòng)，其失效形式多為__B 。A螺紋牙彎斷B螺紋磨損C螺紋牙剪切D螺紋副咬死口27,聯(lián)接螺紋一般要求有較好的強(qiáng)度、剛度，同時(shí)要求良好的自鎖性能，其牙型通常選用（A）口A.三角形B.梯形C.鋸齒形D.矩形口28,一承受變載荷的螺栓聯(lián)接，其靜強(qiáng)度足夠而疲勞強(qiáng)度不足時(shí)，應(yīng)首先考慮采用的方法來(lái)提高疲勞強(qiáng)度。（D）A.增加螺栓直徑B.更換螺栓材料C.改用雙螺母D.另選柔性大的螺栓口29，采用螺紋聯(lián)接時(shí)，若被聯(lián)接件之一厚度較大，且材料較軟，強(qiáng)度較低，需要經(jīng)常拆裝，則一般宜采用（B）口A，螺栓聯(lián)接8，雙頭螺柱聯(lián)接^螺釘聯(lián)接口30，在常用螺紋中，效率最低，自鎖性最好的是（C），效率較高，牙根強(qiáng)度較大，制造方便的是（B），聯(lián)接螺紋常用（C），傳動(dòng)螺紋常用（B）A，矩形螺紋B，梯形螺紋C，三角螺紋口31,螺紋副在摩擦系數(shù)一定時(shí)，螺紋的牙型角越大，則（D）A,當(dāng)量摩擦系數(shù)越小，自鎖性能越好；B，當(dāng)量摩擦系數(shù)越小，自鎖性能越差；C，當(dāng)量摩擦系數(shù)越大，自鎖性能越差；D，當(dāng)量摩擦系數(shù)越大，自鎖性能越好；32，計(jì)算緊螺栓聯(lián)接的拉伸強(qiáng)度時(shí)，考慮到拉伸和扭轉(zhuǎn)的復(fù)合作用，應(yīng)將拉伸載荷增大到原來(lái)的（B）倍?？贏，1.1B，1.3C，1.5D，1.733,當(dāng)軸上安裝的零件需要承受軸向力時(shí)，采用（A）來(lái)軸向定位，所能承受的軸向力較大A,圓螺母B,緊定螺釘C,彈性擋圈口34,緊螺栓聯(lián)接強(qiáng)度公式。=1.3Qnd24W［。］中，系數(shù)1.3是考慮（C）?？贏,應(yīng)力集中B,安全系數(shù)C,拉扭復(fù)合D,承載面積是按內(nèi)徑面積計(jì)算,但螺紋牙也承擔(dān)一定的抗拉作用35,被聯(lián)接件是鍛件或者鑄件時(shí),應(yīng)將安裝螺栓處加工成小凸臺(tái)或者魚眼坑，其目的是（B）A,易擰緊B,避免偏心載荷C，增大接觸面口，外觀好口36,一螺栓受軸向變載荷：Fmin=0,Fma某二F,則螺栓的應(yīng)力幅為（C）式中，Kc=C1/（C1+C2）,Ac=nd12/4A,oa=（1-Kc）F/AcB,oa=KcF/AclC,oa=KcF/（2Ac）D,oa=（1-Kc）F/（2Ac）口37，當(dāng)螺紋公稱直徑，牙型角，螺紋線數(shù)相同時(shí)，細(xì)牙螺紋的自鎖性能（A）A,”，差C,相同口38,普通羅雙受橫向工作載荷時(shí)，主要靠（B）來(lái)承擔(dān)橫向載荷。A,擠壓力B,摩擦力C,剪切力口39，受軸向載荷的緊螺栓聯(lián)接，為保證被聯(lián)接件不出現(xiàn)縫隙，因此（B）A，剩余預(yù)緊力應(yīng)小于零B，剩余預(yù)緊力應(yīng)大于零C，剩余預(yù)緊力應(yīng)等于零D，預(yù)緊力應(yīng)大于零口40，圖示鋼板用兩只普通螺栓聯(lián)接，已知橫向工作載荷為R,接合面之間的摩擦系數(shù)f=0.15,為使聯(lián)接可靠，取安全系數(shù)K=1.2,則每個(gè)螺栓需要的預(yù)緊力Q0為（C）口A，0.5RB，RC，2RD，4R41,受軸向載荷的緊螺栓聯(lián)接，在工作載荷F和殘余預(yù)緊力不變的情況下，要提高螺栓強(qiáng)度，可以采取的措施為（A），（D）口A，將被聯(lián)接件間的橡膠墊片改為皮革墊片；B，在螺母下放置彈性元件；C，將被聯(lián)接件間的金屬墊片改為橡膠墊片；口D，去掉螺母下放置的彈性元件而改用普通平墊圈?？?2,為提高螺栓聯(lián)接的疲勞強(qiáng)度，應(yīng)（A）A，減小螺栓剛度，增大被聯(lián)接件的剛度B，同時(shí)減小螺栓與被聯(lián)接件的剛度C，增大螺栓剛度，減小被聯(lián)接件剛度D，同時(shí)增大螺栓與被聯(lián)接件的剛度口43,一螺紋聯(lián)接的力——變形圖如圖所示，若保證殘余預(yù)緊力Q'P等于預(yù)緊力Qp的1/2,則該螺紋聯(lián)接能承受的最大軸向工作載荷Fma某的大小為（C）口A,QPB,0.5QPC,1.5QPD,2/2（QP）44,普通螺栓聯(lián)接中,松聯(lián)接和緊聯(lián)接之間的主要區(qū)別是：松聯(lián)接的螺紋部分不受（B）A，拉伸作用B，扭轉(zhuǎn)作用C，剪切作用D，彎曲作用口45,用于薄壁零件聯(lián)接的螺紋，應(yīng)采用（A）口A，三角形細(xì)牙螺紋B，梯形螺紋C，鋸齒形螺紋D，多線三角形粗牙螺紋46,在下列四種具有相同公稱直徑和螺距,并采用相同配對(duì)材料的傳動(dòng)螺旋副中，傳動(dòng)效率最高的是（C）口A，單線矩形螺紋副B，單線梯形螺旋副^雙線矩形螺旋副口，雙線梯形螺旋副47,螺栓的材料性能等級(jí)標(biāo)稱6.8級(jí)，其數(shù)字6.8代表（A）A，對(duì)螺栓材料的強(qiáng)度要求B，對(duì)螺栓的制造精度要求C，對(duì)螺栓材料的剛度要求D，對(duì)螺栓材料的耐腐蝕性要求口48,螺栓強(qiáng)度等級(jí)為6.8級(jí)，則該螺栓材料最小屈服極限近似為（A）A,480MPaB,6MPaC,8MPaD,0.8MPa49,不控制預(yù)緊力時(shí),螺栓的安全系數(shù)選擇與其直徑有關(guān),是因?yàn)椋ˋ）A,直徑小，易過(guò)載B,直徑小，不易控制預(yù)緊力C,直徑大，材料缺陷多D,直徑大，安全口50,對(duì)于緊螺栓連接，當(dāng)螺栓的總拉力F0和殘余預(yù)緊力F不變，若將螺栓由實(shí)心變成空心，□則螺栓的應(yīng)力幅oa與預(yù)緊力F會(huì)發(fā)生變化（D）口□A,oa增大，F(xiàn)應(yīng)適當(dāng)減小B,oa增大，F(xiàn)應(yīng)適當(dāng)增大口□C,oa增小，F(xiàn)應(yīng)適當(dāng)減小D,oa減小，F(xiàn)應(yīng)適當(dāng)增大口27,判斷下列軸承能承受載荷的方向：6310可承受（D）；7310可承受（C）；30310可承受（C）；5310可承受（B）；N310可承受（A）口人，徑向載荷8,軸向載荷。徑向載荷與單向軸向載荷口，徑向載荷與雙向軸向載荷28,按基本額定動(dòng)載荷選定的滾動(dòng)軸承,在預(yù)定使用期限內(nèi),其破壞率最大為（C）A,1%B,5%C,10%D,50%口29,滾動(dòng)軸承的基本額定動(dòng)載荷指（B）口A,該軸承實(shí)際壽命為106轉(zhuǎn)時(shí)所能承受的載荷B,該軸承基本壽命為106轉(zhuǎn)時(shí)所能承受的載荷C,一批同型號(hào)軸承平均壽命為106轉(zhuǎn)時(shí)所能承受的載荷口30,以下各滾動(dòng)軸承中，軸承公差等級(jí)最高的是（B）,承受徑向載荷能力最高的是（A）A，N207/P4B，6207/P2C，5207/P631,以下各滾動(dòng)軸承中，承受徑向軸向載荷能力最大的是（A）,能允許的極限轉(zhuǎn)速最高的是（B）口A，N309/P2B，6209C，30209D，630932，（D）不是滾動(dòng)軸承預(yù)緊的目的。口A，增加支承剛度B，提高旋轉(zhuǎn)精度C，減小振動(dòng)和噪聲D，降低摩擦力矩33，（C）不屬于非接觸式密封?？贏，間隙密封B，曲路密封。端面密封D，螺旋密封口34,對(duì)滾動(dòng)軸承進(jìn)行油潤(rùn)滑，不能起到（C）的作用A，降低摩擦阻力B，加強(qiáng)散熱，降低溫升C，密封D，吸收振動(dòng)口35，在進(jìn)行滾動(dòng)軸承組合設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)支撐跨距很大，工作溫度變化很大的軸，為適應(yīng)軸有較大的伸縮變形，應(yīng)考慮（A）A，將一端軸設(shè)計(jì)成游動(dòng)的B，采用內(nèi)部間隙可調(diào)整的軸承C，采用內(nèi)部間隙不可調(diào)整的軸承D，軸頸與軸承內(nèi)圈采用很松的配合36,同一根軸的兩端支承,雖然承受負(fù)載不等,但常采用一對(duì)相同型號(hào)的滾動(dòng)軸承，這是因?yàn)槌–）以外的下述其余三點(diǎn)理由。A，采用同型號(hào)的一對(duì)軸承，采購(gòu)方便B，安裝兩軸承的軸孔直徑相同，加工方便口C，安裝軸承的兩軸頸直徑相同，加工方便口D，一次鏜孔能保證兩軸承中心線的同軸度，有利于軸承正常工作?？?7,對(duì)滾動(dòng)軸承進(jìn)行密封，不能起到（B）作用A，防止外界灰塵侵入；B，降低運(yùn)轉(zhuǎn)噪聲；口C，阻止?jié)櫥瑒┩饴〥，阻止箱體內(nèi)的潤(rùn)滑油流入軸承口38,滾動(dòng)軸承中，（D）是必不可少的元件口人，內(nèi)圈8,外圈^保持架口，滾動(dòng)體口39,角接觸球軸承承受軸向負(fù)荷的能力，隨接觸角a的增大而（A）A,增大B,減少C,不變D,增大或減少隨軸承型號(hào)而定口40，滾動(dòng)軸承接觸式密封是（A）口A，墊圈密封B，油溝式密封C，迷宮式密封D，甩油密封口41，如果負(fù)荷和工作條件不變，而允許軸承的可靠性取為45%，則軸承的工作壽命（C）A，應(yīng)取為額定壽命的1/2B，仍取額定壽命C，至少可取額定壽命的倍42,對(duì)于工作時(shí)外圈旋轉(zhuǎn)而內(nèi)圈不懂的軸承，各元件受到的是（B）A，對(duì)稱循環(huán)B，脈動(dòng)循環(huán)C，靜應(yīng)力口43,轉(zhuǎn)速較高的軸承，宜采用（A）潤(rùn)滑A，油潤(rùn)滑B，脂潤(rùn)滑口44,對(duì)于成對(duì)正裝的3208軸承，只需在（A）加預(yù)緊力，即可達(dá)到預(yù)緊目的。A，外圈8，內(nèi)圈口45,在各種基本類型的向心滾動(dòng)軸承中—不能承受軸向載荷。（B）口兒調(diào)心球軸承口B.圓柱滾子軸承^調(diào)心滾子軸承D.深溝球軸承口第十五章軸1,按照彎扭合成理論計(jì)算軸的強(qiáng)度時(shí),在當(dāng)量彎矩的計(jì)算式。ca=。2+4（at）2中，系數(shù)a是考慮（B）口A,計(jì)算公式不準(zhǔn)確B,轉(zhuǎn)矩和彎矩循環(huán)特性不同C,材料抗扭和抗彎性能不同D,強(qiáng)度理論要求2,計(jì)算表明某鋼制調(diào)制處理的軸剛度不夠，采用措施可以提高軸的剛度。（A）A.增加軸的直徑尺寸B.用合金鋼代替碳素鋼C.采用淬火處理D.加大支撐間距口3,在軸的彎扭合成計(jì)算時(shí)，當(dāng)量彎矩為（D）口A．MTB．MT22C．MTD．MT224,在軸的初步計(jì)算中，軸的直徑是按初步確定的。（B）A.彎曲強(qiáng)度B.扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度口C.軸段的長(zhǎng)度D.軸段上零件的孔徑口5,自行車的前輪軸是（C）A.轉(zhuǎn)軸B.傳動(dòng)軸口心軸口.曲軸口6,在軸的疲勞強(qiáng)度校核計(jì)算時(shí),對(duì)于一般轉(zhuǎn)軸,軸的彎曲應(yīng)力應(yīng)按___A 考慮；而扭轉(zhuǎn)應(yīng)力通常按 D___考慮。A.脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力；B.靜應(yīng)力；C.非對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力；D.對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力7,結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、便于制造、應(yīng)用廣泛的軸是（A）。口A.直軸B.曲軸C.撓性軸口8,C適用于受軸向力較大的零件在軸上的固定?？贏.彈性擋圈B.軸端擋圈C.圓螺母D.軸肩與軸環(huán)口9,支撐自行車前輪的軸屬于CA.傳動(dòng)軸B.轉(zhuǎn)軸口C.固定心軸口.轉(zhuǎn)動(dòng)心軸口10,從軸的結(jié)構(gòu)工藝性分析，把軸設(shè)計(jì)成階梯形首先是為了：詢A.加工制造方便B.滿足軸的局部結(jié)構(gòu)要求C.便于裝折軸上零件D.節(jié)省材料口11,通常把軸設(shè)計(jì)為階梯形的主要目的在于CA.減小應(yīng)力集中B.提高軸的強(qiáng)度C.滿足使用要求D.加工制造方便12,B只適用于軸向力較小時(shí)零件在軸上的固定?？贏.圓螺母B.彈性擋圈C.軸端擋圈D.套筒口13,安裝齒輪的軸,若剛度不足而使彎曲變形超過(guò)允許范圍,則會(huì)造成坨A.嚴(yán)重的齒根應(yīng)力集中B.傳動(dòng)的動(dòng)載荷越大C.齒間載荷分配不均D.沿齒寬方向發(fā)生偏載口14,心軸所承受的載荷是（A）。口A、彎矩B、彎矩和扭矩C、扭矩口15,自行車的前,中,后軸___C___。A,都是轉(zhuǎn)動(dòng)心軸B,都是轉(zhuǎn)軸C,分別是固定心軸，轉(zhuǎn)軸和固定心軸D,分別是轉(zhuǎn)軸,轉(zhuǎn)動(dòng)心軸和固定心軸16,軸環(huán)的用途是__D___。A,作為軸加工時(shí)的定位面B提高軸的強(qiáng)度C提高軸的剛度D使軸上的零件獲得軸向定位17，當(dāng)軸上安裝的零件要承受軸向力時(shí)，采用__A__來(lái)進(jìn)行軸向固定，所能承受的軸向力較大。A螺母B緊定螺釘C彈性擋圈口18，增大軸在截面變化處的過(guò)渡圓角半徑，可以__B___。（1）使零件的軸向定位比較可靠B降低應(yīng)力集中，提高軸的疲勞強(qiáng)度C使軸的加工方便口19，軸上安裝有過(guò)盈配合零件時(shí)，應(yīng)力集中將發(fā)生在軸上__B___。A輪轂中間部位B沿輪轂兩端部位C距離輪轂端部位1/3輪轂長(zhǎng)度處口20,考慮到啟動(dòng)、停車的影響，，彎矩在固定心軸剖面上引起的是，在轉(zhuǎn)動(dòng)心軸剖面上引起（B）A.靜應(yīng)力；對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力B.脈動(dòng)循環(huán)應(yīng)力;對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力C.靜應(yīng)力；脈動(dòng)循環(huán)應(yīng)力口21,增大軸在剖面過(guò)渡處的圓角半徑，其優(yōu)點(diǎn)是（D）A,使零件的軸向定位比較可靠B,使軸的加工方便口C