煅燒設(shè)備工藝及操作規(guī)程

煅燒設(shè)備工藝及操作規(guī)程第一頁，共四十九頁。一、煅燒石油焦流程

我公司選用回轉(zhuǎn)窯石油焦煅燒工藝,采用延遲焦化石油焦為原料,按原料品位,級別,粒度分別堆放在原料庫內(nèi).根據(jù)煅燒工藝生產(chǎn)需求,產(chǎn)品質(zhì)量要求做到原料好壞,粒度大小搭配使用,新舊原料周轉(zhuǎn)使用.

1、煅前原料輸送系統(tǒng)

2、沉降室

3、回轉(zhuǎn)窯

4、煅后焦輸送儲運系統(tǒng)第二頁，共四十九頁。1、煅前原料輸送系統(tǒng)（1）煅前倉儲運：

鏟車將原料送入格網(wǎng)料斗S0101，格網(wǎng)孔Φ200mm，—慣性振動給料機S0102，100t/h,雙振幅根據(jù)振幅大小調(diào)節(jié)給料量至雙輥齒式破碎機S0103，破碎粒度調(diào)整雙輥間隙破碎至Φ100mm——膠帶輸送機S0104，B650，L10800，β11.5°,V′=0.8m/s，5.5KW，——磁力除鐵器S0105,除去鐵物至斗式提升機S0106，H23.8m，輸送管170m3/h，斗速1.41m/s，斗容14.4L。驅(qū)動電動機，逆止裝置，滾柱逆止器，——電動插板S0107-S0108電液三通插板閥?！猄0109可逆式膠帶輸送機，B650，L10700，β0°,V=0.8M/S,7.5KW，C二臺。

第三頁，共四十九頁。（2）、煅前輸送：

煅前倉下4臺單項電動插板，S0110，S0111，S0112，S0113，根據(jù)室內(nèi)下料量至電磁振動給料機S0114，S0115，S0116，S0117，調(diào)節(jié)振幅角度給料至膠帶輸送機，S0118,B500，L=16900mm，β0°，V=0.8m/s，Y1175-80-5050，3KW，——斗式提升機S0120，S0121(一用一備，通過S0119電液三通閥轉(zhuǎn)換)，H33943，輸送量45~50t/h，物料容量0.75t/h，斗容5.8L，斗距280mm，斗速1.36m/s，（皮帶ST1800，專用鋼絲膠帶），驅(qū)動電機Y160-4-14KW，主減速機DCYK180-28，F(xiàn)=1.1KW，滾柱逆止器，液力配合器YOX320，—皮帶輸送雙輥電子皮帶秤S0122，S0123，B=500，L11500，β0°，V=0.8m/s，Y1175-80-5050,3KW,—下料溜管通過沉降室進入回轉(zhuǎn)窯。第四頁，共四十九頁。2、沉降室

（1）沉降室在回轉(zhuǎn)窯尾部，回轉(zhuǎn)窯煅燒的高溫?zé)煔?、焦粉粒在此處?jīng)過配置助燃風(fēng)機S0202，S0203（4-68N04A電機，112m-2/2-4KW）。冷風(fēng)門調(diào)整配風(fēng)量，煙氣、揮發(fā)分、粉粒二次燃燒環(huán)保，節(jié)能，充分利用熱能源經(jīng)過余熱鍋爐產(chǎn)出蒸汽，部分粉塵、焦粒沉積在4臺積灰料斗，冷卻后S0201，S0201，S0201，S0201經(jīng)過螺旋輸送至S0120斗提再次利用。設(shè)置的8個防爆門是防止鍋爐引風(fēng)機或煙道發(fā)生故障，一旦沉降室出現(xiàn)正壓，防爆門會自動打開，泄放壓力，平時可以當(dāng)作冷風(fēng)門用。設(shè)置的8個人孔檢修門用做設(shè)備維修時用，平時根據(jù)沉降室溫度回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的溫度，打開維修門，微量調(diào)節(jié)負壓溫度。設(shè)置的8個觀察孔室觀察沉降室內(nèi)的火焰燃燒狀況（平時不用）。靠回轉(zhuǎn)窯尾部側(cè)墻設(shè)置的熱電偶測溫檢測儀是檢測沉降室入口溫度，有的單位叫做窯尾出口溫度?？扛邷?zé)煹纻?cè)墻設(shè)置的熱電偶測量檢測儀是檢測沉降室出口溫度，煙道進入鍋爐處設(shè)置的熱電偶測量檢測儀是檢測煙氣進入鍋爐的入口溫度。這三處的溫度控制是靠回轉(zhuǎn)窯煅燒工藝的操作來穩(wěn)定的。（2）從沉降室進入回轉(zhuǎn)窯筒體尾部裝置的下料溜管是水冷卻裝置：回水溫度一般不超過50℃。上部裝置一備用水箱，是防止突然停水、停電，用來應(yīng)急之用。第五頁，共四十九頁。3、回轉(zhuǎn)窯

（1）回轉(zhuǎn)窯簡體結(jié)構(gòu)φ2.84（φ2.3）*55m，額定投料量11.4t/h，安裝斜度3.5%，轉(zhuǎn)速0.25-2.0r/min主驅(qū)動電機功率75kw（RTSP2800S-4），額定轉(zhuǎn)矩477.4NM，事故電機功率11kw，轉(zhuǎn)速0.11r/min，大齒輪模數(shù)m=32，小齒輪齒數(shù)Z1=140，小齒輪模數(shù)m=32Z2=17。減速機速比8235，型號ZFY500-112-NS，中心矩1110，速比112。（2）液壓擋輪裝置：液壓油泵壓力16Mpa，電機功率15kw，油缸直徑φ200，行程30mm，擋輪上行速度0.3mm/min，下行速度0.15mm/min（根據(jù)實際運行情況確定）。（3）托輪裝置：托輪軸承座單體裝置，托輪直徑φ1200mm,寬度600mm，兩托輪中心矩2320mm，兩托輪與筒體滾圈安裝角度60°，滾圈輪帶直徑φ3440mm。第六頁，共四十九頁。

（4）筒體坐落在三組托輪支撐座上，中間筒體輪帶與高低端輪帶與托輪中心位置存在熱膨脹量，高端值52.8mm。低端值60mm，滾體在熱狀態(tài)下能與托輥有效接觸。

（5）二、三次風(fēng)裝置：選用國內(nèi)先進風(fēng)嘴裝置，風(fēng)嘴裝置沿筒體軸向與徑向旋轉(zhuǎn)方向。配置-弧形的供風(fēng)圈。二次風(fēng)沿筒體軸向向窯尾方向供風(fēng)，三次風(fēng)沿筒體軸向向窯頭方向供風(fēng)。使窯中間煅燒帶物料能充分燃燒，保持窯內(nèi)的煅燒溫度穩(wěn)定。二次風(fēng)離窯頭距離14200mm，三次風(fēng)離窯尾15800mm。風(fēng)嘴孔徑Φ120，二次風(fēng)S0204。風(fēng)機高效離心通風(fēng)機4-72系列，TYFY130S1-2，風(fēng)壓2464Pa，風(fēng)量6489，轉(zhuǎn)速2900r/min，功率7.5KW，三次風(fēng)S0204，風(fēng)壓1723Pa，風(fēng)量5926，轉(zhuǎn)速2900r/min，功率5.5KW。

供風(fēng)裝置采用滑環(huán)式，石墨輪彈性杠桿接觸裝置能有效隨筒體的旋轉(zhuǎn)接觸供電。第七頁，共四十九頁。（6）窯頭、窯尾密封裝置：石墨拉緊密封裝置，隨著筒體的旋轉(zhuǎn)，有效的跟蹤密封，密封效果好，維修量小。

（7）窯頭裝置：可移動式地面裝置軌道，正面裝置有窯頭人孔門，便于檢修排除故障（有時當(dāng)一次風(fēng)門用），觀察孔隨時觀察窯內(nèi)溫度及窯內(nèi)狀況。紅外線高溫遠程檢測孔，遠程檢測煅燒帶溫度、位置，側(cè)面有熱電偶高溫檢測儀檢測窯頭溫度。正面中間是燃燒器裝置孔，燃燒器燃燒嘴端耐火材料部分從孔中進入筒內(nèi)。

燃燒器坐落在地面軌道上，可移動。離心風(fēng)機9-19-9P，風(fēng)壓1597-4551Pa，風(fēng)量30695-7511m3/h，功率1.5KW,轉(zhuǎn)速1450r/min。干氣風(fēng)等均勻的轉(zhuǎn)聯(lián)接，可隨燃燒器前后移動。燃燒器內(nèi)配置環(huán)風(fēng)，助燃風(fēng)，使燃氣充分霧化燃燒，環(huán)保、節(jié)能。關(guān)火裝置變壓器放電打火，安全閥、關(guān)火槍、電子閥自動開啟點火，火焰檢測器檢測到火焰后，停止打火。自動化控制較高，安全，操作方便。

第八頁，共四十九頁。4、煅后焦輸送儲運系統(tǒng)

通過冷卻后常溫100~120℃的物料落入S0208，S0209電子膠帶輸送機計量后（B500，L8500，β=0°,V0.8m/s,Y1175-80-5050/3KW，耐高溫皮帶）輸送給—S0211,S0212斗式提升機（TD350，H33043mm，輸送量45~50t/h，物料容量0.75t/m3，斗容5.8L，斗距280，斗速1.36m/s，滾柱逆止器）通過S0210電液三通下料溜管轉(zhuǎn)換二臺斗提交替使用?！猄0213，S0214轉(zhuǎn)換電液翻板閥下料到S0215，S0216膠帶輸送機B500，L8500，β0°,V=0.8m/s，Y1175-80-5050/3KW，進入煅后料倉—料倉底部S0217，S0218，S0219，S0220電動插板控制通過伸縮溜槽S0221，S0222，S0223，S0224進入運輸車外售第九頁，共四十九頁。二、回轉(zhuǎn)窯操作規(guī)程回轉(zhuǎn)窯是一種比較先進的煅燒設(shè)備。在大中型炭素廠和較大的電解鋁廠中一般都使用這種設(shè)備煅燒炭素原料。它的特點是：直接加熱、連續(xù)操作、需要操作人員少、建設(shè)投資低、生產(chǎn)能力大。從原料庫到破碎、煅燒、儲存可以實現(xiàn)機械化和自動化操作。它的不足之處是原料的燒損較大，煅后焦炭的機械強度較低一些。

第十頁，共四十九頁。1、回轉(zhuǎn)窯的結(jié)構(gòu)回轉(zhuǎn)窯的主體是一臺縱向長的圓筒體（見圖3-5），內(nèi)襯一般整體用耐火澆注料砌成，圓筒直徑及長度的大小根據(jù)產(chǎn)量的需要可大可小，回轉(zhuǎn)窯筒體是由厚鋼板焊接而成，窯體靠滾圈支撐在三對托輪上，安裝后具有一定的斜度，其傾斜度一般為窯體總長的2.5%～5%，窯頭比窯尾略低（加入原料及排出廢氣的一端稱為窯尾，排出煅后料及噴入燃料的一端稱為窯頭）。為了防止窯體上下竄動太大，在中擋托輪兩側(cè)安裝有擋輪（見圖3-6）。窯尾與沉灰燃燒室相連接，沉灰燃燒室又與廢熱鍋爐煙道相連接?；剞D(zhuǎn)窯窯尾下料溜管由窯尾上方插入窯內(nèi)。為了冷卻灼紅的煅燒料，在回轉(zhuǎn)窯的下方安裝有一臺冷卻機（又稱小窯）（見圖3-7），結(jié)構(gòu)與回轉(zhuǎn)窯相仿，但尺寸較小，其傾斜方向與大窯傾斜方向相反。冷卻機的表面用淋水冷卻，也可向灼紅的焦炭表面直接噴水和筒體表面用淋水相結(jié)合的雙重方式進行冷卻，使冷卻筒排出的煅后料溫度達到規(guī)定值。在冷卻機內(nèi)筒壁還裝有一定量的提料板，在排料端安裝有密封裝置。第十一頁，共四十九頁。圖3-5回轉(zhuǎn)窯筒體第十二頁，共四十九頁。圖3-6回轉(zhuǎn)窯托輪組第十三頁，共四十九頁。圖3-7冷卻機第十四頁，共四十九頁。為了把回轉(zhuǎn)窯窯頭本體與冷卻窯連接起來，回轉(zhuǎn)窯在窯頭制作了特制的窯頭罩，考慮到檢修的方便，窯頭罩裝在帶有鐵輪的小車上，可在軌道上前后移動。同樣為考慮到檢修的方便，窯頭下料溜管也裝在帶有鐵輪的小車上，連同冷卻窯窯頭罩一起在軌道上前后移動。

在窯頭設(shè)置燃料噴嘴和觀察孔（見圖3-8）。一般用重油、煤氣或天然氣為燃料。如果煅燒的焦炭中含有的揮發(fā)分較多，就可以全部利用揮發(fā)分的燃燒來加熱，而不用燃料。燃燒嘴及一次風(fēng)管插入回轉(zhuǎn)窯窯頭罩內(nèi)，回轉(zhuǎn)窯窯頭罩前方設(shè)有觀察孔，可以隨時觀察窯內(nèi)的煅燒狀況。

第十五頁，共四十九頁。圖3-8燃燒嘴第十六頁，共四十九頁?；剞D(zhuǎn)窯的體積很大，但其轉(zhuǎn)速很慢。回轉(zhuǎn)窯的轉(zhuǎn)動是由一臺變速電動機通過一臺大變速箱及一對開式齒輪實現(xiàn)的（見圖3-9），固定在窯筒體外面的大齒輪，通常由對稱的兩部分組成，大齒輪與減速箱后的小齒輪咬合而傳動。工藝上要求窯的轉(zhuǎn)速能予以調(diào)整，調(diào)整的方法是改變電動機的轉(zhuǎn)數(shù)，因此一般應(yīng)用變速電機，回轉(zhuǎn)窯的轉(zhuǎn)速通?？刂圃?.75～2.5r/min。

為了控制窯內(nèi)的燃燒程度及減少窯內(nèi)原料的氧化燒損，回轉(zhuǎn)窯運轉(zhuǎn)中應(yīng)該控制空氣的進入量，而且希望只是經(jīng)過冷卻窯與煅燒料熱交換后的熱空氣進入回轉(zhuǎn)窯內(nèi)助燃。因此，在窯頭罩與窯體前后連接處應(yīng)有密封裝置，限制空氣的進入。

在窯的中段和后段安裝二次、三次空氣補給裝置。在安裝二次或三次空氣補給裝置（在窯頭隨燃料噴嘴噴入的空氣為一次）之后，由于揮發(fā)分得到充分燃燒，提高了窯內(nèi)溫度，故能改善煅燒質(zhì)量和產(chǎn)量。第十七頁，共四十九頁。圖3-9回轉(zhuǎn)窯的驅(qū)動裝置第十八頁，共四十九頁。2、回轉(zhuǎn)窯的工藝操作制度

回轉(zhuǎn)窯的工藝操作主要是圍繞回轉(zhuǎn)窯的產(chǎn)量、煅燒質(zhì)量及物料氧化損失三方面如何進行合理控制，以求達到產(chǎn)量高、煅燒質(zhì)量好和氧化損失少?；剞D(zhuǎn)窯的工藝操作制度主要包括四個方面：（1）裝料容量；（2）物料在窯內(nèi)的移動速度；（3）溫度制度；（4）負壓制度。第十九頁，共四十九頁。（1）裝料容量回轉(zhuǎn)窯的加料量和窯體內(nèi)徑有關(guān)，裝料容量取決于窯體的內(nèi)徑，物料占窯體圓筒總?cè)莘e的6%～15%，一般規(guī)定料層最厚處為200～300mm。如果料層太厚，就會惡化煅燒條件、物料的運動條件和窯襯的給熱條件，導(dǎo)致煅燒不透，煅燒質(zhì)量降低。如果太薄，又會影響回轉(zhuǎn)窯的產(chǎn)量。物料占窯體圓筒總?cè)莘e的百分率稱為填充率。一般情況下，當(dāng)回轉(zhuǎn)窯的內(nèi)徑為1米時，其填充率允許在12%～15%。而當(dāng)窯體內(nèi)徑為2.5～3.5米時，它的填充率則降低到6%～8%。從上分析可知，窯體的內(nèi)徑愈大，則充填的百分率愈小。填充率過大，意味著窯內(nèi)料層厚度大，會使物料的加熱不充分，如填充率過低，又會影響產(chǎn)量。

第二十頁，共四十九頁。（2）原料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的運動速度、逗留時間及窯內(nèi)填充率

原料通過窯體的速度決定了物料在窯內(nèi)停留的時間和產(chǎn)量，一般規(guī)定不少于30分鐘。停留時間過長，將使原料的燒損增大，灰分增大，產(chǎn)量降低；停留時間過短，又會使原料燒不透。原料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的運動速度可按下列公式進行計算；

3.13DnSinβ

Ｖm＝---------------

Sinα式中：Ｖm——物料運動速度（米/分鐘）D——窯內(nèi)直徑（米）；

n——窯轉(zhuǎn)數(shù)（轉(zhuǎn)/分）；

Sinβ——窯體傾斜角的正弦值；

α——窯內(nèi)物料自然堆積角（炭素材料靜態(tài)一般為45～50℃）第二十一頁，共四十九頁。知道了原料在窯內(nèi)的流動速度就很容易計算出原料通過回轉(zhuǎn)窯的時間，即原料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的逗留時間T：

Ｔ＝Ｌ/Ｖm

式中：T——物料通過回轉(zhuǎn)窯的時間（分鐘）

L——為回轉(zhuǎn)窯的長度（米）

Ｖm——為原料在窯內(nèi)的流動速度（米/分鐘）

目前回轉(zhuǎn)窯的炭質(zhì)原料在窯內(nèi)的逗留時間一般為30～50分鐘。

從上述的公式可以清楚的看出，原料通過回轉(zhuǎn)窯所需時間取決于回轉(zhuǎn)窯的長度及原料在窯內(nèi)的運動速度又與窯的轉(zhuǎn)數(shù)，窯體傾斜角及原料在窯內(nèi)的動態(tài)安息角等多方面因素有關(guān)。而且對煅燒的不同原料也不能同樣對待。原料粒度越大越不易煅燒透，所以大塊原料煅燒時，為了達到較好的煅燒質(zhì)量，就應(yīng)該適當(dāng)降低原料在窯內(nèi)的流動速度，即相應(yīng)延長其在窯內(nèi)的逗留時間。

原料在窯內(nèi)的填充率和窯的產(chǎn)量及操作制度也有一定的關(guān)系。

第二十二頁，共四十九頁。填充率高則窯的產(chǎn)量高，但是填充率超過一定的范圍，如填充率過大則料的厚度厚，會惡化操作條件，煅燒燒不透，降低了煅燒質(zhì)量；如果太薄則影響產(chǎn)量。一般來說，原料在窯內(nèi)所占的體積可達4%～10%，窯的內(nèi)徑越大，填充率應(yīng)適當(dāng)減少。確定了窯的填充率，原料在窯內(nèi)的流動速度和原料的堆積比重，就可以計算出來回轉(zhuǎn)窯的產(chǎn)量，計算公式如下：

πD2

Ｑ＝60Vγφ———

4

式中：Q——回轉(zhuǎn)窯的單位時間產(chǎn)量（噸/小時）

V——原料在窯內(nèi)的運動速度（米/分）；

γ——原料的堆積比重（噸/米3）；

φ——窯的填充率（%）；

D——窯的內(nèi)徑（米）。第二十三頁，共四十九頁。（3）溫度制度在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的物料，隨窯體不斷旋轉(zhuǎn)，由窯尾向窯頭緩慢運動，在運動過程中受到火焰高溫而被加熱煅燒。傳熱機理因料的位置不同有差異：上層焦炭由高溫?zé)釟怏w的輻射和對流換熱而加熱煅燒；料層下部的焦炭僅由窯內(nèi)襯傳導(dǎo)給熱升溫；料層中部的焦炭則主要是靠焦炭本身的熱傳導(dǎo)而加熱。由于窯筒體的轉(zhuǎn)動，焦炭也在不停的翻動，交替受熱，以獲得高溫，可以認為焦炭的溫度在同斷面上是均勻的。由于焦炭的導(dǎo)熱系數(shù)大大地小于輻射傳導(dǎo)系數(shù)，很明顯，為了要強化加熱過程，焦炭的填充率應(yīng)小一些，為了不使窯的產(chǎn)量降低，可以適當(dāng)?shù)脑黾踊剞D(zhuǎn)窯的轉(zhuǎn)數(shù)。回轉(zhuǎn)窯內(nèi)噴入的燃料與原料的揮發(fā)分一起燃燒后，產(chǎn)生的高溫在窯內(nèi)呈現(xiàn)一定的溫度梯度，大致可分為三個溫度帶：預(yù)熱及干燥帶、煅燒帶、冷卻帶。第二十四頁，共四十九頁。A、預(yù)熱帶及干燥帶

預(yù)熱帶及干燥帶位于從窯尾開始的一段較長區(qū)域內(nèi)。由窯尾上方加料管進入的物料在這個區(qū)間受到迎面流過來的燃燒氣體而被預(yù)熱和干燥，物料在此帶脫水并排出揮發(fā)分，應(yīng)盡可能利用熱煙氣的熱量與揮發(fā)分燃燒熱。其溫度在高溫端為800～1100℃,加料端為500～600℃。從窯尾向前一直到煅燒帶的這一區(qū)間都可屬預(yù)熱帶及干燥帶范圍?；剞D(zhuǎn)窯越短，預(yù)熱帶也越短，窯尾溫度也越高。

B、煅燒帶

煅燒帶處于窯體的中部區(qū)域（見圖3-10），它的起點位于距窯頭10米左右的地方，該帶的溫度高達1300℃左右，物料在此段被加熱到約1200℃左右。煅燒帶是物料受到高溫煅燒的關(guān)鍵區(qū)域，煅燒帶的長度取決于燃料燃燒火焰的長度

第二十五頁，共四十九頁。圖3-10回轉(zhuǎn)窯煅燒帶第二十六頁，共四十九頁。煅燒帶的位置和長度對煅燒作業(yè)有很重要的意義，因為它與物料的燒損量、窯頭的保護和煅燒最高溫度有關(guān)。煅燒帶應(yīng)處于保證窯頭不致燒壞的最近距離（窯頭溫度不應(yīng)超過800℃），煅燒帶離窯頭過遠，將增大物料的燒損量，甚至煅燒好的物料在進入冷卻帶過程中也將被氧化。此時助燃的空氣從窯頭進入后就經(jīng)過赤熱的物料層上部，并使它燃燒，這一區(qū)段愈長，物料的燒損就愈大，進入煅燒帶的空氣就愈缺氧，因而燃燒揮發(fā)分的熱效應(yīng)就愈小。

煅燒帶加長將使物料停留在最高溫度的時間延長，對提高煅燒質(zhì)量有利，但是，煅燒帶的加長只是在煅燒帶的全長上都能保持最高溫度時才是有益的。

燃燒帶溫度越高，原料煅燒質(zhì)量越好，但是過高的溫度不僅造成原料的氧化損耗增大，而且窯體的耐火澆注料也將遭到破壞。

欲提高物料煅燒質(zhì)量和產(chǎn)量，就要盡可能地提高煅燒帶的溫度和長度。因為溫度越高，煅燒帶越長，物料煅燒得越透，質(zhì)量越好。但是，如果煅燒帶溫度太高，其耐火磚內(nèi)襯將損壞較快，回轉(zhuǎn)窯壽命降低，另外，物料氧化損失量也增大。所以煅燒帶的溫度也不能無限制地提高。對每臺回轉(zhuǎn)窯來說，煅燒帶的長度和溫度都有一定的規(guī)律，有一定的限度。第二十七頁，共四十九頁。B.1影響煅燒帶的因素

煅燒帶是回轉(zhuǎn)窯煅燒過程中形成的高溫區(qū)段，它的溫度、長度和位置都將對煅燒過程產(chǎn)生重要影響，三者之間既互相獨立又互相關(guān)聯(lián)，并隨各種條件的變化而變化。

B.1.1影響煅燒帶溫度的因素

1)燃料熱值及用量：燃料熱值高、用量大、煅燒帶溫度高，反之溫度低。

2)助燃空氣量：空氣量過大，剩余空氣吸熱使煅燒帶溫度降低;空氣量過小，燃料及揮發(fā)分燃燒不完全，同樣使煅燒帶溫度降低。

3)揮發(fā)分含量及熱值：揮發(fā)分含量高、熱值大，煅燒帶溫度高，反之溫度低。

4)內(nèi)襯保溫效果及環(huán)境溫度：內(nèi)襯保溫效果好、環(huán)境溫度高，煅燒帶溫度高，反之溫度低。

5)負壓：窯頭負壓大，煙氣流量大，帶走熱量多使煅燒帶溫度降低，反之溫度升高。

6)煅燒帶長度：煅燒帶短，揮發(fā)分逸出激烈而集中，增大熱力強度使煅燒帶溫度升高，反之溫度降低。

7)煅燒帶位置：煅燒帶位于窯尾時，揮發(fā)分來不及完全燃燒便被吸出窯內(nèi)，減少熱收入使煅燒帶溫度降低，反之溫度升高。第二十八頁，共四十九頁。B.1.2影響煅燒帶長度的因素

1)水分：原料含水量大，揮發(fā)分逸出相對滯后，壓縮煅燒帶使之變短。

2)揮發(fā)分：揮發(fā)分含量大，揮發(fā)分逸出時間及帶段加長，煅燒帶變長。

3)物料移動速度：速度大，揮發(fā)分逸出滯后使煅燒帶變短。

4)負壓：窯內(nèi)負壓大，窯尾熱交換強度大，物料升溫快，揮發(fā)分逸出提前使煅燒帶變長。

5)煅燒帶溫度：溫度高，揮發(fā)分逸出激烈，所用時間短，使煅燒帶變短。

C、冷卻帶

冷卻帶，從煅燒帶末端到窯頭的一段叫冷卻帶。在冷卻帶物料被冷卻，溫度逐漸下降到800～900℃，然后跌落入冷卻窯中。冷卻帶較短，30m長的大窯，其冷卻帶只有5m左右。第二十九頁，共四十九頁。D、煅燒帶的控制

煅燒帶的控制實質(zhì)就是將三要素控制在技術(shù)標準要求的范圍之內(nèi)。從對影響煅燒帶的因素分析可以得到控制煅燒帶的方法，常用的主要是通過調(diào)整加料量、窯轉(zhuǎn)速、負壓、燃料、助燃空氣量等參數(shù)來達到控制煅燒帶的目的。在實際生產(chǎn)中要控制好煅燒帶還應(yīng)注意以下幾點：

1)根據(jù)原料石油焦的質(zhì)量——粒度、水分、揮發(fā)分等對各調(diào)整參數(shù)進行適當(dāng)?shù)倪x擇，使它們進行最合理的配合。

2)做到勤觀察、勤調(diào)整。根據(jù)窯內(nèi)煅燒帶的狀況、各相關(guān)儀表顯示的數(shù)值、煅后焦質(zhì)量分析情況對各參數(shù)進行及時調(diào)整，以減少或消除各種因素的變化對煅燒帶的影響，使煅燒帶處于最佳狀態(tài)。第三十頁，共四十九頁。3)煅燒帶對質(zhì)量的影響

①溫度：煅燒帶溫度是影響煅后焦質(zhì)量的決定性因素，煅燒物料只有在一定高溫作用下才能完成煅燒過程，達到煅燒效果。溫度高時，物料理化反應(yīng)和結(jié)構(gòu)重排程度加深，煅后焦質(zhì)量好，反之質(zhì)量差，有時甚至不合格。但溫度過高，會使炭質(zhì)燒損增大，實收率降低，焙燒時不再收縮，影響焙燒質(zhì)量，并且縮短內(nèi)襯的壽命。

②長度：煅燒帶長可使揮發(fā)分充分逸出，理化反應(yīng)及結(jié)構(gòu)重排有足夠的時間而進行得較完全，煅后焦質(zhì)量好，但煅燒帶只有在足夠的溫度下才能起到上述作用，如因煅燒帶過長而使溫度降低，并不能收到應(yīng)有的效果。煅燒帶短則不利于煅后焦質(zhì)量，此時要提高質(zhì)量，則應(yīng)增加煅燒帶的長度或提高煅燒帶的溫度。

③位置：煅燒帶位于窯尾，將直接影響煅燒帶的溫度，進而影響質(zhì)量，且增大炭質(zhì)燒損。煅燒帶位于窯頭甚至壓過窯頭，物料各種變化尚未進行完全便進入冷卻筒，將大大降低煅后焦質(zhì)量。第三十一頁，共四十九頁。4.負壓制度

窯的抽力條件是控制全窯正常生產(chǎn)的關(guān)鍵。如上所述，煅燒帶的位置及長度對煅燒作業(yè)有重要的意義。要很好的注意觀察。煅燒帶應(yīng)根據(jù)窯的具體情況處于最適當(dāng)?shù)奈恢?，往前或往后移動都是不利的。但是實際上它又是經(jīng)常移動的，這就要改變窯的抽力條件使煅燒帶位置和長度保持正常。通過調(diào)節(jié)窯尾廢熱鍋爐后的引風(fēng)機的抽力或沉灰室冷風(fēng)門來改變負壓，當(dāng)煅燒帶移向窯頭，則增加窯尾負壓，反之，則降低窯尾負壓。在正常情況下，排煙機負壓為-50至-60Pa，窯頭負壓-5至-15Pa。煅燒帶移動的一個重要原因是氣候的影響，特別是風(fēng)力，風(fēng)向的改變影響到煙筒抽力的改變。

回轉(zhuǎn)窯在正常生產(chǎn)時，窯內(nèi)始終保持負壓。負壓對窯內(nèi)的溫度控制有較大影響，負壓過大或過小對窯內(nèi)的溫度和整個煅燒都是不利的。

第三十二頁，共四十九頁。負壓過大，則：

1）窯內(nèi)抽力增大，物料會被吸走而導(dǎo)致煅燒實收率下降。

2）窯內(nèi)火焰會被拉長，相應(yīng)地使煅燒帶拉長，溫度降低，為了保證煅燒質(zhì)量，就必須增大燃料用量。

3）揮發(fā)分燃燒不完全而被吸入煙道燃燒，導(dǎo)致廢氣溫度過高，不僅熱量損失，而且容易燒壞排煙設(shè)備。

4）窯尾溫度過高，造成剛進入窯尾的物料產(chǎn)生不均勻的突然收縮，揮發(fā)分也急劇逸出，導(dǎo)致煅后料粉料增多。

5）由于煅燒帶靠窯尾，窯頭進入的過量空氣與煅燒好的焦碳產(chǎn)生二次燃燒，造成窯內(nèi)溫度升高，且炭質(zhì)燒損大。第三十三頁，共四十九頁。負壓過小，則：

1）造成窯內(nèi)外壓差小，使窯頭窯尾冒煙，惡化操作環(huán)境。

2）窯頭有引起火焰反撲的危險。

3）煅燒帶變短，直接影響煅燒質(zhì)量和產(chǎn)量。

4）窯內(nèi)煙氣流動性變差，造成窯內(nèi)混濁不清，難以觀察煅燒溫度。第三十四頁，共四十九頁。回轉(zhuǎn)窯煅燒過程中，如果空氣過剩系數(shù)合適，則燃料燃燒完全，煅燒溫度較高，目測火焰呈深藍色；如果空氣過剩系數(shù)過大，則空氣量過多，窯內(nèi)產(chǎn)生的廢氣量增大，廢氣帶走大量熱量，使窯內(nèi)溫度降低，影響煅燒質(zhì)量，目測火焰呈淺藍色；如果空氣過剩系數(shù)過小，空氣量不足，燃料燃燒不完全，燃燒溫度較低，目測火焰呈褐色。正常情況下，空氣過剩系數(shù)以1.05～1.10為宜。

在制定回轉(zhuǎn)窯的工藝制度時，必須保證煅燒質(zhì)量和產(chǎn)量，所有上述的工藝特性都有著嚴格的相互制約關(guān)系，任何一個條件的改變都會影響到其他條件，因而將影響到整個窯的工作。第三十五頁，共四十九頁。5.回轉(zhuǎn)窯的二次和三次空氣補給

噴入窯內(nèi)的燃料和物料中揮發(fā)出來的揮發(fā)分的燃燒都需要空氣（其中的氧氣）助燃，即發(fā)生氧化發(fā)應(yīng)。若沒有足夠的空氣，燃料和揮發(fā)分就不能完全燃燒，也就產(chǎn)生不了足夠的熱量來提高窯內(nèi)溫度。反之，如果進入窯內(nèi)的空氣過剩，又會使物料氧化損失增多。因此，必須按各個帶段中的燃料和揮發(fā)分量，通入合適的空氣量。根據(jù)實踐經(jīng)驗，控制煅燒帶內(nèi)的氣體呈還原氣氛（燃料和揮發(fā)分量多于它們?nèi)紵璧难鯕饬浚?，預(yù)熱帶內(nèi)的氣體呈氧化氣氛（氧氣量多于燃料和揮發(fā)分燃燒所需要量）為最理想。一般的回轉(zhuǎn)窯只在窯頭與噴入燃料的同時，通入空氣，為一次給風(fēng)，這無法達到上述要求。若保證煅燒帶呈還原氣氛，即通入一次風(fēng)量少一些，則在預(yù)熱帶和煅燒帶揮發(fā)出來的揮發(fā)分燃燒不完全。特別是當(dāng)煅燒含有揮發(fā)分量較大的延遲石油焦時，在窯中部和后部更缺乏揮發(fā)分燃燒所需的氧氣，第三十六頁，共四十九頁。這樣煅燒帶的溫度就提高不上去，物料煅燒的產(chǎn)量和質(zhì)量也提高不上去。如果要是使預(yù)熱帶呈氧化氣氛，那么一次給風(fēng)，也就是從窯頭通入很多過量的空氣，這會大大增多物料的氧化損失。因此，為了在窯內(nèi)達到上述的理想氣氛狀態(tài)，人們在窯的中部增加了二次給風(fēng)，一次給風(fēng)供噴入的燃料所需的氧氣，二次給風(fēng)供揮發(fā)份燃燒所需用氧氣。二次給風(fēng)裝置是在窯體外安裝一臺隨窯體一起轉(zhuǎn)動的離心式鼓風(fēng)機，由環(huán)管引出的送風(fēng)管向窯內(nèi)鼓風(fēng)。窯體上的電動機是由窯外滑環(huán)供電。二次給風(fēng)裝置一般安裝在窯體的中部。

回轉(zhuǎn)窯上安裝二次給風(fēng)裝置后，窯體中揮發(fā)分能夠充分燃燒，這樣顯著地提高了窯體中、后部溫度，使煅燒帶延長，預(yù)熱帶縮短，從而提高了回轉(zhuǎn)窯的產(chǎn)量和煅燒質(zhì)量。

有的回轉(zhuǎn)窯還在窯體的后部安裝三次給風(fēng)裝置。目的在于使在預(yù)熱帶揮發(fā)出來的揮發(fā)分燃燒完全，因而提高預(yù)熱帶溫度。這樣更有利于提高回轉(zhuǎn)窯的產(chǎn)量和物料煅燒質(zhì)量。第三十七頁，共四十九頁。6、回轉(zhuǎn)窯調(diào)溫的實際操作回轉(zhuǎn)窯調(diào)溫的實際操作，控制方法盡管有所不同，但其最終目的都是使窯內(nèi)各部分的溫度協(xié)調(diào)，全窯溫度分布均勻合理為基礎(chǔ)?？刂聘G內(nèi)溫度有以下四種。①以調(diào)節(jié)下料量來控制溫度。②以調(diào)節(jié)二三次風(fēng)的配比來控制溫度。③以調(diào)節(jié)窯的轉(zhuǎn)速來控制溫度。④以調(diào)節(jié)燃料的配比配給來控制溫度。以上四者相比，以調(diào)節(jié)窯速來控制溫度會使物料不均，且物料在窯內(nèi)的停留時間不夠，破壞窯內(nèi)物料的煅燒。當(dāng)窯速過慢時，燃料消耗增多，產(chǎn)能下降，因此此種方法很少采用。在實際操作中常以調(diào)節(jié)燃料的配給量來控制溫度，相對穩(wěn)定其他因素，這對窯內(nèi)溫度控制效果顯著。第三十八頁，共四十九頁。回轉(zhuǎn)窯煅燒物料時，對于調(diào)節(jié)溫度和控制好溫度是回轉(zhuǎn)窯生產(chǎn)操作最關(guān)鍵性工作，因此對操作者來說必須掌握以下幾個技能方面的技能。

①在煅燒溫度正常時，做到物料均勻，適量和穩(wěn)定的加入。保證全窯溫度穩(wěn)定分布。

②當(dāng)發(fā)現(xiàn)煅燒帶溫度逐漸下降且火焰伸長時并有發(fā)暗的現(xiàn)象，就應(yīng)該及時調(diào)整燃料和空氣的配給量，并根據(jù)火焰的位置調(diào)整負壓。

③如果窯內(nèi)溫度過低時，采用增加燃料配給量和增加負壓仍不能提高窯內(nèi)溫度，就要相應(yīng)調(diào)節(jié)加料量。

④在改變?nèi)剂吓浣o量時特別要注意火焰的形狀，不能急劇大量的增加燃料量，必須使燃料完全燃燒為原則。在燃料完全燃燒時，火焰呈白色。不完全燃燒時火焰呈紅褐色，這是炭粉灼熱發(fā)亮的緣故。

⑤當(dāng)回轉(zhuǎn)窯系統(tǒng)發(fā)生故障時，按計劃停窯或暫短停窯，都要以穩(wěn)定窯內(nèi)熱工制度為原則。

第三十九頁，共四十九頁。7、回轉(zhuǎn)窯煅燒工藝參數(shù)在鋁工業(yè)生產(chǎn)中，用于生產(chǎn)鋁用陽極的原料延遲石油焦，在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)經(jīng)過1250-1350℃的高溫煅燒，排除水分和揮發(fā)分，使其成為鋁電解生產(chǎn)陽極用的煅燒石油焦。煅后石油焦的質(zhì)量直接影響鋁用陽極的質(zhì)量。①煅后石油焦的質(zhì)量要求。粉末比電阻，真密度和含氮量。這三種指標都可說明同一結(jié)果—煅燒長度。目前我國一些企業(yè)對陽極生產(chǎn)用煅后石油焦的質(zhì)量要求：真密度大于2.0g/㎝3,粉末比電阻小于650μΩm.國外一些鋁工業(yè)發(fā)達國家要求煅后石油焦真密度2.05g/㎝3。真密度控制在2.05g/㎝3以上，粉末比電阻控制在550μΩm以下，對獲得高質(zhì)量的預(yù)焙陽極是必要的。

第四十頁，共四十九頁。②煅燒溫度和升溫速度對煅后石油焦質(zhì)量的影響。

煅后石油焦質(zhì)量的高低主要取決于煅燒溫度和升溫速度，煅燒過程最重要的的是控制煅燒溫度，使其與目標溫度相吻合，而且煅燒升溫速度也不能太快，升溫速度過快會導(dǎo)致石油焦孔隙增加和假密度降低，這可用于加長煅燒窯來降低升溫速度的方法來解決。但是石油焦在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)停留時間太長會造成花費過大以及產(chǎn)量降低，而太低的升溫速度又會導(dǎo)致石油焦煅燒不完全，因此獲得優(yōu)質(zhì)的煅燒石油焦質(zhì)量的途徑是優(yōu)化回轉(zhuǎn)窯工藝操作，確定最佳工藝參數(shù)。第四十一頁，共四十九頁。③控制變量對回轉(zhuǎn)窯操作的影響。

通過對回轉(zhuǎn)窯操作參數(shù)的研究表明，影響回轉(zhuǎn)窯操作和煅后焦質(zhì)量的變量包括：一二三次風(fēng)流速，燃料流速，回轉(zhuǎn)窯轉(zhuǎn)速，生石油焦加料速度，沿回轉(zhuǎn)窯軸向和煙囪處的氣流，生石油焦（原料）性質(zhì)。這些變量在實際生產(chǎn)中，只有三次風(fēng)流速，回轉(zhuǎn)窯轉(zhuǎn)速和石油焦加料速度被確定為控制變量，而其它變量（二次風(fēng)流速，一次風(fēng)流速，燃料流速，沿回轉(zhuǎn)窯軸向和煙囪處的氣流）對煅后石油焦質(zhì)量影響不大，又不能靈活控制，故不定為控制變量。原料性質(zhì)雖然對煅后石油焦質(zhì)量影響很大，但作做為一個必須了解的參數(shù)是非常重要的。在三個控制變量中，其中三次風(fēng)（由噴嘴噴入煅燒帶輔助揮發(fā)分燃燒的空氣）流速在控制變量中對工藝參數(shù)最大。其次是回轉(zhuǎn)窯的旋轉(zhuǎn)速度，通?；剞D(zhuǎn)窯的轉(zhuǎn)速是根據(jù)加料速度來調(diào)節(jié)的，調(diào)節(jié)的標準是焦炭在窯內(nèi)能平穩(wěn)的運動，而沒有軸向和橫向的滑動。再者是加料速度，加料速度是根據(jù)給定的生產(chǎn)目標確定的。某科研單位對工藝參數(shù)研究表明：三次風(fēng)速在2.45-2.75㎏/s范圍內(nèi)取中心值2.70㎏/s；回轉(zhuǎn)窯轉(zhuǎn)速在2.44-2.80r/min內(nèi)取中心值為2.62r/min；加料速度規(guī)定在5.555-6.111㎏/s范圍。在三個控制變量中，每次改變不止一個變量時，另一些重要參數(shù)還保持在其變化范圍內(nèi)，從而可以獲得最佳的工藝參數(shù)，使生產(chǎn)率達到較高水平，如表所列的回轉(zhuǎn)窯三種不同的操作狀態(tài)生料加料速度，三次風(fēng)流速和回轉(zhuǎn)窯轉(zhuǎn)速對各工藝變量的影響。第四十二頁，共四十九頁。

回轉(zhuǎn)窯狀態(tài)工藝變量回轉(zhuǎn)窯原始狀態(tài)加料速度增加7﹪加料速度增加7﹪生焦加料速度5.5555.9435.943三次風(fēng)流速2.63.123.12回轉(zhuǎn)窯轉(zhuǎn)速(r/min)2.622.622.88石油焦最高溫度（℃）131513151315石油焦平均溫度（℃）110611851197平均升溫速度（℃/min）858288炭質(zhì)燒損（生焦）%1.71.71.6石油焦回收率70.269.769.6煅燒帶位置m21.92625.5煅燒帶長度m142221第四十三頁，共四十九頁。從上圖表中，第一列為回轉(zhuǎn)窯原始狀態(tài)；第二列為加料速度相應(yīng)增加7%，調(diào)節(jié)三次風(fēng)速，使回轉(zhuǎn)窯轉(zhuǎn)速不變；第三列加料速度相應(yīng)增加7%，三次風(fēng)速保持不變，而回轉(zhuǎn)窯轉(zhuǎn)速增加10%（由2.62增加到2.88r/min）。在三種狀態(tài)中石油焦煅燒溫度均為1350℃，升溫速度由第一列的85℃降為第二列的82℃，然后升到第三列的88℃，升溫速度均小于100℃，所以煅后焦的孔率不會明顯增加。表中第一列與第三列相比，生料加料速度增加7%，煅后焦產(chǎn)量增加6%，經(jīng)工藝變量優(yōu)化后第二列和第三列之間沒有太大差別。

綜上所述，根據(jù)原料特性和質(zhì)量指標確定回轉(zhuǎn)窯最佳工藝操作，使煅燒溫度和升溫速度控制在最佳狀態(tài)，不僅保證生產(chǎn)出高質(zhì)量的石油焦，而且還最大限