鋼結(jié)構(gòu)偏心受力構(gòu)件學(xué)習(xí)講義

第 六 章偏 心 受 力 構(gòu) 件§6.1 偏心受力構(gòu)件的特點(diǎn)設(shè)計(jì)偏心受力構(gòu)件時(shí)，也應(yīng)滿足第一極限狀態(tài)和第二極限狀態(tài)要求。實(shí)腹式拉彎桿：以截面出現(xiàn)塑性鉸為承載能力的極限狀態(tài)。格構(gòu)式拉彎桿冷彎薄壁型鋼拉彎桿Ne0NM=Ne0NMN偏心受拉（拉彎）偏心受力分偏心受壓（壓彎）屬于第二類穩(wěn)定問題偏心受力構(gòu)件按截面分實(shí)腹式格構(gòu)式以截面邊緣達(dá)到屈服強(qiáng)度為極限狀態(tài)＝壓彎桿的破壞多數(shù)屬于穩(wěn)定破壞，它取決于構(gòu)件的受力條件、桿件的長(zhǎng)度、支承條件和截面四個(gè)主要因素。短粗桿或截面有嚴(yán)重削弱的偏壓桿可能發(fā)生強(qiáng)度破壞§6.2 偏心受力構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度一. 強(qiáng)度壓彎構(gòu)件的工作分為四個(gè)階段MNbhσ1=σN+σM=fyσ1=

fyσ1=

fy σ1=

fyσ2<

fy σ2<

fyσ2=

fy σ2=

fy部分塑性彈性 壓區(qū)部分塑性

拉壓區(qū)

全截面塑性可能受拉，也可能受壓強(qiáng)度承載力極限狀態(tài)分析強(qiáng)度承載力極限狀態(tài)軸心壓力：②式改寫為：由③解得

y0

，代入④式得：N

2

y0b

fy彎矩：2y0h/2-y0h/2-y0NM+＝2200 yy0 02

h 2

y0

)

(h 2

y

)(h 2y)b

fy 0

b

f4h24y

24h

2 0

)yb

h

2 4y

2

f (1

若M＝0時(shí)，截面所能承受的最大軸力：Np

bh

f

y若

N＝0時(shí)，截面所能承受的最大彎矩：y①式改寫為：N

(2

y0Mh2)20pM

(1

4

yMM

N p2( )N

p

1①②④M

(h

y

)b

f

(2yy③

(h 2)

b

f (h 2)

(bh2 4)

fMph)

Nph)

bh

f

y

(2

y0由上式畫出圖：當(dāng)N、M所確定的點(diǎn)位于曲線下方，表明N、M還可增加，當(dāng)N、M所確定的點(diǎn)位于曲線上方或曲線上時(shí)，表明截面早已或正好出現(xiàn)塑性鉸。計(jì)算壓彎（拉彎）構(gòu)件的強(qiáng)度時(shí)，根據(jù)不同情況，可以采用三種不同的強(qiáng)度計(jì)算準(zhǔn)則：全截面屈服準(zhǔn)則：以構(gòu)件最大受力截面形成塑性鉸為強(qiáng)度極限。邊緣纖維屈服準(zhǔn)則：當(dāng)構(gòu)件受力最大截面邊緣處的最大應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度時(shí)，即認(rèn)為構(gòu)件達(dá)到了強(qiáng)度極限。部分發(fā)展塑性準(zhǔn)則：1.0N/NpM/Mp1.0矩形截面工字形截面（繞強(qiáng)軸）該準(zhǔn)則以構(gòu)件最大受力截面的部分受壓區(qū)和受拉區(qū)進(jìn)入塑性為強(qiáng)度極限。為避免塑性區(qū)過大，導(dǎo)致變形過大，考慮截面部分發(fā)展塑性，取用截面塑性發(fā)展系數(shù)，同時(shí)引入抗力分項(xiàng)系數(shù)，得到：1.0N/NpM/Mp1.0矩形截面工字形截面（繞強(qiáng)軸）為了計(jì)算簡(jiǎn)便并偏于安全，

?規(guī)范?偏安全地采用直線表達(dá)式：N Np

MMp

1N MyW

pnxyA

nffN MA

n

1γ W fx nxf

fNγyW

nyM

yM

xA

nγ Wx nx即：

1

作為強(qiáng)度計(jì)算的依據(jù)。當(dāng)構(gòu)件在兩個(gè)主軸內(nèi)承受彎矩時(shí)：②

需要計(jì)算疲勞強(qiáng)度的壓彎構(gòu)件，宜取γx＝γy＝1.0；③

適用于拉彎構(gòu)件，軸向荷載使變形減小，偏于安全；④

適用于單軸對(duì)稱截面；但需驗(yàn)算兩點(diǎn)，若N大、M小，1點(diǎn)應(yīng)力絕對(duì)值最大，若N小、M大，2點(diǎn)應(yīng)力絕對(duì)值最大，驗(yàn)算不同點(diǎn)時(shí)，

γx

取值不同。⑤

適用于格構(gòu)式；當(dāng)彎矩作用在與綴材面平行的主平面內(nèi)時(shí)，γx=1.0⑥

對(duì)于拉彎構(gòu)件，當(dāng)N很小，M很大時(shí)，可能導(dǎo)致受壓側(cè)產(chǎn)生側(cè)向彎扭屈曲。此時(shí)，除應(yīng)進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算外，還應(yīng)計(jì)算整體穩(wěn)定性235 f

y說明：①

受壓翼緣的外伸寬度

b1與厚度

t

之比介于13235和15 f

y

之間時(shí)，取γx＝1.0；12MyxMWnx

b

fN A

Mx二. 剛度同軸心受力構(gòu)件一樣，驗(yàn)算長(zhǎng)細(xì)比。§6.3 實(shí)腹式壓彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定一. 整體失穩(wěn)的形式當(dāng)彎矩矢量作用在剛度最大平面內(nèi)，即彎矩位于腹板平面內(nèi)時(shí)，構(gòu)件繞強(qiáng)軸

x

軸彎曲，當(dāng)荷載增大到某一數(shù)值時(shí)，撓度迅速增大而破壞，因?yàn)閾锨€始終在彎矩作用平面內(nèi)，故稱為平面內(nèi)失穩(wěn)。若側(cè)向抗彎剛度

EIy較小，且側(cè)向又無足夠的支撐，可能在平面內(nèi)失穩(wěn)之前，突然產(chǎn)生側(cè)向的，即繞

y

軸方向的彎曲，同時(shí)伴隨著扭轉(zhuǎn)而喪失整體穩(wěn)定，因?yàn)閾锨较蚱x了彎矩作用平面，故稱為平面外失穩(wěn)。若彎矩矢量作用在剛度最小平面內(nèi)，即彎矩位于強(qiáng)軸x

軸平面內(nèi)，構(gòu)件繞弱軸

y

軸彎曲，由于側(cè)向抗彎剛度EIx大，只能發(fā)生平面內(nèi)失穩(wěn)。λx

λ

λy

λ

xyMxMy失穩(wěn)的形式與構(gòu)件的抗扭剛度、抗彎剛度及側(cè)向支撐的布置有關(guān)。二. 彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定1. 工作性能兩端作用相同彎矩的壓彎構(gòu)件，N作用后，構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)撓曲。當(dāng)N≤NA時(shí)，彈性工作當(dāng)N

>

NA時(shí)，構(gòu)件進(jìn)入彈塑性，截面內(nèi)彈性區(qū)不斷減小，撓度增長(zhǎng)加快。當(dāng)

N

達(dá)NB后，N減小，撓度仍在增大，表明超過

B點(diǎn)后構(gòu)件屈曲，N＝NB時(shí)處于臨界狀態(tài)。故壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的工作，屬于第二類穩(wěn)定問題，即只有一種平衡狀態(tài)，屬于彎曲屈曲，以

B點(diǎn)對(duì)應(yīng)的荷載Nu作為承載力的極限狀態(tài)。NveNBNANvM截面N臨界狀態(tài)時(shí)，截面上的應(yīng)力分布可能有三種情況①

僅在受壓區(qū)出現(xiàn)塑性；②

受壓區(qū)和受拉區(qū)同時(shí)出現(xiàn)塑性；

③

僅在受拉區(qū)出現(xiàn)塑性。單軸對(duì)稱，且受壓區(qū)加強(qiáng)。影響壓彎構(gòu)件極限承載力的因素：受力條件：彎矩方向、彎矩分布、偏心e；長(zhǎng)細(xì)比： 桿件長(zhǎng)度、支承條件；截面： 截面型式、初始缺陷。2. 計(jì)算⑴

等效彎矩與等效彎矩系數(shù)兩端鉸接壓彎構(gòu)件，橫向荷載產(chǎn)生跨中Exmax1

N N

vm

v在彈性范圍式中：1

(1

N

NEx

)

為撓度放大系數(shù)NEx：歐拉力vmvmax撓度vm

，當(dāng)軸心壓力作用后，撓度增加為vmax

，N小，M大時(shí)N小，M大時(shí)由橫向荷載產(chǎn)生的跨中彎矩為Mx，由N產(chǎn)生的彎矩MeqMeq該彎矩考慮了二階效應(yīng)，即考慮了撓度引起的附加彎矩，若不考慮

Nvmax

，即沒有考慮二階效應(yīng)。若右圖荷載作用下，跨中最大彎矩與上圖情況所產(chǎn)生的最大彎矩Mmax相等，則稱Meq為等效彎矩。NMmaExxNνm1

N

N

M xExNEx

M1

N

NMx (1

N

Nνm

)??N?1

N

(1

N

NxEx

?

Mx

?NEx

νmEx M1

N N

Ex1)?

Nβ Mmx xN MxmxEx

1

N

(

NEx

νmax

1)1(1

N

NEx)上圖中：

M

maxNv

max

M

x式中：β稱為等效彎矩系數(shù)又稱為彎矩放大系數(shù)Nνmax為

Nvmax，跨中總彎矩為

Mmax

Mx⑵

公式邊緣屈服準(zhǔn)則方法求平面內(nèi)極限承載力的方法

最大強(qiáng)度理論，可采用解析法和數(shù)值法計(jì)算。假設(shè)：①

鋼材為理想彈性—塑性體；②

兩端鉸支且兩端作用相等彎矩的偏心壓桿；③

桿件撓曲為正弦半波曲線；④

構(gòu)件截面在彎曲變形后仍保持平面；⑤

屬于小變形；⑥

各種初始缺陷用等效偏心矩e0表示；⑦

考慮桿件撓曲后撓度使彎矩增大作用。采用邊緣屈服準(zhǔn)則來求穩(wěn)定公式。在任意橫向荷載或端彎矩作用下的計(jì)算彎矩為Mx，則跨中總彎矩為：式中：W1x：彎矩作用平面內(nèi)最大受壓纖維毛截面抵抗矩；W1x＝Ix

/

y1，

y1

是截面重心軸或形心軸到最大受壓纖維的距離。注意：非中性軸，因另一側(cè)也可能受壓。NM

me0vmax mx x 0

1

N

NExMmax

β M

Ney1xN

ExA (1

N )

Wβ M

Nemx x 0

fy1x0N )

WN

0e0N

0Ex(1

N

f在彈性工作階段，當(dāng)截面受壓最大邊緣纖維應(yīng)力達(dá)到屈服點(diǎn)時(shí)，應(yīng)力為：N令Mx=0，得到：A即為有初始缺陷的軸心壓桿邊緣屈服時(shí)的表達(dá)式（1）（2）Mmax截面N此即為由邊緣屈服準(zhǔn)則導(dǎo)出的相關(guān)公式

。式中：N0：僅有軸心力作用下的臨界力，

N0

x

A

f

y將

N0

x

A

f

y

代入式（2）解得：Axx0A fy)

W

1x

e

(

1 1)(1

βy1xx x ExMAN

ExN

mx x

fN N

)

W(1

0將e 代入式

（1）得：Ex

N 1.1π2

E

A (1.1λ2

)Ex x式中：

N相當(dāng)于歐拉臨界力

NE

除以抗力分項(xiàng)系數(shù)γR的均值。實(shí)腹式壓彎構(gòu)件當(dāng)受壓最大邊緣剛開始屈服時(shí)，尚有較大的強(qiáng)度儲(chǔ)備，偏保守，

因此，要反映構(gòu)件的實(shí)際受力情況，宜采用最大強(qiáng)度準(zhǔn)則。采用最大強(qiáng)度準(zhǔn)則時(shí)，對(duì)不同的截面型式，或雖然截面型式相同，但尺寸不同、殘余應(yīng)力的分布不同，計(jì)算結(jié)果有很大的差異，很難用一個(gè)統(tǒng)一的公式來表達(dá)。?規(guī)范?借用了彈性壓彎構(gòu)件邊緣纖維屈服時(shí)計(jì)算公式的形式，提出一近似相關(guān)公式：考慮塑性深入部分截面，采用γx1W1x，并引入抗力分項(xiàng)系數(shù)，得：使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率時(shí)（無反彎點(diǎn)），取同號(hào)；使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率時(shí)（有反彎點(diǎn)），取異號(hào)；y1xx ExMN β(1

0.8N N

)

W

mx x

f

A

fNβ Mmx x

x

A γ

x1

W1x

(1

0.8N NEx

)式中：

：彎矩作用平面內(nèi)的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)；xβmx取值：① 框架柱和兩端支承的構(gòu)件0.650.35

M

2 M

1A.

無橫向荷載時(shí)，β

mxM1、M2為端彎矩； M

1

M

2M1M2M1M2B. 有端彎矩和橫向荷載同時(shí)作用時(shí)：使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率，βmx＝1.0使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率，βmx＝0.85C. 無端彎矩，但有橫向荷載作用時(shí)：βmx＝1.0；② 懸臂構(gòu)件和分析內(nèi)力未考慮二階效應(yīng)的無支撐純框架及弱支撐框架柱：βmx＝1.0

。對(duì)于T形和槽形截面壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對(duì)稱軸平面內(nèi)且使翼緣受壓，臨界狀態(tài)時(shí)，可能出現(xiàn)兩種情況：a. 拉壓兩側(cè)出現(xiàn)塑性區(qū)；MPMPP除驗(yàn)算受壓側(cè)以外，為了避免無翼緣端塑性深入過大，還應(yīng)對(duì)無翼緣側(cè)進(jìn)行計(jì)算，

fN β MA γx2W2x

(1

1.25N NEx

) mx x 式中：W2x：無翼緣端的毛截面抵抗矩；W2x＝Ix/y2y2

是主軸到受拉側(cè)最外纖維的距離γx2

：與y2相應(yīng)點(diǎn)的截面塑性發(fā)展系數(shù)。三. 彎矩作用平面外的穩(wěn)定壓彎構(gòu)件，若構(gòu)件的抗扭剛度和側(cè)向抗彎剛度

EIy

較小，且又無足夠的側(cè)向支撐，當(dāng)荷載增大到某值時(shí)，受壓翼緣產(chǎn)生側(cè)向彎曲并帶動(dòng)整個(gè)截面?zhèn)葟澓团まD(zhuǎn)，即平面外失穩(wěn)。實(shí)腹式壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外整體穩(wěn)定計(jì)算公式：閉口截面其它截面Mx

：所計(jì)算構(gòu)件段內(nèi)的最大彎矩；βtx

：計(jì)算彎矩作用平面外穩(wěn)定時(shí)的等效彎矩系

fNη β

tx

M

x

b

W1x

y

A若為單軸對(duì)稱截面，應(yīng)考慮計(jì)及扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的換算長(zhǎng)細(xì)比λyz

。

：均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)；b式中：

：彎矩作用平面外的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)；y對(duì)工字形和T形截面，b

可按近似公式計(jì)算，對(duì)閉口截面（如箱形截面），取φb＝1.0

。η

：截面影響系數(shù)η

0.7η

1.0βtx

取值：①

在彎矩作用平面外有支承的構(gòu)件，應(yīng)根據(jù)兩相鄰支承點(diǎn)間構(gòu)件段內(nèi)的荷載和內(nèi)力情況確定：所考慮構(gòu)件段無橫向荷載作用時(shí)：βtx0.650.35

M

2 M

1M1、M2為彎矩作用平面內(nèi)的端彎矩；M1

M2使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率時(shí)，取同號(hào)；使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率時(shí)，取異號(hào)；有端彎矩和橫向荷載同時(shí)作用時(shí)：使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率，βtx＝1.0使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率，βtx＝0.85無端彎矩，但有橫向荷載作用時(shí)：βtx＝1.0；②

彎矩作用平面外為懸臂的構(gòu)件

βtx＝1.0

。四.雙向彎網(wǎng)曲實(shí)腹貴式壓彎麗構(gòu)件的朱整體穩(wěn)短定（彎刻扭屈曲危）雙懼向彎曲冷壓彎構(gòu)茫件在工析程中較困為少見呀，僅規(guī)都定了雙軸對(duì)稱蚊工字形波（含H形）栽和箱推形截汪面柱奇的計(jì)屆算方聾法：：對(duì)x軸和y軸的戚軸心援受壓圾構(gòu)件蓬穩(wěn)定獨(dú)系數(shù)品；：均詠勻彎害曲的殘受彎麻構(gòu)件涼整體羨穩(wěn)定腐系數(shù)鳳；其中工陰字形（含H型鋼）惹截面非羊懸臂構(gòu)院件對(duì)閉口截截面，鏟取βmx、βmy：計(jì)算睛平面內(nèi)院穩(wěn)定的沙等效彎抓矩系數(shù)貫；βtx、βty：計(jì)算膀平面外商穩(wěn)定的個(gè)等效彎煎矩系數(shù)蟻。fNβMβtyMyNEx)mxxηbyW1yfηβtxMxγy1W1y(10.澇8NNEy)bxW1xxAγx1W1x(10.御8NNβmyMyyAEx害xπ2EA(1緊.1λ2)NyEyπ2EA(1.扶1λ2)Nx式中：、ybx、by的bx1.生0可按近老似公式榴計(jì)算，byby1.曬0bx§6.赴4實(shí)腹索式壓衫彎構(gòu)繪件的銅局部刪穩(wěn)定一.腹板鳥的高伐厚比處限值1.工字形肝截面應(yīng)用彈石性理論選計(jì)算得溉出腹板皂應(yīng)力分棉布。因壓縣彎構(gòu)光件的分強(qiáng)度寶和穩(wěn)涂定計(jì)欣算均擠考慮畝了截壞面的乞塑性發(fā)展趟，故宅腹板顧也將瞇有塑誰性發(fā)事展。揮腹?jié)嘲迩鼜N曲時(shí)三的臨品界應(yīng)茶力為植：蠅式中亮：kp：塑胡性屈如曲系置數(shù)；)(σh0tw2crπ2Ep12蓮(1ν2)kσmaxσminσmi波nσma會(huì)x與τ駱、應(yīng)果力梯是度α0、截巴面塑撲性深連度有祖關(guān)，kp中已考深慮了局客部彈性威模量改現(xiàn)變的影示響。姨τ：涌剪應(yīng)力；?規(guī)范?取τ何＝0.3σMσM：彎腦矩引抄起的五平均洪彎曲俱正應(yīng)膝力。α0：α0(σmaxσmi溪n)σma端xσma燙x：腹板棉計(jì)算高嘴度邊緣僻的最大慢壓應(yīng)力σmin：腹腥板計(jì)即算高臺(tái)度另禮一邊胸緣的湯應(yīng)力計(jì)算戲σma貝x、σmin時(shí)，童按彈合性設(shè)配計(jì)，鎮(zhèn)所用勢(shì)彎矩紀(jì)為構(gòu)麥件剝段內(nèi)笨的最浴大彎薪矩。截面娘塑性愛發(fā)展威深度族取0.2裳5h0。?規(guī)范?求出不認(rèn)同α0時(shí)的kp值，利擱用σcr=fy的條論件痕得出漁高厚們比限俗值公階式：式中性：λ帖：構(gòu)專件在泥彎矩草作用薯平面略內(nèi)的櫻長(zhǎng)細(xì)勁比憲當(dāng)λ承＜30時(shí)，取簽λ＝30；當(dāng)λ＞10活0時(shí)，取腹λ＝100。因翼狀緣板認(rèn)發(fā)展部塑性懷，嵌澆固效刺果差擋，故民該高旁厚比博限值褲公漸式未掏考慮醒翼緣帖對(duì)腹菜板的齡嵌固獻(xiàn)作用粥。tw(1剩6α00.睛5λ25律)項(xiàng)23齊5fytw(48α00.劍5λ26勞.2繩)235fy當(dāng)0α01.燃6時(shí)，h0當(dāng)1.特6α02.0時(shí)，h0受壓翁為正2.箱形截仗面因箱吸形截診面翼還緣與稱腹板羊的連湖接采掘用單煤面角英焊縫橡，嵌察固放效果懶差，故按工梢字形截奮面算出錯(cuò)限值后婦乘以0.8即可。即：彎矩使華腹板自由娘邊受船拉的壓彎奸構(gòu)件，燦高厚比復(fù)限值同蒸軸壓腳構(gòu)件。彎矩充使腹板自由悉邊受養(yǎng)壓的壓彎致構(gòu)件：當(dāng)α0>1犬.0時(shí)，當(dāng)工字?jǐn)嘈魏拖浍@形截面足高度大嚴(yán)時(shí)，要基滿足h0/tw，腹板厚元，不舅經(jīng)濟(jì)鴿，可幸采取餐的措唐施同位軸心晚受壓絨構(gòu)件漢。tw)工字形下限值右衛(wèi)側(cè)h0tw0.8(h0235fy但不棟得小于403.炕T形截專面h0當(dāng)α0≤1.古0時(shí)，h0tw15傳235fytw18席2墾35fy二.翼緣的腥寬厚比榜限值由于受世壓翼緣即板均勻室受壓，這故箱形柜截面翼隨緣寬厚診比限值歷同箱串形截疾面軸醉心受挨壓柱騰的翼渡緣。工字丟形、T形翼瘦緣的暴一半丘同箱首形截內(nèi)面翼己緣懸綁伸部左分?；萎?dāng)膛強(qiáng)度朽和穩(wěn)帳定計(jì)庭算中對(duì)取γx＝1.0時(shí)，b1/t可放寬筋為?！?.似5格構(gòu)式持壓彎構(gòu)獸件的設(shè)莫計(jì)截面高祝度大的信壓彎構(gòu)飄件，采逮用格構(gòu)顆式。由于截口面高度俗大且受帶有較大踐的外剪蓄力，故寒常采用雜綴條柱，店很少采蠅用綴板窯柱。一.單向受芽彎的格架構(gòu)式壓有彎構(gòu)件1.彎矩腳作用挖在虛場(chǎng)軸平觀面內(nèi)葵，繞厘實(shí)軸怖彎曲計(jì)算喪平面控內(nèi)和象平面依外穩(wěn)妹定公孔式同寇實(shí)腹廁式柱僚，僅質(zhì)在計(jì)演算浮平面幼外穩(wěn)扮定時(shí)墊，長(zhǎng)橫細(xì)比芳取換未算長(zhǎng)小細(xì)比，φb＝1.室0。15角2估35fyyx作用搶點(diǎn)單肢穩(wěn)漂定：軸心猴壓力N的分徹配與忘分肢怕軸線濃至虛圾軸的領(lǐng)距離滲成反比；彎矩My的分跪配與盆分肢曬對(duì)實(shí)雞軸的瀉慣性援矩成黃正比，與分肢至拿虛軸迎的距膽離成擺反比耀。若My不是鵝作用路在構(gòu)埋件的尾主軸假平面站內(nèi)，逐而是麻作用甲在一散個(gè)我分肢般的軸在線平煉面內(nèi)干，則My由該誤分肢橋獨(dú)立旬承擔(dān)弱。單肢鉛按壓堵彎構(gòu)陵件計(jì)舊算。yxMyay2y111單肢11單肢2yMyI21 2I1y1aI1yIyMy21架21y2I2yI軸心匠力：N1Ny2彎矩：My1分肢1分肢2軸心力：N2NN1彎矩：My2MyMy1或：My22.彎矩作凈用在實(shí)抽軸平面習(xí)內(nèi)，繞漏虛軸彎腔曲僅會(huì)發(fā)刑生平面禮內(nèi)屈曲加，故僅計(jì)紛算平飾面內(nèi)閃穩(wěn)定。①整體穩(wěn)定由于釘內(nèi)部大是中萬空的板，不尤能考榜慮發(fā)董展塑趁性，故以漢邊緣趴屈服駕準(zhǔn)則怪導(dǎo)出坊的公鏈?zhǔn)接?jì)蒙算：、N′Ex均按對(duì)陡虛軸的瞎換算長(zhǎng)渣細(xì)比λox計(jì)算螺；W1x＝Ix/塑y0，Ix：對(duì)x軸的毛高截面(只計(jì)執(zhí)柱肢墾，不累計(jì)綴材)慣性矩y0取值依，如猶圖：y0為x軸到壓復(fù)力較大煎分肢的仗軸線距俘離，棄或者到送壓力較煌大分肢局腹板外恨邊緣踩的距離刷。由于y0取值位券置不同滾，有些筋已發(fā)展古了部分承塑yx作用前點(diǎn)NβMmxxfxA(1xNNEx)W1x式中：x0y y0y0y0②單肢穩(wěn)徐定計(jì)算辮（繞虛緒軸彎曲斧）祥求出單及肢所受嚷壓力：?jiǎn)沃园摧S慢心受漁壓構(gòu)臂件計(jì)贊算查出；ox1l：為避相鄰添綴條傘節(jié)點(diǎn)姜中心電間距餡；ix1：?jiǎn)蔚谥珜?duì)x1軸的菌回轉(zhuǎn)瓜半徑劉；φy1：?jiǎn)沃b繞自甜身軸y1軸的們穩(wěn)定屯系數(shù)耐，查出；loy1：為炎相鄰監(jiān)側(cè)向技支撐性點(diǎn)的呈間距群；iy1：?jiǎn)沃珜?duì)y1軸的回常轉(zhuǎn)半徑顏。lox1NMN1N2單肢2單肢1y2y1ay1yx1y1y1y1yx1x1式中：φx1：?jiǎn)沃@自身軸x1軸的穩(wěn)晴定系數(shù)，x1N1MxA.綴條暴柱aNy2aN2NN1N2fy1A2N1fN2fx1A1x1A2N1fy1A1ix1x1船ox1由λl由λy1loy1iy1B.綴板管柱由于綴螞板剪力生的存在晉，柱肢歇局部產(chǎn)迷生彎矩旋，故綴板允柱的單賭肢為實(shí)澤腹式壓彎異構(gòu)件。同軸心娛受壓柱消，僅剪墊力取法逢不同，把截削面視忍為箱庫形截受面，沾按邊恩緣屈減服準(zhǔn)萌則串計(jì)算路，公繪式為渠：Exox、N′ 均捎按λ計(jì)算淹。85yAf f23滾5Vma安x剪力梅?、劬Y材計(jì)算和實(shí)際訊剪力的遭大值。85VmaxAf賀f235y和實(shí)際巨剪力的絡(luò)大值。取V為yxay2y11單肢1二.雙向蘇受彎勢(shì)的格咬構(gòu)式跑壓彎嬌構(gòu)件1.整體穩(wěn)胳定計(jì)算1單肢21MxMyfMNβW1yβtyMyNEx)mxxxAW1x(1xNxV1/2l1/2V1/2OTa/2l1/2式中：I1、I2：?jiǎn)沃?、單肢2對(duì)y軸的怎慣性奏矩；若My不是男作用御在構(gòu)蹲件的懶主軸周平面嘆內(nèi)，吳而是兩作用宿在一個(gè)分肢繡的軸線么平面內(nèi)促，則My可視殊為全餃部由跡該分寬肢承芒受。皮通圓過上者面分悼析可緞知：杏每一龍單肢為實(shí)腹式法壓彎構(gòu)件。2.單肢燭計(jì)算在N和Mx作用疤下，筍將單徑肢作賄為桁址架弦坦桿計(jì)咐算其嬌內(nèi)力她，N1MxaNy2aIMy221y1I1yIyMy由兩偶個(gè)單挽肢承循擔(dān)：My1yMyI21牧2I1y21I2My2y如前捷所述內(nèi)：?jiǎn)沃?單肢1N2NN1或：N2MxaNy1alox1NN2N1單肢2M單肢1§6.6壓彎構(gòu)最件的柱吩頭、柱慘腳一.柱頭1.實(shí)腹式N作用在濱肋板平鄙面內(nèi)，寬由于肋璃板的支承，倡頂板不侍需計(jì)算文，厚度t≥14足mm。肋板蠻懸臂鴉狀態(tài)悼工作例，需蹈抗彎冊(cè)、抗隸剪計(jì)侄算2.格構(gòu)嘩式隔板簡(jiǎn)鑰化為簡(jiǎn)歌支梁柱端綴俗板簡(jiǎn)化齊為懸伸飄梁①②bse柱身端面免承壓積或絹焊縫車①肋板N焊縫燦②棋受搞彎、詳受剪①②③b④隔板b/t倆≤40構(gòu)造焊莫縫柱身隔板bs/ts≤15綴板端面承肉壓N或焊塑縫①流焊杰縫③脂④焊縫責(zé)②二.柱腳應(yīng)能傳差遞軸力膀和彎矩桌，故柱若腳和基礎(chǔ)殊剛接援。1.實(shí)腹討式柱裙腳采用整膝體式柱塊腳由底百板、菊靴梁港、隔姨板、秘橫軌板、童肋板揀、錨休栓組核成。傳力過故程同軸制心受壓囑柱。禍靴梁與求柱間焊斜縫受力世為：N焊＝N/王2±M/筐h（兩條末焊縫）N、M最大的駐組合。①底板的質(zhì)計(jì)算acctt靴梁膈板LBNMh肋板橫板mi豎nN Mσma效xfcBLBL26應(yīng)力直拐線分布靜，N、M是使底錯(cuò)板產(chǎn)生評(píng)最大壓欄應(yīng)力的引組合。cf：混凝搖土的抗向壓強(qiáng)度maxσ1σ2σminz σxaB按構(gòu)造優(yōu)選?。浩渲袘覒T臂寬度c＝2～3cm。要求副錨栓小不穿燈過底侵板，叮因底愛板剛跪度勤不足旅，不船能保彼證錨坊栓受靠拉的毀可靠舍性。底板革厚度拌同軸郵心受對(duì)壓柱杰柱腳乘，分為調(diào)懸臂捆板、亦三邊體簡(jiǎn)支茂板、綿四邊鋼簡(jiǎn)支板，左計(jì)算北每個(gè)杏區(qū)格御的彎矩M1、M3、M4時(shí)，按急每個(gè)區(qū)哥格的最遭大應(yīng)力羊計(jì)算。②靴梁笑與底欠板的寧連接乒確忍定焊縫hf最大應(yīng)誕力處，張四條焊沾縫，取俯單位長(zhǎng)隔度LBacctttσmaxσ1σ2σminzxaffσmaxh40.711.事22fwB1ffh20.711.2滋2fwσ1B1柱身范祖圍內(nèi)，吼僅兩條稠焊縫取大銅值隔板貧設(shè)在緞錨栓扮位置抗，其攏與底羨板宣間的欠焊縫管（一晚?xiàng)l）過按該刑處的灣反力σ2計(jì)算蘿，隔板乞簡(jiǎn)化壞為簡(jiǎn)艙支梁，所嫌承受荷載的俗面積為既圖中陰蠟影部分管。靴梁簡(jiǎn)漏化為支承于掛柱邊緣婦的內(nèi)的平著均應(yīng)力牧計(jì)算。③錨栓LBacctttσmaxσ1σ2雙懸臂梁，懸臂你部分按陣懸臂長(zhǎng)度σmi捐nzxafa超tnAz頭2錨栓援直徑d≥20m擋m單個(gè)膽錨栓量?jī)裘婢彿e錨栓躁承受坑的拉力z。由產(chǎn)營生最吵大拉手力的N、M組合悅得到對(duì)壓應(yīng)職力區(qū)合撕力點(diǎn)取惹矩，得：z(MNa)xa：柱梅截面嗎形心獻(xiàn)軸到累基礎(chǔ)階壓區(qū)叫合力聯(lián)點(diǎn)間彩的距順離。x：受升拉錨淡栓到努基礎(chǔ)值壓區(qū)衰合力辜點(diǎn)間雀的距瓦離。每塊橫具板簡(jiǎn)化后為支承遲于肋粉板上的鉗簡(jiǎn)支梁徒。肋板簡(jiǎn)扒化為支禾承于靴秩梁上的菊懸臂蠻梁、高35厚0～40瞞0m摩m。肋板橫板LBNMhacctt靴梁膈板當(dāng)eM N