SJ7020擠出機(jī)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文

沈陽(yáng)化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文第一章緒論1.1單螺桿擠出機(jī)螺桿擠出機(jī)分為多螺桿擠出機(jī)和單螺桿擠出機(jī)。單螺桿擠出機(jī)為聚合物工業(yè)中最重要的一種擠出機(jī)。主要優(yōu)點(diǎn)為設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單、堅(jiān)固而可靠、成本較低、以及性價(jià)比高。塑化擠出機(jī)的螺桿一般具有3個(gè)不同的幾何段，見(jiàn)下圖1-1：圖1-1常規(guī)擠出機(jī)螺桿幾何形狀這種幾何形狀被稱作“單級(jí)”。“單級(jí)”是指該類型螺桿盡管有3個(gè)不同的幾何段，但實(shí)際上只有一壓縮段，最靠近進(jìn)料口的第一段螺槽—般較深。物料在此段中大都以固體狀態(tài)存在，因此這一段被稱為螺桿的進(jìn)料段。最靠近模頭的最末段螺槽一般較淺。物料在此段中大多以熔融狀態(tài)存在。此單桿段被稱為擠出段或計(jì)量段。第二段連接著進(jìn)料段和計(jì)量段。此段稱為壓縮段或過(guò)渡段。1.1.1基本操作單螺桿擠出機(jī)的操作及其簡(jiǎn)便，從加料斗添加物料。通常物料因重力由加料斗向擠出機(jī)機(jī)筒運(yùn)動(dòng)。在干燥狀態(tài)下部分物料流動(dòng)性差，為防止部分物料在進(jìn)料斗中產(chǎn)生掛料必須采用特殊措施。若物料進(jìn)入機(jī)簡(jiǎn)，即處于機(jī)筒和螺桿之間的環(huán)狀空隙內(nèi)，并進(jìn)而被螺棱主動(dòng)螺腹及被動(dòng)蝶腹螺槽包圍，機(jī)簡(jiǎn)靜止同時(shí)蟬桿旋轉(zhuǎn)。由此，摩擦力作用于物料以及機(jī)筒和螺桿表面。至少低于熔點(diǎn)處于固體狀態(tài)，這些摩擦力用于向前輸送物料。物料向前輸送時(shí)，即因摩擦生熱和機(jī)筒加熱器散熱而被加熱。當(dāng)溫度超過(guò)物料熔點(diǎn)，將在機(jī)筒的內(nèi)表面形成熔膜，塑化段開(kāi)始。必須指出的是，塑化段起點(diǎn)通常不是壓縮段起始點(diǎn)。由聚合物性能、擠出機(jī)的幾何形狀和操作條件決定各功能段的分界線。因此，分界線會(huì)隨著操作條件變化而變化。然而，螺桿的幾何段由設(shè)計(jì)定型，不會(huì)因操作條件變化而改變。當(dāng)物料向前運(yùn)動(dòng)時(shí)，在熔融變化作用下各個(gè)位置的固態(tài)物料量而減少。當(dāng)全部固態(tài)聚合物熔融時(shí)將達(dá)到塑化段的末端，熔體輸送段開(kāi)始。在固體輸送段中，會(huì)把熔體均勻輸送給模頭。當(dāng)聚合物進(jìn)入模頭后，即呈現(xiàn)出模頭流道的形狀，當(dāng)高聚物離開(kāi)模頭時(shí)，其形狀和模頭流道最后斷面形狀相對(duì)符合。因模頭會(huì)產(chǎn)生流動(dòng)阻力，須有壓力迫使物料通過(guò)模頭。該壓力通常被稱為模頭壓力。模頭壓力由模頭形狀(特別是流道)、通過(guò)模頭的流率、高聚物熔體溫度、以及高聚物熔體的流變特性所決定。模頭壓力不因擠出機(jī)產(chǎn)生而由模頭產(chǎn)生。擠出機(jī)只產(chǎn)生一定的壓力，來(lái)使物料通過(guò)模頭。如果模頭、模頭溫度、擠出量、聚臺(tái)物均相同，則不論擠出機(jī)哪個(gè)類別擠出機(jī)等都不會(huì)造成差異，機(jī)頭力相同。1.1.2排氣擠出機(jī)在設(shè)計(jì)與功能方面排氣擠出機(jī)同非排氣擠出機(jī)差別巨大。排氣擠出機(jī)機(jī)筒上有一個(gè)或一個(gè)以上排氣口，揮發(fā)物經(jīng)此逸出。排氣擠出機(jī)能不間斷從聚合物內(nèi)連續(xù)排放揮發(fā)物。排氣增添了非排氣擠出機(jī)沒(méi)有的功能。除去排出揮發(fā)物，還能利用排氣口向聚合物混合某些組分，例如填充劑、反應(yīng)組分和添加劑等等。該功能提升了排氣擠出機(jī)的功能性，而且還據(jù)有額外優(yōu)點(diǎn)，即只要封閉排氣口并在可能情況下改變螺桿的幾何形狀，排氣擠出機(jī)便可用作常規(guī)非排氣擠出機(jī)。圖1-2排氣擠出機(jī)基本結(jié)構(gòu)螺桿設(shè)計(jì)的關(guān)鍵在于對(duì)排氣擠出機(jī)的正確運(yùn)用。排氣口溢料是排氣擠出機(jī)的主要技術(shù)瓶頸之一。該條件下，排氣口釋放揮發(fā)物的同時(shí)，聚合物也會(huì)產(chǎn)生部分外流。所以擠出機(jī)螺桿得設(shè)計(jì)必須保證排氣口(排氣段)下面聚合物為負(fù)壓，由此必須研發(fā)二級(jí)擠出螺桿，最重要的是排氣擠出機(jī)設(shè)計(jì)的二級(jí)擠出螺桿。二級(jí)擠出螺桿因兩個(gè)壓縮段是被釋壓/排氣段分隔，類似于沿一根軸串聯(lián)相接的兩個(gè)單級(jí)擠出螺桿。1.1.3橡膠擠出機(jī)用于加工彈性體的擠出機(jī)的歷史長(zhǎng)于任何其它類型。橡膠加工擠出機(jī)在19世紀(jì)后期問(wèn)世。早期一些擠出機(jī)制造商們包括美國(guó)JohnRoyle和英國(guó)FrsncisShaw，德國(guó)主要的橡膠擠出機(jī)制造商之一是PaulTrosteL。最早的橡膠擠出機(jī)制造目的為熱喂料擠出。這些擠出機(jī)負(fù)責(zé)輥煉機(jī)及其它混煉裝置熱料喂料工作。1950年前后冷喂料擠出被開(kāi)發(fā)出來(lái)。冷喂料擠出公認(rèn)具有如下優(yōu)點(diǎn)：——設(shè)備投資資本小：——料溫控制性好；——節(jié)約勞動(dòng)成本；——適用于更廣泛品種配混膠料。1.2多螺桿擠出機(jī)1.2.1雙螺桿擠出機(jī)雙螺桿擠出機(jī)分為錐形雙螺桿擠出機(jī)及平行雙螺桿擠出機(jī)兩類。平行雙螺桿擠出機(jī)有異向和同向的區(qū)別。近年來(lái)，伴隨著國(guó)內(nèi)工業(yè)、電子等領(lǐng)域的高速發(fā)展，材料改性與配混技術(shù)的需求增大。同向雙螺桿配混擠出機(jī)的市場(chǎng)需求量最大，曾經(jīng)成為雙螺桿的代名詞。但由最初高技術(shù)含量設(shè)備轉(zhuǎn)變?yōu)槠毡樯a(chǎn)設(shè)備。按一般定義來(lái)說(shuō)雙螺桿擠出機(jī)有兩根阿基米德螺桿。定義更加明確后其將歸類到雙螺桿擠出機(jī)這一特定分類中。因操作原理、設(shè)備設(shè)計(jì)以及實(shí)用領(lǐng)域方面存在巨大差異，使雙螺桿擠出機(jī)分類龐雜，故很難全面評(píng)價(jià)雙螺桿擠出機(jī)。因結(jié)構(gòu)原因雙螺桿擠出機(jī)結(jié)構(gòu)復(fù)雜性遠(yuǎn)高于單螺桿擠出機(jī)。因?yàn)樵O(shè)計(jì)變量參數(shù)，例如旋轉(zhuǎn)角度、嚙合度等等在雙螺桿結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中大量增加。雙螺桿擠出機(jī)分類見(jiàn)表表1-2。幾何構(gòu)型是雙螺桿擠出機(jī)分類的主要依據(jù)。部分雙螺桿擠出機(jī)與單螺桿擠出機(jī)功能上異常類似。此外的雙螺桿擠出機(jī)得操作模式與單螺桿擠出機(jī)完全不同。1.2.2多螺桿擠出機(jī)配備兩根以上螺桿的擠出機(jī)普遍存在，最為人所知的一例是行星輥式擠出機(jī)。見(jiàn)圖1-3.圖1-3行星輥式擠出機(jī)該擠出機(jī)表面上類似與單螺桿擠出機(jī)，但進(jìn)料段同標(biāo)準(zhǔn)單螺桿擠出機(jī)一致。但擠出機(jī)混合段存在差異。在擠出機(jī)行星輥段內(nèi)，均勻分布著不少于六個(gè)行星螺桿環(huán)繞在主螺桿四周旋轉(zhuǎn)。行星螺桿段內(nèi)，主螺桿又稱作太陽(yáng)螺桿，太陽(yáng)螺桿同行星螺桿與機(jī)筒嚙合。所以，該行星螺桿必須同行星機(jī)筒段上的螺棱對(duì)應(yīng)螺槽。并且行星機(jī)筒段一般用法是與進(jìn)料料筒段相連接著的分離料筒段。在擠出機(jī)的源頭部分，在行星螺桿前端，物料和普通單螺桿擠出機(jī)中做運(yùn)動(dòng)向前。塑化過(guò)程在物料到達(dá)行星段時(shí)充分進(jìn)行，在行星螺桿、機(jī)筒和太陽(yáng)螺桿之間的輥壓作用產(chǎn)生的物料產(chǎn)生強(qiáng)烈的混合。相對(duì)機(jī)筒長(zhǎng)度而言，螺旋形設(shè)計(jì)的太陽(yáng)螺桿、機(jī)筒和行星螺桿的表面積大。進(jìn)而產(chǎn)生有效的排氣、熱交換與溫度控制。故能加工熱敏性配混料并使降解最小。也如以上原因，行星式齒輪擠出機(jī)通常用作增塑和硬質(zhì)PVC配料的配混和擠出。行星輥段也被用作普通擠出機(jī)的一般附加裝置來(lái)改善混合性能。四螺桿擠出機(jī)則是另一種多螺桿擠出機(jī)形式，如圖1-4。圖1-4四螺桿擠出機(jī)排除溶劑是這種擠出機(jī)的主要用途，可使溶劑從40%低至0.3%。附加在機(jī)筒上的圓拱形排氣室則為急驟排氣發(fā)生場(chǎng)所，其后四根螺桿排出因急驟排氣產(chǎn)生的多泡物料。普遍情況下，都裝備著后續(xù)排氣段用來(lái)進(jìn)一步降的低溶劑含量。1.3擠出機(jī)市場(chǎng)現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢(shì)

在擠出機(jī)應(yīng)用方向不斷拓展以及技術(shù)越加完善的前提下，與擠出機(jī)市場(chǎng)的上升勢(shì)頭相悖的是國(guó)產(chǎn)擠出機(jī)的價(jià)格低迷。由于國(guó)內(nèi)部分廠家惡意競(jìng)價(jià)導(dǎo)致產(chǎn)品粗制濫造的行為，已經(jīng)嚴(yán)重影響到我國(guó)企業(yè)的國(guó)際聲譽(yù)和品牌形象，還嚴(yán)重影響了我國(guó)擠出機(jī)產(chǎn)業(yè)發(fā)展。學(xué)者研究認(rèn)為，今后擠出機(jī)產(chǎn)業(yè)的發(fā)展會(huì)朝向低價(jià)格、高技術(shù)含量的趨勢(shì)發(fā)展。就目前研究成果看，單螺桿擠出機(jī)和錐形雙螺桿擠出機(jī)將是國(guó)產(chǎn)主機(jī)的發(fā)展趨勢(shì)，技術(shù)愈加成熟，銷量最大化，供大于求已是這類產(chǎn)品的通用規(guī)格所面臨的現(xiàn)狀。發(fā)展平行異向雙螺桿擠出機(jī)是國(guó)內(nèi)主機(jī)市場(chǎng)今后的重點(diǎn)方向，如此才能適應(yīng)大擠出量前提下的成型需要。第六代、第七代高速、大長(zhǎng)徑比則為平行同向雙螺桿擠出機(jī)發(fā)展趨勢(shì)。超微型、大長(zhǎng)徑比、超大型、優(yōu)良排氣性、高產(chǎn)出等為單螺桿擠出機(jī)的發(fā)展趨勢(shì)。適應(yīng)特殊加工需要的螺桿機(jī)筒結(jié)構(gòu)，必將成為大家爭(zhēng)相研發(fā)的重點(diǎn)。事實(shí)上，單螺桿擠出機(jī)是一種低能耗、低成本的技術(shù)模式，只要是合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，包括雙螺桿擠出機(jī)的效率達(dá)到應(yīng)有效能。據(jù)報(bào)道美國(guó)先以用單螺桿擠出機(jī)為主。沈陽(yáng)化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文第二章擠出機(jī)總體方案的確定第二章擠出機(jī)總體方案的確定2.1擠出機(jī)總體布局的基本要求（一）螺桿擠出機(jī)必須先滿足用戶。例如處理操作的材料，生產(chǎn)流程，操作范圍，經(jīng)濟(jì)效益。（二）在經(jīng)濟(jì)性高并合理的條件，使用盡可能短的傳動(dòng)鏈，精簡(jiǎn)有關(guān)機(jī)構(gòu)、改善傳輸精度傳輸效率。（三）確保擠出機(jī)正確處理震動(dòng)的強(qiáng)度、熱變形、噪聲水平等技術(shù)問(wèn)題。（四）擠出機(jī)必須滿足于其布局參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)系列。同時(shí)盡可能保證擠出機(jī)構(gòu)成系列化產(chǎn)品。（五）對(duì)于高生產(chǎn)率和高自動(dòng)化程度的擠出機(jī)，應(yīng)盡可能提高其自動(dòng)化水平。（六）必須易于觀察操作處理；易于維護(hù)調(diào)整機(jī)床，容易運(yùn)輸裝運(yùn)和拆分；提高防護(hù)性，保障安全生產(chǎn)。2.2螺桿類型的確定擠壓系統(tǒng)的主要零件為螺桿。它各部分的形狀變化，直接影響螺桿的作業(yè)效果。對(duì)塑料產(chǎn)品產(chǎn)量、質(zhì)量存在非常嚴(yán)重的影響。以擠出機(jī)機(jī)頭料流方向以及螺桿中心線的夾角為根據(jù)，可以將擠出機(jī)機(jī)頭分成直角機(jī)頭和斜角機(jī)頭等。一是用螺栓使機(jī)頭的外殼固定于機(jī)身之上，模芯座在機(jī)頭里面的模中，然后用螺帽將其固定于機(jī)頭的進(jìn)線端口，模芯座的內(nèi)部還裝有模芯，而且都有孔位于模芯和模芯座的中心，其作用為通過(guò)芯線。依據(jù)加壓方式種類的不同可將擠出工藝可以分成連續(xù)擠出和間歇擠出兩大類。前者所用的設(shè)備為螺桿式擠出機(jī)，后者的設(shè)備為柱塞式擠出機(jī)。因此通常不常選用本法生產(chǎn)，該罰僅適用于黏度非常大的塑料或者是流動(dòng)性極差，例如硝酸纖維素塑料一類塑料制品的成型加工。因而根據(jù)設(shè)計(jì)說(shuō)明書的設(shè)計(jì)指標(biāo)和所生產(chǎn)產(chǎn)品的塑料聚乙烯材料特性，確定為單螺桿排氣式擠出機(jī)。2.2.1螺桿的工作性能指標(biāo)評(píng)定（1）塑化質(zhì)量據(jù)擠出機(jī)的專業(yè)規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)，擠塑生產(chǎn)的塑料產(chǎn)品應(yīng)必須符合質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。螺桿為擠出生產(chǎn)影響產(chǎn)品質(zhì)量的關(guān)鍵要素，材料的混合質(zhì)量，塑化均勻與否，材料徑向溫度差是否足夠低，且壓力必須是平衡的，少量消耗能源，提高生產(chǎn)率，這些都受到螺桿作業(yè)質(zhì)量的影響。（2）比流量該比值越高，該螺桿的塑化能力也隨著增大，比流量單位是（kg/h）/（r/min）（3）比功率該比值越小，生產(chǎn)同樣數(shù)量的塑料制品，消耗能量越少，比功率單位（kw//h）（4）通用性指螺桿能否適用于不同的塑料擠塑工藝，機(jī)頭能在不同塑料產(chǎn)品阻力下工作。（5）經(jīng)濟(jì)性制造機(jī)械成型加工比較容易，易于維護(hù)，工作壽命比較長(zhǎng)。2.2.2螺桿的選用原則（1）根據(jù)塑料產(chǎn)品種類選擇塑料產(chǎn)品的種類很多，有非結(jié)晶型及結(jié)晶型，擠塑生產(chǎn)兩種制品時(shí)，對(duì)本身得粘度、穩(wěn)定性和流動(dòng)性能及溫度條件要求都不相同。因此不同的螺桿類型適用于不同產(chǎn)品。（2）螺桿結(jié)構(gòu)尺寸受機(jī)頭模具的阻力的影響擠出機(jī)螺桿螺紋均化段的螺槽深淺度當(dāng)和機(jī)頭阻力大小要相互匹配選取，機(jī)頭阻力則螺紋槽要淺些；阻力小時(shí)則螺槽就應(yīng)深些。相對(duì)排氣式擠出機(jī)來(lái)說(shuō)，要求在第二階段，其均化段螺槽深于第一階螺桿均化段螺紋槽要，否則易出現(xiàn)排氣口處易溢料現(xiàn)象。（3）按擠出機(jī)用途來(lái)選擇不同種類不同用途擠出機(jī)，以工作性質(zhì)和擠出制品種來(lái)作為選配螺桿的依據(jù)。對(duì)于特定擠出塑料制品的擠出機(jī)，可按該塑料制品的要求，訂購(gòu)專門螺桿擠出機(jī)。若擠出機(jī)要擠塑不同的制品，則應(yīng)選擇的螺桿要具有較大通用性。2.2.3螺桿的分類依據(jù)螺桿的結(jié)構(gòu)與其螺桿螺紋部分的幾何特性，分為普通螺桿、排氣螺桿和新型螺桿。(1)普通螺桿普通螺桿擠出機(jī)是目前使用最為廣泛的擠出機(jī)類型，能擠塑粉料與粒料。該螺桿螺紋可分為加料段、塑化段及均化段。普通螺桿與新型螺桿相比存在許多不足，有逐步被新型螺桿代替的趨勢(shì)。(2)排氣螺桿在擠塑生產(chǎn)的過(guò)程中，為排除物料中的、水蒸氣揮發(fā)物氣體和空氣，而專門進(jìn)行設(shè)計(jì)的螺桿。(3)新型螺桿該螺桿與普通螺桿比較，在螺桿不同點(diǎn)位設(shè)計(jì)了非螺紋元件，用于改進(jìn)塑料的熔融塑化質(zhì)量、混合以及縮短擠塑生產(chǎn)時(shí)長(zhǎng)。2.2.4螺桿方案的確定鑒于本設(shè)計(jì)要求為設(shè)計(jì)加工一種PE鋁塑板擠出機(jī)。PE是乙烯的一種高聚合物，為使在擠出PE過(guò)程中排除揮發(fā)物、水蒸氣和空氣，故而選用排氣螺桿。并根據(jù)設(shè)計(jì)產(chǎn)量得要求確定為70/25螺桿。2.3機(jī)筒類型的確定機(jī)筒與螺桿相互配合工作，共同構(gòu)成擠出機(jī)擠壓系統(tǒng)。擠塑物料中機(jī)筒的作用和螺桿工作的重要性相當(dāng)。螺桿與機(jī)筒是擠塑系統(tǒng)零件主要組成部分，更是擠出機(jī)關(guān)鍵零件。機(jī)筒結(jié)構(gòu)形式選擇和制造的精度等級(jí)等因素，將會(huì)直接影響塑料產(chǎn)能和質(zhì)量。2.3.1機(jī)筒的結(jié)構(gòu)類型機(jī)筒結(jié)構(gòu)形式設(shè)計(jì)的選擇，應(yīng)在確保機(jī)筒工作強(qiáng)度的基礎(chǔ)上，優(yōu)先考慮機(jī)筒有利于原料的塑化，結(jié)構(gòu)形式應(yīng)方便機(jī)械加工；且能得到出眾的精度；其二是要盡量減少使用較貴重合金鋼。以上幾點(diǎn)對(duì)擠出機(jī)的制造工藝和制造費(fèi)用，都有巨大的影響。（1）整體式機(jī)筒使用整體式機(jī)筒的情況較多，相對(duì)而言整體式機(jī)筒有利于保障機(jī)械加工精度，設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)中各部加熱較均勻，也有利于機(jī)筒的加熱系統(tǒng)和冷卻系統(tǒng)的設(shè)置。通常小直徑擠出機(jī)機(jī)筒都包括溝槽加料段部分。大直徑擠出機(jī)的機(jī)筒則無(wú)加料段。整體式機(jī)筒的示意圖見(jiàn)圖2-1.圖2-1整體式機(jī)筒（2）分段式機(jī)筒因機(jī)筒過(guò)長(zhǎng)，長(zhǎng)徑比值比較大的擠出機(jī)及排氣式擠出機(jī)，為方便機(jī)械加工及節(jié)省合金鋼材，普遍運(yùn)用分段式機(jī)筒。該類別機(jī)筒在機(jī)加工時(shí)較有難度。難點(diǎn)為二段機(jī)筒內(nèi)圓直徑同心度精度和尺寸一致性的保證難以達(dá)到指標(biāo)。因中間使用法蘭盤連接，因而對(duì)機(jī)筒加熱均勻性上，致使連接部分受到影響。也給加熱系統(tǒng)和系統(tǒng)冷卻系統(tǒng)的設(shè)置造成較大難度。分段式擠出機(jī)的機(jī)筒示意圖見(jiàn)2-2.圖2-2分段式機(jī)筒示意圖分段式機(jī)筒連接形式有兩種分別為：法蘭與機(jī)筒焊接連接，螺紋連接和卡套式連接。焊接式連接相對(duì)簡(jiǎn)便，缺點(diǎn)合金鋼材性能差，易出現(xiàn)焊接應(yīng)力，使機(jī)筒出現(xiàn)形變。螺紋連接的機(jī)筒螺紋機(jī)制造難度大。進(jìn)行機(jī)筒熱處理過(guò)程中，要特殊保護(hù)螺紋部分，防止螺紋損壞。圖2-3是幾種常見(jiàn)機(jī)筒連接的結(jié)構(gòu)形式。圖2-3分段式機(jī)筒的連接結(jié)構(gòu)（a）法蘭連接。（b）有襯套法蘭連接。（c）鉸鏈?zhǔn)綂A頭連接。（3）卡套式連接相對(duì)容易，在機(jī)筒連接處加工出溝槽，將兩個(gè)半圓環(huán)裝入槽內(nèi)，在半環(huán)上連接法蘭套，最后用螺栓緊固法蘭套。為防止法蘭套轉(zhuǎn)動(dòng)，將固定鍵裝在法蘭和機(jī)筒間，如圖2-4.這種連接方式加工簡(jiǎn)單，裝卸方便，應(yīng)用十分廣泛。圖2-4機(jī)筒用卡套式法蘭連接示意圖（3）襯套式機(jī)筒大直徑擠出機(jī)上應(yīng)用最廣泛的是襯套式機(jī)筒，來(lái)節(jié)省較貴重的合金鋼材。用普通碳素鋼或鑄鋼制造機(jī)筒，滲碳合金剛則制造機(jī)筒的內(nèi)襯套。該結(jié)構(gòu)形式見(jiàn)圖2-5。當(dāng)襯套磨損時(shí)，將襯套更換即可。但因襯套薄而長(zhǎng)導(dǎo)致熱處理和機(jī)械加工難度較大，因此使用較少。圖2-5襯套式機(jī)筒示意圖（4）雙金屬層機(jī)筒用離心澆鑄法在機(jī)筒體碳素鋼或鑄鋼的內(nèi)壁上鑄一層耐磨合金，通過(guò)機(jī)械加工內(nèi)孔尺寸。該機(jī)筒既節(jié)省了合金鋼的同時(shí)抗腐蝕性和耐磨性得到保障。2.3.2機(jī)筒方案的確定擠出機(jī)得擠壓系統(tǒng)由螺桿和機(jī)筒相互配合進(jìn)行工作，協(xié)助進(jìn)行擠壓塑化工藝，生產(chǎn)出擠塑產(chǎn)品。在擠塑工藝結(jié)束后，同螺桿和機(jī)筒承受的很大壓力力、物料得腐蝕以及扭矩和摩擦壓。因而確定滲碳合金鋼38。結(jié)合設(shè)計(jì)得所需和螺桿的形式，選擇雙段焊接式的機(jī)筒。2.4本設(shè)計(jì)整體方案得確定在市場(chǎng)化競(jìng)爭(zhēng)條件下，擠出機(jī)產(chǎn)品因市場(chǎng)的開(kāi)放性和全球性競(jìng)爭(zhēng)也越發(fā)激烈，產(chǎn)品的質(zhì)量、技術(shù)水平、開(kāi)發(fā)時(shí)間、創(chuàng)新能力、成本和服務(wù)這一系列附加條件都將成為擠出機(jī)產(chǎn)品的競(jìng)爭(zhēng)指標(biāo)。老舊的設(shè)計(jì)思路、生產(chǎn)技術(shù)和經(jīng)營(yíng)模式都是企業(yè)亟待解決的問(wèn)題，盡可能最大限度運(yùn)用先進(jìn)的手段設(shè)計(jì)，優(yōu)化產(chǎn)品總體性能，節(jié)約資本的同時(shí)縮短生產(chǎn)周期，并且根據(jù)市場(chǎng)和用戶需求及時(shí)調(diào)整車略，抓住有利時(shí)機(jī)快速進(jìn)入市場(chǎng)。所以每個(gè)現(xiàn)代企業(yè)都需要運(yùn)用綜合手段提升產(chǎn)品的科技水準(zhǔn)，提升產(chǎn)品質(zhì)量及生產(chǎn)模式，高產(chǎn)能的同時(shí)節(jié)約成本。擠出機(jī)的總體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)圖2-6所示：圖2-6擠出機(jī)得總體結(jié)構(gòu)沈陽(yáng)化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文第三章擠出機(jī)的整體設(shè)計(jì)第三章擠出機(jī)的整體設(shè)計(jì)不同生產(chǎn)線對(duì)擠出機(jī)要求具有差異性，擠出機(jī)的設(shè)計(jì)性能需要根據(jù)不同塑料做合理的規(guī)劃。根據(jù)本次擠出機(jī)的設(shè)計(jì)需求，要對(duì)擠出機(jī)的生產(chǎn)塑化制品有一定的了解。3.1PE鋁塑板的基本特性鋁塑板是由高純度鋁合金板、無(wú)毒低密度聚乙烯（PE）芯板、保護(hù)膜等多層材料復(fù)合而成。鋁塑板正面涂覆氟碳樹(shù)脂（PVDF）涂層時(shí)可用于室外，當(dāng)其正面可采用非氟碳樹(shù)脂涂層時(shí)可用于室內(nèi)。P板聚乙烯鋁塑板即E鋁塑，PE,的全拼為Polyethylene，是高分子有機(jī)化合物中最結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的,是由聚乙烯合成的當(dāng)今應(yīng)用最廣泛的高分子材料,按照密度的分類為低密度聚乙烯、中密度聚乙烯和高密度聚乙烯。因低密度聚乙烯較軟而多用高壓聚合;高密度聚乙烯具機(jī)械強(qiáng)度大、剛性強(qiáng)和硬度大而多用低壓聚合。3.2產(chǎn)品的設(shè)計(jì)要求設(shè)計(jì)制品有的效寬度1220～1750;厚度為1.0～5mm;其中鋁箔厚度為0.03～0.5mm;產(chǎn)量為500～550kg/h;中心高為1000mm。3.3螺桿設(shè)計(jì)擠出機(jī)最重要部件為螺桿，產(chǎn)品質(zhì)量與產(chǎn)量直接受其性能影響。螺桿上發(fā)生的擠出過(guò)程為整個(gè)理論的基礎(chǔ)依據(jù)。故而擠出機(jī)螺桿的設(shè)計(jì)其理論最重要實(shí)用化方向。不分段的設(shè)計(jì)的最早設(shè)計(jì)方式，伴隨產(chǎn)業(yè)進(jìn)步，把螺桿計(jì)量段、壓實(shí)段和分為加料段是比較合理的的事實(shí)被實(shí)踐及理論二者證明。螺桿直徑確定：70mm，螺桿長(zhǎng)徑比25。螺桿有效長(zhǎng)度L和螺桿的直徑D之比便為螺桿的長(zhǎng)徑比L/D，若為新型螺桿，螺桿有效長(zhǎng)度中須包含混煉段長(zhǎng)度。故而長(zhǎng)徑比為代表擠出機(jī)性能的重要指標(biāo)。歐洲的塑料橡膠機(jī)械制造業(yè)委員會(huì)建議的長(zhǎng)徑比為12、15、(18)、20、(24）、25、28、30、35，應(yīng)盡可能少用或不用括號(hào)中的數(shù)值。對(duì)于特定的排氣螺桿，40左右或更長(zhǎng)的長(zhǎng)徑比為最佳。L=25D=25×150=3750mm普通螺桿全長(zhǎng)應(yīng)分為三段，分別是加料段L1、壓縮段L2以及計(jì)量段L3,計(jì)量段也被稱作均化段。熔融理論中，熔融起點(diǎn)及熔融重點(diǎn)和熔融段長(zhǎng)度Lm于螺桿中并非固定不變，各自隨著擠出工藝條件及塑料性能改變而改變。螺槽深度由加料段深H1變化為計(jì)量段槽深H3區(qū)間被稱作壓縮段，長(zhǎng)度為螺桿設(shè)計(jì)者人為設(shè)計(jì)的，當(dāng)螺桿設(shè)計(jì)出來(lái)時(shí)該長(zhǎng)度便已經(jīng)確定。3.3.1螺槽深度和壓縮比的確定螺槽深度是極其重要的參數(shù)，能從制品的質(zhì)量與產(chǎn)量?jī)蓚€(gè)方面加以分析。（1）計(jì)量段槽深的確定：計(jì)量段中的熔料的剪切速率γ可按下式計(jì)算：（式3.1）顯然易見(jiàn)，計(jì)量段螺槽深度越小，同一個(gè)的螺桿轉(zhuǎn)速下剪切速率便愈大，故而分子間內(nèi)摩擦力隨之增大。從式（3.1）中可以看出，熔料發(fā)生內(nèi)摩擦產(chǎn)生的熱量正與剪切應(yīng)力和剪切速率成正比關(guān)系。因剪切應(yīng)力產(chǎn)生的熱量與螺槽深度H的平方成反比。Q∝（式3.2）式中Q——熔料因剪切產(chǎn)生的熱量；τ——剪切應(yīng)力；γ——剪切速率；——熔料的表現(xiàn)粘度。由已知可得，當(dāng)螺槽深度較淺，則物料層內(nèi)部會(huì)產(chǎn)生比較多的熱。除此之外，因螺桿上物料層較薄，故而由外界加熱器傳進(jìn)來(lái)的熱量也易將塑料加熱。以上因素都證明了當(dāng)計(jì)量段槽深較小時(shí)，對(duì)促進(jìn)塑料的塑化質(zhì)量有較大好處。由混合效果得出，當(dāng)計(jì)量段槽深H較小，而混煉程度較高，制品會(huì)比較均勻。在本章后面我們將深入證明：當(dāng)計(jì)量段槽深較淺，而壓力波動(dòng)與溫度波動(dòng)都比較小會(huì)對(duì)制品的綜合質(zhì)量起優(yōu)化作用。但我們應(yīng)知道，如聚乙烯等能承受高剪切速率的的塑料，才可選用較小槽深，因?yàn)檫@類塑料的成型溫度范圍相對(duì)寬（如聚乙烯成型溫度范圍是150～220℃,其范圍達(dá)70℃），熱穩(wěn)定性優(yōu)良。當(dāng)剪切或其他一些因素造成的局部過(guò)熱時(shí)，不易造成嚴(yán)重后果。相反如硬聚氯乙烯等熱敏性塑料無(wú)法承受高剪切速率的塑料，因其粘度較高，若是螺槽深度較淺，將引起過(guò)多的因高剪切產(chǎn)生的熱量。加之此類塑料的成型溫度范圍比較窄，粘流溫度T和分解溫度T比較接近（如硬聚氯乙烯加工溫度范圍為150℃～190℃，其范圍僅40℃），熱穩(wěn)定性差，強(qiáng)烈的內(nèi)摩擦過(guò)程放熱會(huì)使它們因過(guò)熱分解甚至燒焦。故而加工這類塑料的螺桿計(jì)量段螺槽深度H不能選擇過(guò)小。表中的數(shù)值并非無(wú)法突破，尤其是短時(shí)間承受高剪切時(shí)，例如在某些類型新型螺桿的屏障棱上，文章在后面還要進(jìn)一步分析此類問(wèn)題。表3-1各塑料的最大切速率塑料最大剪切速率γ/SLDPE（相對(duì)分子質(zhì)量較高）56LDPE（相對(duì)分子質(zhì)量較低）104HPVC26SPVC60PS108～92根據(jù)表格取γ=71由公式（式3.3）得以上計(jì)算從擠出質(zhì)量的方向剖析了計(jì)量段螺槽深度H的影響，除此之外我們還可以從產(chǎn)量的角度對(duì)計(jì)量段螺槽深度H的影響加以分析。從熔體輸送理論生產(chǎn)率公式得：正流Q正比于螺槽深度H，而壓力流Q正比于H的立方。由此可得：當(dāng)機(jī)頭壓力較低，若增加計(jì)量段螺槽深度可增加產(chǎn)量；當(dāng)機(jī)頭壓力持續(xù)增大到超過(guò)臨界壓力時(shí)，加深H不再使生產(chǎn)率增加，而且甚至還產(chǎn)生負(fù)作用（圖3-1）。圖3-1計(jì)量段槽深對(duì)產(chǎn)量Q得影響1—螺槽深度H較淺；2—螺槽深度H較深也可由融體輸送理論對(duì)螺槽深度的最佳值加以估算，(式3.4)將上式對(duì)求導(dǎo)并令導(dǎo)數(shù)等于零，經(jīng)一系列推導(dǎo)，可求得的最佳值：（式3.5）在式中—形狀系數(shù)當(dāng)口模系數(shù)未知時(shí)H的值無(wú)法加以確定。有以上分析可得，H的決定受到方方面面因素影響，難以用單一簡(jiǎn)單理論公式加以計(jì)算。設(shè)計(jì)時(shí)，也可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式（3.5）來(lái)決定螺槽深度H=kD（式3.6）據(jù)統(tǒng)計(jì)螺槽深系數(shù)k值，發(fā)現(xiàn)一般規(guī)律如圖3—2。由圖可得，計(jì)量段螺槽深系數(shù)k普遍位于0.02～0.07范圍中。若是螺桿直徑較大，則k值應(yīng)選擇較小，若是螺桿直徑較小，則k值應(yīng)選擇較大；熱穩(wěn)定性較好的塑料k普遍較小，熱穩(wěn)定性較差的塑料k值普遍較大；且當(dāng)螺桿長(zhǎng)徑比較大時(shí)，k值可選擇較大。原因?yàn)殚L(zhǎng)徑比較大的螺桿計(jì)量段L可以設(shè)計(jì)的較長(zhǎng)，此時(shí)因螺槽深度H加大而造成壓力流Q的增加以及混煉段M的下降可以通過(guò)計(jì)量段的增加彌補(bǔ)。并且在設(shè)計(jì)新型螺桿時(shí)，因附加混煉元件保證了塑料的熔融與均化，故而新型螺桿的計(jì)量段槽深系數(shù)k也可以取得最大值。從圖3—2還可得出如下結(jié)論：根據(jù)塑料熱穩(wěn)定性的不同，系數(shù)k分為三個(gè)區(qū)域。上層適用與PVC等熱穩(wěn)定性較差的塑料，此時(shí)k值較大。下層適用熱穩(wěn)定性較好的塑料，此時(shí)k值較小。圖3-2螺槽系數(shù)K的確定根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式加以校核，當(dāng)=3.3mm時(shí)k的取值為4.5在k=0.04～0.05范圍內(nèi)。（2）加料段槽深和壓縮比的確定加料段的最大作用為建立必要的壓力以及保證穩(wěn)定的固體輸送環(huán)境。但目前為止加料段的槽深H的影響尚不明朗。按Darnell-Mol理論中固體輸送生產(chǎn)率公式加料段H增加后固體輸送生產(chǎn)率將提升。因加料段中的塑料并非如D塞流理論所假設(shè)的整塊進(jìn)行移動(dòng)，而是在斷面上保持一定速度分布。加料段螺槽較深時(shí)，導(dǎo)致壓力將難以傳至螺槽底部，導(dǎo)致靠近螺槽底部的塑料運(yùn)動(dòng)較低，如此便降低了固體輸送生產(chǎn)率。因而存在必然存在某個(gè)最佳加料段槽深。而顆粒內(nèi)摩擦因數(shù)相對(duì)高的塑料，要比顆粒內(nèi)摩擦因數(shù)相對(duì)低的塑料更接近整塊移動(dòng)的狀態(tài)。事實(shí)上加料段槽深是根據(jù)螺桿壓縮比以及計(jì)量段槽深來(lái)加以確定的。所謂壓縮比指的是螺槽加料段的第一個(gè)螺槽容積與計(jì)量段最后一個(gè)螺槽的容積之比，即所謂幾何壓縮比，而非螺槽深度比。該數(shù)值不同于物理壓縮比。后者所指的為塑料加料時(shí)的松密度及受熱熔融之后的密度比。如，聚乙烯在松散時(shí)密度為0.55～0.64g/cm，而熔融后的密度為0.76g/cm.故而其物理壓縮比為1.38～1.18。幾何壓縮比顯然應(yīng)大于物理壓縮比。因其除了應(yīng)考慮密度的變化外，也應(yīng)考慮塑料在加料段的裝填程度、擠壓過(guò)程中塑料的回流、壓力下熔融料的壓縮性等諸多因素，更應(yīng)考慮制品性能所不可或缺壓縮密實(shí)的必要性。故而對(duì)加工同一種類塑料的螺桿，不同設(shè)計(jì)者對(duì)其幾何壓縮比都有不同選擇，而加工生產(chǎn)不同塑料的螺桿時(shí)，其壓縮比變化應(yīng)更大（大多數(shù)在2～5之間，個(gè)別情況大至8，小至1）。根據(jù)螺桿國(guó)內(nèi)外的資料統(tǒng)計(jì)如表3—2常用螺桿的幾何壓縮比塑料ε塑料ε塑料HPVC（粉料）2.5（2～3）ABS1.8（1.6～2.5）SPVC（粒料）3～4（2～5）POM4（2.8～4）SPVC（粒料）PE3.2～3.5（3～4）3～5PPOPC2（2～3.5）2.8～3PP3～4PSF3.7～4PS3.7～4（2.5～4）PSF3.3～3.6CA2～2.5（2～4）PA6PMMA1.7～2PA663.5PET3PA10103.7注：括號(hào)中為選用范圍，括號(hào)外為選用范圍。幾何壓縮比一般用下式計(jì)算：（式3.7）式中，H和H分別為螺桿加料段第一個(gè)螺槽深以及計(jì)量段最后一個(gè)螺槽深。運(yùn)用此公式的條件為外徑D、螺距S、螺紋法向棱寬e和螺紋升角φ在螺桿全長(zhǎng)上皆保持不變，螺紋頭數(shù)為1.當(dāng)壓縮比ε和計(jì)量段槽深H決定后，加料段槽深H便可從下式算出：=0.5[D-]（式3.8）為計(jì)算方便，可用簡(jiǎn)化的公式3-8來(lái)計(jì)算壓縮比。乘以系數(shù)0.93后，該式誤差僅0.1左右。（式3.9）根據(jù)上表（3-2）取壓縮比為3.3，得：（式3.9）3.3.2螺距和螺紋升角的確定對(duì)單頭螺紋，螺距S、螺紋升角φ和螺紋直徑D之間有如下關(guān)系：S=∏Dtanφ（式3.10）顯而易見(jiàn)當(dāng)螺桿直徑已知以時(shí)，螺距和螺紋升角其一另確定一個(gè)也隨之確定。從固體輸送生產(chǎn)率公式與熔體輸送理論生產(chǎn)率公式皆可看出：生產(chǎn)率和螺紋升角有直接關(guān)聯(lián)。根據(jù)固體輸送理論進(jìn)行計(jì)算，對(duì)大多數(shù)塑料而言，當(dāng)摩擦因數(shù)f=f0.25～0.5,螺紋升角等于17～20時(shí)，固體輸送生產(chǎn)率將能達(dá)到最大值。該實(shí)驗(yàn)也證明，對(duì)圓柱形的塑料，最佳螺紋升角約在17。但熔體輸送理論的角度來(lái)講，將有關(guān)流率公式經(jīng)由數(shù)學(xué)推倒簡(jiǎn)化，并對(duì)φ角進(jìn)行求導(dǎo)，并令導(dǎo)數(shù)等于零，可求得最佳螺紋升角應(yīng)為30。這也闡釋了為什么所有的螺紋升角都在17～30范圍內(nèi)。迄今為止為了設(shè)計(jì)加工的方便，設(shè)計(jì)時(shí)大都選區(qū)螺桿直徑等于螺距，這時(shí)螺紋升角就等于1742。3.3.3三段式螺桿長(zhǎng)度的確定無(wú)定型材料并沒(méi)有明顯熔點(diǎn)，當(dāng)塑料溫度上升時(shí)，無(wú)定型材料會(huì)逐漸軟化。經(jīng)過(guò)一定時(shí)間后，即在螺桿上經(jīng)過(guò)一段長(zhǎng)度后，塑料才將全部熔融。在這一過(guò)程中，塑料體積也逐漸減小。為適應(yīng)該漸變過(guò)程，加工這類塑料的螺桿盡可能早的開(kāi)始?jí)嚎s，它的螺紋深度也應(yīng)逐漸改變，因此其壓縮段L2也設(shè)計(jì)的也比較長(zhǎng)。與之相反，結(jié)晶型塑料由固態(tài)到熔融態(tài)的轉(zhuǎn)化溫度范圍相對(duì)較窄，當(dāng)塑料溫度未達(dá)到熔點(diǎn)Tm時(shí)，其體積變化很少，而溫度一旦達(dá)到熔時(shí)點(diǎn)，它將迅速熔融，其體積也突然縮小。為了適應(yīng)其這一特點(diǎn)，加工結(jié)晶型塑化螺桿的壓縮段普遍較晚出現(xiàn)，且其長(zhǎng)度也相對(duì)較短。因此，老式加工結(jié)晶型塑料的螺桿，其壓縮段僅（0.5～1）D。故而結(jié)晶型材料在冷卻過(guò)程中都無(wú)法完全結(jié)晶，存在著一定的結(jié)晶度。根據(jù)冷卻速度等工藝條件的差別，它們總是一定程度的存在著無(wú)定行部分，這一部分的熔融規(guī)律和無(wú)定形材料是相同的，需要一定的時(shí)間逐漸軟化到熔融，故而壓縮段L2也需要一定的長(zhǎng)度。除此之外，即使對(duì)已結(jié)晶的那一部分塑料來(lái)說(shuō)，正像如同前面我們經(jīng)分析得到的結(jié)論，螺桿的熔融段和壓縮段的位置并不相同，在設(shè)計(jì)者在設(shè)計(jì)時(shí)壓縮段位置固定不變，而熔融段位置卻隨操作條件和塑料性能的不同而不同。因此如果壓縮段L2很短，應(yīng)用中將很難保證這部分結(jié)晶型塑料正好在壓縮段上開(kāi)始熔融且完成完全熔融過(guò)程。且從熔融理論上我們知道，熔融過(guò)程是X/W從1到0的過(guò)程，該過(guò)程必須在一定長(zhǎng)度內(nèi)才能完成，無(wú)法在很短的（0.5～1）D長(zhǎng)度上實(shí)現(xiàn)。從上述幾點(diǎn)出發(fā)，近年來(lái)，為加工結(jié)晶型材料所設(shè)計(jì)的螺桿，其壓縮段都有加長(zhǎng)的趨勢(shì)，一般在大約（2～5）D之間，甚至于更長(zhǎng)。在文獻(xiàn)中還指出：在實(shí)驗(yàn)的條件下，聚丙烯從開(kāi)始熔融到完全熔融大約需要5D長(zhǎng)度，而熱導(dǎo)率較大的聚丙烯和聚苯乙烯便不需要這樣長(zhǎng)。在需要準(zhǔn)確計(jì)算壓縮段長(zhǎng)度時(shí)，可以按照熔融理論中介紹的方法，首先設(shè)定螺桿有關(guān)參數(shù)，然后根據(jù)工藝操作條件和塑料性能來(lái)計(jì)算固相分布函數(shù)X/W=f(z)。如果正好在壓縮段上完成了X/W從1到0的過(guò)程，那么便可以認(rèn)為原來(lái)設(shè)計(jì)的參數(shù)是合理的。如果相差太多，那便應(yīng)重新設(shè)計(jì)螺桿參數(shù)，再行計(jì)算。當(dāng)然，此時(shí)不僅設(shè)計(jì)了壓縮段長(zhǎng)度L2，而且也一起設(shè)計(jì)了其他螺桿參數(shù)。加料段的作用是產(chǎn)生足夠的穩(wěn)定的壓力，保證穩(wěn)定的固體輸送并且將分界面上的塑料預(yù)熱到熔融所需要的溫度。因此，加料段L1也應(yīng)該有足夠的長(zhǎng)度。不同的塑料，預(yù)熱到熔融溫度所需要的熱量是不同的。顯然，塑料的比熱容Cs愈大，熔融點(diǎn)Tm愈高，預(yù)熱到熔融溫度所需要的熱量也愈多。對(duì)結(jié)晶型材料來(lái)講，還需加上熔融潛熱λ（無(wú)定形塑料沒(méi)有這一項(xiàng)）。此外，由于塑料是不良的導(dǎo)熱體，因此其熱導(dǎo)率Ks也是一個(gè)分鐘要的參數(shù)。熱導(dǎo)率愈低，熱量從固體塞的表面?zhèn)魍渲行木捅容^慢，這從固體輸送理論的非等溫模型可以看得很清楚。從上面的分析，我們可以得出結(jié)論：為了保證在加料段結(jié)束時(shí)分界面上的塑料基本預(yù)熱到熔融溫度，為了保證在壓縮段塑料能基本熔融完畢，加工那些比熱容大，熔點(diǎn)高，熱導(dǎo)率低，熔融潛熱大的塑料，螺桿加熱段L1應(yīng)該長(zhǎng)一些。固然可以用固體輸送理論非等溫模型的有關(guān)公式來(lái)計(jì)算加料長(zhǎng)度L1。但由于計(jì)算過(guò)程比較復(fù)雜，所以至今為止，在決定加料段L1的長(zhǎng)度時(shí)，還必須參考實(shí)驗(yàn)得到的數(shù)據(jù)和經(jīng)驗(yàn)公式。圖3-3熔融起始點(diǎn)A和壓力P以及物料得關(guān)系以螺桿直徑為計(jì)算單位的幾種塑料的熔融起始點(diǎn)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。從圖3-3可以看出，在同等壓力的情況下，聚丙烯由于其熔點(diǎn)高（170°）、熱導(dǎo)率低（），因此，其開(kāi)始熔融點(diǎn)A要比高密度聚乙烯（熔點(diǎn)，熱導(dǎo)率）和聚苯乙烯要晚得多。實(shí)驗(yàn)也測(cè)出，在加料中，聚丙烯要經(jīng)過(guò)8個(gè)螺桿的長(zhǎng)度才開(kāi)始熔融（當(dāng)壓力等于4MP時(shí)），而高密度聚乙烯和聚苯乙烯則只要4.5個(gè)螺距的長(zhǎng)度和2.5個(gè)螺距的長(zhǎng)度便已開(kāi)始熔融。從圖3-3還可以看出：如果能在加料段中及早形成較高的壓力，熔融起點(diǎn)可提前，這也是在機(jī)筒加料段上開(kāi)縱向溝槽的優(yōu)點(diǎn)之一。在理想的情況下，壓縮段與熔融段重疊，塑料移動(dòng)到壓縮段末端時(shí)應(yīng)該全部熔融。但是，無(wú)論在組分上、或者在溫度分布上、或者在相對(duì)分子質(zhì)量分布上，剛?cè)刍奈锪隙际呛懿痪鶆虻?，如果此時(shí)姜物料從機(jī)頭擠出，制品的質(zhì)量將極為惡劣。計(jì)量段的第一個(gè)作用就是要消除這些不均勻的現(xiàn)象，這正是為什么計(jì)量段又稱為均化段的原因。Martin〔2〕將塑料堪稱牛頓型流體，根據(jù)混煉理論，表征計(jì)量段螺槽中混煉程度的關(guān)系式可以導(dǎo)出：（式3.11）式中，和為計(jì)量段長(zhǎng)度和深度，a為截流比，a=QpQd。顯然，M值愈大，均化作用也愈佳。從式（3-10）中可以看出：加長(zhǎng)L3對(duì)均化作用是有利的。從熔體輸送理論的生產(chǎn)率公式可以得出如下結(jié)論：若計(jì)量段愈長(zhǎng)，則相應(yīng)的壓力流Qp和漏流QL都將愈小，相反擠出機(jī)的實(shí)際生產(chǎn)率便俞發(fā)高。這就是說(shuō)，螺桿特性也比較硬，產(chǎn)量受壓力的影響較小。計(jì)量段長(zhǎng)度L3和產(chǎn)量的關(guān)系如圖3-4所示。圖3-4計(jì)量段長(zhǎng)L度對(duì)擠出量的影響又上可知：在可能的條件下，計(jì)量段長(zhǎng)度愈長(zhǎng)，對(duì)提高螺桿的產(chǎn)量和改善混合均勻度都是有利的。這就是計(jì)量段長(zhǎng)度為什么愈來(lái)愈長(zhǎng)的原因。目前，有些螺桿的計(jì)量段長(zhǎng)度甚至達(dá)到了螺桿全長(zhǎng)的50﹪.但是，過(guò)長(zhǎng)的計(jì)量有可能導(dǎo)致已熔融物料溫度不斷升高，這對(duì)那些易于分解的熱敏性塑料，如PVC等未必有利。可以用熔體輸送理論生產(chǎn)率公式中的壓力流Qp來(lái)初步估算計(jì)量段長(zhǎng)度L3（式3.12）（式3.13）如果令Qp≤0.05Q，即因機(jī)頭壓力而引起的產(chǎn)量損失小于總產(chǎn)量的5%，φ角一般為17.6°。根據(jù)料溫和剪切速率γ=π,可以從附錄二查出粘度η1。計(jì)算時(shí)可以現(xiàn)令機(jī)頭壓力p=15MPa。此時(shí)L3的計(jì)算公式可簡(jiǎn)化為：（式3.14）例如：螺桿直徑為65㎜的擠出機(jī)，其產(chǎn)量要求為165kg/h，相應(yīng)體積流率6.2x10m/s。此時(shí)，按式（3-13）計(jì)算，L3為320㎜，大致相當(dāng)于5D左右。轉(zhuǎn)速n、產(chǎn)量Q、剪切速率γ、粘度η1與機(jī)頭壓力p等參數(shù)之間是互相影響的。例如，當(dāng)轉(zhuǎn)速下降時(shí)，不僅產(chǎn)量降低，而且粘度也會(huì)因剪切速率的降低而增高，壓力也會(huì)適當(dāng)減小，它們之間并非線性的關(guān)系。此外，計(jì)量段長(zhǎng)度又與螺桿總的長(zhǎng)徑比關(guān)系很大，尤其是和計(jì)量段螺槽深度H的關(guān)系很大（成立方關(guān)系，參考式（3-13），任何影響槽深H因素都會(huì)反過(guò)來(lái)影響計(jì)量段長(zhǎng)度L。因此，按式（3-13）得到結(jié)果也只能作為參考之用，實(shí)際設(shè)計(jì)時(shí)還得根據(jù)上面的定性分析和經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)作適當(dāng)修正。還可按表3-3提供的數(shù)據(jù)來(lái)考慮螺桿三段長(zhǎng)度的分配。表3—3螺桿三段長(zhǎng)度分配塑料類型加料段L壓縮段L計(jì)量段L無(wú)定性塑料20%～30%45%～50%25%～30%結(jié)晶型塑料40%～60%（2～5）D30%～45%從上面一系列分析可以看出，為了保證擠出機(jī)各方面的性能，加料段、壓縮段和計(jì)量段都有加長(zhǎng)的趨勢(shì)，這勢(shì)必引起螺桿長(zhǎng)徑比的增加。長(zhǎng)徑比增大后，塑料在機(jī)筒中塑化得更均勻，從而提高了產(chǎn)品的質(zhì)量，另一方面，長(zhǎng)徑比增加后，在塑化質(zhì)量要求不變的前提下（主要體現(xiàn)在塑料在機(jī)筒中停留時(shí)間不變），螺桿的轉(zhuǎn)速便可以提高，從而便提高了生產(chǎn)率。長(zhǎng)徑比增加不僅僅由上述因素引起。為了完成某些特定的生產(chǎn)工藝，最近發(fā)展和出現(xiàn)的一系列特種擠出機(jī)，往往都需要較大的長(zhǎng)徑比。事物都是一分為二的。長(zhǎng)徑比增大后，螺桿、機(jī)筒的加工與機(jī)器的裝配都比較困難，成本也相應(yīng)提高。長(zhǎng)徑比增大以后，螺桿彎曲的可能性也增增加，容易發(fā)生螺桿與機(jī)筒的刮磨。因此，在不需要較大的長(zhǎng)徑比時(shí)，便不應(yīng)麻木地增加長(zhǎng)徑比。應(yīng)當(dāng)力求在較小的長(zhǎng)徑比下，獲得制品的高質(zhì)量和高產(chǎn)量。一般說(shuō)來(lái)，長(zhǎng)徑比有增大的趨勢(shì)（表3-5）。目前，世界上最大的單螺桿擠出機(jī)的最大長(zhǎng)徑比以達(dá)56，但大多數(shù)都在25～35范圍內(nèi)。表3—5螺桿長(zhǎng)徑比有增大趨勢(shì)年份1930～19401950～19601960～19701970～19801990～2000L/D8～1515～2018～2520～3525～453.3.4螺紋斷面設(shè)計(jì)目前常見(jiàn)的螺紋斷面有兩種，一是矩形斷面，另一種是鋸齒型斷面.前者裝料體積較大，后者改善了塑料的流動(dòng)狀態(tài)，避免了存料現(xiàn)象的發(fā)生。推進(jìn)面的圓弧半徑為R1比后面的圓弧半徑R2小，一般后角為20。（式3.15）R=（2～3）R（式3.16）螺桿直徑較大者，圓弧半徑R可取得較大。圖3-5螺紋斷面形狀（a）—矩形斷面（b）—鋸齒型斷面圖3-6螺槽中的滯流區(qū)和雙楔形螺桿1—機(jī)筒；2—滑移面；3—移動(dòng)料；4—潘流區(qū)；5—矩形斷面；6—雙楔形斷面除了上述兩種典型的螺紋斷截面形狀之外，還有雙楔型螺紋斷面圖3-6，設(shè)計(jì)這種螺紋斷截面的出發(fā)點(diǎn)是：根據(jù)塞流固體輸送理論，認(rèn)為塑料在槽中是以密實(shí)的固體存在，組成固體塞在的固體顆粒間沒(méi)有沒(méi)有相對(duì)運(yùn)動(dòng)。但是，正如非塞流固體輸送理論指出的那樣：只有當(dāng)外壓力很大，而且料粒間內(nèi)摩擦因數(shù)也較高時(shí)，才有這種可能性。當(dāng)內(nèi)摩擦因數(shù)較低時(shí)，各層塑料間將存在著相對(duì)滑移，下層塑料不易被機(jī)筒拖拽向前推進(jìn)。因此，在螺槽底部便容易形成一層滯流，在螺紋推進(jìn)面、后面也會(huì)形成類似的滯流。這時(shí)，以較快速度運(yùn)動(dòng)的上層塑料將自傲下層塑料上滑移，而它們之家的摩擦因數(shù)將是內(nèi)摩擦因數(shù)f，而不是外摩擦因數(shù)f。前者將比后者大5倍左右。這就相當(dāng)于增大了塑料與螺桿的摩擦因數(shù)，根據(jù)固體輸送理論，這將降低固體輸送流率。從固體力學(xué)可以推到出，由于螺棱側(cè)面和螺槽地面的綜合影響，剪切滑移面將和螺棱的兩個(gè)側(cè)面形成和的角度，因此，可以將螺棱的兩個(gè)側(cè)面設(shè)計(jì)成雙楔形以適應(yīng)上述情況。不同的塑料和不同的粒料形狀其內(nèi)摩擦角是不同的。因此，楔角α和β將24°～33°在之間。但是由于螺槽是螺旋形的，固體壓力自傲兩個(gè)側(cè)面將不相等。因此α和β的數(shù)值不相等，α角一般小于β角，建議用α=30°，β=45°。實(shí)驗(yàn)的結(jié)果表明：雙楔形斷面的螺桿與矩形端面螺桿相比，對(duì)包括HPVC在內(nèi)的多種塑料都具有較好的效果，螺桿運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定，塑化質(zhì)量良好，產(chǎn)量能提高30%～50%.目前對(duì)這種螺桿還在研究之中。螺棱法向?qū)挾萫和軸向?qū)挾萣：e=(0.080.12)D(式3.17)(式3.18)表3—6幾種塑料的內(nèi)摩擦角φ塑料形狀內(nèi)摩擦角/°PS球狀料24PS粒料42PE粉料27PE粒料36PP粉料38PP粒料39PVC粉料33一般取e=0.1D。當(dāng)螺棱e或b較大時(shí)會(huì)增大螺棱上的功率消耗。過(guò)大的螺棱寬還會(huì)較少螺槽的容積。但e值也不能太小，太小的值會(huì)使漏流增加，從而降低生產(chǎn)率，同時(shí)還會(huì)增加螺桿的磨損。螺棱頂面形狀進(jìn)行了深入的研究提出了將直線形螺頂改成階梯形螺頂和楔形螺頂。這種設(shè)計(jì)的主要目的是為了較少螺桿與機(jī)筒的直接接觸，保證在螺棱和機(jī)筒間形成穩(wěn)定的熔融物潤(rùn)滑膜以減少螺桿與機(jī)筒間的磨損。一般直線形螺頂中，螺棱的銳邊有可能將螺棱間隙中的熔融物刮去，破壞熔膜的潤(rùn)滑作用。而在階梯形螺頂和楔形螺頂上，壓力的分布都是中間高兩邊低，產(chǎn)生的還原力會(huì)使螺桿懸浮于機(jī)筒之間不會(huì)產(chǎn)生金屬的直接接觸從而減少螺桿和機(jī)筒之間的磨損。根據(jù)的計(jì)算的結(jié)果，對(duì)D=150㎜、e=20㎜、δ=0.15㎜的擠出機(jī)，階梯形螺桿的合理尺寸為δ/δ=1.8，e/e=2.5。而楔形螺頂?shù)暮侠沓叽鐬棣?δ=2.2，e/e=5。采用這兩種螺頂結(jié)構(gòu)之后，雖然能減少螺桿和機(jī)筒的磨損，但是由于平均螺棱間隙δ加大，漏流量也將增大20%左右。3.3.5螺桿設(shè)計(jì)的校核根據(jù)以上分析螺桿參數(shù)初步確定如下：螺桿直徑D=70×10m；長(zhǎng)徑比L/D=25;螺距S=70×10m；螺棱寬e=15×10m；螺紋頭數(shù)M=1；加料段長(zhǎng)度L=1370×10m；加料段螺槽深度H=12×10m；壓縮段長(zhǎng)度L=1360×10m；計(jì)量段長(zhǎng)度L=340mm;計(jì)量段螺槽深度H=3.3mm;為了設(shè)計(jì)的科學(xué)性，對(duì)螺桿的參數(shù)做以下校核：螺桿擠出參數(shù)螺桿直徑D=70×10m；長(zhǎng)徑比L/D=25;螺距S=70×10m；螺棱寬e=15×10m；螺紋頭數(shù)M=1；加料段長(zhǎng)度L=1370×10m；加料段螺槽深度H=12×10m；壓縮段長(zhǎng)度L=1360×10m；計(jì)量段長(zhǎng)度L=0.34×10m;計(jì)量段螺槽深度H=7.5mm;工藝參數(shù)生產(chǎn)率G=550kg/h；螺桿轉(zhuǎn)速n=60r/min;機(jī)頭壓力P=19.5MPa機(jī)筒熔融區(qū)溫度T=150℃；室溫T=20℃；（3）物料性能加工物料：高壓聚乙烯（LDPE），熔體流動(dòng)率MFR=2.7；固相密度ρ=920kg/m;液相密度ρ=790kg/m;固相比熱容C=2512J/（kg．℃）；液相比熱容Ｃ＝2345J/（kg．℃）；固相熱導(dǎo)率k=0.3492W/(m.℃);液相熱導(dǎo)率k=0.1821W/(m.℃);熔融潛熱λ=129.8×10J/kg;物料熔點(diǎn)Tm=110℃。2求解（1）準(zhǔn)備性計(jì)算之一，計(jì)算螺桿有關(guān)數(shù)據(jù)螺紋升角：==17°40”（式3.19）加料段：=0.4748m（式3.20）壓縮段：=502.56m（式3.21）計(jì)量段：（式3.22）壓縮段總長(zhǎng):=1360×10m漸變度：=13.6×10（式3.23）螺槽寬度：W=B×Cosφ=(S-e)×Cosφ=70mm（式3.24）機(jī)筒表面速度：V=∏Dn=534.07×10m（式3.25）V=V×Sinφ=162.09×10m（式3.26）V=V×Cosφ=508.80×10m（式3.27）質(zhì)量流G==550kg/h=152.78×10k固相速度：=43.2×10m/s（式3.28）合成速度：m/s（式3.29）準(zhǔn)備性計(jì)算（二），計(jì)算流變參數(shù)、、假設(shè)熔膜平均溫度和熔膜厚度δ（式3.30）先取=136.9℃，由于未考慮，可將取得稍大，暫定為=139℃.;假定熔膜厚度δ=0.4×10m因此，熔膜中的剪切速率為：==1438.46s（式3.31）從圖上可以查處η=920MPa試計(jì)算T和δ:T==139.35≈139℃與設(shè)定值相等，不必從新計(jì)算。δ=（式3.32）=2.42×10m=+（式3.33）當(dāng)X=W時(shí)δ=0.93×10mδ==0.45×10m;δ的計(jì)算值與設(shè)定值相差不大，可不在從新計(jì)算。最后計(jì)算決定剪切速率：1278.6S（式3.34）根據(jù)T=139℃;查出η=925MPa;計(jì)算固相分布函數(shù)及熔融總長(zhǎng)度Z:計(jì)算φ值φ==35.79計(jì)算固相分布函數(shù),假設(shè)熔融點(diǎn)在加料段末端的前一個(gè)螺距。加料段：=[1-（式3.36）=(1-0.045Z)加料段一個(gè)螺距的螺槽展開(kāi)長(zhǎng)度為Z=0.4748m;因此加料末端：=0.958壓縮段:ψ=（式3.37）=0.239=56.9×10=（式3.38）=0.958[17.57-]壓縮段熔融總長(zhǎng)度:（式3.39）=0.2＜13.6所以一階螺桿的設(shè)計(jì)符合要求。3.3.6第二階螺桿各參數(shù)的確定對(duì)于排氣螺桿的設(shè)計(jì)中，當(dāng)一階螺桿的參數(shù)確定以后，在設(shè)計(jì)二階螺桿時(shí)必須注意排氣螺桿的前后兩段的擠出量要相等。第一階螺桿擠出量Q和第二階螺桿的擠出量Q分別為；Q=Q-Q（式3.40）Q=QQ（式3.41）式中Q和Q分別為前后兩段的拖拽流，而Q和Q分別為前后兩段的壓力流。顯然排氣擠出機(jī)的前后兩段的生產(chǎn)率必須相等，即Q和Q必須相等。若Q＞Q必然有多余的料從排氣口逸出，這就是所謂的冒料現(xiàn)象。若Q＜Q則出現(xiàn)由于缺料導(dǎo)致第二段計(jì)量段無(wú)法全部充滿。此時(shí)擠出過(guò)程不穩(wěn)定，產(chǎn)生壓力波動(dòng)和產(chǎn)量波動(dòng)的現(xiàn)象，在高速時(shí)這個(gè)現(xiàn)象更為嚴(yán)重，制品的尺寸精度會(huì)受到很大的影響。對(duì)于兒階螺桿的各段長(zhǎng)度的確定方法與一階螺桿相同，各段長(zhǎng)度確定如下：L=344mm;L=1200mm;L=340mm因?yàn)樵谂艢舛挝覀円獙⒙輻U抽成正空狀或近正空狀，即認(rèn)為螺桿第一階的壓力流為零，即p=0。此時(shí)Q=Q=Q。而螺桿第二階的生產(chǎn)率卻受到機(jī)頭壓力p的影響，其數(shù)值有口模特性線OK和第二階段螺桿特性線AB的交點(diǎn)，即工作點(diǎn)C來(lái)決定。因此在機(jī)頭壓力p確好等于最大壓力p時(shí)才能出現(xiàn)理想狀況，即：Q=Q=Q（式3.42）由此可見(jiàn)排氣螺桿的工作壓力不能超過(guò)p，否則將出現(xiàn)機(jī)器不能工作。而工作壓力也不能出現(xiàn)比p低很多，否則制品的尺寸精度將不能保證。我們令合理的工作壓力范圍為△p（見(jiàn)下圖）。圖3-7排氣螺桿的螺桿特性圖3-8轉(zhuǎn)速提高時(shí)排氣螺桿的特性最大工作壓力可推倒如下：p=（）（式3.43）p可查表得20MP，=980MP，將數(shù)據(jù)代入可得H等于14.5m沈陽(yáng)化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文結(jié)論結(jié)論畢業(yè)設(shè)計(jì)是對(duì)一個(gè)大學(xué)生四年中學(xué)習(xí)過(guò)程的一個(gè)綜合能力的考核，對(duì)每位畢業(yè)生來(lái)說(shuō)都是一次重要的洗禮。畢業(yè)設(shè)計(jì)不僅是對(duì)大家理論知識(shí)學(xué)習(xí)的總結(jié)，更是對(duì)大家實(shí)際動(dòng)手能力、知識(shí)的綜合運(yùn)用能力以及歸納分析能力的一次鍛煉，是對(duì)我們大學(xué)四年知識(shí)學(xué)習(xí)理解情況的一次考核。歷經(jīng)三個(gè)多月的認(rèn)真調(diào)研和資料查詢，在老師和同學(xué)們的幫助下，順利完成了畢業(yè)設(shè)計(jì)。通過(guò)這次設(shè)計(jì)讓我系統(tǒng)的梳理了大學(xué)四年所學(xué)的知識(shí)，深刻的體會(huì)到各門學(xué)科之間的相通性，明白了一個(gè)大學(xué)生術(shù)業(yè)有專攻的同時(shí)還要有廣泛的涉獵。擠出機(jī)是塑料行業(yè)最基礎(chǔ)的加工機(jī)械，擠出機(jī)的發(fā)展水平直接影響塑料產(chǎn)品的質(zhì)量。本設(shè)計(jì)的要求是設(shè)計(jì)一款SJ70/20擠出機(jī)，由于設(shè)定為聚乙烯擠出機(jī)，并因?yàn)榫垡蚁┑奶厥庑阅芤笤O(shè)計(jì)特殊的排氣擠出機(jī)。本設(shè)計(jì)的擠出機(jī)是二階排氣擠出機(jī)，簡(jiǎn)單的說(shuō)也就是兩根單螺桿串聯(lián)。這就要求我們對(duì)普通單螺桿的設(shè)計(jì)要有足夠的掌握而其還要對(duì)排氣的要求有深刻的了解。通過(guò)完成本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，在我們腦海里逐漸形成了一套發(fā)現(xiàn)問(wèn)題，分析問(wèn)題，歸納問(wèn)題，解決問(wèn)題的思路，這將對(duì)以后我面對(duì)新的挑戰(zhàn)時(shí)，更高效優(yōu)質(zhì)的解決所遇見(jiàn)的問(wèn)題。畢業(yè)設(shè)計(jì)的完成，使的我的創(chuàng)新能力得到了全面的提高，并使我的知識(shí)綜合運(yùn)用能力得到提升。在完成畢業(yè)設(shè)計(jì)的過(guò)程中，不僅豐富了我所學(xué)的知識(shí)，更鍛煉了我的實(shí)際動(dòng)手能力，這將對(duì)即將走上工作崗位的我打下一個(gè)堅(jiān)實(shí)而良好的基礎(chǔ)。沈陽(yáng)化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn)[1]吳宗澤，主編，機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè)，冶金工業(yè)出版社，1999.[2]朱冬梅，胥北瀾等，畫法幾何及機(jī)械制圖，高等教育出版社，1999.[3]機(jī)修手冊(cè)，金屬切削機(jī)床修理第三卷，機(jī)械工業(yè)出版社，1998.[4]孫恒，陳作模，機(jī)械原理（第六版）.高等教育出版社，2001.[5]邱宣懷主編，機(jī)械設(shè)計(jì)(第四版)，高等教育出版社，2006.[6]章日晉等編，機(jī)械零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1987.[7]周開(kāi)勤主編，機(jī)械零件手冊(cè)（第四版），北京：高等教育出版社,1994.[8]朱復(fù)華著，擠出理論及應(yīng)用，北京：中國(guó)輕工業(yè)出版社，2001.[9]陳文英等譯，塑料擠出，北京：中國(guó)輕工業(yè)出版社，1996.[10]周殿明主編，塑料擠出機(jī)及制品生產(chǎn)故障與排除，北京：中國(guó)輕工業(yè)出版社，2002.1.[11]劉敏江主編，塑料加工技術(shù)大全，北京：中國(guó)輕工業(yè)出版社，2001.[12]朱復(fù)華著，擠出機(jī)設(shè)計(jì)，北京：北京化工學(xué)院，1974.[13]劉榮梅著，固相破碎理論的研究.北京化工學(xué)院碩士論文，1987.[14]北京化工大學(xué)，華南理工大學(xué)，塑料機(jī)械設(shè)計(jì)，北京：中國(guó)輕工業(yè)出版社，1995.[15]劉津平譯.，擠出工程設(shè)計(jì)與計(jì)算，北京，中國(guó)石化出版社.[16]吳崇周著.，單螺桿高剪切元件的設(shè)計(jì)，擠出設(shè)備雜志.[17]濮良貴，機(jī)械設(shè)計(jì)[M]，北京:高等教育出版社，2013,5.[18]彩云，機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)[M]，北京：機(jī)械工程出版社，2007,3.[19]JapanPlasticsAge.1975.[20]B.FranzkochandG.Menges.GroovedForced-FeedingZonescanImproveExtruderPerformance.PlasticsEngineering,7,1978.沈陽(yáng)化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文致謝致謝本論文是在尊敬的導(dǎo)師王敬伊老師的悉心指導(dǎo)下完成。在整個(gè)畢業(yè)設(shè)計(jì)中，我得到了各位老師和同學(xué)的熱情指導(dǎo)和幫助，使我的研究課題得以順利、圓滿地完成。在此我對(duì)大家表示深深的感謝！四年的讀書生活在這個(gè)季節(jié)即將劃上一個(gè)句號(hào)，而于我的人生卻只是一個(gè)逗號(hào)，我將面對(duì)又一次征程的開(kāi)始。四年的求學(xué)生涯在師長(zhǎng)、親友的大力支持下，走得辛苦卻也收獲滿囊，在論文即將付梓之際，思緒萬(wàn)千，心情久久不能平靜。偉人、名人為我所崇拜，可是我更急切地要把我的敬意和贊美獻(xiàn)給一位平凡的人，我的導(dǎo)師。我不是您最出色的學(xué)生，而您卻是我最尊敬的老師。您治學(xué)嚴(yán)謹(jǐn)，學(xué)識(shí)淵博，思想深邃，視野雄闊，為我營(yíng)造了一種良好的精神氛圍。感謝我的爸爸媽媽，，言樹(shù)之背，養(yǎng)育之恩，無(wú)以回報(bào)，你們永遠(yuǎn)健康快樂(lè)是我最大的心愿。在論文即將完成之際，我的心情無(wú)法平靜，從開(kāi)始進(jìn)入課題到論文的順利完成，有多少可敬的師長(zhǎng)、同學(xué)、朋友給了我無(wú)言的幫助，在這里請(qǐng)接受我誠(chéng)摯謝意！同時(shí)也感謝學(xué)院為我提供良好的做設(shè)計(jì)的環(huán)境。最后再一次感謝所有在畢業(yè)設(shè)計(jì)中曾經(jīng)幫助過(guò)我的良師益友和同學(xué)，以及在設(shè)計(jì)中被我引用或參考的論著的作者?；贑8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對(duì)良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營(yíng)養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測(cè)試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測(cè)儀開(kāi)發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測(cè)儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開(kāi)發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測(cè)儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測(cè)量?jī)x的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號(hào)檢測(cè)儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專用單片機(jī)核的可測(cè)性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測(cè)微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測(cè)基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測(cè)量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測(cè)量?jī)x的研制基于單片機(jī)的紅外測(cè)油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測(cè)漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測(cè)技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無(wú)功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動(dòng)信號(hào)的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲(chǔ)技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊圖機(jī)研究與教學(xué)方法實(shí)踐基于單片機(jī)嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實(shí)現(xiàn)基于AT89S52單片機(jī)的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的多道脈沖幅度分析儀研究HYPERLINK"/detail.htm?35