抗震中文版332典尚設(shè)計

3.3.2(l)計算振動單位，由單墩的下部結(jié)構(gòu)及其支撐的上部結(jié)T＝2.01 式中T：設(shè)計振動單位的固有周期80％和其支撐的上部結(jié)構(gòu)總重量的力作用于慣性力作用方T=2.01 δ= 式中T：設(shè)計振動單位的固有周期(s)；u(sS(m)。(l)設(shè)計振動單位由單墩的下部結(jié)構(gòu)及其支撐的上部結(jié)構(gòu)部分 式中δp：下部結(jié)構(gòu)軀體的彎曲變形(m)；W 0.8Wh P

式中Wu：的下部結(jié)構(gòu)軀體所支撐的上部結(jié)構(gòu)的重量3.3.3)計算得出。δp 式中W：是為計算下部結(jié)構(gòu)軀體的彎曲變形δp的等效重量(tf)，根3.3.4)求解。 基礎(chǔ)的水平位移δp和轉(zhuǎn)角可用(解3.3.5δ0=

A-Ass sr

θ0

AA-式中H0：作用于抗震設(shè)計上的地基面的水平荷載(tf)；M0=Wuh0+0.8

2+hF)+0.8WF

式中WF：位于抗震設(shè)計上的地基面上側(cè)的基礎(chǔ)或沉箱的重量(tf)；hF：位于抗震設(shè)計上的地基面上側(cè)的基礎(chǔ)或沉箱的高度(m)；在計算用于時保有水平抗力法的固有周期時，需要用橋墩的產(chǎn)生的H0、M0。設(shè)計振動單位由多墩的下部結(jié)構(gòu)及期支撐的上部結(jié)構(gòu)部分組成時，按圖一解3.3.7，由式(3.3.2)計算固有周期。由式(3.3.3)l)因目的是計算固有周期，剛性及重量的計算可忽視次要構(gòu)件，求解只考慮主要桿件。模型化可按如下步驟進(jìn)行。①計算構(gòu)件剛度，其剛度與構(gòu)件變形大小平衡見(3)3.3.1(3)項(xiàng)中規(guī)定的上部結(jié)⑤關(guān)于固有周期的計算可忽略可動支座的摩擦影響。但是，對⑥對固定支座及可動支座的上下部結(jié)構(gòu)間相對位移的約束條件⑦利用橡膠支座等的剛性以分散慣性力時，其剛性可作為彈簧原則上計算固有周期及慣性力時不考慮橡膠支座的剛度，進(jìn)行與一般的支座同樣的處理。3.3.2約束自由自由自由 2)上述l)m此外，對如圖一解3.3.8所示的離散型骨架結(jié)構(gòu)模型化時，式(WuUi2 (Wii

式中WiiUii6作為式(3.3.1)或式(3.3.2T。在此，之所以采用了與結(jié)構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生的變形大小均衡的剛度，是l)用系數(shù)法進(jìn)行抗震設(shè)計時，橋墩的剛度按橋墩的全斷面計算，得出剛度；在用時保有水平抗力法進(jìn)行抗震設(shè)計時，采用橋墩的屈服剛度。屈服剛度即為由橋墩的彎曲變形而產(chǎn)生的屈服時的割線剛度Ky,可根據(jù)橋墩的屈服抗力Py與屈服位移δy=)求解。這是因?yàn)樵跇虻恼駝臃磻?yīng)中，橋墩產(chǎn)生的塑性鉸是主要的非線形主要因素，所以把這種影響作為屈服剛度而取入。在根據(jù)時保有水平抗力法的抗震設(shè)計中，以屈服剛度為基礎(chǔ)計算得出的固有周期為將此嚴(yán)格地計算出來，必須采用假設(shè)的塑性率及其固有周期，再結(jié)合5.31節(jié)中規(guī)定的等效水平系數(shù)的關(guān)系進(jìn)行重復(fù)計算。然而，這種重復(fù)計算會增加計算量，所以用以屈服剛度為基礎(chǔ)的固有周期代表了。與橋墩的屈服剛度相應(yīng)的固有周期，是表示橋墩的塑性域中振動特性的基本要素的，同時，決定固有周期時，由于可以以一定程度的精確度求5.31節(jié)的解說中所示的以能量守恒定律為基礎(chǔ)的等效水平系數(shù)，所以，在這里用屈服剛度計算得出固有周期T。上部結(jié)構(gòu)及基礎(chǔ)的剛度，以系數(shù)法的抗震設(shè)計及免因估長固有周期而使力計算過小。同樣，對于地基彈力，可以系數(shù)法的抗震設(shè)計及時保有水平抗力法的抗震設(shè)計為基礎(chǔ)采時，為了從與時地基上產(chǎn)生的變形相當(dāng)?shù)牡鼗鶆偠惹蟮鼗戳ο?.3.93.3.10)求出。kH0

301

V ED2(1D

G

D式中k(kgf/cm3)；k(kgf/cm3)；E(kgf/cm2)；DDtr：地基的單位體積重量(tf/m3)；DtVSDi Vc0.8(Vsi300m/ V1.0(Vsi300m/

式中VSDiiVsi時，可用實(shí)測值代替式(3