600MW電廠制粉系統(tǒng)畢業(yè)論文

醐醐畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）清河發(fā)電廠擴(kuò)建600MW火電機(jī)組制粉系統(tǒng)初步設(shè)計(jì)

ThePuIverizingSystemPreIiminaryDesignOfTheExtend

Of600MWThermaIEIectricGenerationUnitInQinghe

PowerGenerationCorporation學(xué)生姓名學(xué)歷層次所在系部所學(xué)專業(yè)所麵級(jí)指導(dǎo)教師教師職稱完成時(shí)間本科能源動(dòng)力工程學(xué)院熱能與動(dòng)力工程動(dòng)力0743張志正教授2011.6.20長(zhǎng)春工程學(xué)院電廠鍋爐燃燒系統(tǒng)設(shè)計(jì)是火電廠生產(chǎn)系統(tǒng)初步設(shè)計(jì)的一個(gè)重要容，對(duì)于大型鍋爐，制粉系統(tǒng)已成為與鍋爐燃燒設(shè)備共同組成不可分剡的燃燒系統(tǒng)整體的一部分，因而其設(shè)計(jì)要與鍋爐燃燒設(shè)備綜合考忠，以滿足鍋爐正常運(yùn)行對(duì)燃燒的要求。目前.我國(guó)電廠鍋爐所用燃料主要是媒，因此電廠的制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)是火電廠生產(chǎn)系統(tǒng)初步設(shè)計(jì)的一個(gè)重要容，對(duì)于大型鍋爐.制粉系統(tǒng)已成為與鍋爐燃燒設(shè)備共同組成不可分割的燃燒系統(tǒng)整體的一部分，因而其設(shè)計(jì)要與鍋爐燃燒設(shè)備綜合考恵，以滿足鍋爐正常運(yùn)行對(duì)燃燒的要求。鎬爐煤粉制備系統(tǒng)是將煤磨制成一定粒度的煤粉并輸送至鍋爐進(jìn)行燃燒的所有設(shè)備組成的系統(tǒng)。本次設(shè)計(jì)就是根據(jù)清河發(fā)電廠擴(kuò)建600MW機(jī)組工程鍋爐容量和燃用媒種，通過(guò)計(jì)算來(lái)選梓和設(shè)計(jì)制粉設(shè)備和制粉系統(tǒng)，以及校核所選梓的設(shè)備和系統(tǒng)是否滿足機(jī)組的正常工作，同時(shí)在機(jī)組檢修以及出現(xiàn)故障時(shí)能否保證制粉系統(tǒng)的正常運(yùn)行。關(guān)鍵詞磨煤機(jī)制粉系統(tǒng)設(shè)備選型設(shè)計(jì)AbstractThedesignonpowerplantboilercombustionsystemisanimportantcontentofthepreIiminarydesignonthermaIpowerpIantproductionsystem.Forthelarge-scaleboiler,thepulverizingsystemhasalreadycomposedofanimportantpartofthewholeinalienabIecombustionsystemwiththeboiIercombustionequipmenttogether.Atpresent,themainfueIusedinpowerplantboileriscoal,Forthelarge-scaleboiIer,thepulverizingsystemhasalreadycomposedofanimportantpartofthewholeinalienablecombustionsystemwiththeboilercombustionequipmenttogether.Thusitsdesignneedstobeconsideredcomprehensivelyconnectingwithcombustionequipmentoftheboiler,inordertosatisfythecombustionrequirementstonormaloperationoftheboiler.PreparationofpulverizedcoaIboilersystemismadeofacertainsizecoaImiIIanddeIiveredtothepuIverizedcoalboilertoburnaIIthecomponentsofthesystem.Thisdesignisbased0inghePowerStationExtensionProject600MWunitcapacityandburningcoaIboiler.ToseIectanddesignbycalculatingthemillingequipmentandpulverizingsystem,Andthechoiceofequipmentandcheckingsystemsareworkingtomeettheunit,whileintheunitmaintenanceandfailurecanguaranteethenormaIoperationofcoalpulverizingsystem.KeywordsPulverizer,Pulverizingsystem,Devicesselection,DesignTOC\o"1-5"\h\zt 1第一章概述 21.1設(shè)計(jì)任務(wù)概述 21.2原始資料 21.3設(shè)計(jì)思想和思路 51.4設(shè)計(jì)方法概述 5第二章蝸爐燃煤董的確定 72.1煤種的燃燒計(jì)算 7鍋爐的燃料量的確定 9第三章磨煤機(jī)選型及制粉系統(tǒng)形式的確定 113.1根據(jù)燃料量確定出力 113.2根據(jù)出力選擇磨媒機(jī) 113.3校核出力 123.4根據(jù)制粉系統(tǒng)選定原則選擇制粉系統(tǒng)形式 13第四章制粉系統(tǒng)熱力計(jì)算 154.1確定初始干燥劑量 15初始干燥別量的碲定 154.3干燥劑組成成分 204.4干燥則核算出力及風(fēng)機(jī)容量確定 22第五章制粉系統(tǒng)空氣動(dòng)力計(jì)算及相關(guān)風(fēng)機(jī)選型 245.1制粉系統(tǒng)各管道的計(jì)算和選擇 245.2各段摩擦阻勺以及各部灃及設(shè)備的局部阻力計(jì)算 28送風(fēng)機(jī)管道及局部阻力計(jì)算 405.4風(fēng)機(jī)選型 46第六章制粉系統(tǒng)其他輔助設(shè)備的選擇 486.1煤斗的選擇與計(jì)算 486.2給煤機(jī)的選型 496.3杻粉分離&選型 496.4木塊分離器與木削分離器的選擇 506.5煤粉分配器的選擇 506.6補(bǔ)償器選擇 50第七章制粉系統(tǒng)總體論述 51設(shè)計(jì)總結(jié) 53M 55W錄?： 56貝腳貝腳本次設(shè)計(jì)的來(lái)源由指導(dǎo)教師志正提供，電廠鍋爐制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)是火電廣生產(chǎn)系統(tǒng)初步設(shè)計(jì)的一個(gè)重要容，本次設(shè)計(jì)的fe）的是根據(jù)清河發(fā)電廠擴(kuò)建600MW機(jī)組工狂鍋爐容量和燃用煤種，選梓制粉系統(tǒng)，設(shè)計(jì)制粉系統(tǒng)并通過(guò)燃燒計(jì)算、制粉系統(tǒng)熱力計(jì)算、選型校核計(jì)算、空氣動(dòng)力計(jì)算確定相應(yīng)的設(shè)備。并根據(jù)選採(cǎi)結(jié)果畫出燃燒系統(tǒng)圖和設(shè)備布置圖。從中了解燃燒系統(tǒng)整體設(shè)計(jì)過(guò)程，設(shè)備選型i±程.并鍛煉手工和計(jì)算機(jī)繪圖能力。給電力提供初步的設(shè)計(jì)樣品，方便進(jìn)一步的設(shè)計(jì)，電建公司可以根據(jù)數(shù)據(jù)、圖紙進(jìn)行安裝。設(shè)計(jì)擬解決工狂的實(shí)際問(wèn)題有：磨煤機(jī)的選擇和應(yīng)用、相關(guān)設(shè)備的排列布置、風(fēng)機(jī)的選擇和排列。用直吹式或中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)，給煤機(jī)、分離器、給粉機(jī)等輔機(jī)的選擇。制粉系統(tǒng)的平衡計(jì)算。磨煤機(jī)的數(shù)量問(wèn)題。煤粉制備系統(tǒng)系統(tǒng)（也就是制粉系統(tǒng)）是將煤磨制成一定粒度的煤粉并楡送至鍋爐進(jìn)行燃燒的所有設(shè)備組成的系統(tǒng)。煤粉制備系統(tǒng)可分為直吹式制粉系統(tǒng)和中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)兩種。前者是指煤粉經(jīng)磨煤機(jī)磨成煤粉后直接吹入爐瞠，后者是將磨好的煤粉先儲(chǔ)存在煤粉倉(cāng)中，然后再根據(jù)鍋爐的運(yùn)行貞荷的需要，從煤粉倉(cāng)經(jīng)給煤機(jī)送入爐瞠燃燒。在現(xiàn)代燃煤鍋爐中，它已成為與鍋爐燃燒設(shè)備共同組成的不可分割的燃燒系統(tǒng)整體的重要部分。鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行與制粉系統(tǒng)的良好設(shè)計(jì)、布置及其運(yùn)行情況密切相關(guān)。國(guó)相關(guān)設(shè)計(jì)有：電力工業(yè)勘察設(shè)計(jì)研究院：國(guó)電永福發(fā)電2X300MW機(jī)組擴(kuò)建、員村熱電廠擴(kuò)建工權(quán)。東北電力：華潤(rùn)電乃燃機(jī)電廠新建工程、香能寶清電廠新建工4x（2x600MW）o捷能電力設(shè)計(jì)公司俊富集團(tuán)熱電廠制粉系統(tǒng)制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)的主要任務(wù)是進(jìn)行磨煤機(jī)的優(yōu)化選型，合理選擇制粉系統(tǒng)型式及其各種輔助設(shè)備和部件，進(jìn)行管道的合理布置設(shè)計(jì)以及進(jìn)行整個(gè)系統(tǒng)和設(shè)備的參數(shù)計(jì)算，以使制粉系統(tǒng)能適應(yīng)煤的特性，具有良好的運(yùn)行性能和技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。第一章栂L述1.1設(shè)計(jì)任務(wù)概述電廠鍋爐制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)是火電廠生產(chǎn)系統(tǒng)初歩設(shè)計(jì)的一個(gè)重要容，本次設(shè)計(jì)就是根據(jù)清河電廠600MW機(jī)組工權(quán)鏑爐容量和燃用煤種，選擇適合的制粉設(shè)備，擬定制粉系統(tǒng)，并通過(guò)燃料計(jì)算、制粉系統(tǒng)的熱力計(jì)算、設(shè)備選型校核計(jì)算.空氣動(dòng)力計(jì)算確定相應(yīng)的設(shè)備。并根據(jù)選擇結(jié)果畫出相應(yīng)的燃燒系統(tǒng)圖和設(shè)備布置圖。使學(xué)生了解燃燒系統(tǒng)整體設(shè)計(jì)過(guò)權(quán)，設(shè)備選型過(guò)權(quán)，并鍛煉手工和計(jì)算機(jī)繪圖能力。1.2原始資料1.21煤祌和鑭爐的已知資料：表1.1煤種資料項(xiàng) a單位設(shè)計(jì)tt種校核煤種工收到基低位發(fā)熱值Onet.arkJ/kg1295011980收到基全水份Mt%299310分析收《基灰份Aar%20.1721.49干燥無(wú)灰基揮發(fā)份Vdaf%49674972空X干煉基水份Mad%19.071682元索分析收到基礦Car%35.7533.53收到基氬Har%2.332.32收到基氧Oar%10.7410.49收到基ft.Mar%068067收到基全歧St.ar%0.430.50可磨性系數(shù)HGI■5361沖刷磨相指數(shù)Kc1.322.27游離SiO255295902灰變形溫度DT(T1)?C12601220灰軟化;S度ST(T2)?C12901250灰半球溫度HT?C13101280灰熔化溫度FT(T3)?C13701310貝腳貝腳貝腳貝腳貞腳貞腳鍋爐資料:清河發(fā)電有限責(zé)任公司現(xiàn)裝機(jī)1200MW,由4臺(tái)100MW及4臺(tái)200MW機(jī)組組成。本期工狂安裝1X600MW超臨界燃煤汽輪發(fā)電機(jī)組。鍋爐：超臨界、變壓運(yùn)行直流爐、帶啟動(dòng)循環(huán)泵、單爐膛、一次再熱、平衡通風(fēng)、對(duì)沖燃燒、緊身封閉、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全愚吊結(jié)構(gòu)n型。鍋爐型號(hào)：HG-1900/25.4-YM3鍋爐主要熱力參數(shù)如下表：表12鍋爐主要片力參數(shù)名 你單位BMCRBRL/TRLTHA過(guò)熱蒸汽流董t/h190017981664過(guò)熱器出口蒸汽壓力MPa(g)25.5025.3725.2過(guò)熱器出口蒸汽溫度°C571571571再熱蒸汽流董t/h161415241423再熱器進(jìn)口蒸汽壓力MPa(g)4.774.494.21再熱器出口蒸汽壓力MPa(g)4584314.04再熱器進(jìn)口蒸汽溫度°C320.3313.83064再熱器出口蒸汽S度°C569569569省煤器進(jìn)口給水S度°C284280.1275.4預(yù)熱器出口一次風(fēng)‘c390379.43656預(yù)熱器出口二次風(fēng)‘c365357.23456空氣預(yù)熱器出口（表修土）‘c154.45150.02144空氣預(yù)熱器出口（修正后）Cc148.3143.9138.1燃科消粍董t/h423.6404.33786名 你單位BMCRBRL/TRLTHA計(jì)算熱效率（按泜位發(fā)熱董）%92.1392.3692.66保證熱效率（按低位發(fā)熱董）%91.8截面熱負(fù)荷MW/m24.05—容4R熱負(fù)荷kW/m371.06—燃煶器區(qū)域熱負(fù)菏kW/m21405—一次鳳率%36.7爐檢出口過(guò)利空氣系數(shù)—1.191.191.22當(dāng)?shù)刈匀粭l件：清河發(fā)電有限責(zé)任公司位于省市清河區(qū)清河鎮(zhèn)，屬省市管轄，為獨(dú)立的市清河區(qū)長(zhǎng)大鐵路的東側(cè)，西距開(kāi)原市約9km，離清河水庫(kù)3.5km,并有鐵路與國(guó)鐵相連，廠區(qū)北側(cè)為住宅區(qū)，與清河鎮(zhèn)連為一體。廠區(qū)西側(cè)是儲(chǔ)煤區(qū)，卸，運(yùn)煤設(shè)施均布置在這里。清河發(fā)電有限責(zé)任公司位于東北電網(wǎng)的中心，向、、、、等工業(yè)地區(qū)供電，是東北電網(wǎng)的主力電廠之一。從開(kāi)原市有公路直通清河鎮(zhèn)，公司部鐵路與中長(zhǎng)戰(zhàn)國(guó)家鐵路相連，交通非常便利。清河發(fā)電有限責(zé)任公司廠區(qū)屬丘陵溝谷地帶，自然地形較為復(fù)雜。廠區(qū)南北兩側(cè)均為山坡，中部較為平坦，但自西向東傾斜，向溝外呈簸箕形分布。主廠房位于沖溝北側(cè)坡度為60?<o-72^o的坡地上，建設(shè)時(shí)為適宜地形變化，減少開(kāi)挖土方量，廠房4X100MW機(jī)組的零米與4X200MW機(jī)組的零米按地面標(biāo)高不同而相蓋2.5m,主廠房零米比兩側(cè)鐵路站場(chǎng)高7?9m。主廠房及廠區(qū)不受水庫(kù)潰壩的彩響。清河發(fā)電有限責(zé)任公司處在平原與丘陵交匯地區(qū)，該地區(qū)屬寒溫帶季風(fēng)型大陸性氣候，全年主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)槟霞拔髂巷L(fēng)。最大凍土深度-1.43m。年平均氣溫 6.5 C37.9最高炙溫37.9最低炙溫-36.6°C年平均相對(duì)濕度66%年平均降水量671mm年平均蒸發(fā)量1764.0mm年平均風(fēng)速3.6m/s最大凍土深度-1.43m1.3設(shè)計(jì)思想和思路制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)的任務(wù)總的來(lái)說(shuō)是根據(jù)鍋爐燃用的煤的特性和鍋爐采用的燃燒設(shè)備采選擇制粉系統(tǒng)和磨煤機(jī)的形式和參數(shù)，并對(duì)制粉系統(tǒng)圍的其它設(shè)備，部件，管道及元件進(jìn)行合理選型，布置和計(jì)算，以保證制粉系統(tǒng)具有良好的運(yùn)行性能和技木經(jīng)洛指標(biāo)。制粉系統(tǒng)必須按照電廠鍋爐實(shí)際燃用的煤祌進(jìn)行設(shè)計(jì)。應(yīng)當(dāng)預(yù)先取焊有代表性煤種進(jìn)行必要的分析核定煤樣的煤種婦屬。除此之外還必須校核煤鐘。校核煤鐘的特性不應(yīng)與設(shè)計(jì)煤種相差過(guò)大。對(duì)于校核煤種的分折化驗(yàn)要求與設(shè)計(jì)煤種相同。1.4設(shè)計(jì)方法概述制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)主要是從鍋爐的燃媒量以及煤鐘的性質(zhì)開(kāi)始的。通過(guò)鍋爐的有關(guān)數(shù)據(jù)以及煤種的特性來(lái)求出鎬爐每小時(shí)所消耗的燃煤量，然后通過(guò)鍋爐每小時(shí)消耗的燃煤量除以磨煤機(jī)的臺(tái)數(shù)以碲定每臺(tái)磨煤機(jī)的出力來(lái)選取磨煤機(jī)。選取完磨煤機(jī)后要對(duì)其進(jìn)行磨煤機(jī)的校核來(lái)碲定磨煤機(jī)的計(jì)算出力等，然后對(duì)制粉系統(tǒng)進(jìn)行干垛刑的熱力計(jì)算以確定初始干燥劑量、初溫、終溫等。在制粉系統(tǒng)熱力計(jì)算完成后要對(duì)管道進(jìn)行布置和設(shè)計(jì)，然后對(duì)其進(jìn)行空氣動(dòng)力計(jì)算來(lái)確定制粉系統(tǒng)總的壓降，確定一次風(fēng)機(jī)。最后在選取制粉系統(tǒng)的一些輔助設(shè)備。以下是設(shè)計(jì)路線：首先熟患任務(wù)，閱讀資料，完成開(kāi)題報(bào)告。開(kāi)始進(jìn)行設(shè)計(jì)，現(xiàn)根據(jù)煤祌成分進(jìn)行燃燒計(jì)算.主要溝了求的燃燒所需空炙量和燃煤量，用于確定一次風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)等的容量和磨媒所需出力，根據(jù)煤鐘選擇磨煤機(jī)，并碲定制粉系統(tǒng)形式，根據(jù)不同的煤種應(yīng)選用適合的磨煤機(jī)類型。制粉系統(tǒng)擬定之后，根據(jù)鍋爐燃燒起類型和技木規(guī)定確定磨煤機(jī)臺(tái)數(shù)，然后根據(jù)鍋爐每小時(shí)耗煤量和臺(tái)數(shù)，綜合考慮處理賦予系數(shù)來(lái)嘀定磨煤機(jī)的磨煤出力，桉此處理頇選磨煤機(jī)型號(hào)，按型號(hào)小河磨煤機(jī)處理是否滿足鍋爐耗煤量的要求。磨煤機(jī)和制粉系統(tǒng)確定下來(lái)之后，應(yīng)確定制粉系統(tǒng)所需干燁計(jì)量，初溫和組成成分，這需要進(jìn)行之分系統(tǒng)熱平衡計(jì)算，還要綜合考慮煤粉的爆炸特性，制粉系統(tǒng)出口是否結(jié)霜等問(wèn)題，不同的制粉系統(tǒng)形式有不同的計(jì)算方法。以上參數(shù)計(jì)算完之后，需根據(jù)同類型勢(shì)的制粉系統(tǒng)的典性的設(shè)計(jì)采布置管道，確定管道長(zhǎng)度和初步擬定制粉系統(tǒng)草圖，并根據(jù)各段不同管道的推薦流速來(lái)計(jì)算管徑。需要進(jìn)行制粉系統(tǒng)空氣動(dòng)乃計(jì)算采確定制粉系統(tǒng)管道的全壓降，根據(jù)計(jì)算結(jié)果選擇一次風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)，空氣動(dòng)力卄算比較復(fù)雜，需對(duì)此類制粉系統(tǒng)管道布置，管道彎頭，輔助設(shè)備位置，此間需要到熟患系統(tǒng)布置；制粉系統(tǒng)還有許多其他輔助設(shè)備和部件需要選擇和校核。繪制制粉系統(tǒng)團(tuán)，煙風(fēng)系統(tǒng)圖和制粉系統(tǒng)設(shè)備布置斷面圖，至少需手工繪制一。第二章鍋爐燃煤量的確定2.1煤種的燃燒計(jì)算在對(duì)鍋爐的燃料量進(jìn)行確定前要先對(duì)所選用的煤祌的成分及其主要特性進(jìn)行分析。燃料特性是鍋爐設(shè)計(jì)、運(yùn)行的基礎(chǔ)。對(duì)于不同的燃料，要相應(yīng)采取不同的燃料設(shè)備和運(yùn)行方式。由已知的煤種的成分可以清清楚楚的指導(dǎo)清河發(fā)電廠擴(kuò)建600MW機(jī)組工程所燃燒的煤種屬于&燃的煤種。由于燃料計(jì)算是鍋爐機(jī)組計(jì)算的重要基礎(chǔ)，是鍋爐機(jī)組設(shè)計(jì)計(jì)算的重要組成部分，因此在進(jìn)行鍋爐燃煤量的碲定之前要對(duì)煤祌進(jìn)行計(jì)算，以確定1kg的煤祌燃燒時(shí)所消耗的空炙量以及產(chǎn)生的煙炙量。煤種的成分(收到基)：碳C.,35.75%氫Ha.2.33%硫S.r0.43%氧0..10.74%氱Na.0.68%灰A，，20.17%水29.9%2.1.11kg煤種燃燒時(shí)消耗的空氣量計(jì)算1kg戕到基燃料完全燃燒時(shí)需要從空氣中取焊的理論空乇量為V°=—Ii.866^+0.7-^+5.56-^-0.7^|0.2H 100 100 100 100J=0.0889(Cnr+O.375Snr)+0.265-0.03330,,=3.449Mn3!k^1kg收到基燃料完全燃燒時(shí)需要從空氣中取得的實(shí)際空氣量為V=aV°=4.622Mn3/kg貞腳貞腳貞腳貞腳貝腳貝腳式中：a—鍋爐路口的過(guò)量空氣系數(shù)，a=1.342.1.2Ug煤祌燃燒時(shí)產(chǎn)生的煙氣量計(jì)算1kg收到基燃料完全燃燒產(chǎn)生的理論三原子氣體容枳=1.886(Cnr+03755^)/100=0.67^w!3Ikg1kg收到基燃料完全燃燒產(chǎn)生理論氣氣容枳=O.79V(,+O.8^zr/1(M)=2?717Mm3Ikg1kg收到基燃料完全燃燒產(chǎn)生的理論水蒸汽容枳vri、()=0.111"…+0.0124A/in+0.()16IV0M.Q22/kg1kg收到基燃料完全燃燒產(chǎn)生的理論干煙氣容枳=3.387Mh'/kg1kg收到基燃料完全燃燒產(chǎn)生的理論煙氣容枳=7.409Nm"/kg1kg收到基燃料完全燃燒產(chǎn)生的實(shí)際煙氣容枳(a=1.34〉V=V°+(a-l)V0+O.Ol6l(a-i)Vft=V；o+l.O161(a-l)V0=8.0715M，，3/kfi2.2鍋爐的燃料量的確定鍋爐的燃料量分為兩種，一種是實(shí)際燃料消耗量即單位時(shí)間耗用的燃料量，用符號(hào)表示：另一種是計(jì)算燃料消耗量即燃料消耗量扣除了機(jī)誡不完全燃燒相失么后，在爐實(shí)際參與燃燒反應(yīng)的燃料消耗董，用符號(hào)表示。兩種燃料消耗量各有不同的用途。在進(jìn)行燃料輸送系統(tǒng)和制粉系統(tǒng)計(jì)算時(shí)要用到燃料消耗量:但在碉定空氣量及煙氣容枳等時(shí)則要按計(jì)算燃料消耗量=8(1_蓋)。2.2.1實(shí)際燃料消耗量計(jì)算B=-^-xlOOQ.H二423.6%式中：—實(shí)際燃料消耗量，t/h(kS/s)—過(guò)熱蒸汽的流量，Dxr=1900kg/sh\r—過(guò)熱器出口蒸汽的焓，A、=3397.518jL//幻?A、一鍋爐給水的焓，；^=1249.955h\—再熱器出口蒸汽的焓，/ia=3596.6279:kJ/kgh：r—再熱器人口蒸汽的焓.=2995.2266：kJ/kgDp.一排污水的流量，.在本次計(jì)算中不作考慮所以取0:鍋爐綸入熱量，為對(duì)應(yīng)于1kg固體或液體燃料輸入鍋爐的熱量，kJ!kg.其計(jì)算式在下面Qr=Qar.neiP+ir+Q.h+Q.r其中：Q.—燃料收到基低位發(fā)熱量=12990.8kJIk^ir—燃料的物理顯熱，kJ/kgQn—霧化燃油所用蒸汽帶入的熱量，kJ/kf；Qw—外來(lái)熱源加熱空氣時(shí)帶入的熱量，kJ/kg。對(duì)于燃煤鍋爐來(lái)說(shuō)，如果燃煤和空氣都未利用外部熱源進(jìn)行預(yù)熱.且燃煤水分Mar<a-?^0,則鍋爐輸入熱量就等于燃煤收到基低位發(fā)熱量.即Qr=Qarn".P”2990.込kJ/kg2.2.2計(jì)算燃料消耗量計(jì)算Bs=B(l-q4/100)=419.304%式中：—計(jì)算燃燒量(計(jì)算燃料消耗量).Z//i(^/5)：I一機(jī)械未完全燃燒損失，^4=1%第三章磨煤機(jī)選型及制粉系統(tǒng)形式的確定貝腳貝腳貝腳貝腳3.1根據(jù)燃料量確定出力通過(guò)上一章的計(jì)算得出鍋爐每小時(shí)實(shí)際燃煤量是fl=423.6%,當(dāng)單機(jī)容量為600MW的鍋爐機(jī)組時(shí)，本工程每臺(tái)鍋爐裝設(shè)7臺(tái)磨煤機(jī)。6臺(tái)磨煤機(jī)在磨制設(shè)計(jì)煤祌時(shí)，磨煤機(jī)總出力（考410%出力降低系數(shù)）為鍋爐最續(xù)蒸發(fā)量時(shí)燃煤消耗量的110%。7臺(tái)磨煤機(jī)在磨制校核煤種時(shí)，磨媒機(jī)總出力（不考慮出力降低）為鍋爐最續(xù)蒸發(fā)量時(shí)燃煤消耗量的109%。其選擇符合《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)枉》DL5000-2000的要3^o因此每臺(tái)磨煤機(jī)每小時(shí)磨制的煤量為3.2根據(jù)出力選擇磨煤機(jī)磨煤機(jī)按其轉(zhuǎn)速可分為三祌類型：高速磨煤機(jī).有豎井式（錘擊式）和風(fēng)扇式:中速磨煤機(jī)，有輥盤式（平盤式）、輥碗式（RP型）、球環(huán)式（E型）和輥環(huán)式（MPS型）：低速磨煤機(jī)，有滾球滾筒式和鋼球維筒式選用磨煤機(jī)形式是根據(jù)煤的性質(zhì)、研磨細(xì)度要求、運(yùn)行可靠性、設(shè)備的金屬消耗量、初建投資、運(yùn)行費(fèi)用和鍋爐容量等。由于當(dāng)煤種灰的收到基低于40%.HGI不低于50,磨損指數(shù)心＜3.5時(shí)適合采用中速磨煤機(jī)。通過(guò)上一節(jié)的計(jì)算焊出每臺(tái)磨煤機(jī)每小時(shí)磨制的煤量70.6/。從清河電廠提供的煤質(zhì)資料看，采用HP磨是比較合適的。因HP型中速磨煤機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)結(jié)構(gòu)緊湊.性能可靠，并且有較寬的煤粉細(xì)度可調(diào)圍。同時(shí)，HP型中速磨媒機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)同其他型中速磨煤機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)及權(quán)■進(jìn)雙出鋼球磨煤機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)相比，其廠用電耗電少。由以上原因選取型號(hào)HP1103中速磨煤機(jī)，其基本出力為82%。其參敎詳見(jiàn)下表3.1HP1103?中這磨煤杧型號(hào)基本出%1每臺(tái)棟煤機(jī)最大空乞流董t/h電動(dòng)機(jī)功奉KW賽碗轉(zhuǎn)速r/minHP110391.7149.7685303.3校核出力磨煤機(jī)性能參數(shù)計(jì)算的一般原則磨煤機(jī)性能參數(shù)計(jì)算的目的是根據(jù)要求的磨煤機(jī)出乃、通風(fēng)量、煤粉細(xì)度等選擇適合的磨煤機(jī)型號(hào)。磨煤機(jī)出力包括碾磨力、通風(fēng)出力和干燥出力三種，最終出力取決于三者中最小者。磨煤機(jī)設(shè)計(jì)最大出力是指磨煤機(jī)在鎬爐設(shè)計(jì)煤質(zhì)條件和偶爐設(shè)計(jì)媒粉細(xì)度下的最大出力能力。該出力是通過(guò)給定的公式、S表計(jì)算或試磨試驗(yàn)得到的。設(shè)計(jì)最小出力是指考慮磨煤機(jī)的振動(dòng)、允許的最小通風(fēng)量下的風(fēng)煤比計(jì)算給定的3.3.1碗式磨煤機(jī)(HP)碾磨出力校核碗式磨煤機(jī)(HP)碾磨出力計(jì)算公式如下碾磨出力=80.016^/式中：氏,。一碗式磨煤機(jī)的基本出力，^,0=91.7^：人一可磨性指數(shù)修正系數(shù)，4=0.969:/w—原煤水分修正系數(shù)，fM=0.77625:人一原煤粒度修正系數(shù)，/g=0.9;人一原媒灰分，人=0.9992。3.3.2磨煤機(jī)的通風(fēng)量計(jì)算根據(jù)《火力發(fā)電廠煤粉制備系統(tǒng)設(shè)計(jì)和計(jì)算方法》中圖4-4-2輪式磨煤機(jī)通風(fēng)貞腳貞腳貞腳貞腳量機(jī)阻力隨出力的變化，可知：當(dāng)B?=80.016t/h時(shí)，磨煤機(jī)通風(fēng)量為2=149.7x0.87=130.23t/h3.3.3確定磨煤機(jī)型號(hào)火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技木規(guī)程》DL5000-2000中規(guī)定：中速磨煤機(jī)的出力應(yīng)有備用裕量，在磨制設(shè)計(jì)煤祌時(shí)，除備用外的磨煤機(jī)總出力（考*10%出力降低系數(shù)）不小于鍋爐最續(xù)蒸發(fā)董時(shí)燃煤消耗量的110%。在磨制校核煤祌時(shí).全部磨煤機(jī)在檢修前的總出力不應(yīng)小于鍋爐最續(xù)蒸發(fā)量時(shí)的消耗量，此時(shí)每臺(tái)磨煤機(jī)計(jì)算出力為圪=77%，其6臺(tái)磨煤機(jī)總出力為462%。本工秘每臺(tái)鍋爐裝設(shè)7臺(tái)中速磨煤機(jī)。6臺(tái)磨煤機(jī)在磨制設(shè)計(jì)煤種時(shí)，磨煤機(jī)總出力（考慮10%出力降低系數(shù)）為鍋爐最續(xù)蒸發(fā)量時(shí)燃煤消耗量的110%。7臺(tái)磨煤機(jī)在磨制校核煤種時(shí)，磨媒機(jī)總出乃（不考慮出力降低）為鍋爐最續(xù)蒸發(fā)量時(shí)燃煤消耗量的109%。其選梓符合《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技求規(guī)DL5000-200?的要求，故HP1103型磨煤機(jī)符合要求。3.4根據(jù)制粉系統(tǒng)選定原則選擇制粉系統(tǒng)形式制粉系統(tǒng)的選擇，主要是根據(jù)媒的性埔，磨煤機(jī)形式、鍋爐形式及容量扣負(fù)荷性質(zhì)等因素來(lái)確定的。磨媒機(jī)形式選定后，要結(jié)合鍋爐的燃燒要求，選擇相應(yīng)的制粉系統(tǒng)。目前普遍采用單元制的制粉系統(tǒng).即每臺(tái)鍋爐單獨(dú)地配置一套制粉系統(tǒng)。還有集中制的制粉系統(tǒng)，即把磨煤機(jī)集中設(shè)置于一個(gè)地點(diǎn)，并由此把每份送往各臺(tái)鍋爐，它只有在一些特殊要求下，或者是經(jīng)過(guò)技米比較證明其確實(shí)優(yōu)越時(shí)才選用的，一般很少采用。單元制的制粉系統(tǒng)分為兩大類：一類是中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng).即磨成的煤粉先謎存在中間煤粉倉(cāng)，隨后根據(jù)貞合要求再由煤粉倉(cāng)送入爐瞠，按送粉介質(zhì)分為干燥劑（乏氣）送粉和熱風(fēng)送粉：另一類是直吹式制粉系統(tǒng)，即磨成的每份直接吹入爐膛,一般配用高速和中速磨煤機(jī)，只有對(duì)基本貞菏比較穩(wěn)定的鍋爐，才可以采用低速磨煤機(jī)。本次設(shè)計(jì)的制粉系統(tǒng)的形式選梓直吹式制粉系統(tǒng)，但是按照按磨煤機(jī)氣流所處的通風(fēng)壓力又可分為負(fù)壓系統(tǒng)和正壓系統(tǒng)，而正壓系統(tǒng)又分為正壓帶熱一次風(fēng)機(jī)和正壓帶冷一次風(fēng)機(jī)。其中貞壓式制粉系統(tǒng)最大的優(yōu)點(diǎn)是不會(huì)向外漏煤粉，工作環(huán)境比較干凈而且還節(jié)有燃料，但是在這種制粉系統(tǒng)中，燃燒所需的煤粉均通過(guò)排粉風(fēng)機(jī)，因

此對(duì)排粉風(fēng)機(jī)的磨損較大，這不僅降低了風(fēng)機(jī)的效率，還增加了運(yùn)行電耗，惟護(hù)費(fèi)用也增加了，系統(tǒng)的可靠性降低，因此不采用這類系統(tǒng)。正壓直吹式系統(tǒng)中，通過(guò)排粉風(fēng)機(jī)的是空氣，不存在風(fēng)機(jī)磨損的問(wèn)題，冷空氣也不會(huì)漏入系統(tǒng).因此運(yùn)行的可靠性和經(jīng)濟(jì)型都比貞壓系統(tǒng)要高。但是在正壓直吹式系統(tǒng)中熱一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)對(duì)其結(jié)構(gòu)有特殊的要求，而且其運(yùn)行可靠性不如冷一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)，通風(fēng)電耗也比冷一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)大。1一鋦爐5—密封風(fēng)機(jī)1一鋦爐5—密封風(fēng)機(jī)9一煤粉分K器2—空氣揀熱器6—中速麼?機(jī)器3一送風(fēng)機(jī)7—祖粉分離器11一二次flUfi4一一次風(fēng)機(jī)8—給煤杌通過(guò)以上種種篩選，本期工4呈的制粉系統(tǒng)形式?jīng)Q定采用正壓帶冷一次風(fēng)機(jī)直吹式制粉系統(tǒng)。每臺(tái)鍋爐配7臺(tái)HP1103型中速碗式磨煤機(jī)，一臺(tái)備用，六臺(tái)正常工作。貝腳貝腳貝腳貝腳第四章制粉系統(tǒng)熱力計(jì)算制粉系統(tǒng)熱力計(jì)算的a的是：(D嘀定磨煤機(jī)所需的干燥劑量，干燥劑初溫和組成。碲定制粉系統(tǒng)終端干燥劑總量，溫度，水蒸氣含量和窕點(diǎn)。對(duì)于按惰化氣氯設(shè)計(jì)的制粉系統(tǒng)，還要計(jì)算終端干燥別中氧的容枳份額。并使之符合防爆規(guī)定。驗(yàn)算送粉管道中風(fēng)粉混合物溫度是否與所用煤種相適應(yīng)。中速磨直吹式制粉系統(tǒng)的特點(diǎn)：大多數(shù)采用熱風(fēng)做干燥劑，輔以溫風(fēng)或冷風(fēng)調(diào)節(jié)，磨煤機(jī)對(duì)磨制每公斤原煤的干燥劑量已為磨煤機(jī)的通風(fēng)量所限定，根據(jù)制造廠提供的通風(fēng)量數(shù)據(jù)或特性曲線可以求得額定貞荷及各祌負(fù)荷下的干燥劑量。熱力計(jì)算主要是求干燥劑的初溫度|。對(duì)于正壓直吹式系統(tǒng)，熱力計(jì)算要考慮到密封風(fēng)的影響4.1確定初始干燥劑量初始干燥劑量的確定干燥劑量是以每公斤原煤所需的干燥劑的質(zhì)量采計(jì)算的。進(jìn)入磨煤機(jī)的干燥劑量&的大小，取決于干燥能力的要求，其總量也受到磨煤機(jī)通風(fēng)童和鍋爐一次風(fēng)量的制約。在碲定干燥劑量時(shí)，須使其量的大小能同時(shí)滿足干燥，通風(fēng)和鍋爐燃燒的要求。中速磨直吹式制粉系統(tǒng)初始干燥劑量的確定，按照下面的公式來(lái)計(jì)算=^.97kg/kg式中：&一進(jìn)入磨煤機(jī)的干燥劑量，;r, 次風(fēng)率；%—爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)1.194.2確定干垛別初溫4.2.1制粉系統(tǒng)熱平衡計(jì)算：制粉系統(tǒng)熱平衡計(jì)算是認(rèn)為在制粉系統(tǒng)起始斷而輸入之總熱量與終端斷而帶出和消耗的總熱量相等，即用以求出組成干燥劑的各種氣體份額及干燥劑的初溫度。熱平衡計(jì)算涉及干燥劑初溫、終溫、干燥劑及燃料比熱容、干垛削的組成、磨煤機(jī)工作時(shí)產(chǎn)生的熱量及散熱損失、系統(tǒng)的漏風(fēng)率等的確定。假設(shè)本制粉系統(tǒng)干燥別的組成為熱風(fēng)，所以計(jì)算制粉系統(tǒng)起始斷面輸入之總熱量與終斷面帶出和消耗之總熱量如下：4.2.1.1制粉系統(tǒng)干燥磨制1kg煤輸入總的熱量t制粉系統(tǒng)干燥劑磨制1kg煤輸入的總熱量么為心=+?7/r+仏+4賺其中：(D^，―干燥劑的物理熱，由于假設(shè)本制粉系統(tǒng)的干燥劑僅為空氣，^1 kJ/kg,式中：―在^溫度下始端各成分干燥劑加權(quán)平均質(zhì)量比熱容，由^碲定。(2)qma—磨煤機(jī)工作時(shí)碾磨機(jī)械所產(chǎn)生之熱量。磨煤機(jī)工作時(shí)，部分機(jī)械能轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮?。研磨機(jī)件所產(chǎn)生的機(jī)械熱桉下式計(jì)算：q賺==64.8kJ/kg其中：Kma—機(jī)械熱轉(zhuǎn)化?系熱.因其為中速磨.MtKtnae=0.6:單位磨煤電耗，取e=303kJ/kg。1一密封(軸封)風(fēng)的物理熱。3.6仏^=-T~=\.2\kJlkg其中：0，一密封風(fēng)的質(zhì)量流量，取Qs=l.(m5kg/s一密封風(fēng)溫度，f,=2O'C。c5_在溫度為r,時(shí)之濕空氣比熱容，^=1.013A:j/(/:g/C)0化一漏入冷風(fēng)的物理熱=VxAA=0其中：久,一漏風(fēng)系數(shù)，中速磨煤機(jī)正壓直吹式系統(tǒng)‘=0。\一漏入冷空氣的溫度，為環(huán)境溫度。?一相應(yīng)于~下的空氣比熱容，kJ/(kg.°C)。4.2.1.2制粉系統(tǒng)干燥劑磨制1kg煤帶出和消耗的總熱量q⑽制粉系統(tǒng)干燥劑磨制1kg煤帶出和消耗的總熱量久^的計(jì)算:q咖=么、+(7?2+ +其中：(1)qe~蒸發(fā)原煤中水分消耗的熱量qev=AA7(2500+1.867'?-4.187tre)貞腳貞腳貞腳貞腳=468.95/:?/^式中：/2—設(shè)備終端溫度，取經(jīng)驗(yàn)值t2=62°C~一原煤溫度，/n.=o°cAAf—所干燥的水分，通過(guò)公式計(jì)算得:AM=ac pcAM=ac pc100-MpC=0.1848/tg/^(2) ^2—乏氣干燥劑帶出熱量(1+心(1+心=\29.04kJ/kg式中：Col一在G下濕空氣的比熱容，查M導(dǎo)co2=1.0133kJ/(k^C)(3) ~一加熱燃料消耗的熱量100-M100Q.+4J87AfPc100-M100Q.+4J87AfPc100-=S\.26kJ/kg式中:Mp—^粉水分，=14%:原煤溫度，=20°C;Q一干燥煤的比熱容，cdc=\.247kJ，(kg0C);Mar—^到基水分，Mar=29.9%;/2—設(shè)備終端溫度，取經(jīng)驗(yàn)值f2=62°C;一原煤解凍需要的熱量.kJ/kR,對(duì)于平均溫度在0PC以上或在0"C以下51解凍庫(kù)的可取0。*一設(shè)備散熱損失，直吹式制粉系統(tǒng)設(shè)備散熱損失桉下式計(jì)算：q5=0.02^,.kJ/kg4.2.1.3列平衡方柱列平衡方狂確定/1:qns'+ +1+q耐=Qev+<iaS2+幻+Qs解方牡得一般表達(dá)式：'I=(<7n+^2+d- U_)/C叩、S、解得:C^,/,=362.763查《火力發(fā)電廠煤粉制備系統(tǒng)設(shè)計(jì)和計(jì)算方法》表5-5-1,由十字交叉算法得在A為348rC時(shí)C川為1.035kJ/(kg"C)。引入冷風(fēng)來(lái)調(diào)解溫度，防止煤粉爆炸。最終碲定設(shè)計(jì)系統(tǒng)干燥別為以熱風(fēng)為主，以冷風(fēng)調(diào)節(jié)的二介質(zhì)系統(tǒng)。4.2.2確定干燥別初溫干燥別初溫/,是根據(jù)干燥則的組成和其他已知條件并作出一些假定來(lái)解方程得到的；得到的結(jié)果還應(yīng)進(jìn)行驗(yàn)算，使原采的假定值與計(jì)算所得值的誤差在元許的圍。同時(shí)，最終碲定的/,還應(yīng)符合系統(tǒng)帶入的熱量與帶出的熱量相等的熱平衡原則。由于采用熱空氣作為干燥削，因此列出下列輔助方程：VhJha+ W其中：th0、/ta_分別為熱風(fēng)和冷風(fēng)的溫度，rhn=379°C,20GC么、么一分別風(fēng)，冷風(fēng)在干燥劑所含質(zhì)量■份額貞腳貞腳貞腳貞腳ch。、一分別力熱/及，冷Rl在其相對(duì)應(yīng)下的熱容.其中=\.O37kJ/(kg.°C)，q=1.012^J/(^.°C)由下而這些式子解得方程組焊：=0-92=0.08=0.08c川=1.0狄J物."C)tx=350°C干燥削初溫校核：A%=348-350%=0.5%,5%350因此干燥別初溫校核結(jié)果在可接受圍。4.3干燥劑組成成分4.3.1設(shè)備末端干燥別參數(shù)的計(jì)算質(zhì)量:尺2=(L+MA+M/=2.23kg/kg體枳:=1.825/n3/^密度：=1.22々g"n'實(shí)際體枳：對(duì)V/進(jìn)行溫度和壓力修正，對(duì)于每公斤原煤，為當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?09.651kPa4.3.2含濕量(絕對(duì)濕度)計(jì)算由于用空氣作干燥劑，因此每公斤干燥劑含濕量為:d_冬+0]+1_川2~Jl+j^Slk1(X)()=115.34^/^式中：a-空氣的含濕量，取d=\og/kg因此根據(jù)含濕量，查空炙含濕量與露點(diǎn)表，查得：tdp=57r因此取/2_=62"(7，由于不會(huì)結(jié)露，因此滿足要求。4.3.3終端干燥刑的含氧量計(jì)算確定作為干燥劑的空氣中氧的容枳VL2=(rhn+么+L)^1=0.317%確定終端干燥劑中氧的容枳份額 xlOO%Wkj丨戶1.285—r0.804=17.98%由于干垛別含濕量^/115.34g/kg符合防爆要求，則按非惰化氣體設(shè)計(jì)的制粉系統(tǒng)，不必進(jìn)行終端干燥別含氧量的計(jì)算。4.4干燥劑核算出力及風(fēng)機(jī)容量確定4.4.1干燥劑出力校核磨煤機(jī)干燥出力#w</應(yīng)等于或略大于碾磨出力當(dāng)大于Bw10%以上時(shí)，干燥出力有裕量，可適當(dāng)降低干燥別初溫；當(dāng)小于，時(shí)干燥出力不足，適宜采用提高干燥劑初溫^的方法，并最終達(dá)到磨煤機(jī)后干燥介質(zhì)量與磨煤機(jī)通風(fēng)量一致。不應(yīng)在允許囤外增大干燥劑量的辦法采提高干燥出力。磨煤機(jī)的干燥劑出力按下式計(jì)算：B“=么1000v2=81.41t/h式中：么一磨煤機(jī)的通風(fēng)量，t/hV2—對(duì)于每公斤原煤干燥劑的實(shí)際體枳，nr/kg；校核磨煤機(jī)出力，A%=814卜叨％=17%<10%所以符合要求。804.4.2制粉系統(tǒng)容量的碲定制粉系統(tǒng)一次風(fēng)機(jī)的容量的計(jì)算+rJ+0.0075^4iW^]xl01乙tmPlc=413794.16wr//i式中：么一鍋爐額定負(fù)荷下燃煤量，nh—風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)；久一冷空氣密度，kg/m3(Ple4Af—±氣預(yù)熱器漏風(fēng)率，％。A什一空氣預(yù)熱器進(jìn)口處每公斤煤產(chǎn)生的煙氣質(zhì)量，其計(jì)算式為x?=0.0367[(C</r+0.3755c\ar)kqA+8.174(4.336a-l)Vu+O.272A^十K]=9kg/kg所以由上式，根據(jù)容量，一次風(fēng)機(jī)選擇動(dòng)葉可調(diào)軸流式為最佳。貞腳貞腳貞腳貞腳貝腳貝腳第五章制粉系統(tǒng)空氣動(dòng)力計(jì)算及相關(guān)風(fēng)機(jī)選型制粉系統(tǒng)空氣動(dòng)力計(jì)算的目的是確定制粉系統(tǒng)管道及其元件，設(shè)備、部件總的全壓降，選擇一次風(fēng)機(jī)或排粉機(jī)設(shè)計(jì)，并保證以合適的氣流速度輸送煤粉。5.1制粉系統(tǒng)各管道的計(jì)算和選擇—次風(fēng)冷風(fēng)道計(jì)算：一次風(fēng)機(jī)入口段根據(jù)《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定》其推薦流速為10-12m/s,取v=10m/s煤種燃燒時(shí)所需要的一次風(fēng)量為Q,=1.97x423.6x1000/3600/1.203二192.68m3/5截面枳為A=0v./2/O.8二12.043pi2根據(jù)“大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇矩形管道3_x4_mn檢驗(yàn)：實(shí)際流速h= /A=10.035m/so在推薦圍。5.1.1.2一次風(fēng)機(jī)出a段與入口段相同。5.1.1.3一次風(fēng)旁路通調(diào)溫風(fēng)管道根據(jù)《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定》知推薦流速10-12m/s,取v=10m/s,則風(fēng)量為QP^=riaQm=19-634'";/*截而松A=Qp>l/v=Q.96m2根據(jù)“大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇矩形管道1000x800mm檢驗(yàn)：實(shí)際流速w=Qv/A=]2m/s0在推薦圍05.1.1.4旁通風(fēng)支管根據(jù)《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定》其推薦流速10-12m/s,取v=10m/s,則風(fēng)量為& :x2=3.211m3/5截而枳為A=Q/v=0.321m1根據(jù)“大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇圓形管道0*630x3檢驗(yàn)：實(shí)際流速w=/A=11m/so在推薦圍。5.1.2一次熱風(fēng)道計(jì)算5.1.2.1熱一次風(fēng)管道根據(jù)《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定》其推薦流速15-25m/s,取v=25m/s,則風(fēng)量為aM,=^efl=/p=238.015/n3/5截而4只A=Qlia/v=9.52m'根據(jù)“大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇矩形管道3200x3000m檢驗(yàn)：實(shí)際流速iv=(?,./A=24m/so在推薦圍。5.1.2.2熱一次風(fēng)支管根據(jù)《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定》其推薦流速15-25m/s,取v=21m/s,則風(fēng)量為a?=%-^=67.398/n5/5截面松A=S^/=3.52m2根據(jù)“大型火電廠管道選擇規(guī)定”選摶鉅形管道22(X)xl6(X)mm檢驗(yàn)：實(shí)際流速w=Qv/A=^9.13m/so在推薦圍。5.1.2.3進(jìn)磨煤機(jī)混合風(fēng)根據(jù)《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定》其推薦流速15-25m/s,取v=20m/s,則其體枳量為截而枳為A=e^/=3.52/M2根據(jù)“大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇鉅形管道2200x16()0mm檢驗(yàn)：實(shí)際流速n=Cv/A=19.54m/so在推薦圍。5.1.3二次風(fēng)風(fēng)道計(jì)算5.1.3.1風(fēng)機(jī)進(jìn)口段根據(jù)《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定》其推薦流速l0-15m/s,取V=1Om/s，則其體權(quán)流量為Gv=^/=148.0183/m3截而松A=Q^/=13.5m2根據(jù)“大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇鉅形管道4500x3000mm檢驗(yàn):實(shí)際流速h=ft./A=10.9m/so在推薦圍。5.1.3.2風(fēng)機(jī)出口段冷風(fēng)道與入口冷風(fēng)道選取同祌管道5.1.3.3二次熱風(fēng)道

根據(jù)《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定》其推薦流速15-25m/s,取v二25m/s,則其體枳流量為a=^^=312.39m3/s截而識(shí)A=Qy/=]2.5nr根據(jù)“大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇鉅形管道4000x3200mm檢驗(yàn)：實(shí)際流速n，=0v/A=24.41m/s。在推薦圍。5.1.4密封風(fēng)管道計(jì)算5.1.4.1密封風(fēng)主管根據(jù)《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定》其推薦流速13-25m/s,取v=14m/s,則密針風(fēng)體枳流量為Qv=Qm/p=9.634mi/s截面枳為A= =0.68814/m2根據(jù)“大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇園形管道0720X3mm此時(shí)截面積為A= =0.384m2檢驗(yàn)：實(shí)際流速h=0!/A=23.6m/so在推薦圍.5.1.4.2密封風(fēng)支管根據(jù)《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定》其推薦流速13-25m/s,取v=19m/s，則密封風(fēng)體積流量為Q、Q、==1.017/w:Is截而松貞腳貞腳貞腳貞腳貝腳貝腳A=Q,/v=O.O55m2根據(jù)“大型火電廠管道選擇覘定”選摶園形管道0273X6mm此時(shí)截而枳A=—=0.053/rr4檢驗(yàn)：實(shí)際流速w=Qv/A=]9.2m/so在推薦圍。5.1.5送粉管道計(jì)算根據(jù)《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定》其推薦流速22-28m/s,取》，=25m./s,則送粉的體枳流量為+ 丨*I01.3x(273+'2)1- 1.285 0.804x3.6 273x/?flr-46m/s截而權(quán)4=—=0.35m25v根據(jù)“大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇園形管道0650X10mm此時(shí)截面枳A= =0.31"r4檢驗(yàn)：實(shí)際流速k=2v/5A=28m/s,在推薦圍。5.2各段摩擦阻力以及各部件及設(shè)備的局部阻力計(jì)算制粉系統(tǒng)各段摩檫阻力計(jì)算：電廠的制粉系統(tǒng)包括一次風(fēng)道、磨媒機(jī)、送粉管道三部分，下面逐一地計(jì)算各部分的摩擦阻力和各個(gè)部件及設(shè)備的局部阻力進(jìn)行計(jì)算。5.2.1直吹式制粉系統(tǒng)一次風(fēng)道阻力計(jì)算5.2.1.1—次風(fēng)機(jī)入口段⑴吸風(fēng)口//////f Jf /入口面積F=12m2孔口面枳廠丨=11.61/?2阻力系數(shù)查表知=0.5842流速份=VYCC/(2xFjx3600)=10.03'"/s動(dòng)壓?=9.8子知=78.68Pa阻力A/t,=(xhA=45.97Pa(2) 一次風(fēng)機(jī)入口90G彎頭(垂直平面)阻力系數(shù)查表知=0.651截面枳F=12m2流速份=VYCC/(2xF,x3600)=10.03^/5動(dòng)氏動(dòng)氏hA=9.8阻力Mix=(x/i4=39.15Pa(3)變徑管(收縮)阻力系數(shù)查表知＜=0.1截而積F=6//r流速份=v}rc/(2xF,X3600)=22?18/n/s動(dòng)壓 =9.8^-pirff=294.12Pa阻力 =(x/i、=29.46Pa(4)沿狂阻力a摩擦阻力系數(shù)查表知A=0.02長(zhǎng)度L=10m當(dāng)量直徑＜=3.43m截而枳F=]2m2流速co=Vnr/(2xF,x3600)=10.03w/5動(dòng)壓=動(dòng)壓=9.8^p^=^04Pa阻力A/f4=Ax—x/i4=6.78尸ade(5)一次風(fēng)機(jī)暖風(fēng)器阻力A/i5=360Pu(6) 一次風(fēng)機(jī)消音器阻力本段總阻力:A/z6=150P?=631.78P:/5.2.1.2一次風(fēng)機(jī)出口至空氣預(yù)熱器入口段⑴變徑管（擴(kuò)散）截而枳Fx⑴變徑管（擴(kuò)散）截而枳Fx=7截而識(shí)F2=12nr6=0.17，％=1.01阻力系數(shù)(= =0.17流速ev=V)tr/(2xF；x3600)=19?80"，/5動(dòng)壓\=9.8^-prfr=22337Pa阻力A/^=^x/iA=37.97Pu（2） 一次風(fēng)機(jī)出口90”彎頭（水平轉(zhuǎn)垂直）截面積F=12m2流速似=Vlrr/(2xF,x3600)=10.03W/5動(dòng)壓hA=9.8;prcr=60.15Ptz阻力A/f2=^x//a=63A5Pu(3)分流三通

阻力系教^=0.6截面枳F=12nr流速ev=Vnr/(2xFfx3600)=\0.03m/s動(dòng)壓hA=9.8^-pr(r=77.42Pa阻力A/i2=^xhA=46.45Pu⑷變徑管(擴(kuò)散)截而權(quán)截面積F2=18.72/m2阻力系數(shù)<=^a(pp=0.2流速G>=VKm/(2xFxx360())=9.76m/5動(dòng)壓=54.335Pa阻力A/!3=^xhA=10.86ft/(5) 沿權(quán)阻力a摩擦阻力系數(shù)查表知A=0.02長(zhǎng)度L=20m當(dāng)量直=3.42/?截面枳F=]2m2流速co=Vrcc/(2xx3600)=10.03,?/s動(dòng)壓hA=9.8^-^^-=77.42Pa阻力A/!5=/lx—x/it=9.Q33Pade⑹撐阻力aA/?6=25.4x———xI似\x9.8=53.88Pf/30.48k20.3J⑺風(fēng)門阻力系數(shù)查表知<=0.5截面枳F=12m2流速(o=VKYJ</(2xFx36()0)=10.03/H/5動(dòng)動(dòng)阻力=<x/z4=30.07Pa本段總阻力JA//：=[A/"=247?43Pa'-75.2.1.3空氣預(yù)熱器出口至磨煤機(jī)入口段(1)空氣頊熱器出口90°收縮彎頭(垂直轉(zhuǎn)水平)阻力系數(shù)查表知阻力系數(shù)查表知截面積F=16.2m2流速.co=VYCC/[2xFx3600)=25m/s動(dòng)壓么=9.8動(dòng)壓么=9.8YR=162Pa阻力A/!t=^x/iA=162P?(2) 90°彎頭阻力系數(shù)查表知<=0.97截而枳F=16.2/zf2流速f0=Vnr/(2xFX3600)=25m/s動(dòng)氏h、=9.8^-p跳=162P(i阻力A/i2=<x/z4=157.14Pa轉(zhuǎn)彎分流三通(水平)截面枳F=16.2m2進(jìn)。流速(o=Vrcc/[2xFx3600)=25m/s出口流速co=Vrcc/(3xFx3600)=14m/s流速比=0.56三通阻力系數(shù)查表知＜=0.6動(dòng)壓=9.8=165Pu阻力A/?3 =99Pu分流三通(垂直平而)截面枳F=18/n2進(jìn)口流速cox=()4V^=15m/s出口流速CD=O.2Vfcc/(F出口流速CD=O.2Vfcc/(F2)=8m/s流速比=0.53三通阻力系數(shù)查表知f=0.3動(dòng)壓/iA =63A/阻力=<x/z4=\S.9Pa(5)合流三通截而枳F=16,2/n2貝腳貝腳貞腳貞腳截而枳f=3.52m2進(jìn)口流速（?一02心一8m/s出口流速=°<2V^L=25m/s

_廠2流速比 =3.125三通阻力系數(shù)查表知<=15動(dòng)壓/iA=9.8=I6.64Pd阻t}A/i5=<xhA=249.6P"⑹ 90Q彎頭（2個(gè)）阻力系教查表知<=0.3366截面枳F=3.52m2流速ey=V階，/(2xFx3600)=19.13m/s動(dòng)動(dòng)SJi、=9.8=95.147Pt/阻力△/!=<x/?4=32.024P?（7）磨煤機(jī)入口45Q彎頭2個(gè)（垂直平面）阻力系數(shù)查表知^=0.39截而枳F=0.63m2流速cy=0.2Vycc/(Fx3600)=19.54<n/動(dòng)壓/=9.8動(dòng)壓/=9.8=99.27Pa阻力A/i=xhA=50.62Pa(8) 沿枉阻力a摩擦阻力系數(shù)查表知2=0.016長(zhǎng)度L二40m 當(dāng)量直徑人=3.78/m截而枳F=16.2m2流速似=Vrcc/(2xFx3600)=25m/s動(dòng)壓hA=9.8=115.27Pa

阻力A/l=2x—x/r=2^A2Pa

de(9)沿權(quán)阻力b摩檫阻力系數(shù)查表知2=0.017長(zhǎng)度L=19m 當(dāng)量直徑de=3.Wm截而枳F=9.52m2流速ty== J24m/s7^x3600動(dòng)壓么=9.8^讚=115.27Pa阻力=2x—x/?A=22.53P?

de沿權(quán)阻力c摩擦阻力系教查表知A=0.0225長(zhǎng)度L=7m當(dāng)量直^de=\.85m截面枳F=3.52m2流速co=VWIJ</(5xFx3600)：=19.13m/s2動(dòng)壓么=9.8+p._=H45Pa阻力A/f,0=2x—x/?x=11?409Pa

de風(fēng)門(空氣預(yù)熱器出口垂直風(fēng)道)阻力系數(shù)查表知=0.5截而枳尸=16.2講2流速份=VJrc/(2xFx3600)=25m/s動(dòng)壓?=9.8^=131.859阻力A/，n=Axyx/?4=65.92Pa風(fēng)門(磨煤機(jī)入口水平熱風(fēng)道關(guān)斷門)阻力系數(shù)查表知<=0.5截而枳F=3.52m2流速co=Vrcc/[2xFx3600)=19.13m/s動(dòng)壓hA=9.8pKYR=95.\4Pa阻力A/fp=Ax—xhA=47.574P</de風(fēng)門(磨煤機(jī)入口水平熱風(fēng)道調(diào)節(jié)風(fēng)門)與風(fēng)門(磨煤機(jī)入口水平熱風(fēng)貞腳貞腳貞腳貞腳道關(guān)斷門)相同。一次風(fēng)流量測(cè)量裝置阻力A/i14=250A/ (估算)(15)本段總阻力A//,=1290Pa制粉系統(tǒng)一次風(fēng)管道總阻力為AH=2169.304Pa5.2.2直吹式制粉系統(tǒng)送粉管道空氣動(dòng)力計(jì)算5.2.2.1煤粉管道摩擦阻力根據(jù)《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定》知其推薦流速20-29m/s,取v=28m/s磨煤機(jī)出口風(fēng)粉濃度gJl-AA/)=0.36172kg/kg送粉管道阻力計(jì)算：送粉管道沿權(quán)阻力損失截而枳F=0.31/n2流速=—=28m/s5F阻力系數(shù)=0.3264(根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選取)煤粉管道摩檫阻力=1264Pa5.2.2.2各部件的局部阻力損失粉提卄的壓頭損失APl=Zx//xpux<?=299.72Pa煤粉加速損失APr=//x =158.05Pa制粉粉管道全壓降A(chǔ)P=1719.72Pa磨煤機(jī)阻力鍋爐一次風(fēng)側(cè)總壓降：P=3439+(TV-783)丄x98=4998Pa磨煤機(jī)阻力鍋爐一次風(fēng)側(cè)總壓降：AW=10573.11477Pa5.3送風(fēng)機(jī)管道及局部阻力計(jì)算5.3.1送風(fēng)機(jī)入口段至空氣預(yù)熱器入口段(1)吸風(fēng)口入口而枳F=17.81m2孔口而枳^=13,5/n2阻力系數(shù)查表知<=0.285流速d>=Vrcc/(2xFx3600)=10.96m/s動(dòng)壓，1、=9.8^-p|rff=M60Pa阻力zV?(=xhA=18.49Pa(2)變徑管(收縮)阻力系數(shù)查表知=0.1截而枳F=8.75m2流速^=Vjr/e/(2x^x3600)=|18-501m/s動(dòng)壓hA=9.8^-prc/f=204.902Pa阻力A/?2=xhA=20.491Pa送風(fēng)機(jī)入口90度彎頭(水平轉(zhuǎn)垂直)阻力系數(shù)查表知＜=0.85截面積F=13?5m2流速co=VYCRl(2xF{x3600)= 96m/s動(dòng)壓=9.8^-pir/f=72.25Pa阻力A/!3=^xhA=67.5567Pa⑷沿權(quán)阻力摩擦阻力系教查表知Z=0.0157長(zhǎng)度L=20m當(dāng)量直徑人=3.6/n截而枳F,=13,5爪2流速=Vrcc/(2xF,x3600)=10.96/n/s動(dòng)壓，!、=9.8-^-prc(.=34.42Pt/阻力A/f4=Ax—xhA=4A2Pa⑸撐阻力A/f5=25.4x——Ix9.8=53.88P?30.48k20.3J送風(fēng)機(jī)暖風(fēng)器阻力AA6=400Pa⑺消音器阻力A/i7=200Pa方囫節(jié)A/?h=127.818Pa送風(fēng)機(jī)出口90度彎頭(水平轉(zhuǎn)垂直)阻力系數(shù)查表知=0.74截面積F=13.5m2流速co=VYCC/(2xFx3600|=10.96m/s動(dòng)壓/iA=9.8^p^=：62.25Pa阻力AA9=(XhA=47.804Pa(11)變徑管(擴(kuò)散)截面積Fx=13.5/w:截面枳f2=33.5()2wr阻力系數(shù)X%=0.1875流速cd=Vkyr/{2xFx3600(=10.96/h/5動(dòng)壓hA=9.8pKYIi=64.62Pit阻力A/，|o=<x/iA=12.116Pa撐阻力A/i(1=61.635Pa風(fēng)門(送風(fēng)機(jī)出口水平風(fēng)道)阻力系數(shù)查表知=0.5截面枳F=13.5in2流速liysVVcc/pxFx3600)=0.96m/s動(dòng)壓乃A=9.8^-pA>/<=64.60P*z阻力A/?r=2x—x/?A=32.3尸a?de風(fēng)門(空預(yù)器入口垂直風(fēng)道)阻力系數(shù)查表知<=0.5截而枳F=33.5/n2流速?=Vjrc/(2xFx3600)=4.86m/s7動(dòng)壓/iA=9.8^-pm=14.140Pa阻力A/i|3=Ax—x/?t=7.07尸ade5.3.2空氣頇熱器出口至鍋爐風(fēng)箱入口段(1)變徑管(擴(kuò)散)截面枳F,=33.502仍2截而枳r2=33.502m/2阻力系數(shù)(=^a(pp=0.1875流速g?=Vata/(2xFx3600)=25/h/s2動(dòng)壓hA=9.8-^-pK、,R=175Pa阻力=^x/aA=31.8125(2)空預(yù)器出口45Q彎頭2個(gè)(垂直平面)阻力系數(shù)查表知《乂(PP=0.7截而枳F=12.8/n2流速0.2Vnr/(Fx3600)=24.4m/s動(dòng)壓?=9.8苧戶讀=175?阻力A/i=^x/iA=1225Pa(3)空預(yù)器出口90度彎頭(水平平而)阻力系數(shù)查表知＜=1.5截面積F=12.8m2流速份=VYCC/(2xFx3600)=24m/s動(dòng)壓^=9.8^-pir/f=1175Pa阻力A/?3=^x/7a=262.5Pa貞腳貞腳⑷大小頭阻力阻力系數(shù)查表知(=0.550截面積F=12.8m2流速份=VYCC/(2xFx3600)=24m/s動(dòng)壓^=9.8^-pir/f=1175Pa阻力A/i4=xhA=96.25Pa(5)分流三通截而枳F=48m2進(jìn)口流速co、:().4VE=8.39m/s6出口流速=02V^C=24m/s流速比=0.流速比=0.53三通阻力系數(shù)查表知^=1.5動(dòng)壓/iA=9.8=175Pt/阻力A/f5=<x/?4=262.5P?⑹沿程阻力摩擦阻力系數(shù)查表知2=0.0172長(zhǎng)度L=50m當(dāng)量直=3.56/n截而枳6=12.8/n2流速co=VYCC/[2xFx3600)=24m/s2動(dòng)壓hA=9.8-^-p}rc=134.62/V/阻力A/!6=2x—x/?v=3\MPa

de撐阻力A/i7=487.062Pa風(fēng)門(空預(yù)器出口垂直風(fēng)道)阻力系數(shù)查表知=0.5截面枳F=33.5/n2流速co=VYCC/{2xFx3600)=10.629m/s動(dòng)壓久=9.8^-pKW=31.O3Pa阻力A/?s=2x—x/iA=15.515Pt/de其他輔助設(shè)備聯(lián)箱=63.102Pa 二次風(fēng)流量測(cè)量裝置=249Pa 鍋爐二次風(fēng)側(cè)=3090Pa5.3.3總壓降A(chǔ)H=5862.8787/V'5.4風(fēng)機(jī)選型由于本制粉系統(tǒng)為中速磨正壓直吹式，所以制粉系統(tǒng)只對(duì)一次風(fēng)機(jī)和送、引風(fēng)機(jī)，及密封風(fēng)機(jī)進(jìn)行選梓。密封風(fēng)機(jī)則由磨煤機(jī)的型號(hào)進(jìn)行選擇，且與磨煤機(jī)相匹配,由廠家提供。一、二次風(fēng)機(jī)并列運(yùn)行風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)為2臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的選擇應(yīng)使風(fēng)機(jī)壓頭和風(fēng)量能滿足系統(tǒng)最大出力的需要。風(fēng)機(jī)工況參數(shù)：風(fēng)機(jī)壓頭H=\.3AH=13898.04P?風(fēng)機(jī)的容量Qcai=558622.11m3th并列運(yùn)行風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)Z=2根據(jù)上述參數(shù)選擇選擇動(dòng)葉可調(diào)軸流式AST-2125/2150型風(fēng)機(jī)。二次風(fēng)機(jī)的選擇應(yīng)使風(fēng)機(jī)壓頭和風(fēng)量能滿足系統(tǒng)最大出力的需要。風(fēng)機(jī)壓頭H=\3A//=7481.94Pa風(fēng)機(jī)的容量 =186503.053m3//t并列運(yùn)行風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)Z=2根據(jù)上述參數(shù)選擇選擇動(dòng)葉可調(diào)軸流式FAF23.7-18-1型風(fēng)機(jī)。貞腳貞腳貞腳貞腳第六章制粉系統(tǒng)其他輔助設(shè)備的選擇6.1煤斗的選擇與計(jì)算表6.1.煤質(zhì)計(jì)算S煤密度計(jì)厙設(shè)計(jì)媒質(zhì)除去礦物唯（灰分）的??絕煤”的真密度Pat/m11001.498O.334Cdaf+4.25Hdaf+23媒的真密度pett/m1lOOpoIOO人〔：-蟲〕1.688媒的視在密度P…t/助，IOOpiJK JOO-Afimx100+(/^-l^fmax100-Mar1.315媒的堆密度P“t/m10.63xv叩0.829校核媒準(zhǔn)昤去#物項(xiàng)（灰分）的“純媒”的真密度P<*t/m1100O.334Cdaf+4.25Hdaf+231.485媒的真密度P…t/m1l<X》po100-M1-裊)1.700煤的視在密度P—t/mJ100pf? JOO-A/max100+(piac-1>Wmax 100-Mar1.309媒的堆密度Pc.b.t/mJ0.63&叩 I 0825 表6.1.1圓柱形媒斗什算煤斗計(jì)樂(lè)圓往彩煤牛計(jì)洋圓往形煤斗直經(jīng)Dm取用9圓往形煤+高度Hm取用10.5囲枝形煤+容幟Vm:宇H6680圇惟形煤牛計(jì)其圓惟形煤牛下口直徑dm取用0.94圓惟形煤斗高度hm取用11

側(cè)壁與水平面角度B度69.9圓惟形煤+容枳V7ih(D2+E>*d+d2)4*32602煤斗總?cè)莘eVmV1+V2926.2工作小時(shí)數(shù)計(jì)算媒倉(cāng)充填系敎K'H—取用0.8豫煤fe敎目Z取用6承煤倉(cāng)有效容枳V1Kfil*V743可供設(shè)計(jì)煤項(xiàng)工作小時(shí)數(shù)下HrsKrnPebZVBm8.73豫煤fe敎目Zi取用7可供校核煤項(xiàng)工作小時(shí)數(shù)THrs1KpZVfilrc.bx 1Bnix9.40皮帯居?低高度計(jì)算給煤機(jī)珞標(biāo)高L.m取用17.5媒+下口距給煤抓居高度MmM M+h+HI6皮帶層最低標(biāo)高Um耿用456.2給煤機(jī)的選型每臺(tái)爐配7臺(tái)電子稱重皮帶式給煤機(jī)，每臺(tái)磨煤機(jī)配一臺(tái)，出力0?100t/h,滿足磨煤機(jī)低負(fù)荷時(shí)能連續(xù)運(yùn)行的要求。6臺(tái)給煤機(jī)應(yīng)滿足鍋爐在BMCR下的出力要求,每臺(tái)給煤機(jī)裕量不少于每臺(tái)磨煤機(jī)最大計(jì)算出力的10%.精度±5%，采用變頻調(diào)速電機(jī)，在進(jìn)口和出口均設(shè)置斷煤監(jiān)控裝置。表6.28224型給煤機(jī)性能參敎表型號(hào)出力(t/h)計(jì)董精度(%)It帶寬率(mm)丈帶媒高度(rmO最小出料(mm)822410*100±0.5609.6177.812133.66.3粗粉分離器的選型由于本設(shè)計(jì)的制粉系統(tǒng)為中速磨直吹式制粉系統(tǒng)，所以，祖粉分離器的型號(hào)與磨貝腳貝腳貝腳貝腳煤機(jī)的具體型號(hào)相匹配。選取￡)G-Cfi系列粗粉分離器，其中以DG-BC3100X最佳。6.4木塊分離器與木削分離器的選摶為了防止制粉系統(tǒng)被雜物阻塞.應(yīng)采用木塊分離器，大容量機(jī)組宜采用電動(dòng)的：且應(yīng)操作輕便靈活，木塊能方便地取出：電動(dòng)型木塊分離器的電氣設(shè)備應(yīng)采用防爆型：木塊分離器前后應(yīng)有壓差信號(hào)，并送到&為運(yùn)行人員監(jiān)視的場(chǎng)所：木塊分離器的規(guī)格應(yīng)根據(jù)磨煤機(jī)至粗粉分離器輸粉管直徑來(lái)選擇。按照以上要求.選擇MKF-1600型木塊分離器。6.5煤粉分配器的選擇大容量鍋爐直吹式制粉系統(tǒng)為保證并列輸粉管道風(fēng)粉分配均勻，必須裝置某種形式的煤粉分配器。適合于大容量鍋爐直吹式制粉系統(tǒng)的煤粉分配器有格柵型、擴(kuò)散型和肋片半流型三種型式。綜合考慮本設(shè)計(jì)煤種的各參數(shù)，最終選柹輅柵型，它裝置于各種中速磨煤機(jī)分配器出a的垂直管道上或其他垂直向上需要分叉的煤粉管道上，根據(jù)需要，分配器的分支數(shù)又分為兩個(gè)、四個(gè)或八個(gè)。據(jù)此選擇煤粉分配器：A/F6447格柵型煤粉分配器。6.6補(bǔ)償器選擇制粉系統(tǒng)管路的必要區(qū)段應(yīng)安裝補(bǔ)償器以補(bǔ)償管路的膨脹和減弱振動(dòng)傳遞，防止管道因膨脹不暢和振動(dòng)而引起的泄窕和損壞。補(bǔ)償器的選擇