單順序閥切換總結(jié)報告

#1、#2機組主汽輪機汽機單—順閥切換總結(jié)報告運行部2023323日.試驗名稱：汽輪機單閥掌握—挨次閥掌握切換試驗?zāi)康模候炞C機組在正常運行中進展單—順閥切換的經(jīng)濟性1/2號機組4.時間：#1202333日，#22023310日試驗過程挨次閥的調(diào)門開啟挨次是#1和#2、#4、#5、#6、#3閥。進展切換的過程中，未消滅負(fù)荷下降的狀況。在由單閥掌握切換至挨次閥掌握時，未消滅振動、軸向位移等急劇變化。在由單閥切換至挨次閥掌握時，在 255MW四周，#2軸承振動高0.145mm，270MW,300MW0.116mm。試驗結(jié)果#1機組閥切換

振動變

調(diào)整級間

間

力/溫化量

移變化量

溫度變化量化值12:09

12:13

2

0.035

0.017 0.23 17#2機組間

間

化量

力/溫

量

振動變 變化量 化量

調(diào)整級溫度變化值13:15

13:17

4

0.041

0.3 0.24 1.#1255MW時，#2瓦振0.145mm，為檢查機組經(jīng)濟性，連續(xù)升負(fù)荷。在變負(fù)荷時，在250-270MW挨次閥掌握應(yīng)快速通過不應(yīng)保持,開門滑壓防止振動連續(xù)增大。經(jīng)濟效率計算總體趨勢看，挨次閥減小高壓供汽閥門節(jié)流損失，汽機效率及機組煤耗有很大降低，大大降低煤消耗〔具體數(shù)值詳見附錄五、附錄六〕 .300MW級汽輪機運行導(dǎo)則》關(guān)于蒸汽參數(shù)允許偏差掌握汽缸溫11.5/h,依據(jù)大型汽輪發(fā)電機組轉(zhuǎn)軸振動位移限值表規(guī)#1#2機組汽機振動符合相對位移(0.12-0.165mm)、絕對位移〔0.15-0.2mm〕限值規(guī)定內(nèi)，可以長期運行，但應(yīng)加強油質(zhì)監(jiān)視及過濾，加強運行調(diào)整減小機組振動、降低缸體溫差變化上多做工作。單//DEH裝置中的一個主要功能。所謂節(jié)流調(diào)整即把六個高壓調(diào)門一同進入同步掌握，在這種運行方式下，全部閥門處于節(jié)流狀態(tài)，對于汽輪機運行初期，使汽輪機各部件獲得均勻加熱較為有利。在噴嘴調(diào)整運行時，調(diào)整汽閥依據(jù)預(yù)先設(shè)定的挨次開啟，僅有一個調(diào)整汽閥處于節(jié)流狀態(tài)，其余均處于全開或全關(guān)狀態(tài)，這種調(diào)整發(fā)生可改善汽機的效率。A300MW機組試驗結(jié)論與德州電廠滑壓曲線，在變負(fù)荷下挨次閥掌握與單閥掌握的經(jīng)濟性和滑壓運行的經(jīng)濟性分析比較，挨次閥掌握方式較單閥掌握方式的熱耗率要低，承受多閥掌握方式降低供電煤耗。我公司投產(chǎn)初期始終使用單閥掌握運行方式，在局部負(fù)荷下，調(diào)整級全周進汽的載荷小于在局部進汽時的載荷，同時在全周進汽的葉片溫度較高，.這對葉根和輪緣部位的機械載荷均勻分布有利。盡管現(xiàn)在大多數(shù)大型汽輪機具有全電調(diào)調(diào)門掌握系統(tǒng)，但由于運行習(xí)慣、掌握便利、金屬溫度變化小等緣由，運行操作人員將汽輪機調(diào)整汽閥選為單閥的掌握方式。單閥掌握屬于節(jié)流配汽方式，相對于挨次閥掌握〔噴嘴配汽〕來說，會帶來肯定的經(jīng)濟損失。挨次閥掌握的熱耗率最低。承受單閥掌握，運行人員一般將機組全部的調(diào)速汽門都參與負(fù)荷掌握，這時機組在中間負(fù)荷范圍內(nèi)運行，單閥掌握比挨次閥掌握的熱耗率更高。在負(fù)荷變化同時，蒸汽溫度的最大波動發(fā)生在高壓缸的第一級，通流局部的蒸汽溫度也發(fā)生變化，這時候轉(zhuǎn)子中的熱應(yīng)力打算于負(fù)荷變化的大小和速度。第一級蒸汽溫度的變化量又與調(diào)整閥的運行方式有關(guān)，負(fù)荷變化有以下掌握方式：挨次閥、單閥、滑壓方式。低負(fù)荷下，鍋爐特性的不穩(wěn)定，選擇10000次循環(huán)推舉值或其他選定的循環(huán)壽命的負(fù)荷變化率，必需考慮進汽參數(shù)對于第一級溫度的影響。依據(jù)變負(fù)荷推舉值—滑壓和挨次閥方式圖表確定選擇那一種運行掌握方式。合理選擇和使用閥門掌握方式，運行人員能夠在各種運行階段盡量減小第一級溫度變化，這樣轉(zhuǎn)子和其他零件的熱應(yīng)力減小，升速、同步、帶低負(fù)荷用單閥掌握，使零件的加熱和膨脹比較均勻，確保機組運行安全牢靠。單閥局部負(fù)荷下調(diào)整級溫度高于挨次閥42—56℃以上，隨著負(fù)荷增大，溫差減小，在低負(fù)荷挨次閥運行經(jīng)濟性高于單閥和滑壓方式，負(fù)荷變化所需時間長，滑壓運行第一級蒸汽溫度變化小，允許較快變化負(fù)荷。單閥切向挨次閥方案一提出，得到了公司于總的極大關(guān)注與支持，屢次親自例會組織專業(yè)人員爭論、爭論解決很多難題，對于投入后的經(jīng)濟性、可行性、投切安全措施等賜予大量指導(dǎo)。經(jīng)過試驗確定切換工況：機組運行在.180MW負(fù)荷，掌握主汽壓力在13.5—14.0MPa、主汽溫度在520—530℃，六個調(diào)整汽門的開度全都；功率反響回路投入，壓力反響回路和轉(zhuǎn)速反響回路切除。提前組織現(xiàn)場運行人員生疏學(xué)習(xí)閥切換方案，把握操作留意事項及做好危急點分析工作，留意軸向位移、振動、差脹和調(diào)整級溫度變化。完善機組切換后運行參數(shù)如主汽壓力、負(fù)荷、主再熱蒸汽溫度、單挨次閥切換負(fù)荷等運行調(diào)整規(guī)定并制訂鶴電300MW機組變負(fù)荷滑壓運行經(jīng)濟分析試驗方案，通過試驗確定機組安全經(jīng)濟運行負(fù)荷-壓力曲線。在#1機(202333日〕、#2〔2023310日〕機組閥切換操作過程中，于總、李總親自到場進展監(jiān)視、指導(dǎo)，同其它專業(yè)人員一起圓滿地檢驗了汽輪機單閥挨次閥切換操作過程。在由單閥掌握切換至挨次閥掌握時，未消滅振動、軸向位移等急劇變化，切換時間上#14#2機組2分鐘，#2#1DEH軟件功#1DEH改造時應(yīng)進展更改以實現(xiàn)較好切換效果。經(jīng)過單閥挨次閥切換前后煤耗、效率、熱耗的分析比照，機組效率提高0。7%180g/kwh3g以上。挨次閥掌握比單閥掌握熱耗明顯削減，效率有所增加。而且挨次閥掌握熱耗和效率變化比較平穩(wěn)，順序閥掌握比單閥掌握高壓缸效率提高較大，緣由是挨次閥掌握在低負(fù)荷時由于只有一個調(diào)整汽門處于節(jié)流調(diào)整狀態(tài)，而節(jié)流調(diào)整則是六個調(diào)整汽門均處于節(jié)流調(diào)整狀態(tài)，節(jié)流損失較大。另外可以看出，機組在180MW負(fù)荷時調(diào)整級效率明顯低于210MW負(fù)荷時調(diào)整級效率，這是由于負(fù)荷增大，節(jié)流損失逐步在削減的原因。因此可以得出結(jié)論，挨次閥掌握比單閥掌握時機組經(jīng)濟性.提高，尤其是在低負(fù)荷時。閥切換中今后留意問題：單閥向挨次閥切換時，功率調(diào)整回路必需投入，削減機組負(fù)荷擾動同時也考驗了調(diào)速系統(tǒng)工作牢靠性；選擇切換負(fù)荷時應(yīng)充分考慮低負(fù)荷180MW滑壓高壓調(diào)整汽門開度不宜過小，防止小機調(diào)門搖擺主汽壓選擇13。5-14Mp。挨次閥向單閥切換時，功率調(diào)整回路必需投入，削減機組負(fù)荷擾動同時選擇切換負(fù)荷 195MW以下時應(yīng)充分考慮低負(fù)荷防止小機調(diào)門搖擺，主汽壓應(yīng)小于13。5Mp。后附各參數(shù)記錄圖表及閥門開度、瓦振表。.附錄一2023.3.3#1 機單—挨次閥切換試驗典型負(fù)荷變化各參數(shù)記錄負(fù)荷時間MW 1

調(diào)速汽門開度2 3 4

主汽壓力6

主汽溫度切換至挨次閥掌握270

180100/185180100/185100/185.30/0100/181.819.6/31.20/013.6526100/185.3100/181.8210100/185.20/021.2/340//015.5534100/185.4100/186.6100/182.22200/0100/182.515..3/2614.2534240100/185.4100/186.40/0100/182100/182.518.7/32.914.7534100/185.4100/186100/181.82500/052.6/93.713.9/25.516.6524

100/186

0/0

100/182100/182.9

24.7/46.3 16.8 531100/185.4100/186 100/182.9100/182.9280 13.1/20 45.8/84.3 16.8 531100/185.4100/186 100/181.8100/182.9290 21.9/36.3 45.8/84.3 16.6 530100/185.4100/186.4 100/181.8100/182.9300 45.8/80.5 45.8/84.3 16.5 527100/185.3100/186.8 100/182.428042/22.128042/22.1100/182.545.8/84.216.5530270100/185100/186.70/0100/182.3100/182.621.8/38.516.7533100/185100/185.3100/181.82600/0100/182.816.5/28.716.6532試驗步驟：工程 內(nèi) 容檢查機組運行在180MW負(fù)荷，掌握主汽壓力在 13.5—14.0MPa、主汽溫度在520—530℃，再熱蒸汽壓力、溫度在額定；六個調(diào)整汽門的開度全都；軸向位移，差脹，負(fù)荷，各軸承振動正常，各主、輔機運行正常檢查確認(rèn)DEHCCS遙控已切除；功率反響回路投入，壓力反響回路和轉(zhuǎn)速反響回路已切除確認(rèn)DEH仿真的單—順、順—單閥切換試驗已完成并合格；汽輪機各主保護正確投入通知鍋爐留意汽壓、汽溫的變化，通知電氣留意有功負(fù)荷的變化，汽輪機預(yù)備進展閥切換記錄汽機負(fù)荷、主汽溫度、主汽壓力、各調(diào)門開度，軸向位移，差脹，負(fù)荷，各軸承振動，調(diào)整級金屬溫度。負(fù)主汽主汽調(diào)速汽門開度軸向 差脹位移振動調(diào)整級溫度荷溫度壓力1 23 4 5618553014.123.1/38 23.1/423.1/38. 223.1/3 223.1/23.1/4109(#2)4696.5.7 1.27 9.2 38.11.1-0.485 7.856.6DEH上的“挨次閥掌握”鍵，開頭進展閥切換，同時留意負(fù)荷和主汽溫度、壓力的變化狀況挨次閥切換完成，各部運行穩(wěn)定后，記錄以下參數(shù)軸向 差脹 振動 調(diào)整級溫度調(diào)速汽門開度位移負(fù)荷123 45674/92(#3)6.718352613.6100/185100/1850/0 100/18119.6/30/07.6276/126(#2)469.工程工程內(nèi)1容-0.5246.8 依據(jù)需要，投入DEHCCS遙控方式在幾個典型負(fù)荷下進展挨次閥掌握的運行，并記錄各參數(shù)?！灿涗泤?shù)表格后附〕6.9.試驗步驟：工程 內(nèi) 容檢查機組運行在180MW負(fù)荷，掌握主汽壓力在13514MPa、主汽溫度在520—530℃，再熱蒸汽溫度在額定；六6.1 個調(diào)整汽門的開度全都；軸向位移，差脹，負(fù)荷，各軸承振動正常，各主、輔機運行正常檢查確認(rèn)DEHCCS遙控已切除；功率反響回路投入，壓力反響回路和轉(zhuǎn)速反響回路已切除6.2確認(rèn)DEH仿真的單—順、順—單閥切換試驗已完成并合格；汽輪機各主保護正確投入通知鍋爐留意汽壓、汽溫的變化，通知電氣留意有功負(fù)荷的變化，汽輪機預(yù)備進展閥切換記錄汽機負(fù)荷、主汽溫度、主汽壓力、各調(diào)門開度，軸向位移，差脹，負(fù)荷，各軸承振動，調(diào)整級金屬溫度。軸向 差脹 振動 調(diào)整級溫度

負(fù)主汽主汽荷溫度壓力

調(diào)速汽門開度 位移1 2 3 4 5 6按下DEH上的“挨次閥掌握”鍵，開頭進展閥切換，同時留意負(fù)荷和主汽溫度、壓力的變化狀況挨次閥切換完成，各部運行穩(wěn)定后，記錄以下參數(shù)軸向 差脹 振動 調(diào)整級溫度負(fù)主汽主汽

調(diào)速汽門開度

74/92(#3)6.7 荷溫度壓力 1 2 3 4 5 6.工程 內(nèi) 容6.86.9

依據(jù)需要，投入DEHCCS遙控方式在幾個典型負(fù)荷下進展挨次閥掌握的運行，并記錄各參數(shù)。

〔記錄參數(shù)表格后附〕附錄二2023.3.10#2 機單—挨次閥切換試驗典型負(fù)荷變化各參數(shù)記錄負(fù)荷 調(diào)速汽門開度時間

主汽壓力

主汽溫度 軸向位移 差脹MW123456切換至挨次閥掌握210100/187100/1830/0100/18625/42.60/014.6532–0.2377.91220100/188100/1840/0100/18620.6/34.50/016.1523-0.2566.21250100/187100/1830/0100/18634/590/016.7530-0.2587.52270100/187100/1830/0100/186100/18214/2316.7531-0.2597.54280100/187100/1830/0100/186100/18226/4516.7529-0.2447.54100/182290100/187100/18311/17100/186100/18316.4526-0.2397.55300..一、認(rèn)真做好方案預(yù)備工作完善汽輪機單閥掌握—挨次閥掌握切換操作組織機構(gòu)，設(shè)立以總工程師李建平為總負(fù)責(zé)，下設(shè)指揮組、技術(shù)指導(dǎo)組、運行操作檢查組、安全督導(dǎo)組，完善、制訂、審核保證切換試驗順當(dāng)進展各項試驗、措施及方案明確工作任務(wù)與分工負(fù)責(zé)。其中停機做好仿真試驗是成功關(guān)鍵，通過試驗真正把握機組特性、試驗可行性，真正解決功率調(diào)整回路投?？尚?，為實際切換確定試驗壓力、負(fù)荷供給了有利技術(shù)支持；提前組織現(xiàn)場運行人員生疏學(xué)習(xí)閥切換方案，把握操作留意事項及做好危急點分析工作。二、明精準(zhǔn)換過程中可能消滅的現(xiàn)象及應(yīng)實行的措施1、挨次閥的調(diào)門開啟挨次是#1和#2、#4、#5、#6、#3閥。假設(shè)切換完165MW#3軸承振動狀況。2、進展切換的過程中，有可能會消滅負(fù)荷增加和主汽壓下降的狀況，鍋爐在這種狀況下如沒有影響到機組的安全運行時，盡量不對主汽壓力進展調(diào)整，以免消滅因閥切換過程中負(fù)荷上升使主汽壓力降低，而為保持主汽壓力在額定值，鍋爐升壓使有功負(fù)荷連續(xù)上升的反調(diào)現(xiàn)象；同時也影響試驗結(jié)果；如閥切換過程中消滅負(fù)荷下降，主汽壓力上升的現(xiàn)象，鍋爐可調(diào)整壓力在額定值四周，同時加強對汽包水位的監(jiān)視和調(diào)整。3、切換過程中，機組負(fù)荷增加較快并接近300MW，鍋爐應(yīng)以允許的最300MW。..4、切換過程中，振動、軸向位移等急劇變化并到達跳閘值，應(yīng)馬上打閘、破壞真空緊急停機。5、切換完成后，如軸向位移、振動、差脹和調(diào)整級溫度變化較大，應(yīng)馬上匯報，請示處理。6、以前試驗結(jié)論根底最認(rèn)定，在以下負(fù)荷下進展投切工作為安全牢靠的。7、在升負(fù)荷時，在180MW時由單閥掌握切換至挨次閥掌握。 在降負(fù)荷165-170MW時由挨次閥掌握切換至單閥掌握。三、完善機組切換后運行參數(shù)規(guī)定1、#1、#2汽輪機挨次閥投入后，解除功率調(diào)整回路， #1、#2汽機投CCS遙控掌握方式，由鍋爐掌握主蒸汽壓力并親熱留意小機低壓調(diào)門#2#1#1機組負(fù)荷應(yīng)避開#4、#5#4、#5調(diào)整汽門，防#1#2瓦振動增大。2、關(guān)于機組參數(shù)運行規(guī)定：#2機組負(fù)荷從170MW以上為定參數(shù)運行，165-170MW切為單閥運行〔解除CCS遙控，投入功率調(diào)整回路，按下單閥掌握〕滑壓運行；#1170MW165-170MW切為單閥運行〔CCS遙控，投入功率調(diào)整回路，按下單閥掌握〕滑壓運行；要求參數(shù)如下：1) 170MW#116—16.7Mp；170MW負(fù)荷以下依據(jù)原來機組低負(fù)荷鍋爐運行方式滑壓規(guī)定壓力執(zhí)行；..2)250—300MW,主、再熱蒸汽溫度525—535℃；3)200—249MW,主、再熱蒸汽溫度520—530℃；4)170—199MW,主、再熱蒸汽溫度515—525℃；5)535℃，各段工質(zhì)、管壁溫度不允許超過原籌劃部下發(fā)規(guī)定值；鍋爐兩側(cè)溫差應(yīng)小于50℃；主、再熱蒸汽溫度差應(yīng)小于42℃；運行中加強機組負(fù)荷、主機轉(zhuǎn)數(shù)、主再熱蒸汽壓力、調(diào)整級蒸汽溫度壓力、DEH報警概要的監(jiān)視，消滅特別準(zhǔn)時通知鍋爐，匯報值長，,穩(wěn)定負(fù)荷，準(zhǔn)時聯(lián)系熱工檢修處理；運行中加強DEH6個調(diào)門反響指令及反響差值〔一般最大20mm〕監(jiān)視，特別時應(yīng)穩(wěn)定負(fù)荷，同時聯(lián)系熱工處理；11〕LVDT特別〔負(fù)荷、主再熱蒸汽壓力、調(diào)整級壓力突變、各調(diào)門反響偏差增大〕，馬上解除CCS遙控，穩(wěn)定負(fù)荷，馬上檢查軸向位移、振動、推力瓦溫及各軸承金屬、回油溫度在規(guī)定的范圍內(nèi)，通知熱工處理，同時加強主機各主要參數(shù)監(jiān)視做好事故預(yù)想。四、制訂鶴電300MW機組變負(fù)荷滑壓運行經(jīng)濟分析試驗方案1、某些設(shè)計為帶根本負(fù)荷的大型汽輪發(fā)電機組被要求參與電網(wǎng)調(diào)峰，因A電廠300MW機組試驗結(jié)論與德州電廠滑壓曲線，在變負(fù)荷下挨次閥掌握與單閥掌握的經(jīng)濟性和滑壓運行的經(jīng)濟性，經(jīng)分析計算，挨次閥掌握..方式較單閥掌握方式的熱耗率要低。通過機組試驗兼顧機組安全性來確定機組在給定負(fù)荷下最正確滑壓運行的主蒸汽壓力。2、機組運行影響安全主要因素#1汽機在主機高壓調(diào)整汽門#4、#5#6局部開啟，有重疊度時#2瓦振動最大到達0.162mm。2023380230分，覺察#1機#2Y向振動0.147mm,6.85mm,-0.554mm,負(fù)荷210MW,533度,14.6MPa,96.3KPa,汽機閥門掌握方,,#1.#2.#4高調(diào)門全開,#5高調(diào)門開21%,#6.#3,,由于機組進汽不均#2瓦振動過大。假設(shè)改,.#5,#6,#317%,,0.147mm0.120mm,7.71mm,-0.523mm,220MW(),533度,主12.6MPa,96.3Kpa,,對機組的安全性是格外有利的。、#2主汽輪機在低負(fù)荷時主再熱溫差大、汽缸膨脹減小較大，#1、#2瓦溫度上升6-720233112330#2機#2Y0.147mm,5.91mm,軸-0.272mm,205MW,529度,497.7度,主汽16.5MPa,#1/#286.4/76℃,65/58℃,汽機,,#1.#2.#4,#5高調(diào)門開18%,#6.#3/,,..軸向位移偏大是由于定壓供汽汽機進汽不均、鍋爐燃燒主再熱蒸汽溫差大#5、#6,機組滑壓運行，振動漸漸減小,此時差脹7.26mm,軸向位移-0.230mm,負(fù)荷206MW(爐側(cè)燃料量未變),主/再汽溫530/515度,主汽壓14.2MPa,#1/#2瓦金屬溫度81.5/73℃,60/54/32。215℃，軸向位移大幅度削減，軸承溫度下降較多。,,對機組的安全性和經(jīng)濟性有待于試驗證明。3#1、#2機組變負(fù)荷經(jīng)濟性〔兼顧安全性〕比照試驗定、滑壓運行規(guī)定、通過試驗確定我公司國產(chǎn)引進型300MW機組優(yōu)化運行方式和蒸、電網(wǎng)一般要求大功率汽輪發(fā)電機組上午在滿負(fù)荷下運行，中午調(diào)至額定出力的70%～80%，前夜又恢復(fù)至滿負(fù)荷運行。在夜間，則視機組的調(diào)峰力量而定，一般將機組負(fù)荷調(diào)至額定出力的50%～70%。24h內(nèi)，這些機組只在兩三個負(fù)荷點上運行。滿負(fù)荷時機組按其設(shè)計的方式和參數(shù)運行，低負(fù)荷時，機組將滑壓運行。因此分析這些機組滑壓運行的經(jīng)濟性僅需要在一兩個調(diào)峰負(fù)荷點上進展?fàn)幷摷纯?。、盡管現(xiàn)在大多數(shù)大型汽輪機具有全電調(diào)調(diào)門掌握系統(tǒng)，但由于..運行習(xí)慣、掌握便利、金屬溫度變化小等緣由，運行操作人員將汽輪機調(diào)整汽閥選為單閥的掌握方式。單閥掌握屬于節(jié)流配汽方式，相對于挨次閥掌握〔噴嘴配汽〕來說，會帶來肯定的經(jīng)濟損失。挨次閥掌握的熱耗率最低。承受單閥掌握，運行人員一般將機組全部的調(diào)速汽門都參與負(fù)荷掌握，這時機組在中間負(fù)荷范圍內(nèi)運行，單閥掌握比順A300MW240MW負(fù)荷的試驗，在一樣的主蒸汽參數(shù)下，單閥掌握比挨次閥掌握的熱耗率高60.7kJ/kWh623.6%左右。4、機組滑壓運行的熱經(jīng)濟性理論分析以熱力循環(huán)的理論對機組在低負(fù)荷滑壓運行進展分析：一方面由于進汽閥的節(jié)流損失降低，高壓缸的效率增加，高壓缸排汽溫度上升使機組更簡潔到達其設(shè)計的再熱蒸汽溫度，機組的汽動給水泵耗功因其出口壓力的降低而降低，導(dǎo)致拖動給水泵的小汽輪機少耗汽，從而帶來經(jīng)濟性提高；另一方面由于汽輪機高壓缸的焓降削減，循環(huán)熱效率要減小，而機組確實定內(nèi)效率就是相對內(nèi)效率和循環(huán)熱效率的乘積。因此，綜合這兩方面的因素可以查找合理的滑壓運行曲線。5、調(diào)峰負(fù)荷下最正確滑壓運行參數(shù)確實定如何選取在給定負(fù)荷點的最正確滑壓運行參數(shù)以獵取最高的效率是值得爭論的問題。AN300-16.7/538/538型機組的熱力系統(tǒng)資料和構(gòu)造參數(shù)指導(dǎo)，在主蒸汽壓力變化較小范圍內(nèi)選擇三四個主蒸汽壓力進..行試驗驗證。實際試驗時機組的邊界條件〔如系統(tǒng)疏水泄漏和汽封間隙〕的不同導(dǎo)致了一樣主蒸汽壓力下確定熱耗率有較大的差值。熱耗率隨主蒸汽壓力變化的趨勢是一樣的。240MW負(fù)荷，當(dāng)主蒸汽壓力滑15.7MPa180MW負(fù)荷，當(dāng)主蒸汽14.5MPa時，機組熱耗率到達最小。6、試驗在機組常常運行的兩個低負(fù)荷點均存在最正確滑壓運行參數(shù)，通過試驗確認(rèn)實際運行的低負(fù)荷最正確滑壓運行主蒸汽壓力。1、試驗要求：穩(wěn)定負(fù)荷10分鐘后記錄參數(shù)；負(fù)荷試驗單臺機進展，用另一臺機調(diào)整負(fù)荷，無富有負(fù)荷時以爭搶負(fù)荷為主；試驗其間要穩(wěn)定負(fù)荷，減小調(diào)整試驗數(shù)據(jù)要求保存小數(shù)點后2位2、試驗具體操作規(guī)定1〕#1-2機組試驗負(fù)荷、壓力規(guī)定如下表：#1機組滑壓試驗壓力#1機組 機前試驗壓力(Mp)(MW)19012.512.8131414.214.520012.512.8131414.214.5..21012.512.81313.213.51414.214.51522013.513.81414.514.81515.215.523013.513.81414.514.81515.215.524013.51414.214.514.81515.215.71625013.51414.214.514.81515.215.71616.5260152601515.51616.216.52701616.216.516.7300

16.5

16.7

#2機組滑壓試驗壓力#2機組機前試驗壓力(Mp)(MW)19012.51313.51414.52001313.51414.5152101313.51414.51515.522013.513.81414.514.81515.215.52301414.214.514.81515.215.515.72401414.214.514.81515.215.71616.22501414.214.514.81515.215.71616.216.5260152601515.51616.216.527016.516.730016.7..試驗記錄數(shù)據(jù)見下附錄表三(