高速線材軋制規(guī)程設(shè)計(jì)

河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)名目河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)名目目 錄5.3.1 機(jī)架數(shù)目確實(shí)定 3\l“_TOC_250009“5.4 軋機(jī)的選擇 3\l“_TOC_250008“孔型設(shè)計(jì) 5孔型設(shè)計(jì)概述 5孔型設(shè)計(jì)的內(nèi)容 5孔型設(shè)計(jì)的根本原則 5\l“_TOC_250007“孔型系統(tǒng)的選取 6粗軋機(jī)孔型系統(tǒng)的選取 6中軋、預(yù)精軋及精軋軋機(jī)孔型系統(tǒng)的選取 6\l“_TOC_250006“孔型設(shè)計(jì)計(jì)算 6確定各道次延長(zhǎng)系數(shù) 6確定各道次軋件的斷面面積 7孔型設(shè)計(jì)計(jì)算 8\l“_TOC_250005“孔型在軋輥上的配置 9孔型在軋輥上的配置原則 9孔型在軋輥上的配置 9\l“_TOC_250004“軋輥的平均工作直徑及軋輥轉(zhuǎn)速確實(shí)定 10工作輥徑確實(shí)定 10軋輥轉(zhuǎn)速確實(shí)定 10\l“_TOC_250003“力能參數(shù)計(jì)算與強(qiáng)度校核 13\l“_TOC_250002“力能參數(shù)計(jì)算 13軋制溫度 13軋制力計(jì)算 14軋輥輥縫計(jì)算 19\l“_TOC_250001“電機(jī)功率的校核 19傳動(dòng)力矩的組成 19各種力矩的計(jì)算 20電機(jī)校核 21第一道次電機(jī)功率校核舉例 21\l“_TOC_250000“軋輥強(qiáng)度的校核 22強(qiáng)度校核 22第一架軋機(jī)軋輥強(qiáng)度校核舉例 25河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)5.3.1 機(jī)架數(shù)目確實(shí)定〔Φ6.5mm〕確定軋制道次?？紤]到坯料尺寸偏差和熱膨脹因素，所以總延長(zhǎng)系數(shù)為：F 0 Fn

[(1504)1.015]26.52

736.68

……………(3)4一般全線平均延長(zhǎng)系數(shù)為： 1.27軋制道 Nlnln

27.6 …………………(4)取整得N28，精軋最終兩架為減徑機(jī)。軋機(jī)最終為兩架定徑機(jī)〔不考慮在內(nèi)。26+4架軋機(jī)分為粗軋、中軋、預(yù)精軋、精軋及66684架。5.4 軋機(jī)的選擇各機(jī)組主要參數(shù)如表77機(jī)組機(jī)架

機(jī)架布置

軋輥輥 徑(mm)

輥身長(zhǎng)度

主電機(jī) 速比r/min號(hào) 最大輥徑最小輥徑

(mm) 功率kw1H1H61052080050098.382V61052080050076.403H610520800650700～140059.404V49542070050036.975H49542070065028.546V49542070065021.607H42036065065013.598V42036065070010.109H4203606506507.9410V420360650700700～14005.9611H4203606506504.6812V4203606507003.7013H4203606507002.9414V4203606507002.3415H248222757001.0616V24822275600 1.0617H24822275700700～14000.8918V248222756000.7531945°228205720.5972045°228205720.4112145°228205720.4112245°228205720.3252345°22820572500050～15700.2142445°228205720.2142545°228205720.1562645°228205720.1562745°228205720.1252845°228205720.125293045°45°22822820520572723200850～17000.1020.102中軋機(jī)組預(yù)精軋機(jī)精軋機(jī)組減定徑機(jī)河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)孔型設(shè)計(jì)概述

6 孔型設(shè)計(jì)件都直接相聯(lián)，所以孔型設(shè)計(jì)是車(chē)間設(shè)計(jì)重要一環(huán)?？仔驮O(shè)計(jì)的內(nèi)容孔型設(shè)計(jì)是型鋼生產(chǎn)的工具設(shè)計(jì)?？仔驮O(shè)計(jì)的全部設(shè)計(jì)和計(jì)算包括三個(gè)方面：斷面孔型設(shè)計(jì)各道次的變形量，以及各道次的孔型外形和尺寸。配輥便利、成品質(zhì)量好和軋機(jī)產(chǎn)量高。軋輥輔件設(shè)計(jì)—導(dǎo)衛(wèi)或誘導(dǎo)裝置的設(shè)計(jì)的變形，或者對(duì)軋件起矯正或翻轉(zhuǎn)作用等。孔型設(shè)計(jì)的根本原則保證獲得優(yōu)質(zhì)產(chǎn)品部的剩余內(nèi)力小，金相組織和力學(xué)性能良好。保證軋機(jī)生產(chǎn)率高速度。作業(yè)率取決于工藝的科學(xué)、孔型設(shè)計(jì)的合理、設(shè)備的優(yōu)良、操作的嫻熟。保證產(chǎn)品本錢(qián)最低孔型設(shè)計(jì)也應(yīng)保證削減軋輥和電能的消耗。保證勞動(dòng)條件好定，便于調(diào)整；軋輥輔件結(jié)實(shí)耐用，裝卸簡(jiǎn)潔[9]。孔型系統(tǒng)的選取粗軋機(jī)孔型系統(tǒng)的選取1#2#軋機(jī)的孔型為立箱。箱形孔型系統(tǒng)的軋件變形較為均勻，角部沒(méi)有轉(zhuǎn)變，簡(jiǎn)潔溫度偏低。箱形孔型系統(tǒng)的主要優(yōu)點(diǎn)是：沿軋件斷面寬度變形均勻，孔型磨損較小；較小大，故可以允許給以較大的變形量；不同斷面尺寸的軋件；在這種孔型中軋制，軋件上的的氧化鐵皮易于脫落。箱形孔型系統(tǒng)的主要缺點(diǎn)是：在這種孔型中軋出的方形或矩形斷面不夠規(guī)整；在這種孔型系統(tǒng)中金屬只能受到兩個(gè)方向的軋制加工；好，易發(fā)生倒鋼或歪扭現(xiàn)象，這在軋制小斷面軋件時(shí)尤為嚴(yán)峻。60×60400毫米軋機(jī)上這種孔型最小軋出斷面尺寸為45×45毫米。箱形孔型道次延長(zhǎng)1.20～1.40。3#～6#軋機(jī)的孔型依次為：橢圓—圓—橢圓—圓這種孔型系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)在于：孔型外形能使軋件從一種斷面平滑地轉(zhuǎn)換成另一種斷面，從而避開(kāi)金屬由于劇烈的不均勻變形面產(chǎn)生局部應(yīng)力。在此孔型系統(tǒng)中軋出的軋件沒(méi)有鋒利的棱角，軋件冷卻均勻?？仔屯庑渭白冃翁攸c(diǎn)有利于去除軋件上的氧化鐵皮，使軋件具有良好的外表。中軋、預(yù)精軋及精軋軋機(jī)孔型系統(tǒng)的選取—圓孔型系統(tǒng)。孔型設(shè)計(jì)計(jì)算確定各道次延長(zhǎng)系數(shù)736.68由延長(zhǎng)系數(shù)的安排原則確定各道次延長(zhǎng)系數(shù)見(jiàn)表81234512345678910111212141.31.251.391.321.391.281.381.321.321.321.331.251.281.2515161718192021222324252627281.271.251.251.241.211.221.221.211.201.211.211.211.201.20軋制道次延長(zhǎng)系數(shù)軋制道次延長(zhǎng)系數(shù)確定各道次軋件的斷面面積按逆軋挨次進(jìn)展計(jì)算：由公式[7]： F Fn1 n nF F n2 n1 n1F F n3 n2 n2...F F1 2 2

………(5)99軋制道次12123456717307.713846.2.9961.37546.45429.14241.53073.5Φ98Φ73.58910111213142328.4Φ54.51763.91336.3Φ41.31004.8803.8Φ32.0628.0502.4Φ25.315161718192021395.6316.5204.2208.4168.7138.3113.4Φ20Φ16.1Φ13.32223242526272893.778.164.553.344.136.733.2Φ10.9Φ9.1Φ7.5Φ6.5軋制道次斷面面積孔型設(shè)計(jì)計(jì)算由程序計(jì)算得各個(gè)孔型尺寸如下表：10孔型參數(shù)高度寬度高度寬度橢圓圓弧半徑圓擴(kuò)張角高度寬度高度寬度橢圓圓弧半徑圓擴(kuò)張角輥縫115150.512016015.0117.7117.712512512.084.8135.884.8150/9193.920.8989898107.53015.057120.557133.9113.713.473.573.573.582.33012.541.79141.7101.1165.91054.554.554.563.6308.532.466.632.474627.941.341.341.347.6307.525.849.925.855.544.46.332323236.5306.020.838.220.842.432.75.225.325.325.328.5305.016.130.416.133.827.24.319.819.819.822.5304.013.92313.925.618.43.516.316.316.318253.212.318.512.320.613.73.013.913.913.915.1252.29.416.49.418.213.72.511.211.211.212.5253.08.212.98.214.39.82.09.49.49.410.3252.46.710.96.712.18.61.77.87.87.88.6252.05.69.05.6107.11.56.56.56.57.125112345678910111213141516171819202122232425262728

孔型尺寸(mm)孔型在軋輥上的配置去。配輥應(yīng)做到使軋制操作便利，保證產(chǎn)品質(zhì)量和產(chǎn)量，并使軋輥得到有效的利用?？仔驮谲堓伾系呐渲迷瓌t為了合理配置孔型，一般應(yīng)遵守如下原則：孔型在各機(jī)架的安排原則是力求軋機(jī)各架的軋制時(shí)間均衡。依據(jù)各孔型的磨損程度及其對(duì)質(zhì)量的影響，每一道備用孔型的數(shù)量在軋輥上應(yīng)有只換孔型，而不需換輥。作條件：輥環(huán)強(qiáng)度取決于軋輥材質(zhì)、軋槽深度和輥環(huán)根部的圓角半徑大小。鋼軋輥的輥環(huán)寬度應(yīng)大于成等于槽深高度之半。鑄鐵輥的輥環(huán)寬度應(yīng)大于或等于槽深高度。確定輥環(huán)寬度時(shí)除考慮其強(qiáng)度外，還應(yīng)考慮導(dǎo)板的厚度或?qū)О逑涞某卟乓约罢{(diào)整螺絲的長(zhǎng)度和操作所需的位置大小，邊輥環(huán)寬度中小型軋機(jī)取80～120mm。孔型在軋輥上的配置考慮的因素有：成品孔和成品前孔應(yīng)盡量爭(zhēng)取單獨(dú)配置，即不配置在同一架軋機(jī)的同一軋線上，以便實(shí)觀單獨(dú)調(diào)整，保證成品質(zhì)量。短的軋制節(jié)奏，有利于提高軋機(jī)產(chǎn)量。依據(jù)各個(gè)孔型磨損對(duì)成品質(zhì)量影響程度不同，在軋輥上孔型配置數(shù)目也不一樣。處是可以削減換輥次數(shù)、削減軋輥儲(chǔ)藏?cái)?shù)量，并能降低軋輥消耗。軋輥相鄰孔型間的凸臺(tái)叫輥環(huán)，在軋輥長(zhǎng)度方向上要留有足夠的寬度，以保證輥100mm～般在50～100mm的范圍內(nèi)選取。至于在孔型傾斜配置的狀況下，還應(yīng)考慮設(shè)置止推斜面輥環(huán)的要求。本設(shè)計(jì)軋輥配輥圖見(jiàn)附圖。軋輥的平均工作直徑及軋輥轉(zhuǎn)速確實(shí)定工作輥徑確實(shí)定粗中軋機(jī)〔1～14#軋機(jī)〕工作輥徑確實(shí)定Dw

D0.85h (6)橢圓孔：Dw

(D1.33h)1.01 (7)

圓孔：Dw

D1.56h (8)D 為軋輥工作直徑wD 為輥環(huán)直徑h 為孔型高度依據(jù)以上公式計(jì)算粗中軋機(jī)工作輥徑如下表。預(yù)精軋、精軋、減定徑機(jī)〔15～30#軋機(jī)〕工作輥徑確實(shí)定Dw

(D1.33h)1.01 (9)式中：Dw

Dw為軋輥工作直徑

(D1.35h)1.01 (10)D 為輥環(huán)直徑h 為孔型高度依據(jù)以上公式計(jì)算預(yù)精軋、精軋、減定徑機(jī)工作輥徑如下表。11機(jī)架號(hào)121234567891011121314510485502342423385368335381356390370223216w1516171516171819202122232425262728229223212208214212218215219217221220223221機(jī)架號(hào)Dw表中27#、28#為減徑機(jī)孔型，29#、30#為定徑機(jī)，其孔型與28#一樣。軋輥轉(zhuǎn)速確實(shí)定軋輥轉(zhuǎn)速是主要的生產(chǎn)操作參數(shù)之一。它由各道軋件出口速度和前滑值來(lái)打算。各道軋件出口速度可以由各道的連軋常數(shù)或確定的前后軋機(jī)軋件出入口速度差打算。按無(wú)張力設(shè)計(jì)軋件速度簡(jiǎn)潔因軋件速度計(jì)算誤差和軋輥轉(zhuǎn)速調(diào)整誤差帶來(lái)堆鋼。過(guò)大速度差帶來(lái)較大張力，它能削減電機(jī)動(dòng)態(tài)速降的幅度，即便孔型磨損，也能保持一段穩(wěn)定軋制，但帶來(lái)孔型磨損嚴(yán)峻。故連軋生產(chǎn)中，一般承受微張力軋制。1的連軋常數(shù)，或每道出口速度低于下道入口速度的3%由連軋常數(shù)公式：CF Dn wn

n (1sn

s ) (11)nFnnns

——各道次軋件出口面積；——各道次軋輥轉(zhuǎn)速；——自由寬展前滑；hs sn

s =0.0310.0060.037n28架成品孔得：C28

F D28

nw28 28

(1sh

s )n其中v28

由軋輥線速度v

60

和v v(1S28

S )〔其中軋件出口速度vn

100m/s〕所以

60v 60100103n 28

833.8

rpm28 D(1s s ) 2211.037h n此時(shí)連軋常數(shù) C28

33.2221833.81.0376.344107按逆軋挨次安排各架之間的拉鋼系數(shù)設(shè)k 1.001~1.003i可取k k28

k15

1.001k k14 13

k11

1.000k k10 9

k k8

1.002k k1 2

k6

1.003計(jì)算連軋常數(shù)Ck n CC n1

n1CnknC 27 k28

6.328107同理計(jì)算得各機(jī)架的連軋常數(shù)(107)如下表。13(107)機(jī)架號(hào)1234567連軋常數(shù)6.0926.1106.1296.1476.1656.1846.202機(jī)架號(hào)891011121314河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)連軋常數(shù)6.2156.2276.2406.2406.2406.2406.240機(jī)架號(hào)15161718192021連軋常數(shù)6.2526.2586.2656.2716.2776.2846.290機(jī)架號(hào)22232425262728連軋常數(shù)6.2966.3026.3096.3156.3216.3286.334公式：n i

CiD Fwi

…………………(12)D nv wi i 60

………………..(13)計(jì)算得各機(jī)架的軋制速度如下表：14機(jī)架號(hào)1234567m/s0.220.280.390.50.710.911.3電機(jī)轉(zhuǎn)速1023.81021.2859.31052.8893.6984.9869機(jī)架號(hào)891011121314m/s1.62.22.93.94.86.27.7電機(jī)轉(zhuǎn)速944.3844.8910.7859902.5851.1887.7機(jī)架號(hào)15161718192021m/s9.912.515.618.52125.531.2電機(jī)轉(zhuǎn)速1028.61033.91002.11081.41063.9935.51093.1機(jī)架號(hào)22232425262728m/s37.745.355.266.87590.2100電機(jī)轉(zhuǎn)速1062.3829.510271174.11092.41018.71188.8河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)8 力能參數(shù)計(jì)算與強(qiáng)度校核力能參數(shù)計(jì)算軋制溫度生的溫度上升綜合作用的結(jié)果。軋制過(guò)程中每一道次上軋件的溫度變化為t，它可以分解為幾局部，如下公式：tt t (t t t t ) (18)p f u s d

t—道次軋件溫度變化t —由塑性變形功轉(zhuǎn)變的溫升pt —軋件與軋輥間相互摩擦產(chǎn)生的溫升ft —軋件向四周輻射產(chǎn)生的溫降t —軋件在機(jī)架間運(yùn)行是空氣對(duì)流引起的溫降ut—冷卻水引起的軋件溫降st —軋輥熱傳導(dǎo)引起的軋件溫降d為便于計(jì)算，對(duì)以下模型進(jìn)展一下簡(jiǎn)化：軋件和軋輥之間的磨擦產(chǎn)生的溫升很小，故t 可以無(wú)視。對(duì)t ，t 簡(jiǎn)化式為：f uk t t t t (19) u s

k—軋機(jī)形式系數(shù)，取k1151.各種溫度變化的公式變形功引起的溫升

ttpkttd (20)式中：p—平均單位壓力軋輥熱傳導(dǎo)引起的溫降

t 1.81p(1a)lnHp h

....……………(21)t

Ftz2

……………(22)式中：

d 1.8cGh0 c—鋼材的熱傳導(dǎo)系數(shù)，熱軋溫度下300k/mhF—Fz

2lbc

106l —lc

Rb—軋件通過(guò)該道次的平均寬度ct —熱傳導(dǎo)時(shí)間2h—軋件通過(guò)該道次的平均高度cC —c0

0.166k/kg代入式中，整理得：式中：

t 0.284 R d (Hh)2v

……(23)v—軋件出口速度—咬入角由輻射引起的溫降

T 4 T 4 1 2 F

t—輻射體黑度，08；

10

GC0

S…………

(24)—完全黑體的輻射系數(shù)，5815w/m2k；T—軋件確定溫度k；1T—空氣確定溫度，T 27273300(k)；2 2—相鄰兩機(jī)架件軋件運(yùn)行時(shí)間s ，由軋機(jī)間距和每道次出口速度計(jì)算；F—單位長(zhǎng)度的軋件質(zhì)量kg；sC —比熱容 kJ/kgk。0代入式中，整理得：T 4 1 81t 0.981F

………………(25)

F—軋件斷面積

s 1000F軋制力計(jì)算平均單位壓力Ekeland公式，用于熱軋高件自由寬展時(shí)計(jì)算平均單位壓力的半閱歷公式為：p(1m)(k) (26)式中：m—外摩擦對(duì)單位壓力的影響系數(shù)—粘性系數(shù)—平均變形速度k10(140.01t)(1.4CMn)0.1(140.01t)Rh其中：mRhh

Hh

1.2h

2vRHh式中：R—軋輥工作半徑h—平均壓下量Hh—軋件軋前、軋后高度f(wàn)—摩擦系數(shù)對(duì)于鋼軋輥：f1.050.0005t0.00056v對(duì)于鑄鐵輥：f0.940.0005t0.00056v式中：v—軋輥線速度t—軋制溫度軋制壓力式中：p—平均單位壓力

ppF (27)F—軋輥與軋件的接觸面積RRh

b bH h；Fl；c

b l c c

；c 2h—孔型軋制中的平均壓下量h

F FH hB bFH0.785BH圓斷面軋件： Fh

h24對(duì)于圓斷面軋件進(jìn)入橢圓孔，公式同樣適用。軋制力矩按軋件作用在軋輥上的壓力來(lái)計(jì)算軋制力矩，公式為：RhRh—力臂系數(shù)

M2Pl 2pc

……(28)ab0.2，0.49〕和a0575b060506050575力能參數(shù)計(jì)算的程序18Fs軋制道次1234567斷面周長(zhǎng)(mm)526470.7351.2307.9288230.8215.9軋制道次891011121314斷面周長(zhǎng)(mm)171160.3129.6122100.594.779.4軋制道次15161718192021斷面周長(zhǎng)(mm)74.862.358.951.248.943.641.3軋制道次22232425262728斷面周長(zhǎng)(mm)35.733.629.728.124.523.320.419軋制道次1234567H/mm150150.5117.7135.898120.573.5h/mm115117.784.8985773.541.7軋制道次891011121214H/mm9154.566.641.349.93238.2h/mm54.532.441.325.83220.825.3軋制道次15161718192021H/mm25.330.419.82316.318.513.9h/mm16.119.813.916.312.313.99.4軋制道次22232425262728H/mm16.412.115.89.410.97.89.0h/mm11.28.29.46.77.85.66.51)第一道次力能參數(shù)計(jì)算舉例輻射溫降t傳導(dǎo)溫度

0.981Fs

T 4 811001000F

19526

13234 81100 17307.7

16.2kt 0.2842 R 0.2842 255 d其中：q1h2R

Hh21 35 0.93142255

15011520.22actan

actan11q2

1010.93142

0.372radtd

1.8103k中間溫度T1323t t 132316.21.81031306.8kd粘性系數(shù)14t0.1140.011306.82730.35變形抗力10140.01t1.4CMn10140.011306.82731.40.50.480.5摩擦系數(shù)f0.940.0005t0.000560.940.00051306.82730.000560.220.42外摩擦影響系數(shù)RRhm

1.2hHh

1.60.422553515025535

1.235

0.08平均變形速度h2v R

3520.223520.22255Hh 150115平均單位壓力86.8MPa變形溫升軋制溫度

t 0.041plnHp

0.04186.8ln150115

0.945k(12)壓下率

t Ttz

1306.80.9451323.9khH

35150

0.233力臂系數(shù)0.6050.5750.6050.5750.2330.4725525535

ppFP

BbRRh

/9800 86.8

150.25/9800 123.8T(15)軋制力矩25535M2pl 2123.825535c

/100010.96Tm第一道次軋制力能參數(shù)為：p123.8T，M 10.96Tm其它道次的力能參數(shù)由計(jì)算機(jī)計(jì)算的結(jié)果如下表：20機(jī)架軋制力/T軋制力矩/Tm1123.810.962109.89.293112.49.05488.46.295103.26.98678.35.03769.63.79862.43.65949.82.401043.92.281134.71.481231.41.421316.50.471415.20.461512.90.331611.80.32177.830.17187.340.17195.490.11205.310.11215.490.1225.090.1233.630.059243.490.061253.050.046262.870.047272.370.032282.200.033軋輥輥縫計(jì)算平板軋制的輥縫依據(jù)彈跳方程來(lái)計(jì)算：shshP/k式中：s——輥縫；k——軋機(jī)剛度；P——軋制力。2122。21機(jī)架號(hào)1234567891011121314t/mm1501501501501501501201001001001001008080軋制力12310911288103787563504435311715.2出口厚11511784.8985773.541.754.532.441.325.83220.825.3彈跳值0.820.730.750.590.690.520.630.630.500.440.350.310.220.201516171516171819202122232425262728606066604040404040404040404012.911.87.837.345.495.315.495.093.633.493.052.872.372.216.119.813.916.312.313.99.411.28.29.46.77.85.66.50.220.200.120.120.140.140.140.130.100.090.080.070.060.06t/mm軋制力出口厚彈跳值

22碳化鎢懸臂軋機(jī)剛度電機(jī)功率的校核傳動(dòng)力矩的組成式中：M —軋制力矩Z

MM ZM Mi m

M (29)dM —摩擦力據(jù)mM —空轉(zhuǎn)力矩kM —?jiǎng)恿兀话l(fā)生在不均勻轉(zhuǎn)開(kāi)工作的幾種軋機(jī)中，而高速線材軋機(jī)是均勻d

MMi

ZMm

M (30)k各種力矩的計(jì)算軋制力矩：摩擦力矩

M 2pl (31)Z式中：p1d1f1

M pd f (32)m1 1 1 m1 1 1 —軋輥輥頸直徑—軋輥軸承摩擦系數(shù)傳動(dòng)摩擦力矩

1 M

M 1 (33)式中：

M m2

1 Z mi1M —換算到主電機(jī)軸上的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的摩擦力矩m2 —傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的效率，一級(jí)齒輪傳動(dòng)0961換算到主電機(jī)軸上的附加摩擦力矩為：M 1 M

…………(34)31

0.88

M m1m i M

1 Z iM空轉(zhuǎn)力矩

M m

m10.88i

0.1303 ZI式中：

M 0.03~0.06Mk

……………(35)M —電機(jī)的額定力矩H電機(jī)的額定力矩

0.9744NM H n

………………(36)

d—電機(jī)的額定力矩H—電機(jī)功率Dn —電機(jī)額定轉(zhuǎn)速dn —電機(jī)額定轉(zhuǎn)速d電機(jī)校核校核電機(jī)的溫升條件，負(fù)荷長(zhǎng)時(shí)期運(yùn)行：M Mjum H

*0.7…………(38)校核電機(jī)的過(guò)載條件，短時(shí)間頂峰負(fù)荷：M第一道次電機(jī)功率校核舉例電機(jī)額定力矩

max

K MG

………(39)MH

0.9744NDndHM 0.47TmH軋輥軸承的附加摩擦力矩Mm1

pd0

0.006/1000 d0.55DM 123.8280.50.006/1000 0.208Tmm1附加摩擦力矩MM m1m 0.88i

0.130310.96i

0.2080.8898.38

0.130310.9698.38

0.0164 Tm空轉(zhuǎn)力矩Mk靜力矩

0.05MH

0.050.470.024TmMj等效力矩

MzM Mi m

10.9698.38

0.01640.0240.152TmM 2tM 2tM 2tj ktt0.152273.70.0242573.75jum

0.147TmMjum

0.1470.47Tm電竭力量符合要求。

23機(jī)架 MjumTm MHTm10.1470.4720.2180.4530.2570.4340.2360.3750.3430.4260.2940.3170.3480.4280.3970.4290.3640.44100.3750.41110.2850.42120.3250.41130.1560.25140.2140.28150.3460.44160.2980.34170.2530.31180.2160.30190.1960.34200.2970.40210.3150.34220.3240.35230.3150.45240.3150.37250.4010.52260.2940.35270.2960.37280.2830.30由上可知電機(jī)力量符合要求。軋輥強(qiáng)度的校核軋輥進(jìn)展強(qiáng)度校核。對(duì)于有槽軋輥，輥身只校核彎矩，這種狀況適合非懸臂式軋機(jī)；而對(duì)于懸臂式軋機(jī)，受扭矩，故進(jìn)展彎扭組合校核；軸頭只承受扭矩，故進(jìn)展扭轉(zhuǎn)校核。強(qiáng)度校核輥身強(qiáng)度校核求支反力對(duì)于非懸臂式軋機(jī)〔1#～14#〕7非懸臂式軋機(jī)軋輥受力分析簡(jiǎn)圖B為支點(diǎn)列轉(zhuǎn)矩方程pbp0

ab0p b p1 ab 0B為支點(diǎn)列轉(zhuǎn)矩方程pabp2

a0p a p2 ab 0對(duì)于懸臂式軋機(jī)〔15#～26#：8懸臂式軋機(jī)軋輥受力分析簡(jiǎn)圖p bpa

B為支點(diǎn)p 1bpa

A為支點(diǎn)p b p1 ab

，p 2

a pab

非懸臂式軋機(jī)河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)河北理工大學(xué)輕工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)p bp1 a

， p 1bp2 a

懸臂式軋機(jī)彎曲應(yīng)力彎曲正應(yīng)力彎矩 Mpa (40)M/W (41)其中：W d332彎曲切應(yīng)力

4 p 0

………....………..………………(42)式中：p0

3 F—軋制力矩F—軋輥橫斷面積彎曲應(yīng)力對(duì)于鋼軋輥，合成應(yīng)力按第四強(qiáng)度理論計(jì)算：23232p242強(qiáng)度校核

1j 2

12

………(44)假設(shè) Rp

b

R則輥身強(qiáng)度足夠bR—許用應(yīng)力b對(duì)于合金鍛鋼軋輥： Rb對(duì)于鑄鐵軋輥： Rb輥徑〔或軸徑〕強(qiáng)度校核彎矩計(jì)算

150MPa