德國ATV131標(biāo)準(zhǔn)中文版資料

單段活性污泥污水處理廠的設(shè)計目錄頁碼預(yù) 2 2001年6月2 6.3污泥回流率和二沉池進(jìn)水的SS 44 2001年6月3 7.1生物反應(yīng)池(曝氣池) 52 2001年6月42001年6月5A4需氧量的計算.........................................................................................642001年6月6本ATV-DVGW標(biāo)準(zhǔn)是榮譽(yù)的，根據(jù)應(yīng)用原理產(chǎn)生的科學(xué)技術(shù)和經(jīng)濟(jì)的結(jié)合結(jié)果。本標(biāo)準(zhǔn)的應(yīng)用對每個人都是開放的。然而，法令或行政規(guī)章可以禁止它的使用，如合本規(guī)范是重要的，但不是正確的解決問題的唯一的信息來源。在使用過程中任何人不能推卸由于自己的行動或規(guī)范條例的不正確應(yīng)用的責(zé)任；特別是本標(biāo)準(zhǔn)中旁注的正確應(yīng)在編制前一版本的ATV標(biāo)準(zhǔn)(1988-90)時，只有少量活性污泥處理廠具有脫氮除磷功中獲得的經(jīng)驗(yàn)使我們可以建立更廣泛的數(shù)據(jù)庫來修正設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)。V根據(jù)附錄1——德國污水條例(AbwV)(以前是T=10°C)的要求，假設(shè)生物反應(yīng)池計，脫氮的設(shè)計溫度為T=12°C。變化。2001年6月7關(guān)于二沉池局部深度的設(shè)計的修正和二沉池的濃縮和污泥移除區(qū)深度的決定的一些修二沉池中污泥移除系統(tǒng)(刮砂機(jī))的綜合設(shè)計。工藝技術(shù)的解釋來源于ATV手冊“生物及高級污水處理”[1]及“機(jī)械污水處理廠”[2]。文中引用的數(shù)字參見手冊的章節(jié)。11應(yīng)用領(lǐng)域污水管網(wǎng)中及污水處理廠中的雨水的處理形成了對地表水的保護(hù)。因?yàn)槲鬯幚韽S的設(shè)計及規(guī)劃期內(nèi)的雨水溢流應(yīng)相互匹配。規(guī)劃期不應(yīng)超過25年。運(yùn)用本標(biāo)準(zhǔn)中推薦的設(shè)計值，采用單段活性污泥處理廠處理城市污水時，出水可以滿COD樣，低水消耗的構(gòu)件及設(shè)施服務(wù)的。本標(biāo)準(zhǔn)中沒有涉及到曝氣設(shè)備的設(shè)計。由于本標(biāo)準(zhǔn)在德國國外也應(yīng)用，而當(dāng)?shù)乜赡軙懈鼑?yán)格的要求，不一定絕對的按照根據(jù)水法的要求、結(jié)構(gòu)和操作要求及地表水的敏感度，計劃通過平行單體、備用設(shè)備等的設(shè)置來保證適度的操作安全系數(shù)。長久技術(shù)支持的人員能被雇傭，并在整個工藝中操作。見ATV咨詢活頁ATV-M271?PersonalbedarffürdenBetriebkommunalerKl?ranlagen“[市政污水處理廠操作人員要求]。2001年6月8本規(guī)范基本服務(wù)于單段活性污泥處理廠的設(shè)計。由于較小的污水處理廠的特點(diǎn)，應(yīng)注本標(biāo)準(zhǔn)一般適用于生活污水。從商業(yè)及工業(yè)目的的工廠排放出來的污水，只要污水的危害性可以通過與生活污水相同的生物工藝處理方法降低，也可以使用。22符號AaBbSCSXCX-d-1m某溫度和局部壓力條件下的飽和溶解氧濃度稀釋的污泥體積，沉淀30分鐘，(待定，如果一般情況2001年6月9TFTCFCNFNH2H23H34H4LaOC----mmmmmmmmmmmm二沉池進(jìn)口的中心深度(水面以下)曝氣池中懸浮固體的質(zhì)量Cx=0,T=20°C及氣壓p=1013hPa條件下清潔水中的Cx=0,T=20°C及氣壓p=1013hPa條件下活性污泥系2001年6月10DQSkg/d每日碳氧化所消耗的氧氣量kg/d每日包括反硝化反應(yīng)中的除碳所消耗的氧氣量kg/d每日反硝化所消耗的氧氣量hI參數(shù)XXX(BOD5,COD值等)相應(yīng)的人口總數(shù)和人口當(dāng)量m3/h流量，進(jìn)水流量，過流流量m3/d的日污水量m3/h旱季小時污水流量(每兩小時平均)m3/h雨季合流及分流污水系統(tǒng)的設(shè)計峰值流量m3/h回流污泥(活性的)流量m3/h反硝化工藝中前置缺氧區(qū)的內(nèi)回流量m3/h二沉池中短流污泥流量m3/h污泥去除率m3/d每日剩余活性污泥量m/h二沉池表面溢流率lm二沉池污泥容積表面負(fù)荷QRC/Qh,DW)2001年6月115TTERTDimtDtNtR-°C°C°C°C日剩余活性污泥產(chǎn)量(固體)S生物反應(yīng)池逐步反硝化的平均懸浮固體濃度(SSAT,Step>生物反應(yīng)池/曝氣池出水的懸浮固體濃度(一般SSEAT=2001年6月12tSRtSSaeraertRYhhddddhhmmg/mga-、放下刮泥機(jī)的時間硝化反應(yīng)設(shè)計使用的好氧污泥齡縮時間體積產(chǎn)率系數(shù)(每mg可生物降解的COD產(chǎn)生的的生物質(zhì)mg2001年6月13過濾固體殘?jiān)袇⒘縓XX的濃度，XXXX=CXXX-P均質(zhì)樣品的有機(jī)氮濃度(CorgN=CTKN-SNH4orCorgN=CN-SNH4-SNO3-SNO2)2001年6月1444ecPSS過濾的樣品的氨氮濃度(以N計)過濾樣品中的硝酸鹽氮濃度(N)過濾樣品中的亞硝酸鹽氮濃度(N)鹽氮濃度度的磷的濃度污水中的懸浮固體的濃度(0.45m濾膜過濾、105°C懸浮固體的濃度懸浮固體的濃度I污水處理廠入口處的取樣IAT生物反應(yīng)池入口處的取樣，如果可能，厭氧混合池入口處的取樣，如CCOD,IATTWS剩余污泥的取樣ER出水排放要求(以定義的取樣程序)33工藝描述和設(shè)計步驟1概述活性污泥工藝是包括，好氧設(shè)備的生物反應(yīng)器(活性污泥反應(yīng)池)及二沉池，他們都活性污泥的沉淀，以污泥體積指數(shù)(SVI)及混合液懸浮固體濃度(SSAT)表征，這兩個參數(shù)影響二沉池及生物反應(yīng)池的體積。污水的特性和生物反應(yīng)池構(gòu)造，以及處理目的都選擇池會更有幫助，生物除磷的上流式厭氧混合池也有類似作用，見圖1。此圖給出了術(shù)池并不是在所有情況下都能控制絲狀菌的生長。2002001年6月15(在如圖1所示前置反硝化工藝中，幾乎所有的反硝化工藝和只是除有機(jī)碳的曝氣池，都可以用好氧選擇池或厭氧混合池。好氧選擇池的體積(VSel)或除磷的厭氧混合池的體積(VBioP)不是生物反應(yīng)池的一部分(VBB)。在只是除碳的污水廠里，好氧選擇池可以作泥齡(tSS)與生物反應(yīng)池的設(shè)計有關(guān)，大約與生物反應(yīng)池中污泥的停留時間相符。它可定義為生物反應(yīng)池中(干)活性污泥(VAT·SSAT)與每日剩余活性污泥的比值。如果生物反應(yīng)池有反硝化的厭氧區(qū)(VD)，好氧泥齡(tSS,aerob)可定義為生物反應(yīng)池中好氧部分的干污泥(VN=VAT-VD)每日剩余活性污泥的比值。二沉池排出物中的剩余物質(zhì)，大部分是溶解的物質(zhì)和膠質(zhì)，部分是懸浮固體活性污泥。這都取決于二沉池的效率。二沉池出水每1mg/lSS增加:2001年6月162001年6月173.2生物反應(yīng)池使用活性污泥工藝的污水處理，考慮到工藝技術(shù)，操作及經(jīng)濟(jì)原因，在生物反應(yīng)池(曝氣池)應(yīng)滿足以下要求：充分?jǐn)嚢枰苑乐刮勰嘣诔氐椎挠谰贸恋?；在曝氣池通過曝氣保證，如果需要用混合設(shè)施配合；可在底部以外的面積處以底速度為指導(dǎo)，安裝擴(kuò)散曝氣設(shè)施。曝氣池池底流速:0.15m/s(輕污泥),0.3m/s(重污泥)。缺氧或厭氧區(qū)攪拌的功率是由攪拌設(shè)備保證的，一為反硝化可用各種反應(yīng)池構(gòu)筑物及操作方法，如圖2所示(比較[1]5.2.5及5.3.2)。內(nèi)循環(huán)流降到所需的最低量以減少與反硝化池中高含量的溶解氧的不良沖突。Fig.2:反硝化過程很高的含氧量的轉(zhuǎn)換有損于反硝化作用。反硝化工藝與厭氧區(qū)反硝化工藝是平衡的。由于污水的分階進(jìn)給第一個池子中混合液的濃度比到二沉池的出口處的濃度高，參見[1]必須的。考慮到稀釋，循環(huán)池近似于徹底混合池。2001年6月18化工藝(BioDenitro):兩個獨(dú)立的間歇曝氣池交替使用，水流從沒有曝氣的池子到另一個曝氣的池子，再流到二沉池。每個池子的曝氣時間，反硝化周期及硝化期，一般是用計時器控制的。硝化期的較高的含氧量損害了反硝化作用?；旌闲袨槿Q于徹底混間歇反硝化工藝：在同一個反應(yīng)池中硝化過程和反硝化過程交換進(jìn)行。每一個階段的持續(xù)時間由計時器控制或自動控制，如根據(jù)氮含量，氨含量，氧化還原電位勢或需氧率的變化。硝化期末的高含氧量有損于反硝化作用。間歇反硝化工藝的反應(yīng)池一般認(rèn)為是完全：如果污水的C/N比值很低可以采用本工藝，但必須添加外部的碳。＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊譯者注：在硝化池及間歇工藝的硝化期中，曝氣一般是自動控制的，以得到足夠溶解＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊除了以上給出的工藝過程，還有一些局部有專利的特殊的反硝化工藝，參見[1],5.2.5。按序批量的活性污泥處理廠(SBR處理廠)也適用于反硝化。詳細(xì)內(nèi)容見ATV咨詢活在很多脫磷活性污泥處理廠中可以看到明顯的額外生物除磷，甚至沒有上游的厭氧對額外的生物除磷，可在每個單體生物反應(yīng)池或一組生物反應(yīng)池的上游設(shè)置污水及回流污泥的厭氧混合池(參見[1],5.2.6及5.3.2)，圖1。如果厭氧池是噴流的效率會提件。注意參見[1],5.2.6中的特殊工藝。很多廠子通過生物除磷提供同時磷的沉淀。沉淀劑的劑2001年6月193.3二沉池活性污泥處理廠的載荷能力是主要是由活性污泥的固體懸浮物濃度(SSAT)和曝氣池的體積決定的。固體懸浮物的濃度基本依賴于二沉池在浮動的水壓輸送下的運(yùn)行能力，污泥體積指數(shù)及污泥移除，還有回流污泥率及廢棄固體的移除。使沉淀的活性污泥濃縮并回流到生物反應(yīng)池(曝氣池)；活性污泥的中間儲存，是作為雨水期增加的流入率(QWW,h)產(chǎn)生的從曝氣池排出物的結(jié)二沉池的沉淀工藝受進(jìn)水區(qū)絮凝工藝的影響，二沉池的水力條件(進(jìn)出水口的設(shè)計，密度流)，回流污泥率及污泥移除進(jìn)度。沉淀的污泥集中在池底的污泥層。那里的濃縮依賴于污泥特性(SVI)，污泥層的厚度，濃縮時間和污泥移除系統(tǒng)的類型。隨著雨水的增加流入，活性污泥從曝氣池進(jìn)入二沉池時將有水位浮動。二沉池必須能精確設(shè)計的污泥回流設(shè)施(如泵)。形池3.4設(shè)計程序種計算方法，須用新的假設(shè)重復(fù)計算。年6月202工藝選擇:如果要求反硝化，必須決定選用哪種硝化／反硝化工藝。還要決定是否在上游加好氧選擇池改進(jìn)沉淀性能，或加厭氧混合池做額外磷的生物去除。年6月213根據(jù)污水廠的設(shè)計能力以及測定的每日負(fù)荷波動，確定必需的安全系數(shù)(SF)。只設(shè)計氮化反應(yīng)的廠子，應(yīng)根據(jù)設(shè)計溫度確定泥齡(tSS,aerob,dim)。都沒有考慮好氧污泥穩(wěn)4對除氮水廠,通過氮平衡確定需要反硝化的硝酸鹽量。如果反硝化的比率是由某一濃度值維持的，那么進(jìn)水濃度將有很大影響。如果要滿足自由取樣的濃度(例如：根據(jù)德國污水條例的合格自由取樣)，在設(shè)計中必須特別考慮這一點(diǎn)。5根據(jù)選擇的反硝化流程,確定生物反應(yīng)池的反硝化體積的比例(VD/VAT)，并計算污6根據(jù)污水成分,生物反應(yīng)池的構(gòu)造和混合特性,(如選用了好氧選擇池或厭氧混合池),7選擇污泥在二沉池中的濃縮時間(tTh),這與選擇的生物處理工藝有關(guān)。確定二沉池BS活性污泥的混合液懸浮固體濃度對生物反應(yīng)池和二沉池的體積影響是相反的。要注意AST間。T年6月22驗(yàn)算剩余的堿度或需要的堿量，并考慮氨化、硝化、反硝化、磷沉淀及氧利用率和曝氣頭深度對堿度的影響(后者僅用于確定生物反應(yīng)池的pH值。性能。設(shè)計參數(shù)可以在科學(xué)模型概念的基礎(chǔ)上確定,有經(jīng)驗(yàn)支持,或則部分地可以從現(xiàn)場經(jīng)驗(yàn)44計算流量和負(fù)荷4.1污水負(fù)載BODkgd的設(shè)計值Bd,BOD,I，以及水法污水處理廠的設(shè)計能力的確定都應(yīng)該來自于污水處理廠入口處的BOD5載荷。而且其按相同的污水進(jìn)水和出水運(yùn)作。最低和最高溫度。根據(jù)二到三年的二周平均數(shù)曲線確定。溫度確定污泥產(chǎn)量，計算曝氣池容積。確定有機(jī)負(fù)荷和氮負(fù)荷，以根據(jù)最高溫度計算曝氣設(shè)備(作為規(guī)范)。年6月23每日載荷可以根據(jù)體積測定或24小時成比例復(fù)合取樣及相關(guān)的每日進(jìn)水量計算。相關(guān)的載荷應(yīng)根據(jù)任意一天的測定值確定，如：同時考慮潮濕天氣。如果每年的圖表顯示有機(jī)載荷的周期波動或／和有機(jī)載荷與氮化物載荷的比率，應(yīng)檢濃度要用相關(guān)的載荷及相關(guān)的每日污水進(jìn)水確定。相關(guān)污水溫度的時期的相關(guān)載荷，作為一個時期的平均值，應(yīng)符合泥齡簡化的硝化和反硝化作用采用兩星期的方法，要求污泥穩(wěn)定的，可以采用四星期的方法。如果缺少足夠的取樣密度(每星期至少有四天的可用載荷)，不能采用每星期的測試方法。那么載荷應(yīng)去相關(guān)載荷中較弱的85％，至少應(yīng)取如果數(shù)據(jù)不夠或因?yàn)檠芯抠M(fèi)用，如小廠，與使用無關(guān)，則載荷和濃度的值可以相關(guān)居相關(guān)載荷和濃度的詳細(xì)確定可參見標(biāo)準(zhǔn)ATV-DVWK-A198[在預(yù)備中]中的“污水系統(tǒng)設(shè)計值的統(tǒng)一和來源”[3]?？葾W0.5to1.0hP年6月24一般地，以前的兩到四星期的污水監(jiān)測和載荷確定也不能直接用來設(shè)計。應(yīng)為我們不能確定記錄的是相關(guān)時期的。但是這些數(shù)據(jù)可以做為已有數(shù)據(jù)庫的經(jīng)驗(yàn)補(bǔ)充。間歇取樣相關(guān)的進(jìn)水量監(jiān)測總是有記錄的。因此可以記錄決定fN值的每日TKN曲線(參見5.2.8)。很少有分析值能這樣得到，如懸浮固體濃度(XSS,IAT)或堿度(XSS,IAT)。間歇中間回流量，如從污泥處理處出來的，也應(yīng)該記錄在這些監(jiān)測范圍之內(nèi)。4.2上清液和外部污泥負(fù)荷濃縮和厭氧硝化污泥脫出的水含有很高濃度的氨。可以認(rèn)為進(jìn)入污泥消化池的有機(jī)氮5一般地，硝化池污泥脫水得到的含磷和有機(jī)物的返回載荷(BOD和COD)是很小5的。因此可以不考慮返回載荷值在污水整體載荷整體中所占的比例。氨。如果采用了生物除磷，磷也會再溶解。為將生物處理的后期補(bǔ)救降到最小，應(yīng)滿足以取出。如果有額外的污泥(別的污水處理廠的污泥，泥渣或類似物)，應(yīng)有中間儲存的地方，以方便加藥。55生物反應(yīng)池設(shè)計5.1以中式為基礎(chǔ)的設(shè)計。測試運(yùn)行的有價信息。年6月25一般地，通過這些檢測，設(shè)計將更精確并可節(jié)約費(fèi)用。利用這些結(jié)果，也可以得到運(yùn)行條件的動態(tài)模擬的改善的基礎(chǔ)，這些在實(shí)踐中是得不到的。如果根據(jù)不同的季節(jié)和／或載荷條件，生物池的實(shí)際細(xì)部(厭氧的，缺氧的和好氧的)。耗氧量及氧轉(zhuǎn)換率的自動控制要求；為此應(yīng)經(jīng)常測量耗氧率。溶解的剩余COD(SCOD,EST)。5.2根據(jù)經(jīng)驗(yàn)設(shè)計5.2.1要求的污泥泥齡5.2.1.1沒有硝化反應(yīng)的處理廠待估)10°C12°C5氮10°C48帶除V/V=0.212°C年6月265.2.1.2硝化工藝設(shè)計tSS,aerob,dim=SF.3.4.1.103(15T)[d](5-1)再乘以1.6系數(shù)，1.6是經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，為了保證活性污泥中能生成和保持足夠的硝化菌。后者能保證在有足夠的氧轉(zhuǎn)換率，沒有負(fù)影響系數(shù)時，活性污泥里可以產(chǎn)生或保存足夠的氮 (參見[1]5.2.4)。在泥齡為of2.13d(15°C)時，不能收集氮。HBdBODIkgdPT)的廠SF=1.8，Bd,BOD,I6,000kg/d(100,000PT)SF=1.45。使用這些系數(shù)出水的氨氮可保持SNH4,EST=1.0mg/l,如果冬季生物反應(yīng)池表面出口處的溫度低于要保存氨的出流要求的溫度(TER)，那么公TdimTER的氮。可以提議，根TERC擇以下年6月27SSSS,dim為限制硝化反應(yīng)中堿度的消耗(參見5.2.9)，為操作原因，可推薦使用部分的反硝5.2.1.3硝化、反硝化工藝的設(shè)計SS,aerob,dim1(VD/VAT)SS,aerob,dim1(VD/VAT)Tdim=TER=12°C。一般地，污水溫度在冬季低于12°C,可證明在最低兩周的平均溫度下，硝化作用也不果極端條件下要考慮更高的降溫，用4°C)。如，在低溫條件下，有機(jī)負(fù)荷(Bd,BOD,I)是另一個控制指標(biāo)，則應(yīng)使用實(shí)際泥齡代入式(5-4)的tSS,dim：DATtV/V=SF.3.4.1.103(15TW)DATt本證明假設(shè)了生物反應(yīng)池的靈活設(shè)計，為保證硝化區(qū)反硝化區(qū)應(yīng)可簡化。如果中間回流適當(dāng)?shù)卦O(shè)計，可能的可用厭氧混合池可以包括在預(yù)缺氧反硝化區(qū)的體積VD中。年6月28CC氨態(tài)氮的出流要求是根據(jù)SNH4,ER<10mg/l設(shè)定的，或者流入載荷會有很大的浮動，甚至是在干燥季節(jié)，監(jiān)控可以是隨機(jī)的取樣或兩小時的復(fù)合取樣，安全系數(shù)應(yīng)提高或應(yīng)進(jìn)行借助于動態(tài)模擬的證實(shí)。這些都適用于每日載荷浮動的測量。5.2.1.4厭氧污泥穩(wěn)定污水廠的設(shè)計污水廠的設(shè)計泥齡，是為好氧污泥穩(wěn)定和硝化作用確定的，其值必須為tSS,dim20tSS,dim25.1.072(12T)[d](5-5)求深度反硝化，則泥齡可以降低到tSS,dim=20天。5.2.2反應(yīng)池中反硝化池容積的計算如下:SNO3,D=CN,IATSorgN,ESTSNH4,ESTSNO3,ESTXorgN,BM[mg/l](5-6)年6月29ddNO3,D進(jìn)水硝酸鹽濃度(SNO3,IAT)一般忽略不計。除非有含硝酸鹽的地下水滲入或工業(yè)污水中有污泥消化和機(jī)械脫水的處理廠，回流上清液的氮必須計入CN,IAT中，除非有處理裝SNO3,EST出水中的硝酸鹽氮。如在德國為任意取樣或每二小時取的綜合水樣，可設(shè)定R根據(jù)生物反應(yīng)池(或厭氧混合池)進(jìn)水的BOD5可求得SNO3,D/CBOD,IAT比值，它決定0.750.75.OU=C,BOD2.9 CBOD,IAT.VDVAT的反硝化區(qū)的氧的物料平衡導(dǎo)得的。D VAT[kg/d]公式左側(cè)為被反硝化的硝酸鹽每日供給的氧。右側(cè)為反硝化區(qū)每日消耗的氧。系數(shù)速率低于溶解氧吸收的速率。OUdCkgd對設(shè)厭氧區(qū)的反硝化工藝或類似工藝(comparableprocesses)，只有一小部分的易生物降解有機(jī)物在反硝化區(qū)損失掉。在表三中列出的經(jīng)驗(yàn)數(shù)值與理論推導(dǎo)趨向一致。見圖表三:溫度10°to12°C和一般條件下，旱季反硝化設(shè)計的標(biāo)準(zhǔn)值(每千克進(jìn)水BOD5硝酸鹽要除的氮NONO3,DBOD,IAT(或類似工藝)V/VS/C當(dāng)溫度高于12°C時，反硝化池容積可以每1°C增加1%。(byca.1%per1°C)。當(dāng)VD/VAT=0.1,重新計算時可取SNO3,D/CBOD,IAT=0.08對設(shè)厭氧區(qū)的反硝化，或SNO3,D/CBOD,IAT=0.03對同時或間歇反硝化。如重新計算結(jié)果為VD/VAT<0.1則設(shè)定SNO3,D/CBOD,IAT=0。如要求的反硝化大于SNO3,D/CBOD=0.15,則不建議增加VD/VAT值。這時需研究減小案是設(shè)計外部碳源。增加外部碳源時，反硝化每公斤硝酸鹽氮需要5kgCOD：S=5.SCOD,ExtNO3,D,Ext年6月30年6月31乙烷kgL5.2.3磷的去除磷可以通過生物及同時沉淀去除，也可將同時沉淀和預(yù)、后沉淀結(jié)合。(參見[1],0.5到0.75小時,按最大旱季進(jìn)水量加污泥回流量(QDW,h+QRS)計。脫磷不僅與接觸時間有關(guān)，在更大程度上取決于易降解有機(jī)物濃度與磷濃度的比值。在冬季厭氧池常用來反硝化，這時磷的去除量就有限了。XP,Prec=CP,IATCP,ESTXP,BMXP,BioP[mg/l](5-9)CPIAT進(jìn)水的總磷。ioPCBODIATCCODIATNOESTmglXPBioPCBODIATtoCDIATC年6月32對沒有厭氧區(qū)只設(shè)缺氧區(qū)或階段進(jìn)料的反硝化工藝可假定XP,BioP0.005CBOD,IAT或ODIAT低溫，缺氧區(qū)的內(nèi)回流排入?yún)捬醭貢r，可設(shè)定XP,BioP0.005CBOD,IAT或0.002ekgPPrec使用石灰進(jìn)行同時沉淀時，石灰乳液應(yīng)投加到二沉池進(jìn)水中，以提高pH值使磷沉淀。石灰需要量與堿度有關(guān)。任何情況下多應(yīng)作試驗(yàn)。(見ATV標(biāo)準(zhǔn)ATV-A202)。 (英文版還沒有)如CP,ER<1.0mg/l,(即CP,ER=0.8mg/l用任意取樣方法時)，單級的活性污泥法無5.2.4污泥產(chǎn)量計算生的污泥組成：SP=SP+SPdd,Cd,PSP=SP+SPt=MSS,AT=V.SSATAT=V.SSATATSSSPSPQ.SS+QSSSPSPQ.SS+Q.XSPd污泥產(chǎn)量年6月33d,Cd,BODC1+0.17.t.FSP=B.(0.75+0.6.XSS,IAT(10.2).0.17.d,Cd,BODC1+0.17.t.FBOD,IATSSTSPd,C除碳的污泥產(chǎn)量F1.072(T15)[-](5-13)T如為改進(jìn)反硝化經(jīng)常投加外來碳源，當(dāng)SCOD,Ext(外來碳源的溶解性COD)10表五中的數(shù)值為使用公式化5-12按溫度T=10°Cand12°C計算的平均值。C泥產(chǎn)量SPC,BOD[kgSS/kgBOD5].XX/48TC類型和劑量，可定為：2.5kgSS/kg鐵鹽和4kgSS/kg鋁鹽。除磷產(chǎn)生的污泥(SPd,P)SPd,P=Qd.(3.XP,BioP+6.8.XP,Prec,Fe+5.3.XP,Prec,Al)/1000[kg/d](5-14)泥體積指數(shù)SVI取決于污水的成分及曝氣池中的攪拌特性。易降解有機(jī)物比重大(在某些工業(yè)和商業(yè)污水中)，可導(dǎo)致高的SVI。正確假定SVI對于設(shè)計工作是很重要的。如僅擴(kuò)建二沉池不改造曝氣池，則可以依據(jù)不利季節(jié)或85%情況的記錄數(shù)據(jù)。即使改造曝氣池，運(yùn)行記錄加上表六的數(shù)值對于估算***************************體積超過250ml/l，混合液可以用二級出水稀釋使其處在100和250ml/l之間。根據(jù)稀釋倍數(shù)可以的到稀釋污泥的體積DSV。*******************************************************表六:污泥體積指數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)值120可采用，同時要考慮不利的運(yùn)行條件。年6月34年6月35沒有一沉池,前面設(shè)有選擇池或厭氧池,生物反應(yīng)池為串連式(推流式)。5.2.6生物反應(yīng)池容積MSS,AT=tSS,Dim.SPd[kg](5-15)年6月36ATSSV=MSS,AT[m3]ATSSATBB=d,BODBRVATB=BRSSSSATpSSAT,Step>SSEATorSSAT。**************************************************************************注:如有一相同容積的階段曝氣池，其污泥回流比RS=1，分段進(jìn)水使所有反硝化池達(dá)到相同的污泥負(fù)荷。則二階段曝氣池的SSAT,Step~1.14·SSEAT，而三階段曝氣池的SSAT,Step~1.20·SSEAT。5.2.7回流量和周期時間n1一1[-](5-21)D1+RC年6月37階段反硝化效率通過本段負(fù)荷與最后反硝化池的分?jǐn)?shù)(x)來定，如需要應(yīng)計入內(nèi)部回流n=1STRSt=t.NO3,EST[hSTRShDWSNO3,EST二沉池出水的硝酸鹽氮SNH4,N需硝化的氨氮濃度5.2.8氧轉(zhuǎn)移率需氧量包括除碳耗氧(包括內(nèi)源呼吸)，如需要，包括硝化需氧量與反硝化節(jié)省的氧OUd,C=Bd,BOD.(0.56+)[kgO2/d](5-24)DIATOUd,N=Qd.4.3.(SNO3,DSNO3,IAT+SNO3,EST)/1000OU=Q.2.9.S/1000dOU=Q.2.9.S/1000年6月38ffOU=fC.(OUd,COUd,D)+fN.OUd,Nh24fC-峰值系數(shù)最大時除碳的耗氧量與日平均耗氧量之比值，由于固體物水解的作用，TCBODIAT47268T°C48由于除碳耗氧的峰值與硝化耗氧的峰值不會同時發(fā)生，式5-27要計算二次，一次使表八耗氧量峰值系數(shù)(當(dāng)無適用資料時，峰值為二小時最大值)15182C432年6月39kgdfN當(dāng)Bd,BOD,I>6000kg/d-2.2.502.1.1.85-0--OUh最大時需氧量DOCXmgl機(jī)同時反硝化的循環(huán)流動需氧量計算要考慮各種負(fù)荷條件。一年中進(jìn)水負(fù)荷沒有周期性變化時，最大需氧量發(fā)生在夏季。在夏季可用較低的泥齡和MLSS，計算時要考慮這些因素。如沒有適用資料可取T=20°C。冬季時減少反硝化容積，出水中的硝酸鹽濃度增加，對此應(yīng)進(jìn)行論證。如適用資料，冬季可取T=10°C。曝氣設(shè)備正常是用于清水中氧的轉(zhuǎn)移。將其轉(zhuǎn)換到運(yùn)行條件下的a系數(shù)與污水類型，本身有關(guān)。可參考[1],5.4.2.4.的資料。年6月40為了運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)和保證反硝化，曝氣設(shè)備的容量分級是很重要的。一周中小時的需氧量變化至少在7:1。設(shè)計容量和運(yùn)行初期的需要也有很大差距。周末需氧量最低，且N:BOD5比例也是不利的。對間歇式曝氣將頻繁啟閉曝氣裝置。有缺氧區(qū)時，內(nèi)回流把大量的氧輸入缺氧區(qū)，這二種情況多將減少反硝化的程度。5.2.9堿度通過硝化(包括反硝化時回收的)和磷的沉淀，堿度大約減少為：SALK,EAT=SALK,IAT[0.07.(SNH4,IATSNH4,EST+SNO3,ESTSNO3,IAT)+S，X0.06.SFe3+0.04.SFe2+0.11.SAL30.03.XP,Prec][mmol/l]日平均剩余的堿度要根據(jù)最不利的負(fù)荷條件來確定，如深度硝化而反硝化不足，最高LKET%年6月415.3好氧選擇池的設(shè)計對有高百分比易降解有機(jī)物污水，及在完全混合曝氣池前設(shè)置好氧選擇池有助于減少BR,BOD=10kgBOD5/(m3/d)或BR,COD=20kgCOD/(m3/d)。aOCkgOm／天計算。好氧選擇池至少分成二格(串連)。詳見[5]及ATV報告"膨脹污泥，浮動污泥及活"[6][有英文版]。6.二沉池的設(shè)計6.1限制條件和出水水質(zhì)設(shè)計的基礎(chǔ)是帶雨水的峰值流量(PeakWetWeatherFlowrate)QWW,h(m3/h),污泥體的類型和操作方式,回流污量(平流),或6.2污泥體積指數(shù)和允許的濃縮時間SVI及污泥濃縮時間(tTh)決定了二沉池底泥的濃度(SSBS)。為了防止磷酸鹽的再溶解和發(fā)生反硝化使污泥上浮，沉淀污泥在濃縮區(qū)和除泥區(qū)的停留時間越短越好。但濃縮區(qū)越時間越長，污泥濃縮得越好。建議的污泥濃縮時間tTh見表十，它與污水處理的程度有關(guān)：據(jù)處理程度確定的污泥濃縮時間(2.5)年6月42年6月43SSBS=.3tTh[kg/m3](6-1)RSBSRSBSRSBS年6月44曝氣池和二沉池的運(yùn)行條件受二沉池進(jìn)水SS與出水SSEAT的關(guān)系，以及回流污泥AT1+RSSS=RS.SSRS[kg/m3]AT1+RS二沉池和曝氣池的設(shè)計應(yīng)按回流污泥量QRS=0.75·QWW,h計算。回流污泥泵的容量 (包括備用)按QRS=1.0·QWW,h配置。泵單臺容量能適應(yīng)可能設(shè)定的回流污泥量。但沒對豎流式二沉池最大污泥回流量應(yīng)QRS=1.0·QWW,h，回流污泥泵的容量(包括備6.4表面負(fù)荷率和污泥負(fù)荷率表面負(fù)荷率是根據(jù)允許的污泥體積負(fù)荷率和污泥稀釋體積計算出來的：ADSVSS.SVIq=qSV=ADSVSS.SVIEAT為了保持低的出水懸浮固體濃度XSS,EST及由它產(chǎn)生的COD和磷濃度，污泥體積負(fù)荷gl淀池深度間進(jìn)行優(yōu)化。年6月45豎流式二沉池則是大于1:2。當(dāng)比例處于兩者之間時，污泥體積負(fù)荷率可用線性內(nèi)插法求得。建議選用表十一的數(shù)值進(jìn)行設(shè)計。對平流式二沉池表面負(fù)荷率qA不應(yīng)超過1.6m/h，對豎流式二沉池表面負(fù)荷率qA不應(yīng)表十一從平流式二沉池向豎流式二沉池過渡時的允許值比例比例*)>>>>>>>0.330.360.390.420.440.470.5qSV(l/(m2h)500525550575600625650qA(m/h)1.601.651.751.801.851.902.00RS(-)0.750.800.850.900.900.951.006.6沉淀池表面積A=QWW,h[m2](6-4)STqA沉淀池深度年6月46()和()和3::異:分重離密清度水回流和流儲存區(qū)區(qū)區(qū)實(shí)際上各功能區(qū)相互有所滲透，在進(jìn)水和出水部分多有紊流區(qū)，應(yīng)改進(jìn)它們的設(shè)計使清水區(qū)是個安全區(qū)最小深度為h1=0.50m。它的作用是抵消風(fēng)的，密度差或不均勻?qū)ρ蜎]出水管，分離區(qū)的頂面和管子開口處的距離保持30厘米已足夠。為了防止漂浮的污泥進(jìn)入管子，水面和管子開口處的距離至少保持20厘米在進(jìn)水范圍異重流和儲存區(qū)上面的是分離區(qū)。在進(jìn)水范圍內(nèi)分離區(qū)和異重流/儲存區(qū)形成一個單元。在這單元內(nèi)泥/水混合物進(jìn)入并分散。有絮凝過程有利于泥的沉淀。在進(jìn)水范圍外異重流/儲存區(qū)上面的是回流區(qū)，根據(jù)連續(xù)性方程在該區(qū)帶少量SS的污水回流到進(jìn)口年6月471DSV/1000hqARS1DSV/1000在異重流和儲存區(qū)的泥-水混合物，由于它的密度高，沉入污泥區(qū)并流向池外側(cè)。該處計應(yīng)在雨季QWW,h條件下，能儲存曝氣池排出的1.5小時的，濃3500h=1.5.0.3.qSV.(1+RS)[m]3500底泥濃度SSBS。根據(jù)污泥均勻分布到二沉池的池面積的假定，濃縮和除泥區(qū)的高度應(yīng)BS帶斜坡的平流式二沉池在2/3半徑或行程內(nèi)必須保持計算求得的總的池深。最小池深h年6月48現(xiàn)有二沉池的測試和驗(yàn)算必用最大允許的污泥體積負(fù)荷率qSV，可以逐步減小qSV直到計算深度與實(shí)如果已有池子的深度低于要求的最小值，應(yīng)給出最大可接受的流量的推薦值以防止由于池深太淺而產(chǎn)生的水力堵塞?？偲饋碚f，現(xiàn)有的總水深低于2米的二沉池進(jìn)一步使用是.9除泥系統(tǒng)的設(shè)計6.9.1除泥和刮泥設(shè)備的設(shè)計對于各種類型的二沉池，有各種各樣的污泥刮砂機(jī)及污泥回流輸送機(jī)可用。在平流式圓形池中，污泥刮砂機(jī)和吸泥裝置也應(yīng)用了。在矩形平流池中，除了污泥刮砂機(jī)和吸泥設(shè)SSR6.9.2污泥短流的流量和固體物平衡除泥的流量QSR常小于回流污泥量QRS,對刮泥機(jī)在進(jìn)口和排泥點(diǎn)(漏斗)之間發(fā)生QShort=QRSQSR[m3/h](6-8)RSRSSRBSShortEATQ.SS=Q.SS+RSRSSRBSShortEAT6.9.3幅流式二沉池的排泥SRvt=幾.DST[h](6-SRvSRSR4.fRmSR4.f*******************************************************************************************年6月49年6月50vfvfv被澄清水稀釋(主要在池邊緣部分)。ms3to4m.橋的速度單單位mh-h-1.5刮刀或梁的高度R刮泥橋線速度RR符SSvS最大值36-10890.15-最大值72-1441.01.0-*********************************************************************************fSR橋轉(zhuǎn)速必須完成高度與刮刀相同的泥層的去除。除泥系數(shù)的倒數(shù)為刮泥機(jī)的效率。6.9.4矩形池中泥的去除對刮泥機(jī)要計入刮刀提起和放下的時間ts(h),刮泥機(jī)的行程(LRWWST)，除泥的間隔bST年6月51SRf.tSRf.tSRSR對帶刮刀的刮泥機(jī)去除系數(shù)fSR<1.0，而對于，刮板(或梁)頂上的污泥也會帶走一t=FSSRvSR[h]SRfSRfSR泥。橋的速度為36至72m/h。吸泥裝置取6.9.5固體物物料平衡的驗(yàn)證SRSSSRSSBS年6月5277規(guī)劃和運(yùn)行7.1生物反應(yīng)池(曝氣池)6.4.1池設(shè)計混合或曝氣池的停留時間，有10分鐘或以下的短流流量，應(yīng)采取措施盡量減少短流在底部均勻布置微孔曝氣頭的曝氣池中，水流假定是均勻的，但可能局部有堵塞。沿曝氣區(qū)或其下部的短流或繞流會影響處理效能;攪拌裝置(推進(jìn)器)會形成不均勻水流例如7.1.2泡沫及漂浮污泥的聚集應(yīng)有小孔，避免充水或放空時對隔墻產(chǎn)生壓力差。在曝氣池出水槽前設(shè)置擋板是不實(shí)際目前，還無法對Microthrixparvicella的發(fā)生進(jìn)行控制，因此要有去除浮碴的可能作為。7.1.3內(nèi)回流泵的調(diào)節(jié)氧進(jìn)入反硝化區(qū)，應(yīng)設(shè)節(jié)流裝置或進(jìn)行遙控。7.1.4非硝化污水廠中產(chǎn)生的亞硝酸鹽在某些條件下(高溫，低負(fù)荷)僅設(shè)計為除碳的廠偶爾也可發(fā)生硝化。這時耗氧量增加，出水的亞硝酸鹽也增加。為此或提高供氧量或減少泥齡(增加剩余污泥排放量)。7.2二沉池本標(biāo)準(zhǔn)只是涉及到影響設(shè)計或由設(shè)計假定的方面。關(guān)于設(shè)計和布置的進(jìn)一步規(guī)劃，例施工過程，交通安全及類似的在此處沒有明確給出?？蓞⒁夾TV7.2.2平流池通常圓池的直徑為30至50m。大池的周邊出水的均勻性受風(fēng)的影響。小于20m的進(jìn)池的污水和活性污泥的混合物在進(jìn)水區(qū)盡可能的均勻分布，并水平地進(jìn)入分離區(qū)或進(jìn)入密度流和儲存區(qū)。降低進(jìn)水孔要注意防止短流。形成絮凝作用進(jìn)水區(qū)保持中等流速40cm/s，時間為進(jìn)入池前3-5分鐘。為保持理想的平流狀過0.25to1.33cm/s。圓池進(jìn)水及平流池配水渠的容積為1分鐘峰值流量加回流污泥量(QWW,h·(1+RV))。出口出口的水力設(shè)計應(yīng)能保證污水和污泥在池內(nèi)分離。池內(nèi)集水槽必須離池壁有一定距從出水表面積的更均勻的撤銷能支持清潔水的不被攪動的要求。這可以通過放射性布年6月53帶刮泥機(jī)的二沉池不需大污泥斗，如不需額外濃縮時。斗的設(shè)計應(yīng)使污泥不能沉積。7.2.3豎流池豎流二沉池可以是圓的或矩形的。它一般比平流二沉池深。豎向成分hIn與水位高度高于1：2以形成泥蓋。池深與池寬之比應(yīng)大于斗形池(多特蒙沉淀池)是豎流二沉池最常用的結(jié)構(gòu)形式。斗形能使水分配均勻并通過m可用設(shè)在槽形池底的吸泥管排泥，大池用吸泥橋架。水設(shè)計與平流式二沉池是一樣的。在斗形池中，進(jìn)水在中心帶圓筒。淹沒式圓筒的底邊應(yīng)在濃縮區(qū)之上在儲存區(qū)的中到1/6。流式的相同。的影響。在面上排水水力條件好。矩形池應(yīng)沿兩邊墻設(shè)出水槽。7.3回流污泥年6月54年6月55用連續(xù)或準(zhǔn)連續(xù)自動控制回流污泥與進(jìn)水流量比(RS常數(shù))，應(yīng)保持0.75到1倍的旱必須記錄污泥回流量及污泥層高度(至少一個二沉池的)。77動態(tài)模擬已采取新的措施描述活性污泥廠的工藝描述，如考慮計算系統(tǒng)，動態(tài)模型的工藝知識。這些模型的應(yīng)用最初限制在綜合水平。從建立"1號活性污泥模型"[12]并成為PC機(jī)序后，動態(tài)模擬有了重要意義?，F(xiàn)已常用來檢驗(yàn)運(yùn)行條件，改變工藝配置，計量和控制策略及進(jìn)行優(yōu)化。用簡單的(單維)帶活性污泥法模型的二沉池模型，動態(tài)記錄活性污泥在曝氣池和二沉池之間的轉(zhuǎn)移，使用記錄數(shù)值可以改進(jìn)活性污泥法工藝。使用動態(tài)水力模型(二-三維)其設(shè)計二沉池的功能可用來核算和優(yōu)化設(shè)計。在ATV報告[14]中討論了各種不同類型的模在模擬的幫助下制作什么樣的特殊任務(wù)主要依賴于基本模型。模型可以充分的描述那些只是考慮模型信息的問題。對于沒有經(jīng)驗(yàn)的使用者，由于危險他只考慮要實(shí)施的問題。設(shè)計中模擬是只建立在一種負(fù)荷上。模型不能預(yù)測不確定性和瓶頸問題，但通過適當(dāng)?shù)牟煌闆r的假定(運(yùn)行的概念，考慮影響大的負(fù)荷類型)進(jìn)行評估和分析。參見ATV報告[13]。年6月5699造價及環(huán)境影響與前一版本相比，本標(biāo)準(zhǔn)是基于可靠的設(shè)計和操作經(jīng)驗(yàn)的。這方面，以前介紹的只是作為估計和假設(shè)的一些規(guī)范可以用及其清楚的說明和影響參數(shù)的設(shè)計代替。在很多情況下，也被證實(shí)了。運(yùn)用本標(biāo)準(zhǔn)，規(guī)劃者和檢查者得到了單段活性污泥處理廠設(shè)計的不同的工作基礎(chǔ)。由此，從技術(shù)方面的工藝，他們可以考慮必需的環(huán)境保護(hù)，拓展出最合適的最經(jīng)濟(jì)的方案。在此，應(yīng)強(qiáng)調(diào)各種靈敏檢查的可能性，以及整體計劃工藝的綜合改進(jìn)。本標(biāo)準(zhǔn)中沒有給出污水排放到表水的要求，這應(yīng)該由法規(guī)性文件確定。本標(biāo)準(zhǔn)著重于合適規(guī)范和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的安全維護(hù)。110相關(guān)的[德國]規(guī)范，指標(biāo)及標(biāo)準(zhǔn)Abwasserverordnung]VerordnungüberAnforderungenandasEinleitenvonAbwasserinGew?sser(AbwV)ATV-A126EATV-A128E年6月57ATVAVerfahrenzurEliminationvonPhosphorausAbwasser[《污水中磷的去除方法》]ATV-M209EATVM210BelebungsanlagenmitAufstaubetriebATV-M256undRegelnder性污泥工藝反硝化的控制derSauerstoffzufuhrbeimBelebungsverfahrenATV-M271PersonalbedarffürdenBetriebkommunalerKl?ranlagen[市政污水處理廠操作人員的要求]年6月58DIN4261,Part2《小污水處理廠;污水曝氣;申請，設(shè)計，施工及檢查》überfallwehrmitTauchwand,getauchteAblaufrohreinBecken;Baugrunds?tze,HauptmaeAnwendungsbeispieleDIN19569-1原理；一般原理》備的設(shè)計原理；分離及干燥固體的安裝》EDINEN12255-1》INENEDINEN5-6工藝》EDINEN8儲存》EDINEN2255-102.ATV(發(fā)行人):ATV-Handbuch?MechanischeAbwasserreinigung“3.ATV-Arbeitsblatt?VereinheitlichungundHerleitungvonBemessungswertenfürAbwasseranlage[《ATV標(biāo)準(zhǔn)“污水系統(tǒng)設(shè)計值的統(tǒng)一和來源”》](準(zhǔn)備中).[《與相關(guān)工業(yè)污水排放的活性污泥工藝的統(tǒng)一》]Prendl,L.:BeitragzuVerst?ndnisundAnwendungaerobSelektorenfürdieBl?hschlammverme[《幫助防止膨脹污泥的理解和應(yīng)用好氧選擇池》]6.ATV報告"《活性污泥處理廠中的膨脹污泥，漂浮污泥及泡沫－原因及下壓》".KorrespondenzABarnard,J.L.;Günthert,F.W.;Krebs,P.;McCorquodale,J.A.;Parker,