腳手架與模板受力計算指導(dǎo)書

4.1.2集中力作用下單肢立桿承載力可按軸心受壓桿穩(wěn)定公式計算即如不慎侵犯了你的權(quán)益，請聯(lián)系我們告知！腳手架及模板結(jié)構(gòu)受力計算1.工程概況在我公司電力建設(shè)施工過程中，腳手架和模板是必須使用的重要設(shè)施，合理的腳手架可以為我們提供安全可靠、方便快捷的工作平臺或作業(yè)通道。腳手架和模板的技術(shù)性比較復(fù)雜，它對施工人員的安全、工程質(zhì)量、施工進(jìn)度、工程成本以及周圍建筑物和場地的影響非常大，為此編制腳手架及模板專項設(shè)計的計算和安全施工技術(shù)措施。本計算書所涉及的腳手架及模板結(jié)構(gòu)受力計算，適合于我公司所有在建項目腳手架及模板支撐系統(tǒng)的搭拆。2.搭設(shè)腳手架的基本要求2.1使用要求：要有適當(dāng)?shù)耐ㄐ袑挾?、步架高度、離墻距離，能夠滿足施工人員操作、材料堆放和運輸?shù)男阅芤?。要考慮多層作業(yè)、交叉流水作業(yè)和多工種作業(yè)的要求，減少多次搭拆。2.2安全要求：腳手架要有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，滿足荷載要求以及在氣候條件的影響下不變形、不傾斜、不失穩(wěn)。嚴(yán)把周轉(zhuǎn)性材料的產(chǎn)品質(zhì)量關(guān)、加強對材料的管理維修和保養(yǎng)工作。認(rèn)真處理腳手架地基，嚴(yán)格控制使用荷載，滿足一般構(gòu)造要求，保證整體穩(wěn)定并有足夠的安全儲備。3.腳手架的搭設(shè)和拆除順序3.1做好搭設(shè)的準(zhǔn)備工作→放線→鋪設(shè)墊板→按立桿間距排放底座→放置橫向掃地桿→逐根樹立立桿，隨即與縱向掃地桿扣牢→安裝第一步大橫桿(與各立桿扣牢)→安裝第一步小橫桿→第二部大橫桿→第二部小橫桿→加設(shè)臨時拋撐(上端與第二部大橫桿扣牢)，在裝設(shè)兩道聯(lián)墻桿后方可拆除→第三、四部大橫桿和小橫桿→設(shè)置聯(lián)墻桿→接立桿→加設(shè)剪刀撐→鋪腳手板→綁護(hù)身欄桿和擋腳板→立掛安全網(wǎng)→檢查掛牌使用→使用過程檢查維護(hù)。4.腳手架的結(jié)構(gòu)計算4.1垂直荷載作用下腳手架的結(jié)構(gòu)計算4.1.1垂直荷載包括腳手架的自重(主要有腳手板、安全網(wǎng)和鋼管骨架的自重)；施工荷載(腳手架所承受的施工人員、手推車及有關(guān)建筑材料，如磚、灰漿及灰槽等堆放的重量)。可以考慮作用在大橫桿上是集中荷載，立桿上是結(jié)點荷載。對腳手板來說還要考慮手推車車輪的局部集中荷載等因素。均布荷載可按照如下數(shù)值選?。褐苯强奂?13.2N/個施工荷載=3.0kN/m2腳手板自重=0.05m×5kN/m3=0.35kN/m2塑料編制布安全網(wǎng)=0.0015~0.002kN/m2腳手架的自重是由Φ48×3.5焊接鋼管和扣件的自重組成：鋼管自重=38.4N/m旋轉(zhuǎn)扣件=14.6N/個直角扣件=18.4N/個如不慎侵犯了你的權(quán)益，請聯(lián)系我們告知！00式中γ——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取γ=0.9；00N——單肢桿所承受的軸壓力；Ψ——穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比在表1-1中查的，長細(xì)比λ=L/i(L—受壓桿的計算長度；i—00穩(wěn)定系數(shù)Ψ值λ0400809001.0000.9920.9700.9360.8990.8580.8070.7510.6880.6210.5550.4930.4370.3870.3450.3080.2760.2490.2250.20411.0000.9910.9670.9320.8950.8520.8020.7450.6810.6140.5490.4870.4320.3830.3410.3010.2730.2460.2230.20221.0000.9890.9630.9290.8910.8470.7970.7390.6750.6080.5420.4810.4260.3780.3370.3010.2700.2440.2200.20030.9990.9870.9600.9250.8870.8420.7910.7320.6680.6010.5360.4750.4210.3740.3330.2980.2670.2410.2180.19840.9990.9850.9570.9220.8820.8380.7860.7260.6610.5940.5290.4700.4160.3700.3290.2950.2650.2390.2160.19750.9980.9830.9530.9180.8780.8330.7800.7200.6550.5880.5230.4640.4110.3650.3260.2910.2620.2360.2140.19560.9970.9810.9500.9140.8740.8280.7740.7140.6480.5810.5170.4580.4060.3610.3220.2880.2590.2340.2120.19370.9960.9780.9460.9100.8700.8230.7690.7070.6410.5750.5110.4530.4020.3570.3180.2850.2560.2320.2100.19180.9950.9460.9430.9060.8650.8180.7630.7010.6350.5680.5050.4770.3970.3530.3150.2820.2540.2290.2080.19090.9940.9730.9390.9030.8610.8130.7570.6910.6280.5610.4990.4420.3920.3490.3110.2790.2510.2270.2060.188③安全網(wǎng)荷載如不慎侵犯了你的權(quán)益，請聯(lián)系我們告知！λλ012345678900.1860.1840.1830.1810.1800.1780.1760.1750.1730.17200.1700.1690.1670.1660.1650.1630.1620.1600.1590.15800.1560.1550.1540.1530.1510.1500.1490.1480.1460.14500.1440.1430.1420.1410.1400.1380.1370.1360.1350.134000.1330.1230.1320.1310.1300.1290.1280.1270.1260.1250.1244.1.3單排外腳手架算例如圖所示的五層辦公樓采用單排外腳手架，步h=1.8m，外立桿到墻面的距離B=1.8m，立桿縱向間距L=1.8m，腳手架總高18m，共有10步腳手架，共鋪設(shè)三層腳手板，同時有二層作業(yè)層進(jìn)行施工，外側(cè)滿掛塑料編制布安全網(wǎng)。解：立桿僅承受施工荷載、腳手板荷載、安全網(wǎng)荷載和腳手架自重，可采用上平面圖中陰影面積范圍內(nèi)的荷載作為立桿承受的荷載。①施工荷載P=B/2×L×q×n111式中q—施工荷載，q=3.0kN/m2；11n—同時作業(yè)的層數(shù)，n=2.0。11P=1.8/2×1.8×3.0×2=9.72kN1②腳手板荷載P=B/2×L×q×n222式中q—腳手架荷載，q=0.35kN/m2；22n—腳手板鋪設(shè)層數(shù)，n=3.0。22P=1.8/2×1.8×0.35×3=1.70kN2如不慎侵犯了你的權(quán)益，請聯(lián)系我們告知！P=h×L×q×n333式中q—安全網(wǎng)荷載，q=0.002N/m2；33n—安全網(wǎng)鋪設(shè)層數(shù)，n=10。33P=1.8×1.8×0.002×10=0.065kN3④腳手架自重P=n[q(h+L+B/2)+Q]444式中q—每米Φ48鋼管38.4N/m2；4n—腳手架步數(shù)=10。4Q—扣件重量、按二個直角扣件計算=26N。P=10[38.4(1.8+1.8+1.8/2)+26]/1000=1.99kN4底層立桿所承受的軸心壓力N=γ(P+P+P)+γ×PG234Q1式中r——永久荷載分項系數(shù)γ=1.2；GGr——可變荷載分項系數(shù)γ=1.4。QQN=1.2×(1.70+0.065+1.99)+1.4×9.72=18.12kN單肢桿件的計算長度為一步架高L=1.8m，0長細(xì)比λ=L/i=1800/16=112.5，查表1-1得穩(wěn)定系數(shù)Ψ=0.478，0鋼管面積A=489mm2，代如計算公式γN/(ΨA)=16310/(0.478×489)=69.8N/mm2＜f=205N/mm20所以此腳手架是安全的，并有較大的余量。對底層立桿所承擔(dān)軸力的產(chǎn)生原因分析見下表：安安全網(wǎng)荷載1.2×0.065=0.08腳手板自重×1.70=2.04腳手架自重×1.99=2.39荷載類型荷載設(shè)計值(kN)百分(%)施工荷載×9.72=13.61從上表可知，施工荷載是腳手架所承擔(dān)的主要荷載，施工時嚴(yán)格按照設(shè)計規(guī)定施工，不能擅自增加施工作業(yè)層和施工荷載。安全網(wǎng)荷載所占的比重甚少計算時可以略去。4.1.4雙排外腳手架算例如圖所示雙排外腳手架，步距h=1.8m，立桿縱距L=1.8m，排距B=1.2m，小橫桿挑出b=0.2m，連墻桿間距L=3.6m(2步架)，鋪設(shè)四層腳手板，二層作業(yè)層腳手架高度54m，共計30步，下半段20步為0解：(1)雙立桿承載力驗算：由于內(nèi)力桿所承受的荷載較外立桿大(多出一個小橫桿挑出部分)，所以驗算低層內(nèi)力桿的受壓承載力，按圖示陰影面積計算。如不慎侵犯了你的權(quán)益，請聯(lián)系我們告知?、偈┕ず奢dP=(B/2+b)×L×q×n=(1.2/2+0.2)×1.5×3.0×2=7.2kN111式中q—施工荷載，q=3.0kN/m2；1111②腳手板荷載P=(B/2+b)×L×q×n=(1.2/2+0.2)×1.5×0.35×4=1.68kN222式中q—腳手架荷載，q=0.35kN/m2；22n—腳手板鋪設(shè)層數(shù)，n=4.0。22③腳手架自重P=n[q(h+L+B/2+b)]+Q]+n[q(2h+L+B/2+b)+2Q]333432/2+0.2)+0.026]+20×[0.0384(2×1.8+1.5+1.2/2+0.2)+0.026×2]=7.41kN式中q—鋼管自重，Φ48鋼管q=38.4N/m2；33Q直角扣件計算，Q=0.026kN；44底層每根立桿所承擔(dān)的軸心壓力N=1/2×[γ(P+P)+γP]G23Q1=1/2×[1.2×(1.68+7.41)+1.4×7.2]=10.49kN立桿的計算長度為連墻桿的間距L=3.6m，0長細(xì)比λ=L/i=3600/16=225，查表1-2得穩(wěn)定系數(shù)Ψ=0.15，代入公式0γN/(ΨA)=0.9×10490/(0.15×489)=129N/mm2＜f=205N/mm20所以此腳手架是安全的。(2)單立桿承載力驗算從第21步開始采用單立桿，此時按鋪設(shè)腳手板三層、作業(yè)層二層，求計算荷載：如不慎侵犯了你的權(quán)益，請聯(lián)系我們告知！P=7.2kN，1腳手板荷載：P=3/4×1.68=1.26kN2腳手架自重：P=1.84kN3N=γ(P+P)+γP=1.2×(1.26+1.84)+1.4×7.2=13.8kN，G23Q1γN/(ΨA)=0.9×13800/(0.15×489)=169N/mm2＜f=205N/mm20從上面計算結(jié)果看，第21步腳手架立桿所承受的應(yīng)力平均值為169N/mm2，而底層立桿所承受的應(yīng)力平均值為129N/mm2，可以看出承載力最不利的位置不一定在底層，本題是在單排立桿最下一層4.2水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)計算4.2.1風(fēng)荷載的計算根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GBJ-9-87)風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值按下式計算zsz0式中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；β——Z高度處的風(fēng)振系數(shù)，高度低于70m時βz采用1.0；zμ——風(fēng)荷載體型系數(shù)；敞開腳手架μs=0.3~0.35sμ——風(fēng)壓高度變化系數(shù)，見1-3表zW——基本風(fēng)壓(kN/m2)，由于腳手架是臨時性的，6級以上大風(fēng)停止使用，基本風(fēng)壓可以0乘以降低系數(shù)0.7，當(dāng)6級以上大風(fēng)要驗算風(fēng)荷載和腳手架自重共同作用的承載力時不考慮降低系數(shù)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz離地面高(離地面高(m)50z0.540.710.840.94當(dāng)六級大風(fēng)時，必須停止施工，腳手架上不得停留工人和堆放材料，即要使腳手架只承受自重和風(fēng)荷載。有風(fēng)壓荷載時腳手架承受的內(nèi)力有三種：①腳手架自重、腳手板荷載在桿件內(nèi)產(chǎn)生的軸力N；G②施工荷載在桿件內(nèi)產(chǎn)生的軸力N；Q③風(fēng)荷載在桿件內(nèi)產(chǎn)生的彎矩M。W在一般情況下考慮風(fēng)荷載影響時的承載力驗算公式是:γ(N+фN)/ψA+γфM/{1.15W[1-0.8γ(N+фN)/N]}≤f0GQ0W0GQe此處ф為荷載組合系數(shù)取ф=0.85。在六級大風(fēng)時停止作業(yè)故不考慮N的值，此時活荷載僅風(fēng)荷載，QγN/ψA+γM/[1.15W(1-0.8γN/N)]≤f0G0W0Ge4.2.2計算有風(fēng)荷載時單排外腳手架承載力手架,按北京地區(qū)考慮:因底層立桿所受軸壓力最大，所以對這桿件驗算。選用離地面5m處的風(fēng)壓值，查全國基本風(fēng)壓分布圖得北京地區(qū)的基本風(fēng)壓為W=0.35kN/m2，故風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值W為0kzsz0=0.35×0.54×0.7×0.35=0.046kN/m2立桿的縱距為L=1.8m，故作用在每根立桿上的風(fēng)荷載值為:如不慎侵犯了你的權(quán)益，請聯(lián)系我們告知！q=L×Wk=1.8×0.046=0.083kN/m。立桿的每步高度h=1.8m，立桿的最大彎矩在高度中間，按照簡支桿計算：M=qh2/8=0.083×1.82/8=0.034kN·mW細(xì)比λ=112.5故立桿的歐拉臨界力:由4.1.3算例可知立桿的穩(wěn)定系數(shù)ψ及軸壓力N,分別為:N=N+фN=4.51+0.85×13.61=16.08kNGQγ(N+фN)/ψA+γфM/{1.15W[1-0.8γ(N+фN)/N]}0GQ0W0GQe=0.9×16.08×103/0.478×489+0.9×0.85×0.034×106/[1.15×5078×(1-0.8×0.9×16.08×103/78.5×103)]=61.9+5.2=67.1N/mm2＜f=205N/mm2所以腳手架安全。4.2.3計算有風(fēng)荷載時雙排外腳手架承載力4.2.3.1內(nèi)外立桿在風(fēng)載作用下的彎矩風(fēng)荷載作用于雙排腳手架外立桿上，部分風(fēng)荷載通過小橫桿傳遞到內(nèi)立桿，風(fēng)荷載在立桿上產(chǎn)生的現(xiàn)取雙排外腳手架的一段跨度L來計算，承受均布荷載q，這時構(gòu)件是一次超靜定，將中間的小橫cdXcdae荷載q和集中力X作用下，桿中點處的水平撓度為f:aebf桿在集中力X作用下的跨中撓度為:由位移相等,即f=f得X=qL/3.2aebf如不慎侵犯了你的權(quán)益，請聯(lián)系我們告知！此時M/M=0.078qL2/(0.047qL2)=1.66，即內(nèi)力桿承受的彎矩比外立桿大。bfae當(dāng)連墻桿之間有兩根小橫桿存在時內(nèi)力桿的跨中彎矩按下公式計算M=0.061qL24.2.3.2雙排外腳手架風(fēng)力(計算位于北京地區(qū))在大于六級和小于六級二種時驗算風(fēng)荷載對腳手架承載力的影響：考慮到在垂直荷載作用下，第21步處的單立桿所受的軸壓力最大，這里離地面40m，風(fēng)荷載亦很大，故驗算該處立桿的承載力。(1)風(fēng)力低于六級時的承載力驗算計算離地面40m處的風(fēng)荷載WKW=μs×μz×W=0.35×1.24×0.7×0.35=0.106kN/m2K0因立桿的縱距L=1.5m，故作用在立桿上的風(fēng)荷載值q=1.5W=1.5×0.106=0.159KN/m2K立桿上的連墻桿距離L=3.6m，內(nèi)力桿的最大彎矩：0M=0.078qL2=0.078×0.159×3.62=0.16KN·mW0由算例4.1.4知,腳手架自重、腳手板荷載產(chǎn)生的軸力N=1.2×(1.26+1.84)=3.72kN/m2G施工荷載產(chǎn)生的軸力N=1.4×7.2=10.08kNQ立桿的長細(xì)比λ=225，得出臨界歐拉力NeN=π2EA/λ2=3.142×2.06×105×489/2252=19.6kN，代入公式e此時腳手架是安全的。 (2)風(fēng)力大于六級時停止施工，這時N=0，可變荷載僅風(fēng)力一項，故不考慮組合系數(shù)，即ф=1.0。Q此時基本風(fēng)壓不考慮折減，直接按全國基本風(fēng)壓圖選用，故W=0.35kN/m20W=0.35×1.24×0.35=0.152kN/m2Kq=1.5×0.152=0.228kN/m立桿中的彎矩M=0.078qL2=0.078×0.228×3.62=0.23kNm，代入公式W0如不慎侵犯了你的權(quán)益，請聯(lián)系我們告知！此時腳手架是安全的。(3)風(fēng)力大于六級時如果繼續(xù)使用，則采用下式計算：此時腳手架已沒有安全儲備了,因此有六級以上大風(fēng)時，工人是不能在架子上施工操作的。結(jié)構(gòu)計算：4.3.1挑架懸挑結(jié)構(gòu)的計算懸挑結(jié)構(gòu)是一個鉸接的三角形桁架現(xiàn)以下圖所示的桁架來分析：由于桁架僅受承受作用于結(jié)點a和結(jié)點b的垂直集中力P和P，所以兩根腹桿ad和cd均為零12桿，承受內(nèi)力的僅為壓桿ae、be和拉桿ab。采用結(jié)點法很容易求得各桿的內(nèi)力：N=P×L/L(壓)；be2beaeN=P(壓)；ae1N=P×L/L(拉)；ab2abae處Lab、Lae、Lbe為各桿的長度如不慎侵犯了你的權(quán)益，請聯(lián)系我們告知！adcd可以不必設(shè)置，由于兩根壓桿ae、be的長度較長，長細(xì)比過大，如L=3.6m，其長細(xì)比λ=L/i=3600/16=225。ae0《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定主要受力構(gòu)件的允許長細(xì)比[λ]=150,故L=3.6m時其長細(xì)比遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過允許值。而腹桿的存在使壓桿的計算長度減少一半，其長細(xì)比也相應(yīng)減少一半。同樣結(jié)點c和d必須設(shè)置大橫桿，保證壓桿在縱向的長細(xì)比符合允許的長細(xì)比要求。懸挑結(jié)構(gòu)的承載力和懸挑跨度成線性關(guān)系，隨懸挑跨度的增加，承載力成線性下降，因此鋼管作懸挑結(jié)構(gòu)時，懸挑跨度不應(yīng)太大。4.3.2洞扣跨越結(jié)構(gòu)的計算如下圖洞口桿件的布置圖由于洞口上的兩根豎桿是零桿，當(dāng)將兩根零桿不繪在圖上則如上圖b()所示。再將不在洞口傳力部件范圍內(nèi)的桿件移走，則如上圖(c)所示。洞口的跨越結(jié)構(gòu)是洞口上部的跨越部件和兩個支座部件兩大部分組成。洞口上部的跨越部件的受力情況可以比擬成一個拉桿拱，其拉桿共有三層，上面兩層的拉桿受力不大，可忽略不計。為了能夠加強受力最大的底層拉桿，洞口上的大橫桿可用兩根鋼管加強。由于拉桿加強，跨越部件作用于支座部件僅是一個垂直力。洞口側(cè)的支座部件，承受拉桿拱傳來的垂直力和直接由上部立桿傳來的集中垂直力。這兩個集中力由洞口側(cè)的立桿來承受，所以洞口兩側(cè)的立桿可用雙鋼管加強。通過上述受力特點分析，洞口跨越結(jié)構(gòu)的計算主要是計算洞口兩側(cè)立桿的承載力。這時立桿所承受荷載的范圍如圖(e)陰影部分所示。由于洞口兩側(cè)立桿受力較大，所以內(nèi)外兩排的立桿在橫向應(yīng)該用小橫桿相互拉結(jié)。如果立桿的強度不足，則拉桿拱作用于支座部件上的力可能還有部分推力。為了承受這部分可能出現(xiàn)的推力，拉桿拱上的斜壓桿應(yīng)該繼續(xù)延伸到地基，使這部分推力出現(xiàn)時可直接傳遞到地基上。5.模板結(jié)構(gòu)的計算5.1模板系統(tǒng)的計算涉及到模板結(jié)構(gòu)的形式以及模板材料的選擇、模板及支架系統(tǒng)各部件的確定以及結(jié)點設(shè)計等，模板系統(tǒng)必須符合系統(tǒng)的實際情況，符合施工實際要求，對于重要結(jié)構(gòu)及特殊結(jié)構(gòu)必須進(jìn)行如不慎侵犯了你的權(quán)益，請聯(lián)系我們告知！驗算以確保工程的施工質(zhì)量及安全。計算模板及支架時應(yīng)考慮以下荷載：如不慎侵犯了你的權(quán)益，請聯(lián)系我們告知?、倌０寮爸Ъ茏灾乜蓞⒖既缦卤恚簶前迥０搴奢d表模模板構(gòu)件名稱木模板定型組合鋼模板鋼框膠合板模板0.4kN/m20.6kN/m20.95kN/m2平板的模板及小楞的重量：樓板模板的自重(包括梁的模板)樓板模板及其支架的自重(樓層高度4米以下)0.3kN/m20.5kN/m20.75kN/m20.5kN/m20.75kN/m2kNm②新澆混凝土自重普通混凝土采用24kN/m3，其他混凝土根據(jù)實際濕密度確定。③鋼筋自重根據(jù)圖紙確定。一般梁板結(jié)構(gòu)每立方米鋼筋混凝土的鋼筋自重可按照下列數(shù)值取用：④施工人員及施工設(shè)備的自重a.計算模板及支撐模板的小楞時，均布荷載為2.5kN/m2,另應(yīng)以集中荷載2.5kN再行驗算，比較兩者所得的彎矩值取其大者采用；b.計算直接支撐小楞結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，均布活荷載為1.5kN/m2；c.計算支架支柱及其他支撐結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，均布活荷載為2.5kN/m2。注：(1)對大型澆筑設(shè)備如上料平臺、混凝土輸送泵等應(yīng)按照實際情況計算；(2)混凝土堆集料高度超過100mm以上者按實際高度計算；(3)模板單塊寬度小于150mm時，集中荷載可分布在相鄰的兩塊模板上。⑤振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載對平面模板為2.0kN/m2對垂直模板為4.0kN/m2(作用范圍在新澆混凝土側(cè)壓力的有效壓頭高度之內(nèi))⑥新澆混凝土對模板側(cè)面的壓力：采用內(nèi)部振搗器時，新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，可按下列兩式計算，并取其較小c012cF——新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力(kN/m2)；γ——混凝土的重力密度(kN/m3)ct——新澆筑砼的初凝時間(h)，可按實測確定。當(dāng)缺乏試驗資料時，可采用t=200/(T+15)計00V——混凝土的澆筑速度(m/h)；H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度)；β——外加劑影響修正系數(shù)。不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2；1β——混凝土塌落度影響修正系數(shù)。當(dāng)塌落度小于30mm時取0.85；40~90mm時取1.0；100~2⑦傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載(kN/m2)：向向模板中供料方法水平荷載如不慎侵犯了你的權(quán)益，請聯(lián)系我們告知！溜槽、串筒或?qū)Ч茌敵?容積小于0.2m3的運輸工具傾倒2容積大于0.8m3的運輸工具傾倒6計算模板及其支架時，將前述七項荷載按照下表進(jìn)行組合：荷荷載類別平板和薄殼的模板及支架梁和拱模板的底板及支架梁、拱、柱(邊長≤300mm)墻(厚≤100mm)的側(cè)面模板大體積結(jié)構(gòu)、柱(邊長＞300mm)、墻(厚＞100mm)的側(cè)面模板計算強度①+②+③+④①+②+③+⑤⑤+⑥⑥+⑦驗算剛度①+②+③①+②+③⑥⑥5.3驗算模板及其支架的撓度，其最大變形值不得超過下列允許值：5.3.1對結(jié)構(gòu)外露(不做裝修)的模板，不得超過模板計算跨度的1/400；5.3.2對結(jié)構(gòu)隱蔽(做裝修)的模板，不得超過模板計算跨度的1/250；5.3.3支架的壓縮變形值或彈性撓度，不得超過相應(yīng)結(jié)構(gòu)計算跨度的1/1000。當(dāng)梁板跨度≥4m時，模板應(yīng)按設(shè)計要求起拱；如無設(shè)計要求，起拱高度宜為全長跨度的1000—3/1000，鋼模板取小值(1/1000—2/1000)。6.安全技術(shù)措施6.1所用材料的規(guī)格和質(zhì)量必須符合要求，腐蝕、彎曲、壓扁、裂紋的鋼管嚴(yán)禁使用。腳手板不得有斷裂、破損現(xiàn)象。6.2腳手架的構(gòu)造必須符合有關(guān)安全規(guī)定，特別要注意支撐點布置、連墻點布置和連接部位的構(gòu)造，以確保整體幾何穩(wěn)定性及局部穩(wěn)定