midas做得新舊規(guī)范比較公路橋涵設計通用規(guī)范JTGD

midasJTGD60大路橋涵設計通用標準JTGD60-2023進展兩個極限狀態(tài)設計，考慮三個設計狀況(1.0.7條，1.0.8條)兩個極限狀態(tài)---承載力氣(彎矩、軸力、剪力、穩(wěn)定、傾覆等)正常使用(變形、裂縫、耐久性)三個設計狀況---長期狀況(自重、汽車荷載作用狀況等)短暫狀況(施工荷載作用狀況等)偶然狀況(地震作用狀況等)狀況---主要針對荷載作用狀況而言狀態(tài)---主要針對設計而言(荷載組合等)增加了安全等級及重要性系數(shù)(1.0.9條)三個設計安全等級:1.1,1.0,0.9留意:橋梁抗震設計不考慮構造的重要性系數(shù)(鋼筋混凝土預應力標準5.1.5預應力鋼筋混凝土超靜定構造中預加力引起的次效應不考慮構造5.1.5荷載(4.1.1荷載編號仍為21個永久荷載(7，原來為6個)：將原標準中土的重力和土側壓力分開為了兩個荷載(荷載組合系數(shù)不同)可變荷載(11，原來為13個)：刪除了平板掛車或履帶車荷載及其引起的土側壓力，取消了根本和其他可變荷載的區(qū)分。偶然荷載(3個，原來為2個)---增加了汽車撞擊作用4.荷載組合(4.1.64.1.7承載力氣極限狀態(tài):根本組合(分項系數(shù)，組合系數(shù))偶然組合正常使用極限狀態(tài):短期效應組合(頻遇值系數(shù))長期效應組合(準永久值系數(shù))問題：偶然組合中永久荷載和可變荷載的分項系數(shù)不是很清楚，目前1.0。短期和長期效應組合中對整體溫升溫降和非線性溫度的系數(shù)不1.0。表4.1.6種編號為4和54.1.15(4.3.1取消了原來的汽車荷載等級，承受大路-I級和大路-II級標準汽車荷載大路I級:相當于舊標準的汽車-超20II級:相當于舊標準的汽車-20特點:均布荷載不變，集中力---計算剪力時將集中力放大1.2。問題:需要確認計算主應時，剪應力的取值是否按調整的值？(計算位移、軸力、剪力、反力、剪應力時承受的是計算剪力時的荷載)6(4.3.2修改了沖擊系數(shù)的計算方法(基頻的方法)基頻的方法:最小為0.05，最大為0.45相對于原標準大了一些局部加載及在T梁和懸臂板上的沖擊系數(shù)為1.3:該項執(zhí)行起來有難度，需用戶調整。調整了人群荷載的標準值(4.3.5條)(150m及以上橋梁的人群荷載相對舊標準小了一些)調整了風荷載的計算公式(4.3.7條)(考慮了瞬時脈動風壓，相對原標準較大了一些)補充了冰壓力的計算方法和計算公式(4.3.7條)(參考了原蘇聯(lián)規(guī)范)改善了溫度作用的規(guī)定(4.3.10條)(溫度梯度曲線-接近美國AASHTO大路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計標準JTGD62-20231.混凝土(3.1.1~3.1.62(30號=C(30-2)=C28)試件:---150立方體標準試件舊---200立方體標準試件材料分項系數(shù):---1.451.4)舊---約1.5(設計強度為標準強度的0.83，安全系數(shù)1.25)預應力混凝土構件：---不小于C4030剪變模量：---0.4E舊---0.43E泊松比:---0.2舊---1/6混凝土設計強度:立方體標準試件試驗->抗壓強度平均值、標準差、變異系數(shù)->立方體標準試件的抗壓強度標準值->棱柱體試件(150x150x300)與立方體試件的抗壓強度關系系數(shù) alpha->構件與試件的換算系數(shù)0.88->棱柱體構件抗壓強度標準值->混凝土抗壓強度設計值(考慮材料分項系數(shù))鋼筋(3.2.1~3.2.4)一般鋼筋牌號:R235IHRB335IIHRB400IIIKL400(舊余熱處理)IV5號鋼筋預應力鋼筋:鋼絞線鋼絲(消退應力的光面鋼絲、螺旋肋鋼絲、刻痕鋼絲)精軋螺紋鋼筋取消了冷拔低碳鋼絲和碳素鋼絲材料分項系數(shù):舊---無，設計強度直接使用屈服強度，鋼筋安全系數(shù)1.25---一般鋼筋1.2，鋼絞線和鋼絲1.47，精軋螺紋鋼筋1.2箱梁翼緣有效寬度(4.2.3具體規(guī)定了翼緣有效寬度的計算方法:預加力引起的應力計算:軸向力產生的應力按全寬，偏心彎矩按有效寬度,超靜定構造的作用效應分析:用全寬問題:作用效應所指內容？超靜定構造的作用效應是否不包括預加力的效應？剪力滯(ShearLag)由翼緣板的剪切變形引起的。表現(xiàn)為腹板兩側翼緣上的彎曲應力分布不均勻。剪力滯概念一般用于封閉截面，開口截面(T梁等)直接使用有效分布寬度。*4.2.33bi/li>=0.7混凝土的極限壓應變(5.1.4舊---0.0030.00330.0033~0.003混凝土受壓區(qū)限值(5.1.4條文說明)舊---RC0.9,PSC0.80.80.8~0.74給出了變高度梁在計算剪應力時，彎矩和軸力的影響計算公式(4.2.7修改了徐變系數(shù)的計算公式(4.2.9,6.2.7,附錄F)給出了收縮的計算公式(6.2.7,附錄F)斜截面抗剪驗算中修改了計算公式，并增加了連續(xù)梁和懸臂梁的驗算公式。(5.2.7)預應力鋼筋混凝土構件的剪力安排(5.2.11)舊標準:混凝土和箍筋擔當60%，彎起鋼筋擔當40%標準:混凝土和箍筋至少擔當60%，彎起鋼筋最多擔當40%問題：5.2.3-2ApAp’,即受壓預應力鋼筋面積軸心受壓構件僅有鋼筋混凝土公式(無PSC的公式)，且公式中有0.9的系數(shù)。套箍系數(shù)：舊---2.0，---依據(jù)混凝土等級(5.3.2條)問題：5.3.2-1公式中As應為As’,即受壓鋼筋面積,原公式符號不清楚修改了長細比較大的構件的偏心距增大系數(shù)計算公式(5.3.10條)舊---按彈性穩(wěn)定理論---按極限曲率理論，與國標一樣，但第一個系數(shù)計算公式不同增加了雙向偏壓驗算公式(5.3.12條)修改了抗扭承載力計算公式---僅適用于平衡扭轉(5.5.1條)平衡扭轉---由荷載直接引起協(xié)調扭轉或附加扭轉---由構件間約束引起，可能重分布箱型截面壁厚影響系數(shù)與國標不同增加了剪扭構件的驗算(5.5.4條)舊---僅有彎扭構件的驗算明確了抗裂計算不考慮沖擊系數(shù)(6.1.1條)預應力損失計算增加了后張法構件曲線鋼筋的其次種損失(鋼筋回縮)的計算方VSL(6.2.3給出了第五種損失 (松弛)的計算公式及隨時間變化的表格(6.2.6條)修改了第六種損失(收縮和徐變)的計算公式(參考了CEB-FIP)公式原標準結果較大(6.2.7問題：6.2.2中關于θ的說明中的“夾角之和”，國標僅為“夾角”正截面抗裂驗算中，荷載作用比舊標準小了 (不計沖擊)。(6.1.1條)但驗算要求比舊標準更嚴了。局部預應力混凝土A類構件:舊---恒載作用下不得消壓，---長期荷載效應下19.對豎向預應力鋼筋引起的混凝土豎向壓應力公式進展了修改，降低了豎向預應力鋼筋的作用(6.3.3增加了裂縫寬度計算公式。(6.4.3條)舊—用名義拉應力的方法計算問題一：裂縫寬度符號不統(tǒng)一(一個是Wfk,公式中是Wtk)修改了撓度計算中剛度的計算公式，考慮荷載長期效應的影響舊---使用開裂剛度，偏于保守6.5.2-1公式錯誤，中括號內應為[1-(Mcr/Ms)**2]，參見條文說明。問題二:程序實現(xiàn)起來有難度，對變截面梁剛度的處理值得探討，需要重進展分析。22.調整了預拱度設置的規(guī)定(6.5.4,6.5.5)a〕---考慮荷載長期作用的影響b)---增加了預應力構件的預拱度設置規(guī)定(舊---無)增加了長期狀況和短暫狀況的應力計算〔第7章〕屬于