土木工程畢業(yè)設(shè)計優(yōu)秀版

建筑設(shè)計材料,在照明采光上使用全局照明,能滿足酒店客房功能的需要.經(jīng)過精心設(shè)計,在滿足各種客房需要的同時,又簡潔,大方,美觀,能充分體現(xiàn)出企業(yè)的形象與現(xiàn)代感.（1）滿足建筑功能要求：（2）符合所在地規(guī)劃發(fā)展的要求并具有良好的視覺效果；（3）采用合理的技術(shù)措施；（4）提供在投資計劃所允許的經(jīng)濟范疇內(nèi)運作的可行性。例、布局和張數(shù)自定，以表達清楚且符合制圖結(jié)構(gòu)設(shè)計圖2—2框架結(jié)構(gòu)計算簡圖I0為梁矩形截面慣性矩）333322224444444圖2—3梁柱相對線剛度圖第三章重力荷載代表值的計算23332合計計2合2332222rs0圖3--1荷載傳遞示意圖標準標準層柱標準標準層柱活載=板傳荷載圖3——2豎向荷載作用下受荷總圖20z——風(fēng)壓高度變化系數(shù)。因建設(shè)地點處于大城市郊區(qū)，地面粗糙程度類；hh——上層柱高，頂層取女兒墻高度的兩倍；計算過程見表3——1表4——1風(fēng)荷載標準值計算層數(shù)離地高度j圖4--1風(fēng)荷載作用示意圖表4——2橫向2—4層D值的計算構(gòu)件名稱構(gòu)件名稱A軸柱B軸柱D表4——3橫向底層D值的計算構(gòu)件名稱A軸柱B軸柱D軸柱ΣDjujΔujj=1njj=143且jjj=1jjj=1Tiij=1u)i（4-3）kTij表5－1結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算HHiTgiHiΣnGiHi1nnEKijiiEKiΣnGHiij=1iKK=j表5－2各質(zhì)點橫向水平地震作用，各樓層地震剪力及樓層間位移計算表eiDVie第六章框架內(nèi)力計算計算單元。豎向荷載產(chǎn)生的梁端彎矩只在本層內(nèi)進(1)根據(jù)各桿件的線剛度計算各節(jié)點桿端彎矩分配；(2)計算豎向荷載作用下各跨梁的固端彎矩，并將各節(jié)點不平衡彎矩進行第一次分配；(3)將所有桿端的分配彎矩向遠端傳遞；(4)將個節(jié)點因傳遞彎矩而產(chǎn)生的不平衡彎矩進行第二次分配，使得各節(jié)點處于平衡狀態(tài)；(5)將各桿件的固端彎矩，分配彎矩和傳遞彎矩相加即可得各桿端彎矩。說明：計算時除底層柱以外，其它各層柱的線剛度先乘以0.9，取傳遞系數(shù)為1/3（梁和底層柱的傳遞系數(shù)為1/2)。ik為節(jié)點k第i根桿件的相對轉(zhuǎn)動剛度；ΣSi=1ik為節(jié)點k各桿件相對轉(zhuǎn)動剛度之和。表5——1恒載作用下固端彎矩圖5——1恒載作用下彎矩圖圖5——2恒載作用下剪力圖橫梁作用于柱子軸力值即為梁端剪力值，再加上縱梁傳來的軸力值及柱自重。可得出柱軸力圖6——3恒載作用下軸力圖均布荷載按滿跨布置，計算方法同恒載?；詈奢d作用下的固端彎矩計算表6——2活荷載作用下固端彎矩(1)求各柱反彎點處的剪力；(2)求各柱反彎點高度；(3)求各柱桿端彎矩和梁端彎矩；(4)求各柱軸力和梁剪力。VVii表6——3（a）A軸框架柱反彎點位置Ky1y43表6——4（b）B軸框架柱反彎點位置Ky4321表6——5C）C軸框架柱反彎點位置Ky4321表6——6（b）D軸框架柱反彎點位置Ky4321MMb左jMb右ji右+i左c下j+1i右+i左c下j+1c上jc上j表6——7風(fēng)荷載下A軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算4321表6——8風(fēng)荷載下B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算4321表6——9風(fēng)荷載下C軸框架柱與梁端剪力4321表6—10風(fēng)荷載下D軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層號層號4321表6——11風(fēng)荷載下框架柱和梁端剪梁端剪力梁端剪力/KN跨VdVV柱軸力/KN4C軸6.4地震作用下內(nèi)力計算表表6——12地震荷載下A軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算4表6——13地震荷載下B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算4321表表6——13地震荷載下C軸框架柱與梁端剪力4表6——14地震荷載下D軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算4321地震荷載下框架柱和梁端剪力地震荷載下框架柱和梁端剪力柱軸力/KNVVV梁端剪力/KN422632第七章框架內(nèi)力組合作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為0M--支座邊緣截面的彎矩標準值邊邊柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計算簡圖得到的恒載內(nèi)力調(diào)整后的值恒載內(nèi)力調(diào)整后的值MMM)AB梁424242表7--3用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表-梁AB恒載恒載組合項目值×0.6⑤4×0.6⑤3組合項目值70?⑤⑥4MVMVMVMVMVMV8?VMmin及相應(yīng)的V組合項目2值4表7——4用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表-梁AB活載活載Mmax及相應(yīng)的V470V恒載?組合項目MVMVMVMVM值值Mmin及相應(yīng)的V組合項目MV右表7--5用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表-梁BC層組合項目值Mmin及相應(yīng)的V組合項目值V組合項值⑤⑥恒載??目目4V1V77MVMVMMVMMV表表7--6用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表-梁BC層恒載活載Mmax及相應(yīng)的VMminVV表7--7用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表-梁CD恒載恒載組合項目值組合項目M值?⑤⑥MVMVMVMVMVMV6?VMmin及相應(yīng)的V組合項目值4表7--8用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表-梁CD?4V1V恒載?Mmax及相應(yīng)的V組合項目值組合項目值值Mmin及相應(yīng)的VMVMVM組合項目MVMMV右表表7--9用于正常使用極限狀態(tài)驗算的框架梁基本組合表－AB梁恒載活載左風(fēng)右風(fēng)Mmin及相應(yīng)的V的VM組合項組合項組合項左右左右表7--10用于正常使用極限狀態(tài)驗算的框架梁基本組合表－BC梁⑥VM右VM左VMVM右V組合項目值組合項目M值恒載??M左VM⑤VMmin及相應(yīng)的V組合項目層值表7--11用于正常使用極限狀態(tài)驗算的框架梁基本組合表－CD梁層M左VMVM右VM左VMVM右V恒載??⑤⑥V值組合項值目Mmin及相應(yīng)的V組合項目值組合項目值表表7--12用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表-B軸柱M、V組合項目?＋?+恒載?M上NVM上N1MV值?⑥⑤Nmin及相應(yīng)的M、V組合項目值值表7--14用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表-B軸柱組合項目組合項目值組合項目值組合項目值?恒載?96MNMNVMNMNVNmin及相應(yīng)的M、V層上上下下Mmin及相應(yīng)的V?⑤⑥層號+V+V8MVMVMMVM++++++++0MV目+V1V⑥⑤值+值++++MVMVMMVM++++MV值4V1V⑥⑤應(yīng)的V+值值+MVMVMMVM+++++值+MV右層00MNMNVMNMNV?B柱地震內(nèi)力組合M、V+?+?+?+?值V目++++++++第八章框架柱的配筋截面設(shè)計與配筋計算2，f2，f228.2框架柱截面設(shè)計8.2.1.軸壓比驗算0==fbhf(1)選擇最不利的內(nèi)力組=3=3001層：從柱的內(nèi)力組合表可見，N＞N，為小偏壓，選用M大、N大的組合，最不利組合為：bbcA23cA23l柱的計算長度l12 N,取10c2c表ABAB跨中截面4Φ204Φ20計算公式跨中截面4Φ164Φ20左截面4Φ16左截面4Φ16右截面4Φ16左截面4Φ16跨中截面4Φ16右截面4Φ160右截面4Φ164Φ1641表層號VGb2Φ8@1502Φ8@1002Φ8@(有地震/無地震）適配箍筋2Φ8@150rRE*Vb0.25βfcbh02Φ8@1502Φ8@100層號4計算公式左截面梁AB跨中截面右截面左截面跨中截面右截面左截面截面右截面13,f=基礎(chǔ)不進行抗震承載力驗算，則底層傳至基礎(chǔ)頂部的作用效應(yīng)僅取抗震設(shè)計時的作用效應(yīng)。6.2A軸柱下獨立基礎(chǔ)設(shè)計取基礎(chǔ)混凝土強度等級為C25，f=11.9N/mm2，ct2yηd03，可得基底以上埋深范圍內(nèi)的加權(quán)平均重度為：33=1122=（2)基礎(chǔ)底面尺寸A軸確定基礎(chǔ)底面尺寸是可將軸力擴大1.3倍，則：223，G0maxa所以地基承載力滿足要求n0N0022滿足要求（1）基礎(chǔ)長邊方向柱邊凈反力n1nmin2lnmaxnmin懸臂部分凈反力平均值Ⅲ-Ⅲ截面（變階處）nnmin2lnmaxnmin所以，按ASI配筋，實配&8@110，2Snmaxnmin與基礎(chǔ)長邊方向的配筋計算方法一致柱邊凈反力懸臂部分凈反力平均值Ⅳ-Ⅳ截面（變階處）S22maxblb（公式和前面相比少了個G)maxa所以地基承載力滿足要求0022滿足要求（2）基礎(chǔ)長邊方向柱邊凈反力n1nmin2lnmaxnmin懸臂部分凈反力平均值Ⅲ-Ⅲ截面（變階處）x(PP)nnmin2lnmaxnminSnnmaxnminn-(Pnmin2單位與基礎(chǔ)長邊方向的配筋計算方法一致柱邊凈反力懸臂部分凈反力平均值2(公式和前面不一樣）Ⅳ-Ⅳ截面（變階處）Sct10602Mfbh20A0所以，由Sn0t2S從柱的內(nèi)力組合表可見，彎矩相近N<Nb按大偏心計算，則最不利內(nèi)力組合選擇Mmax及相應(yīng)的N。cA12max及相應(yīng)的N。cA12max及相應(yīng)的N。cA1對柱下基礎(chǔ)進行設(shè)計，基礎(chǔ)形式選用柱下獨立基礎(chǔ)。砼采用C20，鋼筋用HRB335。Mmax即V①+ (②+③)+⑥應(yīng)M、V①+0.7×(②+③)+⑥①恒載②左活③中活④右活⑤左風(fēng)⑥右風(fēng)組合值組合值2222故可確定基礎(chǔ)尺寸為4mx3mA2023則b'm)2023PP2nI12(2lnIcc2(2x32M'M'nIcc222二、C、D柱下基礎(chǔ)設(shè)計表2——19C柱下（基礎(chǔ)頂面）內(nèi)力標準值組合①恒載②左活③中活④右活⑤左風(fēng)⑥右風(fēng)Mmax即組合值Nmax即相組合值VV67.42①+②+-27.022A20 23則b'm)2023PP2nI112(2lnIcc121M'M'nIcc222參考資料EVALUATIONOFLATERALLOADPATTERNINPUSHOVERANALYSISABSTRACTINTRODUCTIONGROUNDMOTIONDATADESCRIPTIONOFTHEFRAMESTRUCTURESfNONLINEARSTATICPUSHOVERANALYSISOFFRAMESTRUCTURESVXΣkiiwix