煤中水分和對火力電廠生產(chǎn)運(yùn)行的影向

煤中水分和對火力電廠生產(chǎn)運(yùn)行的影向煤中水分和對火力電廠生產(chǎn)運(yùn)行的影向<DIVclass=t_msgfontid=postmessage_>水分是煤中的不可燃成分，是評價(jià)商品煤經(jīng)濟(jì)價(jià)值的最基本指標(biāo)之一，一、水分的存在形式：煤中水分的存在形式，根據(jù)其結(jié)合狀態(tài)可分為游離態(tài)及化合態(tài)兩種。（1） 游離水分是煤表面附著的水和內(nèi)部毛細(xì)管吸附的水，（2） 化合水是以合方式同樣煤中礦物結(jié)合的水稱為結(jié)晶水，如黏土（Al2O3?2SiO2?2H2O）及硫酸鈣（CaSO4?2H2O）中的結(jié)晶水。煤中游離水，一般在105°C?110°C的溫度下。經(jīng)1?2h后，就可逸出，而結(jié)晶水通常要在200°C以上才能分解析出。試驗(yàn)室所測的就煤中游離水。根據(jù)水分在煤中的不同存在形態(tài)，游離水又分外在水分（Mf）及內(nèi)在水分（Minh）。所謂外在水分，是指在一定條件下，煤樣與周圍空氣濕度達(dá)到平衡時所失去的水分；所謂內(nèi)在水分，是指在一定條件下，煤樣到空氣干燥狀態(tài)時所保持的水分。煤的外在水分與內(nèi)在水分之和，稱為全水分（MF）或稱收到基水分（Mar）。所謂空氣干燥水分，是指空氣干燥煤樣，在規(guī)定條件所測的水分（Mad）。電力用煤的水分隨煤種、采煤方法、加工工藝及外界環(huán)境條件而異。從火電廠生產(chǎn)上來考慮，煤的水分不宜太高，也不宜過低，一般說來，煤中全水分宜控制在10%以下。煤中水創(chuàng)始過高，就意味著將不可燃的水運(yùn)進(jìn)電廠，從而增加電廠的運(yùn)輸量及經(jīng)濟(jì)負(fù)擔(dān)，同時，也增加電廠卸煤、儲煤、輸煤、破碎等一系列困難，特別是輸煤系統(tǒng)易發(fā)生堵煤而造成運(yùn)行障礙。煤中水分過高，則意味著煤的低位發(fā)熱量即用于發(fā)電的有效熱量降低，同時煙氣量增大，由煙氣帶走的熱量也增多，從而加大了排煙熱損壞及排風(fēng)機(jī)的能耗。煤中含有適量水分，對燃燒能起催化作用；另一方面，這也不致造成煤粉飛楊而污染環(huán)境，一般說來，電廠燃煤全水分量控制在6%?8%范圍內(nèi)。最高不宜超過10%如何通過燃燒調(diào)整來防止?fàn)t膛結(jié)焦回答rzycy朋友的帖子：（原帖內(nèi)容如下）我廠的#3爐現(xiàn)在有點(diǎn)問題想請教您，220t/h，煤粉爐，四角切圓燃燒，每個角的一、二次風(fēng)分布為：二、一、二、二、一、二，即兩層二次風(fēng)夾著一層一次風(fēng)，噴口傾角為零。二次風(fēng)開度為（從上到下）：80%，100%，100%，80%，我這么說不知道是不是清楚?，F(xiàn)在的問題是，爐膛上部結(jié)焦嚴(yán)重，經(jīng)常上部塌焦導(dǎo)致滅火，但下部也結(jié)焦，后墻下部冷灰斗上部結(jié)焦尤為嚴(yán)重，我們曾經(jīng)嘗試減少前墻最上層二次風(fēng)，增加后墻最下層二次風(fēng)，但基本沒效果。我廠的煤為劣質(zhì)煙煤，含硫3%左右，請問我們該怎么做才能減少結(jié)焦問題？我想先簡單的分析一下結(jié)渣的內(nèi)因與外因，這有助于看帖者更好的理解我們所討論問題的實(shí)質(zhì)！|電廠鍋爐、汽輪機(jī)、電氣、熱控、水處理等熱電行業(yè)技術(shù)免費(fèi)交流平臺！爐膛結(jié)渣的主要內(nèi)因（即灰溶點(diǎn)降低的因素）：灰分的本身的結(jié)渣特性，這主要與灰的軟化溫度、灰中各種化合物的組成情況（硫、鐵含量大，灰溶點(diǎn)低）、煤灰所處的氣氛（灰處于還原性氣氛比氧化性氣氛溶點(diǎn)低）等因素有關(guān)。結(jié)渣的外因：1、燃燒時空氣量不足；2、燃料與空氣混合不充分；3、火焰偏斜；4、鍋爐超負(fù)荷運(yùn)行；5、爐膛出口煙溫增高（爐膛下部漏風(fēng)、空氣量過多、配風(fēng)不當(dāng)、煤粉過粗等都會使火焰上移，出口煙溫升高）；6、鍋爐設(shè)計(jì)時爐膛積容熱強(qiáng)度選得過大。具體分析：造成爐膛結(jié)渣嚴(yán)重的原因我推測可能還是運(yùn)行調(diào)整上的問題！一般防止頂部結(jié)渣的調(diào)整原則是：保持較低的一次風(fēng)量和一次風(fēng)速，二次風(fēng)從上至下由大到小的配風(fēng)原則，以控制燃燒速度，降低火焰中心位置。再一個如果是火焰中心偏后墻而造成頂部結(jié)渣，那應(yīng)該試著調(diào)左右兩側(cè)的一次風(fēng)量或風(fēng)速才有效（調(diào)大哪一側(cè)的風(fēng)量，取決于切圓為正切還是反切），你可以試著分析一下。下部冷灰斗處結(jié)渣，我分析會有兩種可能：一是下二次風(fēng)對煤粉的托吸力不夠；如果是這個原因，則適當(dāng)增大下二次風(fēng)，這樣可以防止冷灰斗結(jié)渣，但不能象你說的那樣去調(diào)，即后墻下部冷灰斗結(jié)渣嚴(yán)重，就開大后墻最下層兩股二次風(fēng)），我覺得關(guān)鍵還是要先分析出切圓方式，然后按氣流方向來降低后墻上游鄰角的下二次風(fēng)速，同時適當(dāng)增大后墻一個角的下二次風(fēng)；二是混入后墻方向的下二次氣流速度太大，造成其下游（后墻側(cè)）一、二次風(fēng)射流分家，局部煤粉燃燒的位置較低。其調(diào)整方法也應(yīng)是降低后墻上游鄰角的一股下二次風(fēng)速。結(jié)渣的原因其實(shí)很復(fù)雜，肯定還有許多我沒考慮到的，所以以上觀點(diǎn)不一定都對，希望有鍋爐運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)的行家多多指教！謝謝！超臨界參數(shù)直流鍋爐學(xué)習(xí)小結(jié)一、超臨界直流鍋爐水冷壁的工作特點(diǎn)**發(fā)電廠鍋爐水冷壁為螺旋管圈水冷壁，采用螺旋冷灰斗加中間混溫集箱過渡的形式，即下部螺旋管圈水冷壁沿爐膛周界上升至折焰角以下，通過過渡集箱與爐膛上部垂直管相連。這種水冷壁的工作特點(diǎn)是：不受爐膛周界的的限制，可靈活選擇并聯(lián)工作的水冷壁管子根數(shù)和管徑，保證較大的質(zhì)量流速P3。由于同一管帶中的各管子以相同方式從下到上繞過爐膛內(nèi)受熱最強(qiáng)的區(qū)域和受熱最小的區(qū)域，因此沿寬度方向熱偏差小，高度方向熱偏差大。對于因燃燒火焰偏斜或局部結(jié)渣而引起的熱負(fù)荷不均具有很強(qiáng)的抗衡能力。水冷壁中的工質(zhì)在下輻射區(qū)一次性沿著螺旋管圈上升，沒有中間聯(lián)箱，共質(zhì)在比容變化最大的階段避免了再分配。水冷壁管子長，流動阻力大，水動力特性穩(wěn)定。可以不采用內(nèi)螺紋管而實(shí)現(xiàn)鍋爐的變壓運(yùn)行和帶中間負(fù)荷的要求，能適應(yīng)機(jī)組的快速啟動和滑壓運(yùn)行，具有良好的負(fù)荷適應(yīng)性。取消汽包，能快速啟停。金屬消耗量少。水泵消耗功率大。采用30%旁路系統(tǒng)，有再循環(huán)泵，啟停時安全性好，回收工質(zhì)和熱量。水冷壁的金屬儲熱量和工質(zhì)儲熱量最小，即熱慣性小，使快速起停的能力進(jìn)一步提高，適應(yīng)機(jī)組調(diào)峰的要求。但熱慣性小也帶來問題，它使水冷壁對熱偏差的敏感性增強(qiáng)。低負(fù)荷運(yùn)行時，給水流量和壓力降低，受熱面人口的工質(zhì)欠焓增大，容易發(fā)生水動力不穩(wěn)定。變壓運(yùn)行的超臨界參數(shù)直流鍋爐，在亞臨界壓力范圍和超臨界壓力范圍內(nèi)工作時，都存在工質(zhì)的熱膨脹現(xiàn)象。并且在亞臨界壓力范圍內(nèi)可能出現(xiàn)膜態(tài)沸騰；在超臨界壓力范圍內(nèi)可能出現(xiàn)類膜態(tài)沸騰。由于吸熱偏差小，水冷壁進(jìn)口可以不設(shè)置改善分配的節(jié)流圈，降低了阻力損失。適用于大容量鍋爐。安置組合率低，懸吊復(fù)雜。二、超臨界直流鍋爐啟動系統(tǒng)的主要任務(wù)與工作過程超臨界鍋爐的啟動系統(tǒng)是超臨界機(jī)組的一個重要組成部分。由于超臨界鍋爐沒有固定的汽水分離點(diǎn)，在鍋爐啟動過程中和低負(fù)荷運(yùn)行時，給水量會小于爐膛保護(hù)及維持流動穩(wěn)定所需的最小流量，設(shè)置啟動系統(tǒng)的主要目的就是在鍋爐啟動、低負(fù)荷運(yùn)行及停爐過程中，通過啟動系統(tǒng)建立并維持爐膛內(nèi)的最小流量，以保護(hù)爐膛水冷壁，同時滿足機(jī)組啟動及低負(fù)荷運(yùn)行的要求。超臨界直流鍋爐啟動系統(tǒng)的主要任務(wù)是：建立啟動壓力和啟動流量，保證給水連續(xù)地通過省煤器和水冷壁，尤其是保證水冷壁的足夠冷卻和水動力的穩(wěn)定性?；厥斟仩t啟動初期排出的熱水，汽水混合物，飽和蒸汽以及過熱度不足的過熱蒸汽，以實(shí)現(xiàn)工質(zhì)和熱量的回收。在機(jī)組啟動過程中實(shí)現(xiàn)鍋爐各受熱面之間和鍋爐與汽機(jī)之間工質(zhì)狀態(tài)的配合。單元機(jī)組啟動過程初期，汽機(jī)處于冷態(tài)，為了防止溫度不高的蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)后凝結(jié)成水滴，造成葉片的水擊，啟動系統(tǒng)應(yīng)起到固定蒸發(fā)受熱面終點(diǎn)，實(shí)現(xiàn)汽水分離的作用。從而使給水量調(diào)節(jié)、汽溫調(diào)節(jié)和燃燒量調(diào)節(jié)相對獨(dú)立，互不干擾。啟動系統(tǒng)設(shè)置汽輪機(jī)旁路系統(tǒng)，保護(hù)再熱器。**發(fā)電廠采用美國B&W公司設(shè)計(jì)的啟動系統(tǒng)系統(tǒng)（見附圖1），本系統(tǒng)為內(nèi)置式啟動系統(tǒng)，鍋爐設(shè)計(jì)的最低直流負(fù)荷（即本生點(diǎn)）為30%BMCR。啟動系統(tǒng)的工作過程是：給水進(jìn)入省煤器入口集箱，經(jīng)過省煤器、爐膛到汽水分離器，分離后的水通過分離器下部的貯水箱由再循環(huán)泵再次送入省煤器。分離后的蒸汽進(jìn)入鍋爐尾部包墻，然后依次流經(jīng)一級過熱器、屏式過熱器、中間過熱器和末級過熱器，最后由主蒸汽管道引出。在30%以上的負(fù)荷，啟動系統(tǒng)關(guān)閉，鍋爐進(jìn)入直流運(yùn)行狀態(tài)。此時給水量與進(jìn)入汽機(jī)的蒸汽量相等。鍋爐冷態(tài)啟動時，首先通過給水泵給鍋爐上水。在此期間省煤器放氣閥打開，以便排除省煤器中的空氣。當(dāng)貯水箱中的水位達(dá)到高水位后，高水位控制閥（341）開啟，以控制貯水箱中的水位。在點(diǎn)火之前，給水品質(zhì)應(yīng)符合標(biāo)準(zhǔn)所推薦的要求。如果給水品質(zhì)不良，比如在長時間停爐之后，可以用給水泵將水送入爐膛，經(jīng)汽水分離器后，由貯水箱排至冷凝器，此時的流量約為30%BMCR。不合格的水可以根據(jù)污染程度的不同，或是經(jīng)冷凝器送入水處理設(shè)備，或是就地排放。給水品質(zhì)滿足要求后，可減小給水泵流量，其中4%BMCR的流量直接進(jìn)入省煤器，另外3%BMCR流量經(jīng)過冷水管道進(jìn)入貯水箱，此時再循環(huán)泵啟動，建立循環(huán)。進(jìn)入省煤器的流量為30%。貯水箱水位由高水位控制閥控制。鍋爐點(diǎn)火后，水在爐膛中被迅速加熱，形成氣泡，并迅速膨脹。此時應(yīng)將兩個高水位控制閥全部打開，以控制貯水箱中的水位。隨蒸汽流量的增加，給水泵應(yīng)逐漸加大負(fù)荷以維持鍋爐負(fù)荷增加的需要。當(dāng)汽機(jī)主汽閥前的蒸汽壓力達(dá)到汽機(jī)沖轉(zhuǎn)所需的最低壓力后，汽機(jī)可以進(jìn)行沖轉(zhuǎn)。隨燃燒率和負(fù)荷的提高，進(jìn)入汽水分離器的蒸汽質(zhì)量百分比也逐漸增加。在鍋爐負(fù)荷提高到本生點(diǎn)以上后，進(jìn)入汽水分離器的將全部是蒸汽。此時鍋爐進(jìn)入直流運(yùn)行模式，再循環(huán)泵關(guān)閉。鍋爐啟動系統(tǒng)由暖管系統(tǒng)時刻維持一定的溫度熱備用。鍋爐機(jī)組的停運(yùn)與啟動是兩個相反的過程。在鍋爐停爐過程中，鍋爐和汽機(jī)的負(fù)荷在本生點(diǎn)以上是不斷降低的。當(dāng)負(fù)荷降至30%BMCR時，應(yīng)開啟再循環(huán)泵。隨著燃燒率和負(fù)荷的持續(xù)下降，在汽水分離器中將有水被分離出來。隨負(fù)荷進(jìn)一步降低，越來越多的水從分離器中被分離出來。此時應(yīng)逐漸降低給水泵的出力，同時增加再循環(huán)泵的出力，以達(dá)到維持鍋爐爐膛最低工質(zhì)流量的要求，并且貯水箱的水位應(yīng)保持在適當(dāng)高度。在汽機(jī)達(dá)到最小負(fù)荷時，鍋爐和汽機(jī)可以停運(yùn)。三、超臨界直流鍋爐汽溫調(diào)節(jié)特點(diǎn)1.過熱汽溫調(diào)節(jié)特點(diǎn)：在直流鍋爐中，過熱汽溫的調(diào)節(jié)主要是通過給水量G與燃料量B的調(diào)整來實(shí)現(xiàn)的?？紤]到實(shí)際運(yùn)行中鍋爐負(fù)荷的變化，給水溫度、燃料品質(zhì)、爐膛過量空氣系數(shù)以及受熱面結(jié)渣等因素的變化，對過熱汽溫變化均有影響，因此在實(shí)際運(yùn)行中要保證比值B/G的精確值是不容易的。因此，除采用B/G作為粗的調(diào)節(jié)外，還必須采用蒸汽通道上設(shè)置噴水減溫器作為細(xì)調(diào)（校正）的調(diào)節(jié)手段。在直流鍋爐運(yùn)行中，為維持鍋爐過熱蒸汽溫度的穩(wěn)定，通常在過熱區(qū)段中取一溫度測點(diǎn)，將它固定在相應(yīng)的數(shù)值上，這就是中間點(diǎn)溫度。在過熱汽溫調(diào)節(jié)中，若用過熱器出口汽溫作為調(diào)節(jié)煤水比，則調(diào)節(jié)過遲，不能保持穩(wěn)定的汽溫，必須用中間點(diǎn)汽溫作為超前調(diào)節(jié)信號。中間點(diǎn)溫度實(shí)際是與鍋爐負(fù)荷有關(guān)，兩者存在一定的函數(shù)關(guān)系，鍋爐的燃水比B/G按中間點(diǎn)溫度來調(diào)整，中間點(diǎn)至過熱器區(qū)段的過熱汽溫變化主要依靠噴水來調(diào)節(jié)。但是，噴水減溫只是一個暫時措施，要保持穩(wěn)定汽溫的關(guān)鍵是要保持固定的燃水比，這是因?yàn)橹绷鳡tG=D，如果過熱區(qū)段有噴水量d,那么直流爐進(jìn)口水量為（G—d）。如果由于燃料量B增加、熱負(fù)荷增加，而給水量G不變，這樣過熱汽溫就要升高，噴水量d必然要增加，使進(jìn)口水量（G—d）的數(shù)值就要減少，這樣又會使過熱汽溫上升。因此噴水量變化只是維持過熱汽溫的暫時穩(wěn)定，最終使其過熱汽溫穩(wěn)定，主要還是通過燃水比的調(diào)節(jié)來實(shí)現(xiàn)的。而中間點(diǎn)的狀態(tài)一般要求在各種工況下為微過熱蒸汽，而不能處于蒸發(fā)區(qū)，否則中間點(diǎn)將失去調(diào)節(jié)信號的作用。蘭溪電廠選擇在分離器出口，這樣時滯小、反應(yīng)明顯，工況變化時便于測量，對過熱汽溫調(diào)節(jié)有利。**發(fā)電廠鍋爐過熱器出口汽溫的控制主要是通過調(diào)節(jié)煤水比B/G作為粗調(diào)，另外，為適應(yīng)機(jī)組在變負(fù)荷過程中汽溫變化特點(diǎn)，提高機(jī)組對負(fù)荷響應(yīng)能力，過熱器設(shè)置了三級減溫，以便快速調(diào)節(jié)過熱汽溫。在屏式過熱器，中間級過熱器及末級過熱器入口均設(shè)置有減溫器，分別為一級，二級及三級減溫器（共6點(diǎn)）。三級減溫的總噴水量為6%BMCR。其中一、二級噴水量分別為2%BMCR，三級噴水量為2%BMCR。由于三級減溫器距末級過熱器出口最近，三級減溫對蒸汽出口溫度偏差的反應(yīng)最快。當(dāng)鍋爐在本生點(diǎn)以上的負(fù)荷運(yùn)行時處于直流模式，過熱蒸汽的汽溫是通過調(diào)節(jié)燃料量和給水量的多少來控制，以達(dá)到所需的溫度。在通常情況下過熱器噴水量保持在一個基本固定的數(shù)值，在負(fù)荷變化時，可以通過適當(dāng)增加或減少噴水量來迅速調(diào)節(jié)汽溫以適應(yīng)負(fù)荷變化時對汽溫控制的嚴(yán)格要求。一旦鍋爐負(fù)荷恢復(fù)穩(wěn)定，過熱器噴水量應(yīng)當(dāng)回復(fù)到基本值。當(dāng)鍋爐在本生點(diǎn)以下的負(fù)荷運(yùn)行時，處于再循環(huán)模式。這時的汽溫控制完全依靠減溫器系統(tǒng)來控制，就象通常的汽包爐一樣。再熱汽溫調(diào)節(jié)特點(diǎn)：再熱蒸汽壓力低于過熱蒸汽，由于壓力低，再熱蒸汽的定壓比熱較過熱蒸汽小，這樣在等量的蒸汽和改變相同的吸熱量的條件下，再熱汽溫的變化就會比過熱汽溫變化大。再熱蒸汽壓力低，再熱蒸汽放熱系數(shù)低于過熱蒸汽，在同樣蒸汽流量和吸熱條件下，再熱器管壁溫度高于過熱器管壁。當(dāng)汽輪機(jī)負(fù)荷降低時，再熱器人口汽溫也相應(yīng)降低，要維持再熱器的額定出口汽溫，則其調(diào)溫幅度大。由于再熱汽溫調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的調(diào)節(jié)幅度受到限制，則維持額定再熱汽溫的負(fù)荷范圍受到限制。再熱汽溫調(diào)節(jié)不宜用噴水減溫方法，否則運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性下降。一般在再熱器中每噴人1%MCR的減溫水，將使機(jī)組循環(huán)熱效率降低0.1?0.2%。因此再熱汽溫調(diào)節(jié)方法采用煙氣側(cè)調(diào)節(jié)，即采用擺動燃燒器或分隔煙道的煙氣擋板調(diào)節(jié)等方法。再熱器進(jìn)口設(shè)置事故噴水作為事故狀態(tài)下控制再熱汽溫，保護(hù)再熱器安全。蘭溪發(fā)電廠再熱器汽溫是由布置在尾部煙道下部的煙氣調(diào)節(jié)擋板來調(diào)節(jié)，汽溫控制范圍從30%B-MCR?100%B-MCR。通過調(diào)節(jié)兩側(cè)噴水減少熱偏差，以及在鍋爐負(fù)荷快速變化時，精確快速的控制汽溫。當(dāng)鍋爐負(fù)荷穩(wěn)定后再熱器噴水量應(yīng)當(dāng)回復(fù)到零。四、 超臨界直流鍋爐燃燒調(diào)節(jié)對水冷壁及過熱器工作特性的影響直流鍋爐運(yùn)行時，只要保持適當(dāng)?shù)拿核?，在任何?fù)荷，任工況下，直流鍋爐都能維持一定的過熱汽溫。調(diào)節(jié)時當(dāng)送入爐膛的過量空氣系數(shù)增加時，理論燃燒溫度降低，爐膛出口煙氣溫度幾乎不變，爐膛內(nèi)溫度水平降低，于是爐內(nèi)輻射傳熱減弱，爐膛水冷壁吸熱減少，造成過熱器進(jìn)口溫度降低，屏式過熱器出口溫度降低；雖然對流過熱器因煙氣量的增加吸熱量有所增加，但在煤水比不變的情況下，末級過熱器出口汽溫有所下降。過量空氣系數(shù)減少時，結(jié)果與增加時相反。若要保持過熱汽溫不變，則需重新調(diào)整煤水比。燃燒調(diào)節(jié)時若火焰中心上移，水冷壁的吸熱量減少，造成過熱器進(jìn)口溫度降低，屏式過熱器出口溫度降低；對流過熱器因爐膛出口煙溫升高吸熱量有所增加。但在煤水比不變的情況下，過熱汽溫略有下降。因此亦需重新調(diào)整煤水比，才能保持過熱汽溫不變。在煤水比不變的調(diào)節(jié)下，爐膛水冷壁結(jié)渣時，過熱汽溫有所降低;過熱器結(jié)渣或積灰時，過熱汽溫下降明顯，發(fā)生前者時，調(diào)整煤水比即可；發(fā)生后者必須在保證水冷壁溫度不超限的前提下調(diào)整煤水比。運(yùn)行時當(dāng)因高加出系等原因造成給水溫度下降時，對于直流鍋爐，若燃料不變，由于給水溫度降低，加熱段加長，過熱段縮短，過熱汽溫會隨之降低。因此，當(dāng)給水溫度降低時，必須適當(dāng)提高原來設(shè)定的煤水比，以使過熱汽溫維持在額定值。五、 鍋爐啟動過程中應(yīng)注意的主要問題1.啟動過程中要注意金屬部件的應(yīng)力，以及汽輪機(jī)的熱應(yīng)力。要特別注意監(jiān)視汽水分離器和對流過熱器出口集箱的應(yīng)力余度不超限，尤其在極熱態(tài)啟動時。2.要注意金屬部件的腐蝕問題，即水質(zhì)問題。在點(diǎn)火初始階段，由于爐膛溫度及低，要注意油燃燒器的著火穩(wěn)定、燃燒完善，防止滅火爆燃。啟動時應(yīng)注意金屬部件的膨脹差，要充分監(jiān)視各部件的溫度變化并控制變負(fù)荷速度。在汽水分離器人口汽溫第一次達(dá)到飽和溫度時（100°C）鍋爐有一個汽水膨脹過程，此時要注意汽水分離器和凝汽器的水位控制，防止水位超限。啟動要注意受熱面的保護(hù)：無汽時根據(jù)要求控制煙溫，有汽時根據(jù)金屬壁溫控制燃燒。啟動時，要加強(qiáng)對尾部受熱面的檢查，并對預(yù)熱器進(jìn)行吹灰，防止再燃燒事故的發(fā)生。鍋爐在濕態(tài)與干態(tài)轉(zhuǎn)換區(qū)域運(yùn)行時，在垂直水冷壁和后墻懸吊管中有可能產(chǎn)生兩相流，容易引起水力不均勻性而造成管壁溫度超限，運(yùn)行要注意保持燃料量和汽水分離器水位的穩(wěn)定，注意調(diào)整磨煤機(jī)運(yùn)行方式，適當(dāng)增加爐膛過量空氣系數(shù)，以改善管壁溫度，并盡可能縮短鍋爐在這個區(qū)域的運(yùn)行時間。要注意啟動系統(tǒng)的操作順序，在鍋爐進(jìn)入純直流運(yùn)行，其旁路退出后，應(yīng)注意防止由啟動系統(tǒng)漏人空氣，降低凝汽器的真空而影響機(jī)組的正常運(yùn)行。在鍋爐升溫升壓，機(jī)組升負(fù)荷過程中，應(yīng)嚴(yán)格控制升溫升壓速率（按規(guī)定進(jìn)行）?；痣姀S煙氣含氧量測量技術(shù)測量煙氣中含氧量的儀表稱為氧量計(jì)，火電廠中使用的氧量計(jì)主要有熱磁式氧量計(jì)和氧化鋯氧量計(jì)兩種。熱磁式氧量計(jì)利用煙氣組分中氧氣的磁化率特別高這一物理特性來測定煙氣中含氧量。工作原理是氧流經(jīng)一個有加熱元件的氣室，并且位于磁場中。當(dāng)加熱元件附近的氧被加熱時，氧氣的順磁性變小，使較冷的氧被強(qiáng)烈地吸入磁場中，將熱氧置換出來，形成連續(xù)的氣流，稱“磁風(fēng)”。在一定的氣樣壓力、溫度和流量下，通過測量磁風(fēng)大小就可測得氣樣中氧氣含量?；痣姀S對鍋爐煙氣含氧量的監(jiān)測和控制，都要求氧量計(jì)具有準(zhǔn)確、穩(wěn)定、響應(yīng)迅速和經(jīng)久耐用等基本性能。熱磁式氧量計(jì)雖然具有結(jié)構(gòu)簡單、便于制造和調(diào)整等優(yōu)點(diǎn)，但由于其反應(yīng)速度慢、測量誤差大、容易發(fā)生測量環(huán)室堵塞和熱敏元件腐蝕嚴(yán)重等缺點(diǎn)，使熱磁式氧量計(jì)在火電廠的應(yīng)用日漸減少，逐漸被氧化鋯氧量計(jì)所取代。氧化鋯氧量計(jì)的基本原理是：以氧化鋯作固體電解質(zhì)，高溫下的電解質(zhì)兩側(cè)氧濃度不同時形成濃差電池，濃差電池產(chǎn)生的電勢與兩側(cè)氧濃度有關(guān)，如一側(cè)氧濃度固定，即可通過測量輸出電勢來測量另一側(cè)的氧含量。氧化鋯氧量計(jì)具有結(jié)構(gòu)簡單、安裝方便、不受其他氣體干擾等優(yōu)點(diǎn)。目前用氧化鋯式氧量計(jì)來測量爐煙含氧量的測量系統(tǒng)形式很多，大致可分為抽出式和直插式兩類。抽出式帶有抽氣和凈化系統(tǒng)，能除去雜質(zhì)和SO2等有害氣體，對保護(hù)氧化鋯管有利。氧化鋯管處于800C的定溫電爐中工作，準(zhǔn)確性較高，但系統(tǒng)復(fù)雜，并失去了反應(yīng)快的特點(diǎn)。直插式是將氧化鋯管直接插入煙道高溫部分，直插式的特點(diǎn)是反應(yīng)迅速，響應(yīng)時間約為1s左右，加裝過濾器后大約在3s左右。遲延小、反應(yīng)快的內(nèi)置式氧化鋯氧量計(jì)是電廠中普遍采用的氧量儀表。目前，氧化鋯材料存在的問題是，在高溫下膨脹而易出現(xiàn)裂紋或使鉑電極脫落；另外，在氧化鋯管表面有塵粒等污染時往往會造成較大的測量誤差，甚至使鉑電極中毒，所以使用過程中要經(jīng)常清理。近年來，對軟儀表的研究十分活躍。軟儀表也稱為虛擬儀表，一般認(rèn)為它是儀表技術(shù)發(fā)展的第5個階段。這5個階段是模擬儀表、電子儀表、數(shù)字儀表、智能儀表、虛擬儀表。軟儀表是指在測量中，不存在直接的物理傳感器實(shí)體，而是利用其他由直接物理傳感器實(shí)體得到的信息，通過數(shù)學(xué)模型計(jì)算手段得到所需檢測信息的一種功能實(shí)體。智能軟儀表模型包括模糊模型和人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型等多種形式，其優(yōu)點(diǎn)在于可以較好地逼近非線性特性，尤其適應(yīng)于復(fù)雜、難以精確描述的系統(tǒng)，其中人工神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)模型具有較強(qiáng)的自學(xué)習(xí)能力。目前科研人員正研究和推廣一種基于神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的火電廠煙氣含氧量軟測量技術(shù)，軟測量模型中二次測量變量（即軟測量模型的輸入）選擇與煙氣含氧量有直接或隱含關(guān)系的變量作為實(shí)時檢測的變量。該模型選擇主蒸汽流量、給水流量、燃料量、排煙溫度、送風(fēng)量、送風(fēng)機(jī)電流、引風(fēng)量、引風(fēng)機(jī)電流等工藝參數(shù)作為軟測量模型的輸入，計(jì)算煙氣含氧量以供監(jiān)視和控制之用。軟測量技術(shù)為火電廠鍋爐煙氣含氧量測量提供了新的手段，這不但對實(shí)現(xiàn)鍋爐燃燒系統(tǒng)的閉環(huán)控制和優(yōu)化調(diào)整具有重要意義，而且也可對現(xiàn)有的氧量計(jì)提供校正參考，從而提高氧量計(jì)測量的準(zhǔn)確性?？煽康能泝x表可以避免昂貴的硬件設(shè)備費(fèi)用。鍋爐投粉后的事故預(yù)想<DIVclass=content>鍋爐投粉后可能遇到的問題及處理煤粉燃燒不好現(xiàn)象1） 爐膛負(fù)壓波動大。2） 就地觀察，火焰發(fā)暗。3） 汽溫、汽壓不穩(wěn)，汽包水位不穩(wěn)。原因1） 煤質(zhì)太差，煤粉變稀。2） 一、二次風(fēng)配比不當(dāng)。3） 爐膛溫度低，達(dá)不到煤粉著火點(diǎn)。處理1） 投粉時應(yīng)按要求，達(dá)到投粉條件后再投粉。2） 投入相應(yīng)的油槍，穩(wěn)定燃燒，手動調(diào)整汽溫、汽壓、汽包水位穩(wěn)定。3） 聯(lián)系有關(guān)人員，調(diào)整煤粉細(xì)度合格。4） 合理調(diào)整一、二次風(fēng)比例，內(nèi)外二次風(fēng)比例。5） 適當(dāng)增加煤芬濃度，保持合理的風(fēng)煤比。一次風(fēng)管堵塞現(xiàn)象1） 相應(yīng)的一次風(fēng)管溫度降低。2） 相應(yīng)的燃燒器不著火。3） 主汽壓力有下降趨勢。原因1） 一次風(fēng)量不足，一次風(fēng)速過低。2） 煤粉中有雜物堵塞管道。3） 煤粉含石子太多，輸送困難。處理1） 提高一次風(fēng)速，比如開大旁路風(fēng)，或適當(dāng)增加容量風(fēng)。2） 堵塞嚴(yán)重時，關(guān)閉相應(yīng)的分離器出口快關(guān)門，開啟吹掃風(fēng)，進(jìn)行吹掃。3） 吹掃不成功應(yīng)隔離該一次風(fēng)管，通知有關(guān)人員處理。磨煤機(jī)、給煤機(jī)著火1現(xiàn)象：1） 磨煤機(jī)出口溫度急劇升高，出口溫度自動調(diào)節(jié)時，冷風(fēng)調(diào)節(jié)擋板打開，熱風(fēng)調(diào)節(jié)擋板關(guān)小。2） 磨煤機(jī)差壓、風(fēng)壓劇烈波動。3） 磨煤機(jī)、給煤機(jī)本體溫度急劇升高，走進(jìn)有灼熱感，能聞到著火氣味。4） 給煤機(jī)著火時，密封風(fēng)差壓指示劇烈波動。5） 燃燒劇烈時，磨內(nèi)發(fā)生爆炸。2原因：1） 磨煤機(jī)出口溫度控制失靈，造成磨煤機(jī)出口溫度升高。2） 磨煤機(jī)長期備用，熱風(fēng)擋板關(guān)閉不嚴(yán)，造成熱風(fēng)進(jìn)入給煤機(jī)和磨內(nèi)，引起煤粉自燃。3） 原煤中混入易燃易爆物品，引起制粉系統(tǒng)爆炸。4） 長期停爐時，給煤機(jī)內(nèi)有存煤，造成煤自燃。3處理：1） 運(yùn)行中的給煤機(jī)著火時，應(yīng)加大給煤量，火情嚴(yán)重?zé)o法熄滅時應(yīng)停止給煤機(jī)運(yùn)行，關(guān)閉出、入口插板門，通入消防水滅火。2） 運(yùn)行中磨煤機(jī)內(nèi)著火時，應(yīng)立即將磨出口溫度切手動，關(guān)小熱風(fēng)調(diào)節(jié)擋板，開大冷風(fēng)調(diào)節(jié)擋板，同時適當(dāng)增加給煤量。3） 經(jīng)上述處理后，磨出口溫度停止上升并逐漸下降時，繼續(xù)保持該工況，當(dāng)磨出口溫度明顯下降時，恢復(fù)該磨正常運(yùn)行。若出口溫度仍然上升或運(yùn)行中磨煤機(jī)發(fā)生爆炸時，立即停止磨煤機(jī)運(yùn)行，對該磨進(jìn)行隔離，同時通入消防水進(jìn)行滅火。4） 停運(yùn)的磨煤機(jī)發(fā)生著火時應(yīng)迅速嚴(yán)密關(guān)閉出入口門和密封風(fēng)門，必要時應(yīng)通入消防水進(jìn)行滅火。5） 滅火處理后，應(yīng)立即對測壓管和測料管進(jìn)行吹掃，以防堵塞。防止制粉系統(tǒng)爆炸的安全運(yùn)行技術(shù)措施1保持磨煤機(jī)最佳工況運(yùn)行，嚴(yán)格控制各項(xiàng)參數(shù)在規(guī)程規(guī)定范圍內(nèi)波動，控制磨煤機(jī)出口溫度＜120^02定期檢查制粉系統(tǒng)中易于積粉的部位，如磨煤機(jī)頂部BSOD擋板處，并隨時消除積粉。經(jīng)常檢查煤粉輸送管道，發(fā)現(xiàn)煤粉泄漏點(diǎn)，及時消除。3加強(qiáng)與燃料運(yùn)行的聯(lián)系，不燃用濕煤和其它煤種，保證煤質(zhì)合格。必須燃用非設(shè)計(jì)煤種時，應(yīng)采用相應(yīng)的運(yùn)行方