地基承載力確定的土工表格法

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------第十章地基承載力第一節(jié)概述地基隨建筑物荷載的作用后，部應力發(fā)生變化，表現(xiàn)在兩方面：一種是由于地基土在建筑物荷載作用下產(chǎn)生壓縮變形，引起根底過大的沉降量或沉降差，使上部構造傾斜，造成建筑物沉降；另一種是由于建筑物的荷載過大，超過了根底下持力層土所能承受荷載的能力而使地基產(chǎn)生滑動破壞。因此在設計建筑物根底時，必須滿足以下條件：地基：強度——承載力——容許承載力變形——變形量〔沉降量〕——容許沉降量一、幾個名詞1、地基承載力：指地基土單位面積上所能隨荷載的能力。地基承載力問題屬于地基的強度和穩(wěn)定問題。2、容許承載力：指同時兼顧地基強度、穩(wěn)定性和變形要求這兩個條件時的承載力。它是一個變量，是和建筑物允許變形值密切聯(lián)系在一起。3、地基承載力標準值：是根據(jù)野外鑒別結果確定的承載力值。包括：標貫試驗、靜力觸探、旁壓及其它原位測試得到的值。4、地基承載力根本值：是根據(jù)室物理、力學指標平均值，查表確定的承載力值，包括載荷試驗得到的值〕。通常5、極限承載力：指地基即將喪失穩(wěn)定性時的承載力。二、地基承載力確定的途徑目前確定方法有：1．根據(jù)原位試驗確定：載荷試驗、標準貫入、靜力觸探等。每種試驗都有一定的適用條件。2．根據(jù)地基承載力的理論公式確定。3．根據(jù)"建筑地基根底設計規(guī)"確定。根據(jù)大量測試資料和建筑經(jīng)歷，通過統(tǒng)計分析，總結出各種類型的土在*種條件下的容許承載力，查表。一般：一級建筑物：載荷試驗，理論公式及原位測試確定f；一級建筑物：規(guī)查出，原位測試；尚應結合理論公式；一級建筑物：鄰近建筑經(jīng)歷。三、確定地基承載力應考慮的因素地基承載力不僅決定于地基的性質，還受到以下影響因素的制約。1．根底形狀的影響：在用極限荷載理論公式計算地基承載力時是按條形根底考慮的，對于非條形根底應考慮形狀不同地基承載的影響。2．荷載傾斜與偏心的影響：在用理論公式計算地基承載力時，均是按中心受荷考慮的，但荷載的傾斜荷偏心對地基承載力是有影響的。3．覆蓋層抗剪強度的影響：基底以上覆蓋層抗剪強度越高，地基承載力顯然越高，因而基坑開挖的大小和施工回填質量的好壞對地基承載力有影響。4．地下水的影響：地下水水位上升會降低土的承載力。5．下臥層的影響：確定地基持力層的承載力設計值，應對下臥層的影響作具體的分析和驗算。6．此外還有基底傾斜和地面傾斜的影響：地基土壓縮性和試驗底板與實際根底尺寸比例的影響。相鄰根底的影響，加荷速率的影響和地基與上部構造共同作用的影響等。在確定地基承載力時，應根據(jù)建筑物的重要性及構造特點，對上述影響因素作具體分析。第二節(jié)地基的變形和失穩(wěn)一．臨塑荷載Per和極限承載力Pu現(xiàn)場荷載試驗說明：地基從開場發(fā)生變形到失去穩(wěn)定的開展過程，典型的S－P曲線可以分成順序發(fā)生的三個階段，即壓密變形階段〔oa〕、局部剪損階段〔ab〕和整體剪切破壞階段〔b以后〕見圖8－2〔見教材P275〕，三個階段之間存在著兩個界限荷載。第一個界限荷載〔臨塑荷載Per〕：就是指根底下的地基中，塑性區(qū)的開展深度限制在一定圍時的根底底面壓力。當P＞Per標志壓密階段進入局部剪損階段。第二個界限荷載〔極限承載力Pu〕：當?shù)鼗林杏捎谒苄缘牟粩鄶U大，而形成一個連續(xù)的滑動面時，使得根底連同地基一起滑動，這時相應的根底底面壓力稱為極限承載力Pu。當P＞Pu標志著地基土從局部剪損破壞階段進入整體破壞階段，地基喪失穩(wěn)定。二．豎直荷載下地基的破壞形式在荷載作用下，建筑物由于承載能力缺乏而引起的破壞，通常是由于根底下持力層土的剪切破壞所造成的，而這種剪切破壞的形成一般又可分為整體剪切、局部剪切和沖剪三種。1．整體剪切破壞的特征：當根底上的荷載較小時，根底壓力與沉降的關系近乎直線變化，此時屬彈性變形階段，如圖中oa段。隨著荷載的增大，并到達*一數(shù)值時，首先在根底邊緣處的土開場出現(xiàn)剪切破壞，如圖中a點。隨著荷載的增大，剪切破壞地區(qū)也相應的擴大，此時壓力與沉降關系呈曲線形狀，屬彈性塑性變形階段，如圖ab段。假設荷載繼續(xù)增大，越過b點，則處于塑性破壞階段。2．局部剪切破壞的特征：局部剪切破壞的過程與整體剪切破壞相似，破壞也從根底邊緣下開場，隨著荷載增大，剪切破壞地區(qū)也相應地擴大。區(qū)別：局部剪切破壞時，其壓力與沉降的關系，從一開場就呈現(xiàn)非線性的變化，并且當?shù)竭_破壞時，均無明顯地出現(xiàn)轉折現(xiàn)象。對于這種情況，常取壓力與沉降曲線上坡度發(fā)生顯著變化的點所對應的壓力，作為相應的地基承載力。3．沖剪破壞的特征：它不是在根底下出現(xiàn)明顯的連續(xù)滑動面，而是隨著荷載的增加，根底將隨著土的壓縮近乎垂直向下移動。當荷載繼續(xù)增加并到達*數(shù)值時，根底隨著土的壓縮連續(xù)刺入，最后因根底側面附近土的垂直剪切而破壞。沖剪破壞的壓力與沉降關系曲線類似局部剪切破壞的情況，也不出現(xiàn)明顯的轉折現(xiàn)象。對于地基土破壞形式的定量判別，Vesic，A，B提出用剛度指標Ir的方法。地基土的剛度指標，可用下式表示：式中：E為變形模量υ為泊松比C為地基土的粘聚力φ為摩擦角q為根底的側面荷載，q=rD，D為埋置深度，r為埋置深度以上土的容重。Vesic，A.B還提出判別整體剪切破壞和局部剪切破壞的臨界值，稱為臨界剛度指標Ir(er)當Ir大于Ir〔er〕時，地基將發(fā)生整體剪切破壞，反之則發(fā)生局部剪切破壞或沖剪破壞。三．傾斜荷載下地基的破壞形式對于擋水和擋土構造的地基，除承受豎直荷載Pv外，還受水平荷載Ph的作用。Pv與Ph的合力就成為傾斜荷載。當傾斜荷載較大而引起地基失穩(wěn)時，其破壞形成有兩種：一種是沿基底產(chǎn)生表層滑動，主要是Ph過大所造成的，是擋水或擋土建筑物常見的失穩(wěn)形式；另一種是深層整體滑動破壞，主要是由于Ph不大而Pv較大導致地基失穩(wěn)而造成的。第三節(jié)原位試驗確定地基承載力一．現(xiàn)場荷載試驗荷載試驗是對現(xiàn)場試坑中的天然土層中的承壓板施加豎直荷載，測定承壓板壓力與地基變形的關系，從而確定地基土承載力和變形模量等指標。承壓板面積為0.25～0.5平方米〔一般尺寸：50×50cm2,70×70cm2〕加荷等級不少于8級，第一級荷載〔包括設備重量〕的最大加載量不應少于設計荷載的2倍，一般相當于根底埋深圍的土重。每級加載按10，10，10，15，15分鐘間隔測讀沉降，以后隔半小時測讀，當連續(xù)2小時，每小時沉降小于0.1mm時，則認為已穩(wěn)定，可加下一級荷載。直到地基到達極限狀態(tài)為至。將成果繪成壓力~沉降關系曲線，從曲線上可以得到地基極限承載力Pu和容許承載力的根本值f0=Per二．靜力觸探試驗靜力觸探試驗就是用靜壓力將裝有探頭的觸探器壓入土過壓力傳感器及電阻應變儀測出土層對探頭的貫入阻力Ps，用以下公式確定地基承載力的大小設計值。1．梅耶霍夫公式：式中Ps：貫入阻力〔kPa〕B：根底寬度D：埋置深度2．國建議公式：kPa式中：f——承載力設計值，fk——標準值，r1——天然容重，r0——為基底以上土的加權平均容重，地下水以下取浮容重；ηB，ηD——相應于根底寬度和埋置深度的承載力修正系數(shù)。按教材P302表8－14查用。三．標準貫入試驗根據(jù)試驗測得的標準貫入擊數(shù)N63.5，用以下方法平價地基的承載力。試驗時，先清鉆孔，把標準貫入器放入孔底，然后用重量N〔63.5Kg〕的錘，從76cm的高度自由下落將貫入器擊入土中30cm，記錄N。1．"建筑地基根底設計規(guī)"確定地基的承載力標準值。2．太沙基和皮克(R.Peek)公式當沉降量不超過25mm的前提下，假設B≤1.3m時，[f]＝N63.5/8kg/cm2B＞1.3m時，kg/cm23．梅耶霍夫公式kg/cm2四旁壓試驗略〔自學〕第四節(jié)按塑性區(qū)開展深度確定地基的容許承載力按塑性區(qū)開展深度確定地基容許承載力的方法，就是將地基中的剪切破壞區(qū)限制在*一圍，視地基土能相應地承受多大的基底壓力，該壓力即為欲求的容許承載力。條形根底均勻壓力作用下容許承載力的近似計算方法如下圖〔見教材P297圖8-25〕：根據(jù)彈性理論，地基中任意點M由條形均布壓力所引起的附加大、小主應力為：(1)式中：2——M點與基底兩側連線的夾角，稱為視角。在M點上還有地根本身重量所引起的自重壓力。設極限平衡區(qū)土的靜止側壓力系數(shù)K0＝1，則由土自重所引起的法向應力在各個方向都一樣，均等于r(D+Z)。基底壓力與土自重在M點引起的大、小主應力之和為：＋r(D+Z)(2)當M點到達平衡時，其大小主應力應滿足以下關系：(3)將式〔2〕代入〔3〕式并經(jīng)整理后，得〔4〕式中r,c,ψ，p,D為時，Z值隨著β值而變。對〔4〕式β求導數(shù)，并令其等于零，即：即將代入〔4〕式，即可得到塑性區(qū)開展的最大深度為〔5〕如果我們規(guī)定了塑性區(qū)開展深度的容許值[Z]，則：假設Zma*≤[Z]，地基是穩(wěn)定的；假設Zma*＞[Z]，地基的穩(wěn)定是沒有保證的。經(jīng)歷公式：[Z]=(1/4－1/3)B，B為條形根底的寬度，將式〔5〕改寫為：〔6〕當Zma*＝0，即塑性區(qū)開展深度為0；〔7〕當Zma*＝1/4B〔中心受壓根底〕，〔8〕當Zma*＝1/3B時〔偏心受壓根底〕，〔9〕式〔7〕，〔8〕，〔9〕可以用普遍的形式來表示，即〔10〕式中：[P]：地基容許承載力〔kN/m2〕Nr，Nc，Nq為承載力系數(shù)，它們是土的摩擦角的函數(shù)，可查下表。其中：Nr＝0，當Zma*＝0當Zma*＝B/4當Zma*＝B/3注意〔1〕公式：，是在均質地基的情況下得到的，如果基底上、下是不同的土層，則此式中的第一項采用基底以下土的容重：而第二項應采用基底以上土的容重。〔2〕以上公式中由條形根底均布荷載推導得來，對矩形或圓形根底偏于平安?！?〕公式應用彈性理論，對已出現(xiàn)塑性區(qū)情況條件不嚴格；但因塑性區(qū)的圍不大，其影響為工程所允許，故臨界載荷為地基承載力，應用仍然較廣。Nr，Nq，Nc與ψ的關系值ψ0N1/4N1/3NqNc0001.03.1420.060.081.123.3240.120.161.253.5160.200.271.403.7180.280.371.553.93100.360.481.734.17120.460.601.944.42140.600.802.174.70160.720.962.435.00180.861.152.725.31201.001.333.105.66221.201.603.446.04241.401.863.876.45261.602.134.376.90282.002.664.937.40302.403.205.607.95322.803.736.358.55343.204.267.209.22363.604.808.259.97384.205.609.4410.80405.006.6610.8411.73425.807.7312.7012.80446.408.5214.5014.00457.409.8615.6014.60例題：有一條形根底，寬度B＝3m，埋置深度D＝1m，地基土的濕容重r=19kN/m3，飽和容重rsat＝20kN/m3,φ＝100，試求〔1〕地基的容許承載力P1/4,P1/3值，〔2〕假設地下水位上升至根底底面，承載力有何變化。解：〔1〕查表φ＝100時，承載力系數(shù)N1/4=0.36,N1/3=0.48，Nq＝1.73Nc＝4.17代入式得P〔1/4〕=19×3×0.36÷2+19×1×1.73+10×4.17=85Kn/㎡P〔1/3〕=19×3×0.48÷2+19×1×1.73+10×4.17=88.3Kn/㎡(2)假假設Nr，Nq，Nc不變則可見，當?shù)叵滤仙龝r，地基的承載力將降低。例題2：*賓館設計采用框架構造獨立根底，根底底面尺寸：L×B＝3.00×2.40㎡，承受偏心荷載。根底埋深1.00m，地基土分三層：表層為素填土，天然容重r1=17.8kN/m3,厚h1＝0.80m;第二層為粉土：r2=18.8kN/m3,φ2=210，C2＝12kPa；h2=7.4m；第三層為粉質粘土：r3=19.2kN/m3,φ3=180，C3＝24kPa，h3=4.8m,計算賓館地基的臨界荷載。解：應用偏心荷載作用下臨界荷載計算公式式中：N1/3:根據(jù)基底土的角φ2=210，查表N1/3=1.46Nq：據(jù)φ2=210查表：Nq＝3.27Nc：據(jù)φ2=210查表Nc＝5.85RB：r=r2=18.8kN/m3；B=2.40mRd：r應為根底深度D＝1.00m圍的平均重度，按式計算：C＝C2＝12kPa第五節(jié)確定地基極限承載力的理論公式在土力學的開展中，已經(jīng)提出了許多極限荷載公式，1920年普朗特首先根據(jù)塑性平衡理論導出了介質到達極限荷載時，沿著曲面發(fā)生滑動的數(shù)學方程，并認為介質的抗剪強度性質，可以用強度指標C，φ表示，但是，他的研究結果只適用于無重量的介質的極限平衡平面課題。隨后不少學者根據(jù)他的研究結果，引用來求解地基土的極限荷載，并進一步作了不同形式的修正和補充，以便在工程中加以應用。太沙基根據(jù)普朗特相似的概念，導出了考慮地基土自重影響的極限荷載公式。但這些公式都忽略了根底底面以上覆蓋土層的抗剪強度的影響，故只適用于計算淺根底的極限荷載。梅耶霍夫進一步考慮了根底底面以上覆蓋層的抗剪強度的影響，從而提出了淺根底和深根底的極限荷載公式。一．普朗特爾極限承載力公式普朗特爾公式是求解寬度為B的條形根底，置于地基外表，在中心荷載P作用下的極限荷載Pu值。普朗特爾的根本假設及結果，歸納為如下幾點：〔1〕地基土是均勻，各向同性的無重量介質，即認為土的r=0，而只具有C，φ的材料。〔2〕根底底面光滑，即根底底面與土之間無摩擦力存在，所以基底的壓應力垂直于地面。〔3〕當?shù)鼗幱跇O限平衡狀態(tài)時，將出現(xiàn)連續(xù)的滑動面，其滑動區(qū)域將由朗肯主動區(qū)I，徑向剪切區(qū)II或過渡區(qū)和朗肯被動區(qū)III所組成。其中滑動區(qū)I邊界Bc或AC為直線，并與水平面成〔45＋φ/2〕角；即三角形ABC是主動應力狀態(tài)區(qū)；滑動區(qū)II的邊界CE或CＤ為對數(shù)螺旋曲線，其曲線方程為，r0為起始矢徑；θ為射線r與r0夾角，滑動區(qū)III的邊界EG，DF為直線并與水平面成〔45－φ/2〕角。〔見教材P281圖8-9〕〔4〕當根底有埋置深度D時，將根底底面以上的兩側土體用相當?shù)木汲dq=rD來代替。根據(jù)上述的根本假設，采用剛體平衡方法或特征線法，可以得到地基極限承載力為：式中：r：根底兩側土的容重D：根底的埋置深度Nq，Nc：承載力系數(shù)，它們是土的摩擦角φ的函數(shù)，可查下表：其中ψ0NrNqNcψ0NrNqNc001.005.14246.909.6119.320.011.205.69269.5311.922.340.051.436.172813.114.725.860.141.726.823018.118.430.280.272.067.523225.023.235.5100.472.478.353434.529.542.2120.762.979.293648.137.850.6141.163.5810.43867.448.961.4161.724.3311.64095.564.275.4182.495.2513.14213785.493.7203.546.4014.844199115118224.967.8216.945241134133二．太沙基極限承載力公式對于均勻地基上的條形根底，當受中心荷載作用時，假設把土作為有重量的介質，即r不等于零，求其極限承載力時，太沙基作了如下假設：1．根底底面粗糙，即的與土之間有摩擦力存在當?shù)鼗竭_破壞并出現(xiàn)連續(xù)的滑動面時，其基底下有一局部土體將隨著根底一起移動而處于彈性平衡狀態(tài)，該局部土體稱為彈性核或叫彈性契體，如圖8－17〔見教材P288〕中ABC所示。彈性核的邊界AC或BC為滑動面的一局部，它與水平面的夾角為φ，而它的具體數(shù)值又與基底的粗糙程度有關。當把基底看作完全粗糙時，φ＝ψ；當把基底看作完全光滑時，土體ABC則發(fā)生側向變形，側ψ＝450＋φ/2,一般情況下，φ＜ψ＜〔450＋φ/2〕。2．當把基底看作是完全粗糙時，則滑動區(qū)域由徑向過渡區(qū)剪切區(qū)II和朗肯被動區(qū)III所組成，如圖8－17所示〔見教材P288〕。其中滑動區(qū)域II的邊界CE和ＤC為對數(shù)螺旋曲線，其曲線方程為〔r0為起始矢徑〕。朗肯區(qū)域III的邊界DFG為直線，它與水平面成〔450－φ/2〕角。3．當根底有埋置深度D時，則基底以上兩側的土體用相當?shù)木汲dq=rD來代替。根據(jù)上述假定，經(jīng)推導可得地基的極限承載力式中：Nr，Nq，Nc稱為承載力系數(shù)，都是土的摩擦角φ的函數(shù)。其中：但對Nr，太沙基并未給出公式。太沙基將Nr，Nq，Nc繪制成曲線如圖8－18〔見教材290〕，可供直接查用。幾點說明：〔1〕當把根底底面假定為光滑時，則基底以下的彈性核就不存在，而成為朗肯主動區(qū)I了，而AC面與水平面的夾角ψ＝〔450＋φ/2〕而整個滑動區(qū)域將完全與普朗特爾的情況相似，因此，由C,q所引起的承載力系數(shù)即可直接取用普朗特爾的結果，即：而由土容重r所引起的承載力系數(shù)則采用以下半經(jīng)歷公式來表達：將代入：即可得根底底面完全光滑情況下的太沙基地基極限承載力，或Nq，Nc，Nr可直接查表取得。〔2〕太沙基承載力公式都是在整體剪切破壞的條件下得到的，對于局部剪切破壞時的承載力，應進展修正。再用修正后的C’，ψ’，就可計算局部剪切破壞時松軟土的地基承載力式中：Nc’，Nq’，Nr’：修正后的承載力系數(shù)，可以由修正后的摩擦角ψ’直接查圖8－18虛線?！?〕對于方形或圓形根底，太沙基建議用以下修正公式計算地基極限承載力：圓形根底：整體破壞局部破壞方形根底：整體破壞局部破壞4．地基的容許承載力將上述各公式算出的極限承載力Pu，除以平安系數(shù)Fs，即得到地基的容許承載力[P]＝Pu/Fs在設計時，基底壓力P應滿足P≤[P]的要求。例題1：*辦公樓采用磚混構造根底。設計根底寬度b=1.50m，根底埋深d=1.4m，地基為粉土，r=18.0kN/m3,φ＝30度，C＝10kPa，地下水位深7.8m，計算此地基的極限荷載和地基承載。解：〔1〕條形，由太沙基公式：因為，查曲線得，Nr＝19，Nc＝35，Nq＝18代入公式Pu＝18.0×1.5×19÷2＋10×35＋18.0×1.4×18＝1060.1kPa〔2〕地基承載力：f=Pu/Fs＝1060.1/3.0＝353.4kPa例題2：在例題1中，假設地基的φ為20度，其余條件不變，求Pu和f解：〔1〕當，查曲線：Nr＝4，Nc=17.5，Nq＝7，Pu＝18.0×1.5×4÷2＋10×17.5＋18.0×1.4×7＝405.4kPa〔2〕f=Pu/Fs＝405.4/3.0＝135kPa評論：由上兩例計算結果可見：根底的形式，尺寸與埋深一樣，地基土的r,c不變，只是φ由30度減小為20度，極限荷載與地基承載力均降低為原來的38％，可知：φ的大小，對Pu和f影響很大。例題3：有一條形根底，寬度B＝6m，D＝1.5m，其上作用看中心荷載P＝1500kN/m，地基土質均勻，容重r=19kN/m3，土的抗剪強度指標C＝20kN/m2,ψ=20度，試驗算地基的穩(wěn)定性〔假定基底完全粗糙〕。解：〔1〕基底壓力：P＝P/B=1500/6=250kN/m2(2)由ψ＝200，查圖8－18得：Nc＝18，Nq＝7.5，Nr＝5＝19×6×18÷2＋19×1.5×7.5＋20×15＝858.25kN/m2。假設?。篎s＝2.5，則[p]=Pu/Fs＝343.3kN/m2因為P＝250kN/m2＜[p]=343.3kN/m2所以地基是穩(wěn)定的。三．漢森極限承載力公式對于均質地基根底底面完全光滑，在中心傾斜荷載作用下，漢森建議按下式計算豎向地基極限承載力。式中：(1)Sr，Sq，Sc為根底的形狀系數(shù)，?。夯?2)為荷載傾斜系數(shù)〔3〕深度修正系數(shù)〔4〕地面傾斜系數(shù)〔5〕基底傾斜系數(shù)〔6〕Nr，Nc，Nq承載力系數(shù)，由下式表示：上式中βη分別為地面和基底的傾角。幾點說明：〔1〕應用公式時，應滿足，以保證基底不因水平力過大而產(chǎn)生水平滑動。Ph：作用在基底上的水平分力P：作用在基底上的垂直分力Ca：為基底與土之間的粘滯力δ：為基底與土之間的摩擦力A=L×B〔2〕當基底受到偏心荷載作用時，先將其換成有效的基底面積，然后按中心荷載情況下的極限承載力公式進展計算。假設條形根底，其荷載的偏心距為e，則用有效寬度B’=B－2e，來代替原來的寬度B。假設是矩形根底，并且在兩個方面均有偏心，則用有效面積A’=B’×L’來代替原來的面積A。其中B’=B－2eB,L’=L－2eL(3)對于成層土所組成的地基，當各土層的強度相差不大的情況下，漢森建議按下式近似確定持力層的深度。Zma*＝λB式中：λ：為系數(shù)，根據(jù)土層平均摩擦角和荷載的傾角β從下表查出：B：為根底的原寬度。λ值表：單位為〔度〕ψtgβ≤2021～3536～45≤0.20.61.202.000.21～0.300.40.901.600.31～0.400.20.601.20持力層圍土的容重和強度指標按層厚求其平均值：式中ri,Ci,ψi分別為第i土層的容重，凝聚力和摩擦角，hi為第i層的厚度。例題：有一寬4m的條形根底，埋置在中砂層下2米深處，其上作用中心傾斜荷載〔豎直分量P＝900Kn/m，水平方向Ph＝150Kn/m〕中砂層的摩擦角ψ＝32度，濕容重r=18.5Kn/m3浮容重r’=9.5Kn/m3,距基底2米處有一粘土層，其固結不排水剪的強度指標為C＝18Kn/㎡,ψ=22度，浮容重r’=9.7Kn/m3,設地下水位與基底齊平，試按漢森公式確定地基的極限承載力。解：荷載的傾斜率：tgβ＝Ph/P=150/900=0.17該地基屬層狀地基，應先確定持力層的最大深度Zma*值，為此固結tgβ＝0.17并假設土層的平均摩擦角之間，從表查得λ＝1.2，于是公式Zma*＝λB可得Zma*＝1.2×4＝4.8m，求持力層土層的平均指標：可見求得的在假設圍，查表可得：Nr＝9.53，Nq＝11.90，Nc＝22.3求荷載傾斜系數(shù)：求深度修正系數(shù)：地面傾斜系數(shù)：a=0,所以同理基底傾斜系數(shù)：根底的形狀系數(shù)：所以地基的極限承載力：第六節(jié)按規(guī)確定地基的容許承載力規(guī)的承載力表有兩類：一類是將室試驗求得的物理、力學性能指標與荷載試驗確定的承載力剪力相關關系，然后查表〔見教材P299〕：如表：8－5粉土承載力根本值〔KPa〕〔〕8－6粘性土承載力根本值〔〕8－7沿海地區(qū)淤泥和淤泥質土承載力根本值〔〕8－8紅粘土承載力根本值〔KPa〕〔〕8－9素填土承載力根本值〔KPa〕〔〕從上述表中查得得根本值〔〕乘以反響土工試驗離散性得修正系數(shù)后，就成為標準值〔〕。即：式中：——變異系數(shù)——參加統(tǒng)計得土樣指標樣本數(shù)地基土的承載力根本值是根據(jù)很多省市得土性指標〔天然孔隙比e，天然含水率w〕值與荷載試驗值，經(jīng)過統(tǒng)計計算與回歸分析建表的，有如下的相應方程：方程的相關系數(shù)，剩余方差＝0.0944，嚴格地說，只適用于e＝0.60～1.0，與w＝10～35％的粉土和粘性土。規(guī)中各類土的承載力根本值表是由各地載荷試驗資料經(jīng)回歸分析擬合經(jīng)歷方程而成，反映了統(tǒng)計指標的可靠度，經(jīng)推導，回歸修正系數(shù)式中的n0為試驗數(shù)量；tao為自由度為n0－1，倍度為a＝0.05的函數(shù)〔t函數(shù)〕臨界值，b為第一指示指標的回歸系數(shù)，取絕對值。當承載力表為雙指標時，b為第一指示指標的回歸系數(shù)，令為綜合的指標變異系數(shù)。式中為第一指標的變異系數(shù)；為第二指標的變異系數(shù)，為第二指標的折算系數(shù)。變異系數(shù)可按下式計算：，式中：為標準差，可按下式計算：,u為*種土性指標的第I個實測值。經(jīng)擬合后，按下式計算：式中的n為參加統(tǒng)計的土指標樣本數(shù)。當時，首先應該分析〔變異系數(shù)〕過大的原因，如分層是否合理，試驗有無過失等。其次是增加試樣數(shù)量。另一類是根據(jù)土的野外鑒別或原位測試〔如標準貫入，靜力觸探等〕結果與荷載試驗確定的