結(jié)構(gòu)工程師-一級專業(yè)考試-橋梁結(jié)構(gòu)

結(jié)構(gòu)工程師-一級專業(yè)考試-橋梁結(jié)構(gòu)[單選題]1.城市中某主干路上的一座橋梁，設(shè)計車速60km/h，一側(cè)設(shè)置人行道，另一側(cè)設(shè)置防撞護欄，采用3×40m連續(xù)箱梁橋結(jié)構(gòu)形式。橋址處地震基本烈度8（江南博哥）度。該橋擬按照如下原則進行設(shè)計：①橋梁結(jié)構(gòu)的設(shè)計基準期100年；②橋梁結(jié)構(gòu)的設(shè)計使用年限50年；③汽車荷載等級城－A級；④防撞護欄等級采用A級；⑤地震動峰值加速度0.15g；⑥污水管線在人行道內(nèi)隨橋敷設(shè)。試問，以上設(shè)計原則何項不符合現(xiàn)行規(guī)范標準？()[2018年真題]A.①②④⑥B.②③④⑥C.②④⑤⑥D(zhuǎn).②③④⑤正確答案：C參考解析：①項正確，根據(jù)《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11—2011）第3.0.8條，橋梁結(jié)構(gòu)的設(shè)計基準期應(yīng)為100年。②項錯誤，根據(jù)《城市橋規(guī)》第3.0.2條表3.0.2（見表7-1），3×40m連續(xù)箱梁橋?qū)儆诖髽?。根?jù)第3.0.9條表3.0.9（見表7-2），特大橋、大橋、重要中橋的設(shè)計使用年限為100年，中橋、重要小橋的設(shè)計使用年限為50年，小橋的設(shè)計使用年限為30年。表7-1橋梁按總長或跨徑分類表7-2橋梁結(jié)構(gòu)的設(shè)計使用年限③項正確，根據(jù)《城市橋規(guī)》第10.0.3條表10.0.3（見表7-3），城市主干路橋梁設(shè)計汽車荷載等級為城-A級。表7-3橋梁設(shè)計汽車荷載等級④項錯誤，根據(jù)《城市橋規(guī)》第10.0.8條表10.0.8（見表7-4），設(shè)計車速為60km/h的主干路的防撞護欄等級最低應(yīng)為SBm級。表7-4護欄防撞等級⑤項錯誤，根據(jù)《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》（CJJ166—2011）第1.0.3條表1.0.3（見表7-5），地震基本烈度8度，地震動峰值加速度取0.20g或0.30g。表7-5地震基本烈度和地震動峰值加速度的對應(yīng)關(guān)系⑥項錯誤，根據(jù)《城市橋規(guī)》第3.0.19條規(guī)定，不得在橋上敷設(shè)污水管。答案選C項。[單選題]2.高速公路上某一跨20m簡支箱梁，計算跨徑19.4m，汽車荷載按單向雙車道設(shè)計。試問，該簡支梁支點處汽車荷載產(chǎn)生的剪力標準值（kN），與下列何項數(shù)值接近？()[2018年真題]A.930B.920C.465D.460正確答案：B參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.3.1條第2款規(guī)定，汽車荷載由車道荷載和車輛荷載組成。橋梁結(jié)構(gòu)的整體計算采用車道荷載；橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載、涵洞、橋臺和擋土墻土壓力等的計算采用車輛荷載。車道荷載與車輛荷載的作用不得疊加。根據(jù)第4.3.1條表4.3.1－1（見表7-6），高速公路上的橋梁，汽車荷載用公路-Ⅰ級。根據(jù)第4.3.1條第4款規(guī)定，公路-Ⅰ級車道荷載均布荷載標準值為qk＝10.5kN/m。根據(jù)表4.3.1－2（見表7-7）集中荷載標準值為：2（L0＋130）＝2（19.4＋130）＝298.8kN。根據(jù)第4.3.1條第4款第1項，計算剪力效應(yīng)時，集中荷載標準值乘以1.2系數(shù)，雙車道應(yīng)乘以2。根據(jù)表4.3.1－5（見表7-8），橫向2車道的橫向車道布載系數(shù)為1。則簡支梁支點處汽車荷載產(chǎn)生的剪力標準值為：VKQ＝2×（0.5×19.4×10.5＋298.8×1.2）＝920.82kN。選項中與結(jié)果最接近的是920，因此答案選B項。表7-6各級公路橋涵的汽車荷載等級表7-7集中荷載標準值Pk取值表7-8橫向車道布載系數(shù)[單選題]3.某公路立交橋中的一單車道匝道彎橋，設(shè)計行車速度為40km/h，平曲線半徑為65m。為計算橋梁下部結(jié)構(gòu)和橋梁總體穩(wěn)定的需要，需要計算汽車荷載引起的離心力。假定，該匝道橋車輛荷載標準值為550kN，汽車荷載沖擊系數(shù)為0.15。試問，該匝道橋的汽車荷載離心力標準值（kN），與下列何項數(shù)值接近？()[2018年真題]A.108B.118C.128D.148正確答案：C參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.3.3條第1款規(guī)定，汽車荷載離心力標準值由車輛荷載標準值（不計沖擊力）乘以離心力系數(shù)C計算得到，且C＝v2/127R，其中v表示設(shè)計行車速度；R表示平曲線半徑。根據(jù)《公橋通規(guī)》第4.3.3條第2條規(guī)定，考慮車道數(shù)影響，按表4.3.1－5，單車道橫向車道系數(shù)為1.2。汽車荷載離心力標準值為：1.2×550×402/（127×65）＝127.92kN。選項中與結(jié)果最接近的是128，因此答案選C項。[單選題]4.某濱海地區(qū)的一條一級公路上，需要修建一座跨越海水灘涂的橋梁。橋梁寬度38m，橋跨布置為48＋80＋48m的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，下部結(jié)構(gòu)墩柱為鋼筋混凝土構(gòu)件。擬按下列原則進行設(shè)計：①主梁采用三向預(yù)應(yīng)力設(shè)計，縱橋向、橫橋向用預(yù)應(yīng)力鋼絞線；豎向腹板采用預(yù)應(yīng)力鋼筋，沿縱橋向布置間距為1000mm；②主梁按部分預(yù)應(yīng)力混凝土B類構(gòu)件設(shè)計；③橋梁墩柱的最大裂縫寬度不大于0.2mm；④橋梁墩柱混凝土強度等級采用C30。試問，以上設(shè)計原則何項不符合現(xiàn)行規(guī)范標準？()[2018年真題]A.①②B.②③④C.①③④D.②③正確答案：B參考解析：根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362—2018）表4.5.3（見表7-9），海水環(huán)境為Ⅲ類環(huán)境。表7-9混凝土強度等級最低要求①正確，根據(jù)《公路混凝土規(guī)》第9.4.1條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土梁當設(shè)置豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋時，其縱向間距宜為500～1000mm。②錯誤，根據(jù)《公路混凝土規(guī)》條文說明第6.4.2條規(guī)定，B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)有選擇地使用，地處有侵蝕物質(zhì)嚴重影響的橋梁，不應(yīng)采用B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件。③錯誤，根據(jù)《公路混凝土規(guī)》第6.4.2條規(guī)定，鋼筋混凝土構(gòu)件：Ⅲ類和Ⅳ類環(huán)境最大裂縫寬度不應(yīng)超過0.15mm。④錯誤，根據(jù)《公路混凝土規(guī)》表4.5.3（見表7-9），海水環(huán)境最低混凝土強度等級C35。故答案選B項。[單選題]5.某一級公路上的一座預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋，其結(jié)構(gòu)安全等級為一級。經(jīng)計算知：該梁的跨中截面彎矩標準值為：梁自重彎矩2500kN·m；汽車作用彎矩（含沖擊力）1800kN·m；人群作用彎矩200kN·m。試問，該梁跨中作用效應(yīng)基本組合的彎矩設(shè)計值（kN·m），與下列何項數(shù)值最接近？()[2018年真題]A.6400B.6300C.5800D.5700正確答案：B參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.1.5條公式（4.1.5－1），承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)設(shè)計值計算公式為：式中，γ0為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取1.1；γGi為第i個永久作用效應(yīng)的分項系數(shù)，取1.2；γQi為汽車作用效應(yīng)的分項系數(shù)，取1.4；φc為在作用組合中除汽車荷載（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，人群取0.75。則該梁跨中作用效應(yīng)基本組合的彎矩設(shè)計值Mud＝1.1×（1.2×2500＋1.4×1800＋0.75×1.4×200）＝6303kN·m。[單選題]6.某矩形鋼筋混凝土受彎梁，其截面寬度1600mm、高度1800mm。配置HRB400受彎鋼筋16根28，間距100mm單層布置，受拉鋼筋重心距離梁底60mm。經(jīng)計算，該構(gòu)件的跨中截面彎矩標準值為：自重彎矩1500kN·m；汽車作用彎矩（不含沖擊力）1000kN·m。試問，該構(gòu)件的跨中截面最大裂縫寬度（mm），與下列何項數(shù)值最接近？()[2018年真題改編]A.0.05B.0.08C.0.12D.0.26正確答案：D參考解析：根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362—2018）第6.4.3條規(guī)定，矩形鋼筋混凝土構(gòu)件截面最大裂縫寬度公式為：Wcr＝C1C2C3（σss/Es）[（c＋d）/（0.30＋1.4ρte）]式中，C1＝1.0；C2＝1＋0.5Ml/Ms；C3＝1.0；σss＝Ms/（0.87Ash0）；h0＝1800－60＝1740mm。縱向受拉鋼筋配筋率：ρte＝As/（bh0）＝16×615.8/（1600×1740）＝0.00354＜0.01；取ρ＝0.01。鋼筋的彈性模量：Es＝2.0×105MPa，保護層厚度取c＝50mm。根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.1.6條規(guī)定，短期效應(yīng)組合彎矩值：Ms＝1500＋0.7×1000＝2200kN·m；長期效應(yīng)組合彎矩值：Ml＝1500＋0.4×1000＝1900kN·m；C2＝1＋0.5Ml/Ms＝1＋0.5×1900/2200＝1.4318。則鋼筋應(yīng)力為：σss＝Ms/（0.87Ash0）＝2200×106/（0.87×16×615.8×1740）＝147.5；裂縫寬度為：Wtk＝C1C2C3（σss/Es）[（c＋d）/（0.30＋1.4ρte）]＝1.0×1.4318×1.0×（147.5/200000）×（50＋28）/（0.30＋1.4×0.01）＝0.26mm。[單選題]7.某高速公路上一座50m＋80m＋50m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，其所處地區(qū)場地土類別為Ⅲ類，地震基本烈度為7度，設(shè)計基本地震動峰值加速度0.10g。結(jié)構(gòu)的阻尼比ξ＝0.05。當計算該橋梁E1地震作用時，試問，該橋梁抗震設(shè)計中水平向設(shè)計加速度反應(yīng)譜最大值Smax，與下列哪個數(shù)值接近？()[2018年真題]A.0.116B.0.126C.0.135D.0.146正確答案：D參考解析：根據(jù)《公路橋梁抗震設(shè)計細則》（JTG/TB02－01—2008）第3.1.2條表3.1.2（見表7-10）規(guī)定：該橋梁屬于橋梁抗震設(shè)防類別中的B類。根據(jù)《公橋震則》第5.2.2條規(guī)定：Smax＝2.25CiCsCdA。式中，Ci為橋梁抗震重要性系數(shù)，根據(jù)《公橋震則》第3.1.4條表3.1.4－2（見表7-11）注，高速公路上橋梁E1地震作用時，其抗震重要性系數(shù)取B類括號內(nèi)數(shù)值，即0.5；Cs為場地系數(shù)，根據(jù)《公橋震則》第5.2.2條表5.2.2（見表7-12），取1.3；Cd為阻尼調(diào)整系數(shù)，根據(jù)《公橋震則》5.2.4條，結(jié)構(gòu)的阻尼比ξ為0.05時，取1.0；A為水平向設(shè)計基本地震動峰值加速度0.10g。則該橋梁抗震設(shè)計中水平向設(shè)計加速度反應(yīng)譜最大值為：Smax＝2.25×0.5×1.3×1.0×0.10＝0.14625。故選D項。表7-10結(jié)構(gòu)混凝土耐久性的基本要求表7-11各類橋梁的抗震重要性系數(shù)Ci表7-12場地系數(shù)Cs[單選題]8.某標準跨徑3×30m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，當作為一級公路上的橋梁時，試問，其主體結(jié)構(gòu)的設(shè)計使用年限不應(yīng)低于多少年？()[2017年真題]A.30B.50C.100D.120正確答案：C參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第1.0.5條規(guī)定，跨徑總長L＝3×30＝90m，查表1.0.5得本橋分類為中橋。根據(jù)第1.0.4條表1.0.4（見表7-13），一級公路的中橋，設(shè)計使用年限為100年。表7-13橋涵設(shè)計使用年限（年）[單選題]9.某一級公路的跨河橋，跨越河道特點為河床穩(wěn)定、河道順直、河床縱向比降較小，擬采用25m簡支T梁，共50孔。試問，其橋涵設(shè)計洪水頻率最低可采用下列何項標準？()[2017年真題]。A.1/300B.1/100C.1/50D.1/25正確答案：B參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第1.0.5條規(guī)定，跨徑總長L＝25×50＝1250m，查表1.0.5得本橋分類為特大橋。根據(jù)第3.2.9條第3款規(guī)定，對由多孔中小跨徑橋梁組成的特大橋，其設(shè)計洪水頻率可采用大橋標準，查表3.2.9可得一級公路大橋設(shè)計洪水頻率為1/100。[單選題]10.某高速公路立交匝道橋為一孔25.8m預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆簡支箱梁，橋梁全寬9m，橋面寬8m，梁計算跨徑25m，沖擊系數(shù)0.222，不計偏載系數(shù)，梁自重及橋面鋪裝等恒載作用按154.3kN/m計，如圖7-1，試問：橋梁跨中彎矩基本組合值（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近？()[2017年真題]。圖7-1A.23900B.24400C.25120D.26290正確答案：D參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.3.1條第3款表4.3.1－1，查表4.3.1－1得：高速公路汽車荷載等級采用公路-Ⅰ級。根據(jù)4.3.1條第4款第1項規(guī)定，公路-Ⅰ級車道荷載均布荷載標準值為qk＝10.5kN/m，集中荷載標準值Pk取值見表4.1.3－2。計算剪力效應(yīng)時，上述集中荷載標準值應(yīng)乘以系數(shù)1.2。故車道荷載：qk＝10.5kN/m。集中荷載：Pk＝2（L0＋130）＝2×（25＋130）＝310kN。根據(jù)表4.3.1－4規(guī)定，橋涵設(shè)計車道數(shù)，橋面寬度8m，故橋涵設(shè)計車道數(shù)取2。根據(jù)表4.3.1－5規(guī)定，橫向車道數(shù)取2道，故橫向車道布載系數(shù)取1.0。根據(jù)表4.3.1－6規(guī)定，縱向折減系數(shù)不予折減。根據(jù)第4.1.5條式（4.1.5－1）計算，分別求出永久作用、汽車作用標準值。恒載作用跨中彎矩標準值：MGk＝1/8×154.3×252＝12055kN·m。雙車道汽車作用跨中彎矩標準值：M1k＝M1kq＋M1kp。M1kq＝2×1/8×10.5×252＝1641kN·mM1kp＝2×1/4×310×25＝3875kN·mM1k＝1641＋3875＝5516kN·m根據(jù)表4.1.5－1，高速公路設(shè)計安全等級為一級，故結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取1.1。根據(jù)表4.1.5－2，永久作用分項系數(shù)取1.2。根據(jù)第4.1.5條第1款，汽車荷載車道荷載計算取分項系數(shù)1.4?？缰袕澗鼗窘M合為：Mud＝1.1×[1.2×MGk＋1.4×（1＋μ）×M1k]＝1.1×[1.2×12055＋1.4×1.222×5516]＝26293kN·m。[單選題]11.某梁梁底設(shè)一個矩形板式橡膠支座，支座尺寸為縱橋向0.45m，橫橋向0.7m，剪切模量Ge＝1.0MPa，支座有效承壓面積Ae＝0.3036m2，橡膠層總厚度t_{e＝0.089m，形狀系數(shù)S＝11.2；支座與梁墩相接的支座頂、底面水平，在常溫下運營，由結(jié)構(gòu)自重與汽車荷載標準值（已計入沖擊系數(shù)）引起的支座反力為2500kN，上部結(jié)構(gòu)梁沿縱向梁端轉(zhuǎn)角為0.003rad，試問，驗證支座豎向平均壓縮變形時，符合下列哪種情況？()[2017年真題]A.支座會脫空、不致影響穩(wěn)定B.支座會脫空、影響穩(wěn)定C.支座不會脫空、不致影響穩(wěn)定D.支座不會脫空、影響穩(wěn)定正確答案：C參考解析：根據(jù)《公路橋梁板式橡膠支座》（JT/T4—2019）第5.4.3條規(guī)定，橡膠彈性體體積模量Eb＝2000MPa。第5.4.7條規(guī)定，支座抗壓彈性模量為：Ee＝5.4GeS2＝5.4×1.0×11.22＝677.4MPa。根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362—2018）第8.7.3條第3款式（8.7.3－8），計算板式橡膠支座豎向平均壓縮變形為：根據(jù)第8.7.3條第3款式（8.7.3－9）：θ·la/2＝0.003×0.45/2＝0.000675m＝0.675mm＜δc,m，支座不會脫空。0.07te＝0.07×0.089＝0.00623m＝6.23mm＞δc，m，豎向變形量滿足穩(wěn)定要求。[單選題]12.某預(yù)應(yīng)力混凝土彎箱梁中沿中腹板的一根鋼束，如圖7-2所示A點至B點，A為張拉端，B為連續(xù)梁跨中截面，預(yù)應(yīng)力孔道為預(yù)埋塑料波紋管，假定，管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)k＝0.0015，預(yù)應(yīng)力鋼絞線與管道壁的摩擦系數(shù)μ＝0.17，預(yù)應(yīng)力束錨下的張拉控制應(yīng)力σcon＝1302MPa，由A至B點預(yù)應(yīng)力鋼束在梁內(nèi)豎彎轉(zhuǎn)角共5處，轉(zhuǎn)角1為0.0873rad，轉(zhuǎn)角2～5均為0.2094rad，A、B點所夾圓心角為0.2964rad，鋼束長按36.442m計，試問，計算截面B處的后張預(yù)應(yīng)力束與管道壁之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失值（MPa），與下列何項數(shù)值最為接近？()[2017年真題]圖7-2A.190B.250C.260D.300正確答案：D參考解析：根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362—2018）第6.2.2條規(guī)定，后張法構(gòu)件張拉時，預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，可按下式計算：σl1＝σcon[1－e－（μθ＋kx）]。其中，θ＝0.0873＋4×0.2094＋0.2964＝1.2213rad，x＝36.442m。代入數(shù)據(jù)計算得：σl1＝σcon[1－e－（μθ＋kx）]＝1302×[1－e－（0.17×1.2213＋0.0015×36.442）]＝300.4MPa。[單選題]13.某預(yù)應(yīng)力混凝土梁，混凝土強度等級為C50，梁腹板寬度0.5m，在支承區(qū)域按持久狀況進行設(shè)計時，由作用標準值和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的主拉應(yīng)力為1.5MPa（受拉為正），不考慮斜截面抗剪承載力計算，假定箍筋的抗拉強度標準值按180MPa計，試問，下列各箍筋配置方案哪個更為合理？()[2017年真題]A.4肢?12間距100mmB.4肢?14間距150mmC.2肢?16間距100mmD.6肢?14間距150mm正確答案：A參考解析：根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362—2018）第7.1.6條規(guī)定，應(yīng)根據(jù)計算所得的混凝土主拉應(yīng)力，按下列規(guī)定設(shè)置箍筋：在σtp＞0.5ftk的區(qū)段，箍筋的間距sv為：sv＝fskAsv/（σtpb）。由于σtp＝1.5MPa＞0.5ftk＝0.5×2.65＝1.325MPa，因此采用上式計算箍筋間距。已知：b＝500mm，fsk＝180MPa，σtp＝1.5MPa。當sv＝100mm，Asv＝100×1.5×500/180＝417mm2；當sv＝150mm，Asv＝150×1.5×500/180＝625mm2。一肢?12為113.1mm2，一肢14為153.9mm2，一肢16為201mm2。A方案：實配Asv＝4×113.1＝452.4mm2＞417mm2，滿足計算、布置合理。B方案：實配Asv＝4×153.9＝615.6mm2＜625mm2，不滿足計算。C方案：實配Asv＝2×201＝402mm2＜417mm2，不滿足計算。D方案：實配Asv＝6×153.9＝923.4mm2＞625mm2，滿足計算，配筋過多，布置不合理。[單選題]14.某橋中墩柱采用直徑1.5m圓形截面，混凝土強度等級C40，柱高8m，橋區(qū)位于抗震設(shè)防烈度7度區(qū)，擬采用螺旋箍筋，假定，最不利組合軸向壓力為9000kN，箍筋抗拉強度設(shè)計值為fyh＝330MPa，縱向鋼筋凈保護層50mm，縱向配筋率ρt為1%，混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值fcd＝18.4MPa，混凝土圓柱體抗壓強度值fc′＝31.6MPa，螺旋箍筋螺距100mm，試問，墩柱潛在塑性鉸區(qū)域的加密箍筋最小體積含箍率，與下列何項數(shù)值最為接近？()[2017年真題]A.0.004B.0.005C.0.006D.0.008正確答案：C參考解析：根據(jù)《公路橋梁抗震設(shè)計細則》（JTG/TB02－01—2008）第8.1.2條規(guī)定，對于抗震設(shè)防烈度7度、8度地區(qū)，圓形墩柱潛在塑性鉸區(qū)域內(nèi)加密箍筋的最小體積含箍率，按下式計算：ρs，min＝[0.14ηk＋5.84（ηk－0.1）（ρt－0.01）＋0.028]fc′/fyh≥0.004。式中，軸壓比ηk＝P/（Afcd）＝9000×103/（0.25×3.14×1.52×106×18.4）＝0.277。代入數(shù)據(jù)，計算得：ρs，min＝（0.14×0.277＋0.028）×31.6/330＝0.0064。[單選題]15.橋涵結(jié)構(gòu)或其構(gòu)件應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行設(shè)計，試問，下列哪些驗算內(nèi)容屬于承載能力極限狀態(tài)設(shè)計？()[2017年真題]①不適于繼續(xù)承載的變形；②結(jié)構(gòu)傾覆；③強度破壞；④滿足正常使用的開裂；⑤撞擊；⑥地震。A.①＋②＋③B.①＋②＋③＋④C.①＋②＋③＋④＋⑤D.①＋②＋③＋⑤＋⑥正確答案：D參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）條文說明第3.1.3條規(guī)定，承載能力極限狀態(tài)：對應(yīng)于橋涵結(jié)構(gòu)或其構(gòu)件達到最大承載能力或出現(xiàn)不適于繼續(xù)承載的變形或變位的狀態(tài)，包括構(gòu)件和連接的強度破壞、結(jié)構(gòu)或構(gòu)件喪失穩(wěn)定及結(jié)構(gòu)傾覆、疲勞破壞等。正常使用極限狀態(tài)：對應(yīng)于橋涵結(jié)構(gòu)或其構(gòu)件達到正常使用或耐久性能的某項限值的狀態(tài)，包括影響結(jié)構(gòu)、構(gòu)件正常使用的開裂、變形等。根據(jù)第3.1.4條規(guī)定，公路橋涵應(yīng)根據(jù)不同種類的作用及其對橋涵的影響、橋涵所處的環(huán)境條件，考慮以下四種設(shè)計狀況，進行極限狀態(tài)設(shè)計：①持久狀況應(yīng)進行承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)設(shè)計。②短暫狀況應(yīng)作承載能力極限狀態(tài)設(shè)計，可根據(jù)需要進行正常使用極限狀態(tài)設(shè)計。③偶然狀況應(yīng)作承載能力極限狀態(tài)設(shè)計。④地震狀況應(yīng)作承載能力極限狀態(tài)設(shè)計。故D項正確。[單選題]16.某大城市位于7度地震區(qū)，市內(nèi)道路上有一座5孔各16m的永久性橋梁，全長80.6m，全寬19m。上部結(jié)構(gòu)為簡支預(yù)應(yīng)力混凝土空心板結(jié)構(gòu)，計算跨徑15.5m；中墩為兩跨雙懸臂鋼筋混凝土矩形蓋梁，三根1.1m的圓柱；伸縮縫寬度均為80mm；每片板梁兩端各置兩塊氯丁橡膠板式支座，支座平面尺寸為200mm（順橋向）×250mm（橫橋向），支點中心距墩中心的距離為250mm（含伸縮縫寬度）。試問，根據(jù)現(xiàn)行橋規(guī)的構(gòu)造要求，該橋中墩蓋梁的最小設(shè)計寬度（mm），與下列何項數(shù)值最為接近？()[2014年真題]A.1640B.1390C.1200D.1000正確答案：A參考解析：根據(jù)《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》（CJJ166—2011）第11.3.2條規(guī)定，簡支梁梁端至墩、臺帽或蓋梁邊緣應(yīng)有一定的距離，其最小值按下式確定：a≥70＋0.5L。故中墩蓋梁的設(shè)計寬度應(yīng)滿足：B＝2a＋b0≥[2×（70＋0.5×15.5）＋8]×10mm＝1635mm。由此可知，A項數(shù)值最為接近。[單選題]17.某城市主干路的一座單跨30m的梁橋，可通行雙向兩列車，其抗震基本烈度為7度，地震動峰值加速度為0.15g。試問，該橋的抗震措施等級應(yīng)采用下列何項數(shù)值？()[2014年真題]A.6度B.7度C.8度D.9度正確答案：C參考解析：根據(jù)《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》（CJJ166—2011）第3.1.1條表3.1.1，查表得該橋的抗震設(shè)防分類為丙類；根據(jù)3.1.4條第2款規(guī)定，乙類和丙類橋梁抗震措施，一般情況下，當?shù)卣鸹玖叶葹?～8度時，應(yīng)符合本地區(qū)地震基本烈度提高一度的要求。因此，7度地震區(qū)的丙類橋梁抗震措施，應(yīng)比橋址處的地震基本烈度提高一度，即8度。[單選題]18.某一級公路上一座預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁中的一片預(yù)制空心板梁，預(yù)制板長15.94m，寬1.06m，厚0.70m，其中兩個通長的空心孔的直徑各為0.36m，設(shè)置4個吊環(huán)，每端各2個，吊環(huán)各距板端0.37m。試問，該板梁吊環(huán)的設(shè)計吊力（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？()[2014年真題]提示：板梁動力系數(shù)采用1.2，自重為13.5kN/m。A.65B.72C.86D.103正確答案：C參考解析：根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計規(guī)范》（JTG3362—2018）第9.8.2條規(guī)定，在預(yù)制構(gòu)件自重標準值作用下，當一個構(gòu)件設(shè)有4個吊環(huán)時，設(shè)計時僅考慮三個吊環(huán)同時發(fā)揮作用?？紤]動力系數(shù)1.2，則該板梁吊環(huán)的設(shè)計吊力為：NA＝（13.5×15.94×1.2）/3＝86kN。由此可知，C項數(shù)值最為接近。[單選題]19.某城市一座主干路上的跨河橋，為五孔單跨各為25m的預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁（先簡支后連續(xù)）結(jié)構(gòu)，全長125.8m，橫向由24m寬的行車道和兩側(cè)各為3.0m的人行道組成，全寬30.5m。橋面單向縱坡1%；橫坡：行車道1.5%，人行道1.0%。試問，該橋每孔橋面要設(shè)置泄水管時，下列泄水管截面積F（mm2）和個數(shù)（n），哪項數(shù)值較為合理？()[2014年真題]提示：每個泄水管的內(nèi)徑采用150mm。A.F＝75000，n＝4.0B.F＝45000，n＝2.0C.F＝18750，n＝1.0D.F＝0，n＝0正確答案：A參考解析：根據(jù)《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11—2011）第9.2.3條第4款規(guī)定，當橋面縱坡小于1%時，橋面泄水管的截面積不宜小于100mm2/m2。故取泄水管的截面積為100mm2/m2。故泄水管面積為：F＝25×（24＋3×2）×100＝75000mm2。泄水管個數(shù)為：n＝75000/[（1/4）×π×1502]＝4.24，取n＝4。由此可知，A項數(shù)值最為接近。[單選題]20.某高速公路上的一座高架橋，為三孔各30m的預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T形梁橋，全長90m，中墩處設(shè)連續(xù)橋面，支承采用水平放置的普通板式橡膠支座，支座平面尺寸（長×寬）為350mm×300mm。假定，在橋臺處由溫度下降、混凝土收縮和徐變引起的梁長縮短量Δl＝26mm。試問，當不計制動力時，該處普通板式橡膠支座的橡膠層總厚度te（mm）不能小于下列何項數(shù)值？()[2013年真題]提示：假定該支座的形狀系數(shù)、承壓面積、豎向平均壓縮變形、加勁板厚度及抗滑穩(wěn)定等均符合《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD3362—2018）的規(guī)定。A.29B.45C.53D.61正確答案：C參考解析：根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362—2018）第8.7.3條第2款規(guī)定，水平放置的板式橡膠支座，橡膠層總厚度應(yīng)符合下列規(guī)定：①不計制動力時te≥2Δl；②為保證受壓穩(wěn)定，矩形支座la/10≤te≤la/5（式（8.7.3－6））。上面兩式中，Δl為支座由上部結(jié)構(gòu)溫度力、混凝土收縮和徐變引起的剪切變形，已知Δl＝26mm；la為矩形支座短邊尺寸（亦即支座縱橋向尺寸），已知la＝300mm。題目四個選項中：A項，te＝29≤la/10（300/10＝30）不符合規(guī)定；B項，te＝45≤2Δl（2×26＝52）不符合規(guī)定；D項，te＝61＞la/5（300/5＝60）也不符合規(guī)定；C項，因30＜te（53）＜60，即la/10＜te＜la/5，又te＝53＞2Δl＝52，符合規(guī)定。[單選題]21.某二級公路，設(shè)計車速60km/h，雙向兩車道，全寬（B）為8.5m，汽車荷載等級為公路－Ⅱ級。其下一座現(xiàn)澆普通鋼筋混凝土簡支實體蓋板涵洞，涵洞長度與公路寬度相同，涵洞頂部填土厚度（含路面結(jié)構(gòu)厚）2.6m，若蓋板計算跨徑l計＝3.0m。試問，汽車荷載在該蓋板跨中截面每延米產(chǎn)生的活載彎矩標準值（kN·m）與下列何項數(shù)值最為接近？()[2013年真題]提示：兩車道車輪橫橋向擴散寬度取為8.5m。A.16B.21C.25D.27正確答案：A參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.3.1條第2款規(guī)定，涵洞計算應(yīng)采用車輛荷載，且公路-Ⅱ級與公路-Ⅰ級汽車荷載的車輛荷載標準值相同，其主要技術(shù)指標及立面、平面尺寸分別見《公橋通規(guī)》表4.3.1－3及圖4.3.1－2可知，車輪縱橋向著地長度為0.2m，橫橋向著地寬度為0.6m，車輛作用于洞頂路面上的兩個后軸各重140kN，軸距1.4m，輪距1.8m，如圖7-5所示。圖7-5根據(jù)第4.3.4條第2款規(guī)定，計算涵洞頂上車輛荷載引起的豎向土壓力時，車輪按其著地面積的邊緣向下作30°分布，當幾個車輪的壓力擴散線相重疊時，擴散面積以最外邊的擴散線為準。計算如下：①縱橋向單軸擴散長度為：a1＝2.6tan30°×2＋0.2＝1.5×2＋0.2＝3.2m＞1.4m，兩軸壓力擴散線重疊，所以應(yīng)取兩軸壓力擴散長度，a＝3.2＋1.4＝4.6m。②雙車道車輛，兩后軸重引起的壓力為：q活＝（2×2×140）/（4.6×8.5）＝14.32kN/m2。可得雙車道車輛，兩后軸重在蓋板跨中截面每延米產(chǎn)生的活載彎矩標準值為：M＝ql2/8＝（1/8）×14.32×32＝16.11kN·m。[單選題]22.某城市橋梁，寬8.5m，平面曲線半徑為100m，上部結(jié)構(gòu)為20m＋25m＋20m三跨孔徑組合的混凝土連續(xù)箱形梁，箱形梁橫斷面均對稱于橋梁中心軸線，平面布置如圖7-6所示，判定在恒載作用下，邊跨橫橋向A1、A2、D1、D2兩組支座的反力大小關(guān)系，并指出下列所示的何組關(guān)系式正確？()圖7-6A.A2＞A1；D2＜D1B.A2＜A1；D2＜D1C.A2＞A1；D2＞D1D.A2＜A1；D2＞D1正確答案：B參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.3.3條式（4.3.3）可知，由于離心力的作用，行車過程中彎道內(nèi)側(cè)車輪壓力較大，且內(nèi)側(cè)半徑小，需提供更大室外向心力，從而使得橋梁內(nèi)側(cè)支座反力較大。[單選題]23.《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62—2018）第9.1.2條規(guī)定，當縱向受力鋼筋的混凝土保護層厚度大于50mm時，應(yīng)在保護層內(nèi)設(shè)置直徑不小于6mm、間距不大于100mm的鋼筋網(wǎng)，其理論依據(jù)是()。A.使受拉主鋼筋受力均勻B.減少混凝土保護層的厚度C.對保護層采取有效的防裂措施D.防止混凝土保護層在施工過程中剝落正確答案：C參考解析：混凝土保護層是保證受力主鋼筋不發(fā)生銹蝕破壞的重要環(huán)節(jié)，當混凝土保護層較厚時易產(chǎn)生混凝土干縮、溫度等裂縫，裂縫集中且寬度較大，對受拉主鋼筋的防護產(chǎn)生不利，因此需設(shè)鋼筋網(wǎng)防止混凝土保護層過早開裂。[單選題]24.某預(yù)制混凝土簡支空心板，截面尺寸如圖7-7所示。截面承受的彎矩組合設(shè)計值Md＝565kN·m?？招陌宀捎肅25混凝土，HRB335鋼筋，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0＝0.9。fcd＝11.5MPa，fdiv＝1.23MPa，fsd＝280MPa，ζb＝0.56。若將空心板截面換算為等效的I形截面，等效截面尺寸為上翼緣厚度hf′＝95mm，下翼緣厚度hf＝95mm，腹板厚b＝456mm，則混凝土受壓區(qū)高度x為()mm。圖7-7A.120.5B.153.5C.172.5D.192.5正確答案：C參考解析：截面有效高度h0＝450－40＝410mm。根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362—2018）第5.2.3條規(guī)定，由于fcdbf′hf′（h0－h(huán)f′/2）＝11.5×1000×95×（410－95/2）/106＜γ0Md}＝0.9×565＝509kN·m。則該截面為第Ⅱ類T形截面。令受壓區(qū)高度為x，根據(jù)式（5.2.3-2）規(guī)定，代入數(shù)據(jù)可得：γ0Md＝fcdbx（h0－x/2）＋fcd（bf′－b）hf′（h0－h(huán)f′/2），即：0.9×565×106＝11.5×456x（410－x/2）＋11.5×（1000－456）×95×（410－95/2）。整理可得：x2－820x＋111769＝0，解得混凝土受壓區(qū)高度為x＝172.5mm。根據(jù)表5.2.1，C25混凝土，HRB335鋼筋相對界限受壓區(qū)高度ξb＝0.56。根據(jù)式（5.2.2-3）和式（5.2.2-4）規(guī)定，hf′＝95mm＜x＝172.5mm＜ξbh0＝0.56×410＝229.6mm。[單選題]25.某公路橋梁由若干l＝20m的等跨梁組成，橋?qū)?2m。橋梁的總體布置如圖7-8所示。下部結(jié)構(gòu)采用柔性墩，橋墩支承于基巖上，采用的是C30混凝土；截面尺寸為：順橋向0.6m，橫橋向4m，0號、1號、2號、3號、4號、5號墩計算高度依次為10m、10m、6m、6m、8m、8m。各單跨梁除0號墩及5號墩上分別設(shè)置滑動支座外，其他橋墩上分別設(shè)置固定支座（五跨一聯(lián)）。在該柔性墩臺橋梁結(jié)構(gòu)中，由汽車荷載產(chǎn)生的水平制動力為200kN，并假定作用在該五跨一連的0～5號墩間的梁上。則2號墩所承受的水平制動力值（假定作用在墩頂）最接近于()kN。圖7-8A.50B.75.82C.100D.200正確答案：B參考解析：在汽車水平制動力作用下，由于柔性墩臺結(jié)構(gòu)體系的構(gòu)造特點，1～4號墩頂?shù)乃轿灰浦祽?yīng)相同，各墩水平制動力應(yīng)按各墩的水平抗推剛度來分配。運用水平位移公式δT1＝δT2＝δT3＝δT4，δi＝Tihi3/（3EiIi），即可求得水平制動力作用在各墩頂?shù)臄?shù)值與方向。又各墩Ei、Ii相同，可得分配系數(shù)為：故μ1＝0.08187，μ2＝0.3791，μ3＝0.3791，μ4＝0.1599。Σμ＝0.08187＋0.3791＋0.3791＋0.1599＝1.0。由Ti＝∑T×μi可知，2號墩承受的水平制動力為：T2＝200×0.3791＝75.82kN。[單選題]26.某5片主梁混凝土簡支T梁橋，其計算跨徑為L＝14.5m，設(shè)計荷載為公路—Ⅰ級。已求得單片主梁跨中彎矩汽車荷載橫向分布系數(shù)為0.412，汽車荷載沖擊系數(shù)為0.125，試計算單片主梁跨中汽車荷載引起的彎矩值最接近于()kN·m。A.364B.390C.613D.994正確答案：C參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.3.1條第4款第1項規(guī)定，公路—Ⅰ級的車道荷載均布荷載標準值和集中荷載標準值分別為：qk＝10.5kN/m；Pk＝2×（L0＋130）＝2×（14.5＋130）＝289kN。已知單片主梁跨中彎矩汽車荷載橫向分布系數(shù)為0.412，汽車荷載沖擊系數(shù)為0.125，則單片主梁跨中汽車荷載引起的彎矩值為：M＝（1＋μ）m（PkL/4＋qkL2/8）＝＝1.125×0.412×（289×14.5/4＋10.5×14.52/8）＝613.48kN·m。選項中與613.48最接近的是613，因此選C項。[單選題]27.某混凝土簡支梁橋，計算跨徑L＝7.5m，梁截面尺寸為；b＝300mm、h＝750mm。該橋承受永久荷載（不包括梁自重）g＝9.875kN/m，均布可變荷載（汽車）q＝7.5kN/m。（混凝土容重γ＝25kN/m3）。則該橋跨中截面計算彎矩最接近于()kN·m。A.161.7B.166.6C.182.8D.204.6正確答案：D參考解析：由題可知，梁自重為：g1＝25×0.3×0.75＝5.625kN/m。則永久荷載產(chǎn)生的跨中截面彎矩值為：MG＝（g1＋g）L2/8＝（5.625＋9.875）×7.52/8＝108.98kN·m?？勺兒奢d產(chǎn)生的跨中截面彎矩值為：MQ＝qL2/8＝7.5×7.52/8＝52.73kN·m。根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.1.6條第1款規(guī)定，該橋跨中截面計算彎矩組合值為：Md＝1.2MG＋1.4MQ＝1.2×108.98＋1.4×52.73＝204.60kN·m。[單選題]28.某預(yù)制裝配式T形梁橋的翼板（車行道）構(gòu)成鉸接懸臂板，如圖7-14所示，其主梁中距1800mm，梁腹板寬180mm。行車道板尺寸：板端厚100mm，板加腋處厚180mm，車行道板容重25kN/m3。橋面鋪裝為：上層為瀝青混凝土，厚80mm，容重23kN/m3；下層為混凝土面層，厚70mm，容重24kN/m3。鉸接懸臂板加腋處的每米板寬恒載彎矩最接近于()kN·m。圖7-14鉸接懸臂板（mm）A.－2.30B.－3.68C.－4.56D.－10.26正確答案：A參考解析：具體計算如下：①每延米板上的恒載g分別為：瀝青混凝土面層為：g1＝0.08×1.0×23＝1.84kN/m；混凝土面層為：g2＝0.07×1.0×24＝1.68kN/m；T梁翼板自重為：g3＝（0.1＋0.18）/2×1.0×25＝3.5kN/m；故總恒載作用為：g＝g1＋g2＋g3＝7.02kN/m。②懸臂板的跨徑l0為：l0＝（1/2）×（1800－180）/1000＝0.81m。③懸臂板加腋處每米板寬恒載彎矩Mg為：Mg＝－gl02/2＝－7.02×0.812/2＝－2.30kN·m。[單選題]29.某預(yù)制空心板梁，計算跨徑l＝12.6m，其截面尺寸如圖7-25所示。該梁承受計算剪力作用值為：支點Qi0＝236.7kN，跨中Qj1/2＝43.7kN，其間按直線變化。采用C30混凝土，HRB335級鋼筋7?20（面積As＝22cm2），as</sub>＝3.6cm。僅用HRB335級鋼筋?10配置箍筋。若經(jīng)驗算需配抗剪鋼筋，假定距支點h/2處的計算剪力為229.5kN，最大剪應(yīng)力發(fā)生處的腹板寬度b為23cm，計算得箍筋配筋率（%）為()。圖7-25截面尺寸（cm）A.0.13B.0.24C.0.28D.0.54正確答案：C參考解析：因僅設(shè)置箍筋，則有效高度為：h0＝60－3.6＝56.4cm，主梁配筋率為：ρ＝As/（bh0）＝22/（23×56.4）＝0.017。已知Vcs＝229.5，根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD3362—2018）第5.2.9條式（5.2.9-2）規(guī)定，斜截面內(nèi)箍筋配筋率為：式中，Vcs為斜截面內(nèi)箍筋和混凝土共同承擔的剪力設(shè)計值；α1為異號彎矩影響系數(shù)，計算簡支梁和連續(xù)梁近邊支點梁段的抗剪承載力時，α1＝1.0；α2為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，α2＝1.0；α3為受壓翼緣的影響系數(shù)，α3＝1.1；b為斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度；h0為斜截面受壓端正截面的有效高度；fcu，k為邊長為150mm的混凝土立方體抗壓強度標準值；fsv為箍筋抗拉強度設(shè)計值；ρ為斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，ρ＝100ρ＝1.7。[單選題]30.某T形梁橋行車道板為剛接板，主梁中距為2.4m，橫梁中距為5.8m，橋面鋪裝層為0.12m。當荷載為公路—Ⅰ級且橫橋向僅考慮作用一個車輪時，計算得垂直板跨方向的分布寬度值最接近于()m。A.2.4B.2.5C.2.7D.3.0正確答案：D參考解析：根據(jù)題干條件，車道板平面尺寸中，順橋向La＝5.8m，橫橋向Lb＝2.4m。則有：La/Lb＝5.8/2.4＝2.42＞2。根據(jù)《公路鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD3362—2018）第4.2.1條規(guī)定，四邊支撐的板，當長邊長度與短邊長度之比等于或大于2時，可按短邊計算跨徑的單向板設(shè)計。根據(jù)第4.2.3條規(guī)定，后輪的著地長度a2為0.20m，則橋面板上的輪壓區(qū)域為：a1＝a2＋2H＝0.2＋2×0.12＝0.44m。令橋面板荷載有效分布寬度a，車輪在跨中時，后輪軸距1.4m，代入式（4.2.3-2），垂直板跨方向的分布寬度為：a＝a1＋d＋L/3＝0.44＋1.4＋2.4/3＝2.64m。又d＋2L/3＝1.4＋2×2.4/3＝3m，故取垂直板跨方向的分布寬度值a＝3.0m。[單選題]31.已知某T形梁截面受壓區(qū)翼緣尺寸為bf′＝40cm，b＝20cm，hf′＝8cm，h＝50cm，h0＝46cm，所用混凝土強度等級為C25，R235級鋼筋。該梁截面承受計算彎矩M＝98kN·m。假定截面為第一類T形截面，混凝土受壓區(qū)高度為4.89cm，計算受拉鋼筋截面面積為()cm2。A.10.52B.11.03C.11.24D.11.54正確答案：D參考解析：根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362—2018）第5.2.2條式（5.2.2-2）規(guī)定，受拉鋼筋截面面積為：As＝fcdbf′x/fsd＝11.5×400×48.9/195＝1153.8mm2＝11.54cm2。式中，fcd為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；bf′為T形或I形截面受壓翼緣的有效寬度；fsd為縱向普通鋼筋的抗壓強度設(shè)計值。[單選題]32.某整體式現(xiàn)澆混凝土簡支板梁橋，矩形截面截面尺寸如圖7-30所示，主梁截面承受的彎矩組合設(shè)計值Mc＝136kN·m。該橋采用C25混凝土，HRB335鋼筋，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)γ0＝1.0，則計算得所需鋼筋截面面積As（mm2）最接近于()。圖7-30A.600B.1200C.2400D.3600正確答案：B參考解析：根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362—2018）第5.2.2條式（5.2.2-1）規(guī)定，正截面抗彎承載力計算公式為：γ0Md＝fcdbx（h0－x/2）。式中，γ0為橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)；fcd為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；x為混凝土受壓區(qū)高度；h0為截面有效高度；b為矩形截面寬度；Md為構(gòu)件承受彎矩設(shè)計值。梁的有效高度h0＝500－30＝470mm。將數(shù)據(jù)代入公式有：136×106＝11.5×250x×（470－x/2），即x2－940x＋94607＝0，解得混凝土受壓區(qū)高度x＝115mm。由C25，HRB335，查表5.2.1可知相對受壓區(qū)高度ξb＝0.56。根據(jù)式（5.2.2-3）規(guī)定，混凝土受壓區(qū)高度x＝115mm＜ξbh0＝0.56×470＝263.2mm，滿足要求；根據(jù)式（5.2.2-2）規(guī)定，所需鋼筋截面面積為：As＝fcdbx/fsd＝11.5×250×115/280＝1180.80mm2。式中，fsd為縱向普通鋼筋的抗壓強度設(shè)計值。選項中與1180.80最接近的是1200，因此選B項。[單選題]33.圖7-32所示混凝土T形梁橋，其計算跨徑為19.50m，全長19.96m，橫截面布置如圖所示。該主梁之間采用剛性連接，由5片主梁構(gòu)成，跨中及支點設(shè)置橫隔梁。主粱間距1.7m，邊梁外懸臂長度為0.85m。橋梁設(shè)計荷載為公路—Ⅰ級。計算1號主梁跨中橫向分布系數(shù)mc最接近于()。圖7-32A.0.529B.0.495C.0.476D.0.326正確答案：A參考解析：由于主梁之間采用剛性連接，故計算荷載位于跨中的橫向分布系數(shù)采用剛性橫梁法，計算公式為：其中，繪制1號梁的橫向分布影響線如圖7-33所示。圖上還列出荷載的最不利布置。當P＝1作用在1號梁上（e＝3.4m）時，1號梁反力為：η11＝1/n＋1×e×ai/∑ai2＝1/5＋1×3.4×3.4/28.9＝0.6。當P＝1作用在5號梁上（e＝－3.4m）時，1號梁反力為：η15＝1/n＋1×e×ai/∑ai2＝1/5＋1×（－3.4）×3.4/28.9＝－0.2。進而由η11和η15計算橫向影響線的零點位置，設(shè)零點至1號梁位的距離為x，則有：x/0.6＝（3.4×2－x）/0.2，解得x＝5.1m。故汽車荷載下，圖示最不利荷載位置中最左側(cè)P/2距左側(cè)外緣125cm，1號梁的分布系數(shù)為：moq＝∑ηq/2＝[（4.7＋2.9＋1.6－0.2）/5.1]×0.6/2＝0.529。故1號梁跨中截面由兩行汽車車隊產(chǎn)生的活荷載橫向分布系數(shù)最大值為0.529。圖7-33[單選題]34.某橋主梁斷面高75cm，混凝土強度等級為C25，fcd＝11.5MPa，主筋為HRB400級鋼筋，則fsd＝330MPa。假定計算得跨中彎矩標準值M恒＝631kN·m，M活＝289kN·m，則按承載能力極限狀態(tài)估算的鋼筋面積最接近于()cm2。提示：可以采用經(jīng)驗公式（α取0.76）計算。A.72B.62C.53D.47正確答案：B參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.1.5條第1款規(guī)定，承載能力極限狀態(tài)下的荷載效應(yīng)組合為：Md＝γGM恒＋γQ1M活＝1.2M恒＋1.4M活＝1.2×631＋1.4×289＝1161.8kN·m。式中，γG為永久作用效力的分項系數(shù)，取值為1.2；γQ1汽車荷載效應(yīng)的分項系數(shù)，取值為1.4；已知結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γG＝1.0，主梁斷面高h＝75cm，fsd＝330MPa，則根據(jù)經(jīng)驗公式計算的鋼筋面積為：As＝γ0Md/（αhfsd）＝1.0×1161.8×106/（0.76×750×330）＝6176.5mm2＝62cm2。[單選題]35.某混凝土T形梁翼板為鉸接懸臂板。T梁翼板容重為25kN/m3；橋面鋪裝為4cm的瀝青混凝土，其容重為21kN/m3；其下為平均厚度7cm的C25混凝土墊層，其容重為23kN/m3。設(shè)計荷載為公路Ⅰ級車輛荷載。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0＝1。T形梁截面尺寸如圖7-34所示。當按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，懸臂根部彎矩的效應(yīng)組合最接近于()kN·m。圖7-34A.－15.51B.－19.05C.－21.46D.－22.35正確答案：C參考解析：根據(jù)題干條件，每延米板寬上的恒載內(nèi)力分別為：瀝青混凝土面層g1＝0.04×1×21＝0.84kN/m；水泥混凝土墊層g2＝0.07×1×23＝1.61kN/m；T梁翼板自重g3＝（0.08＋0.14）/2×1×25＝2.75kN/m；合計g＝∑gi＝0.84＋1.61＋2.75＝5.2kN/m。則每米板寬上的懸臂根部彎矩為：MGK＝gl02/2＝5.2×0.7122/2＝1.32kN·m。公路—Ⅰ級汽車荷載后輪作用于鉸接縫中心處，軸重P＝140kN，輪壓分布寬度如圖7-35所示；對于重車后輪的著地長度a2＝0.20m，寬度b2＝0.6m。則車輪荷載分布寬度為：a1＝a2＋2h＝0.2＋2×0.11＝0.42m；bl＝b2＋2h＝0.6＋2×0.11＝0.82m。荷載對于懸臂根部的有效分布寬度為：a＝a1＋2l0＝0.42＋2×0.71＝1.84m；由于車輛荷載兩后輪軸距為d＝1.4m＜a，車輪分布寬度有重疊，故有：a＝a1＋d＋2l0＝0.42＋1.4＋2×0.71＝3.24m。已知汽車荷載沖擊系數(shù)為：1＋μ＝1.3，則作用于每米寬板條上的彎矩為：MQ＝－（1＋μ）∑p（l0－b1/4）/（4×a）＝－1.3×（2×140）×（0.71－0.82/4）/（4×3.24）＝－14.2kN·m。根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.1.6條第1款規(guī)定，按承載能力極限狀態(tài)計算，對于永久作用與可變作用產(chǎn)生同號的內(nèi)力情況，懸臂根部彎矩的效應(yīng)組合值為：式中，γGi為永久作用效力的分項系數(shù)，根據(jù)規(guī)范第4.1.6條，取值為1.2；γQ1汽車荷載效應(yīng)的分項系數(shù)，取值為1.4。圖7-35共享題干題題16～17：某二級公路上的一座單跨30m的跨線橋梁，可通過雙向兩列車，重車較多，抗震設(shè)防烈度為7度，地震動峰值加速度為0.15g，設(shè)計荷載為公路－Ⅰ級，人群荷載3.5kPa，橋面寬度與路基寬度都為12m。上部結(jié)構(gòu)：橫向五片各30m的預(yù)應(yīng)力混凝土T型梁，梁高1.8m，混凝土強度等級C40；橋臺為等厚度的U型結(jié)構(gòu)，橋臺臺身計算高度4.0m，基礎(chǔ)為雙排1.2m的鉆孔灌注樁。整體結(jié)構(gòu)的安全等級為一級。[2014年真題][單選題]1.假定，計算該橋橋臺臺背土壓力時，汽車在臺背土體破壞棱體上的作用可近似用換算等代均布土層厚度計算。試問，其換算土層厚度（m）與下列何項數(shù)值最為接近？()提示：臺背豎直、路基水平，土壤內(nèi)摩擦角30°，假定土體破壞棱體的上口長度L0為2.31m，土的重力密度γ為18kN/m3。A.0.8B.1.1C.1.3D.1.8正確答案：B參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.3.4條第1款規(guī)定，汽車荷載在橋臺或擋土墻后填土的破壞棱體上引起的土側(cè)壓力，可按下式換算成等代均布土層厚度h（m）：h＝∑G/（γBL0）。式中，B為橋臺橫向全寬，取12m；L0為土體破壞棱體長度，取為2.31m；∑G布置在B×L面積內(nèi)的車輪總重力（kN）：∑G＝2×2×140＝560kN。故換算土層厚度為：h＝∑G/（γBL0）＝560/（12×2.31×18）＝1.12m。由此可知，B項數(shù)值最為接近。[單選題]2.上述橋梁的中間T形梁的抗剪驗算截面取距支點h/2（900mm）處，且已知該截面的最大剪力r0v0為940kN，腹板寬度540mm，梁的有效高度為1360mm，混凝土強度等級C40的抗拉強度設(shè)計值fdiv為1.65MPa。試問，該截面需要進行下列何項工作？()提示：預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)設(shè)計值為α2取1.25。A.要驗算斜截面的抗剪承載力，且應(yīng)加寬腹板尺寸B.不需要驗算斜截面抗剪承載力C.不需要驗算斜截面抗剪承載力，但要加寬腹板尺寸D.需要驗算斜截面抗剪承載力，但不要加寬腹板尺寸正確答案：D參考解析：根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362—2018）第5.2.11條規(guī)定，T形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)滿足：根據(jù)第5.2.12條規(guī)定，抗剪滿足γ0vd≤0.50×10－3·α2ftdbh<sub>0（kN）時，無需進行斜截面抗剪承載力驗算：γ0vd＝940kN＞0.5×10－3×1.25×1.65×540×1360＝757kN根據(jù)第5.2.11條規(guī)定，若抗剪上限值關(guān)系成立，可不增加腹板尺寸；同樣，由同規(guī)范第5.2.10條規(guī)定，當抗剪下限值關(guān)系不成立時，則需要進行斜截面抗剪承載力驗算。題19～20：某二級公路立交橋上的一座直線匝道橋，為鋼筋混凝土連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)（單箱單室）凈寬6.0m，全寬7.0m。其中一聯(lián)為三孔，每孔跨徑各25m，梁高1.3m，中墩處為單支點，邊墩為雙支點抗扭支座。中墩支點采用550mm×1200mm的氯丁橡膠支座。設(shè)計荷載為公路－Ⅰ級，結(jié)構(gòu)安全等級一級。[單選題]3.假定，該橋中墩支點處的理論負彎矩為15000kN·m。中墩支點總反力為6600kN。試問，考慮折減因素后的中墩支點的有效負彎矩（kN·m），取下列何項數(shù)值較為合理？()[2014年真題]提示：梁支座反力在支座兩側(cè)向上按45°擴散交于梁重心軸的長度a為1.85m。A.13474B.13500C.14595D.15000正確答案：B參考解析：根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362—2018）第4.3.5條規(guī)定，計算連續(xù)梁中間支點處的負彎矩時，可考慮支座寬度對彎矩折減的影響。但折減后的彎矩不得小于未經(jīng)折減彎矩的0.9倍。由題意可知，折減彎矩為：M′＝qa2/8＝（1/8）×（6600/1.85）×1.852＝1526kN·m。故折減后彎矩為：Me＝M－M'＝15000－1526＝13474kN·m＜0.9×15000＝13500kN·m。則考慮折減因素后的中墩支點的有效負彎矩為13500kN·m。[單選題]4.假定，上述匝道橋的邊支點采用雙支座（抗扭支座），梁的重力密度為158kN/m，汽車居中行駛，其沖擊系數(shù)按1.15計。若雙支座平均承擔反力，試問，在重力和車道荷載作用時，每個支座的組合力值RA（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？()[2014年真題]提示：反力影響線的面積：第一孔ω1＝＋0.433L；第二孔ω2＝－0.05L；第三孔ω3＝＋0.017L。A.1147B.1334C.1366D.1378正確答案：D參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.3.1條第4款第3項規(guī)定，車道荷載的均布荷載標準值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響的線上；集中荷載標準值只作用于相應(yīng)影響線中一個影響線峰值處。由題意可知，重力反力為：Rq＝q（ω1－ω2＋ω3）＝158×（0.433－0.05＋0.017）×25＝158×0.40×25＝1580kN公路-Ⅰ級均布荷載反力為：RQ1＝qk（ω1＋ω3）＝10.5×（0.433＋0.017）×25＝10.5×0.45×25＝118kN公路－Ⅰ級集中荷載反力：RQ2＝Pk×1.0－260×1＝260kN；RQ＝1.15×（118＋260）＝1.15×378＝435kN。則Rd＝1.1×（1.2×1580＋1.4×435）＝2756kN。故每個支座的平均反力組合值為：R2＝（1/2）×2756＝1378kN。由此可知，D項數(shù)值最為接近。題24～29：某城市快速路上的一座立交匝道橋，其中一段為四孔各30m的簡支梁橋，其總體布置如圖7-3所示。單向雙車道，橋梁總寬9.0m，其中行車道凈寬度為8.0m。上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁（橋面連續(xù)），橋墩由擴大基礎(chǔ)上的鋼筋混凝土圓柱墩身及帶懸臂的蓋梁組成。梁體混凝土線膨脹系數(shù)取α＝0.00001。設(shè)計荷載：城-A級。[2013年真題]圖7-3橋型布置圖[單選題]5.該橋主梁的計算跨徑為29.4m，沖擊系數(shù)的μ＝0.25。試問，該橋主梁支點截面在城-A級汽車荷載作用下的剪力標準值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？()提示：不考慮活載橫向不均勻因素。A.620B.990C.1090D.1220正確答案：D參考解析：根據(jù)《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11—2011）第10.0.2條規(guī)定，主梁截面剪力效應(yīng)應(yīng)采用車道荷載，并計及汽車的沖擊作用。城-A級車道荷載的均布荷載標準值為：qk＝10.5kN/m，集中荷載標準值為：Pk＝180＋[（29.4－5）/（50－5）]×（360－180）＝278kN。μ＝0.25，且集中荷載的剪力增大系數(shù)為1.2，所以梁支點截面在城-A級汽車荷載作用下的剪力標準值為：V＝[（1/2×10.5×29.4×1＋1.2×278）×（1＋0.25）]×2＝（15435＋333.6）×1.25×2≈1220kN。[單選題]6.假定，計算該橋箱梁懸臂板的內(nèi)力時，主梁的結(jié)構(gòu)基頻f＝4.5Hz。試問，作用于懸臂板上的汽車荷載作用的沖擊系數(shù)的μ值應(yīng)取用下列何項數(shù)值？()A.0.05B.0.25C.0.30D.0.45正確答案：C參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.3.2條第6款規(guī)定，箱梁懸臂板上的沖擊系數(shù)的μ值應(yīng)采用0.3。[單選題]7.試問，當城-A級車輛荷載的最重軸（4號軸）作用在該橋箱梁懸臂板上時，其垂直于懸臂板跨徑方向的車輪荷載分布寬度（m）與下列何項數(shù)值最為接近？()A.0.55B.3.45C.4.65D.4.80正確答案：B參考解析：根據(jù)《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11—2011）第10.0.2條第4款規(guī)定，計算箱梁懸臂板上的車輛荷載布置見圖7-4所示。圖7-4根據(jù)《城市橋規(guī)》第3.0.15條規(guī)定，橋梁結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定。本題中的懸臂板應(yīng)按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362—2018）計算。①車輪橫橋向布置見圖7-4，由于懸臂長度為2.0m，小于2.5m。根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362—2018）第4.2.5條規(guī)定，垂直于懸臂板跨徑方向的車輪荷載分布寬度，可按式（4.2.5）計算，即a＝（a1＋2h）＋2lc，其中橋面鋪裝厚度h＝0.15m。由《城市橋規(guī)》第10.0.2條及表10.0.2可知，車輛4號軸的車輪的橫橋面著地寬度（b1）為0.6m，縱橋向著地長度（a1）為0.25m。所以平行于懸臂板跨徑的車輪著地尺寸的外緣，通過鋪裝層45°分布線的外邊線至腹板外邊緣的距離為：lc＝1＋（0.6/2）＋0.15＝1.45m。②對于車輛4號軸：縱橋向荷載分布寬度a＝（0.25＋2×0.15）＋2×1.45＝0.55＋2.9＝3.45m＜6.0m或7.2m。所以正確答案為B項。[單選題]8.該橋為四跨（4×30m）預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁橋，若三個中墩高度相同，且每個墩頂蓋梁處設(shè)置的普通板式橡膠支座尺寸均為（長×寬×高）600mm×500mm×90mm。假定，該橋四季溫度均勻變化，升溫時為＋25℃，墩柱抗推剛度K柱＝20000kN/m，一個支座抗推剛度K支＝4500kN/m。試問，在升溫狀態(tài)下12#中墩所承受的水平力標準值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？()A.70B.135C.150D.285正確答案：A參考解析：橋梁承載力具體計算如下：①墩頂距溫度位移零點距離：由于各中墩截面及高度完全相同，支座尺寸也完全相同，本段橋縱橋向為對稱結(jié)構(gòu)，故溫度位移零點必在四跨總長的中心點處，則12#墩頂距溫度位移零點距離L＝30m。②升溫引起的12#墩頂處水平位移：δ1＝L·α·Δt＝30×10－5×25＝0.0075m。③墩柱的抗推集成剛度：1/K墩＝1/（4×K支）＋1/K柱，則K墩＝4K支·K柱/（4K支＋K柱）＝（4×4500×20000）/（4×4500＋20000）＝9474kN/m。④墩所承受的水平力：P1＝δ1×K墩＝0.0075×9474＝71.06kN。此值與A項最接近，因此選A。[單選題]9.該橋橋址處地震動峰值加速度為0.15g（相當抗震設(shè)防烈度7度）。試問，該橋應(yīng)選用下列何類抗震設(shè)計方法？()A.A類B.B類C.C類D.D類正確答案：A參考解析：根據(jù)《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》（CJJ166—2011）第3.1.1條表3.1.1規(guī)定，本橋位于城市快速路上，其抗震設(shè)防分類應(yīng)為乙類。根據(jù)第3.3.3條表3.3.3規(guī)定，位于7度地震區(qū)的乙類橋梁應(yīng)選用A類抗震設(shè)計方法。[單選題]10.該橋的中墩為單柱T形墩，墩柱為圓形截面，其直徑為1.8m，墩頂設(shè)有支座，墩柱高度H＝14m，位于7度地震區(qū)。試問，在進行抗震構(gòu)造設(shè)計時，該墩柱塑性鉸區(qū)域內(nèi)箍筋加密區(qū)的最小長度（m）與下列何項數(shù)值最為接近？()A.1.80B.2.35C.2.50D.2.80正確答案：D參考解析：根據(jù)《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》（CJJ166—2011）第8.1.1條第1款規(guī)定，對地震基本烈度7度及以上地區(qū)，墩柱塑性鉸區(qū)域內(nèi)加密箍筋范圍應(yīng)符合：其加密區(qū)的長度不應(yīng)小于墩柱彎曲方向截面邊長或墩柱上彎矩超過最大彎矩80%的范圍；當墩柱高度與彎曲方向截面邊長之比小于2.5時，墩柱加密區(qū)的長度應(yīng)取墩柱全高。該中墩為墩頂設(shè)有支座的單柱墩，在縱橋向或橫橋向水平地震力作用下，其潛在塑性鉸區(qū)域均在墩柱底部，當?shù)卣鹚搅ψ饔糜诙罩鶗r，最大彎矩在柱根截面，相應(yīng)0.8Mmax的截面在距柱根截面0.2H處，即h＝0.2H＝0.2×14＝2.80m，該值大于墩柱直徑；另其墩柱高度與彎曲方向截面邊長之比為7.78，大于2.5。所以箍筋加密區(qū)最小長度應(yīng)為2.80m。某簡支梁橋，計算跨徑為20m，采用C30混凝土。該橋由5根主梁和5根橫隔梁組成，等高主梁梁高為1.3m，跨中腹板厚度為0.16m，支點處腹板寬度應(yīng)加寬。假設(shè)已計算出在支點處某根主梁的恒載剪力為280kN，活載剪力為185kN。[單選題]11.該主梁支點處的承載能力極限狀態(tài)剪力值最接近于()kN。A.585B.595C.615D.625正確答案：B參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.1.5條規(guī)定，按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，效應(yīng)組合剪力值的計算公式為：Vd＝γgVg＋γqVq。式中，γg、γq分別為永久作用效應(yīng)及活載效應(yīng)的分項系數(shù)，根據(jù)表4.1.5-2可得，γq＝1.4；γg＝1.2。將數(shù)據(jù)代入公式得，該主梁支點處的承載能力極限狀態(tài)剪力值為：Vd＝1.2×280＋1.4×185＝595kN。[單選題]12.假定截面有效高度h0＝0.88h，按承載能力極限狀態(tài)計算的主梁截面支點最大剪力為630kN，則該主梁在支點處斷面的腹板寬度最接近于()m。A.0.18B.0.19C.0.20D.0.24正確答案：C參考解析：根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362—2018）第5.2.11條式（5.2.11）規(guī)定，矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)滿足：選項中與0.197最接近的是0.20，因此選C項。如圖7-9所示某簡支梁橋行車道板為鉸接懸臂板，鋪裝層厚度為12cm，設(shè)計荷載為公路—Ⅱ級荷載。圖7-9鉸接懸臂行車道板（cm）[單選題]13.若該橋的計算跨徑L＝19.5m，梁跨中截面面積A＝3.0m2，慣性矩I＝1.2m4，彈性模量E＝3.35×1010N/m2，試判定公路—Ⅱ級荷載的沖擊系數(shù)μ最接近于()。A.0.285B.0.290C.0.295D.0.380正確答案：D參考解析：已知：E＝3.35×1010N/m2，l＝19.5m，Ic＝1.2m4，A＝3.0m2sup>，g＝10m/s2，則mc＝G/g＝25×3.0/10＝7500kg/m。根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.3.2條式（4-3）規(guī)定，簡支梁橋的自振頻率為：式中，l為結(jié)構(gòu)的計算跨徑（m）；E為結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（N/m2）；Ic為結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩（m4）；mc為結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量（kg/m），當換算為重力計算時，其單位應(yīng)為Ns2/m2；G為結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（N/m）。根據(jù)第4.3.2條第5款式（4.3.2）規(guī)定，當1.5Hz≤f≤14Hz時，沖擊系數(shù)為：μ＝0.1767lnf－0.0157＝0.1767×2.26－0.0157＝0.383。選項中與0.383最接近的是0.380，因此選D項。[單選題]14.計算得公路—Ⅱ級荷載在懸臂根部每米寬板條上產(chǎn)生的彎矩最接近于()kN·m。A.－18.36B.－15.3C.－10.5D.－9.65正確答案：C參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.3.2條第6款規(guī)定，汽車荷載的局部加載及在T梁、箱梁懸臂板上的沖擊系數(shù)采用μ＝0.3。已知公路—Ⅱ級汽車荷載后軸重為120kN，則作用于每米寬板條上的彎矩為：M＝－（1＋μ）P（l0－b/4）/（4a）＝－1.3×120×（0.71－0.84/4）/（4×1.86）＝－10.5kN·m。某7片主梁預(yù)應(yīng)力混凝土T梁橋，主梁布置如圖7-10所示。設(shè)計荷載為公路—Ⅰ級。圖7-10[單選題]15.確定荷載位于支點處1號梁的汽車荷載橫向分布系數(shù)m0最接近于的數(shù)值是()。A.1.136B.1.000C.0.773D.0.318正確答案：C參考解析：根據(jù)杠桿原理法計算。1號梁是邊梁，作其橫向影響線如圖7-11所示，按車輪中線與緣石的距離為0.5m的要求橫向布載。則1號梁的橫向分布系數(shù)為：m0＝∑η/2＝（0.364＋1.181）/2＝0.773。圖7-11[單選題]16.當橋上作用汽車活載時，假設(shè)在橫向影響線的豎標值為η21＝0.358，η27＝－0.072，則2號梁由兩列汽車產(chǎn)生的汽車荷載橫向分布系數(shù)m0最接近于()。A.0.720B.0.626C.0.562D.0.533正確答案：B參考解析：根據(jù)題干條件，繪出2號梁的橫向分布影響線如圖7-12所示，汽車荷載按最不利要求布載，則橫向分布系數(shù)為：m0＝∑η/2＝（0.399＋0.336＋0.290＋0.227）/2＝0.626。圖7-12[單選題]17.假設(shè)該橋的計算跨徑為29.16m，設(shè)計荷載為公路—Ⅰ級荷載，汽車沖擊系數(shù)μ＝0.212。則2號梁的跨中截面最大彎矩最接近于()kN·m。A.4900B.3675C.2607D.1840正確答案：C參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.3.1條第4款規(guī)定，公路—Ⅰ級汽車荷載均布荷載標準值和集中荷載標準值分別為：qk＝10.5kN/m；Pk＝2×（L0＋130）＝2×（29.16＋130）＝318.32kN。作出2號梁跨中截面的彎矩影響線見圖7-13；集中荷載標準值Pk＝277kN作用于影響線峰值處，均布荷載標準值qk＝10.5kN/m作用于影響線全跨，則可計算得跨中截面最大彎矩為：：M＝（1＋μ）ζmc（Pkyi＋qkω）＝1.212×0.626×1×（10.5×106.29＋318.32×7.29）＝2607.39kN·m。圖7-13選項中與2607.39最接近的是2607，因此選C項。某5片主梁混凝土T形梁橋標準跨徑L標＝20.00m，梁長L＝20－0.04＝19.96m，計算跨徑l0＝19.96－2×0.23＝19.50m。橋?qū)払＝8.5m（車道寬7.00m）。人群荷載3.0kN/m。主梁布置及尺寸如圖7-15所示。圖7-15[單選題]18.用杠桿原理法計算1號梁的汽車荷載橫向分布系數(shù)m1q最接近于()。A.0.238B.0.338C.0.438D.0.538正確答案：C參考解析：1號梁是邊梁，作其橫向影響線如圖7-16所示。按車輪中線與緣石的距離為0.5m的要求橫向布載，則汽車荷載的橫向分布系數(shù)為：m1q＝∑ηq/2＝[（160－20）/160]/2＝0.438。圖7-16[單選題]19.用杠桿原理法計算1號梁的人群荷載橫向分布系數(shù)m1r最接近于()。A.1.222B.1.322C.1.422D.1.522正確答案：C參考解析：作1號梁的橫向影響線和人群荷載的布置圖如圖7-17所示，則人群荷載的橫向分布系數(shù)為：m1r＝ηr＝1.422。圖7-17某混凝土簡支梁橋由多片T形梁組成，其計算跨徑L＝14.5m，設(shè)計荷載為公路—Ⅱ級荷載。其中單片主梁斷面尺寸如圖7-18所示，混凝土強度等級為C30，fcd＝13.8MPa，主筋為HRB335鋼筋，fsd＝280MPa。已知混凝土容重為25kN/m3。圖7-18主梁斷面尺寸（cm）[單選題]20.假定不計受壓鋼筋面積，h0＝67.5cm，并假定計算得到跨中彎矩值為：M恒＝631.4kN·m，M活＝289.3kN·m。試確定按承載能力極限狀態(tài)計算出的跨中截面鋼筋面積最接近于()cm2。A.47.47B.53.23C.65.6D.71.88正確答案：C參考解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）第4.1.6條第1款規(guī)定，承載能力極限狀態(tài)下的基本組合為：Mud＝1.2M恒＋1.4M活＝1.