檀楊橋上部結構設計

鄭鑫：檀楊橋上部結構設計前言在現(xiàn)如今的中國，橋梁在各式交通起到絕對重要的作用，是我國交通網的重要組成部分。隨著中國科技技術不斷的發(fā)展，橋梁的技術也在不斷地增長。中國領導人一直強調老祖宗的理念“要想富，先修路”，在交通方面一直用心去鉆研，獲得了巨大的成就。本次設計為檀楊橋上部結構設計，通過設計的基本資料及地理環(huán)境，確定了整座橋梁的結構。檀楊橋總長180米，共4跨，跨徑為40米，計算跨徑39米，橋面凈寬18米，I級荷載雙向四車道；本次設計嚴格遵循各種橋梁、公路設計規(guī)范，并結合當?shù)氐慕洕幕龀鲎罘弦蟮臉蛄?。本次設計為期三個月。在此期間除了自己的編寫，更多的是依靠指導教師的幫助及施工的學長及領導的幫助，最終完善了整本設計。本次設計因本人學識有限，并且對橋梁設計的不流暢及對橋梁真實設計及建造并無理念，本次設計仍有許多瑕疵，請各位老師多多批評。1.主梁的設計1.1設計資料1.1.1技術設計標準：簡支梁標境L=40m,計徑l=39m；橋面凈寬：23.75m（）+0.5m（）+2m（）+0.5m（路緣帶）+23.75（）=18m；荷載：公路載，安全等，結構系數(shù)；環(huán)境情況：亞熱帶季風氣候，Ⅱ類環(huán)境條件；根據《公路凝土及預應土橋涵設范》要求，按照力混凝計此梁。1.1.2材料①預應力鋼筋：采用標準的低弛絞線（標準型），，，，公稱截面積1652，彈性模量,錨具采用夾片群錨。②非預應力筋：級筋，，抗拉強度，，。③混凝土材料：主梁采用混凝土，，，，，。1.2主梁界面尺寸擬定1.2.1橫截面布置：主梁跨中預制階段截面尺寸(mm)主梁跨中使用階段截面尺寸圖（）梁，梁，箱梁厚度，主梁，翼度，濕接度，翼度：翼部，翼腹接處。根據可知，由于箱梁的直接承受，為了讓其受力更良好，與相交處設置承托，可以增加箱型梁截面的能力，故采用1：1形式，取高度。地板寬度：腹板間距，懸臂長，，則；腹板厚度：為滿足抗剪及施工要求取。橋裝：，容；：，容。1.2.2縱斷面布置：橫跨化，靠近支點時為適應鋼筋彎起布置，從跨界面、腹板和底板開始加厚。1.2.3毛截面的幾何特性（以中主梁使用階段計算為例）1）面積：=3030=900=24030=7200=0.51045=225=0.566=18=25140=3500=12530=3750=0.566=182）分塊面積時的上緣凈距3）截面慣性矩4）檢面標(以中用例）：：截標：2.恒載內力計算主梁內兩大分，各片主近連成空體結構，當作用荷片共與工作，形成各片之間力分布。計算活慮各片的分布，汽車荷載所引起的的內力大梁的式、荷載置有關；通過計算恒載自重、、欄等總重梁片的總數(shù)，得到承重量。2.1荷載的橫向分布系數(shù)2.1.1支點截面（杠桿法）支點截面杠桿法1、2號梁計算圖示1號梁：；、；；；2號梁：；、；；。2.1.2跨中截面（偏心受壓法）由于此橋的寬跨比<0.5故采用偏心受壓法；1號梁：；；1號梁的橫向分布系數(shù)：2號梁：梁（邊）跨中支點梁跨中0.7支點0.879梁跨中0.7支點0.739梁跨中0.7支點0.6442.2內力計算2.2.1恒載內力計算1）一：；；；；；2）二期恒載：瀝青表面：：C50防水混凝土墊層：；將橋面鋪裝均勻分給七片梁：；將欄桿均分給七片主梁：；對于邊主梁：；對于中主梁：；2.2.2活載內力計算橋面凈寬18m，橫向布置車道數(shù)為4，無人群荷載折減系數(shù)取0.67。橫向車道折減系數(shù)橫向車道系數(shù)Table2/2Transverselaneloadreductionfactortable由-級：；集值：;計時：；；;；取；；當時，=0.05，則=1.05。跨中截面1）彎矩：，；1號梁：；2號梁：；3號梁：；4號梁：；2）剪力：；1號梁：；

2號梁：；3號梁：；4號梁：；L/4跨截面1）彎矩：，；1號梁：；2號梁：；3號梁：；4號梁：；2）剪力：；1號梁：；

2號梁：；3號梁：；4號梁：；支點截面計算需荷載沿橋，支點截面取，取，支點至段的按直線變化。變化區(qū)內力影響:;1號梁：；2號梁：；3號梁：；4號梁：；9860.36013147.1401348.430674.2100.0002459.2903279.7801128.966191.05813303.36617738.8321835.602994.124191.05811581.86315442.9861592.016834.16795.52910844.07614459.0521487.622765.61454.588狀態(tài)11499.88715333.6601580.417826.55090.98010797.23214396.5801480.994761.26151.98910285.29013713.7201406.540703.2700.0002453.7003272.33015777.52821037.7262165.9761163.096190.62413720.47018294.9821884.6681022.442190.62412002.88016004.3511645.604862.85695.31211266.77015022.6521543.148794.46254.464狀態(tài)11921.09015895.2731634.220855.25790.77311220.03314960.3221536.643790.12051.87010285.29013713.7201406.540703.2700.0002062.8902751.14015230.39420308.0602084.6781112.262160.25813173.33617565.3161803.370971.608160.25811729.31315639.5181604.955837.43980.12911110.44614814.1761519.920779.93845.788狀態(tài)11660.55015547.8131595.507831.05076.31311071.15314761.7731514.521776.28743.60810285.29013713.7201406.540703.2700.0001797.7102397.4802029.5041077.766139.66412802.08417070.1921748.196937.112139.66411543.68715391.9561577.368820.19169.83211004.37414672.7121504.156770.08239.904狀態(tài)11483.76315312.0401569.233814.62366.50710970.13214627.0461499.508766.90038.0043.鋼筋的面積估算及鋼束布置簡徑，；設載：汽按級，結構系數(shù)，?。唬褐?，；，；，；預用鋼，，稱；彈,，，預鋼筋最小錨固端長度120d。3.1預應力鋼筋截面積估算采用且按部分A類構件設計。首先，根據求，確定預量。為，所為：；式中：—短計值，1號梁：、2號梁：、3號梁：、4號梁：；。設重心距截面，則的點至的距離為：；截面性質近似值取全截面的性質來計算，跨中截面面積，抗緣矩：；故有為：；預為，預的算，故可得力積為：；；故采用的鋼，采用式，采用；構造要求：預留孔凈距，梁距，距，圖中布置均滿足以上要求。3.2預應力鋼筋的布置3.2.1跨中截面的預應力鋼筋布置后混件的布合中有求。已計按中造，對跨行置。3.2.2支點截面的預應力鋼筋布置為使施便，預應力均于兩端如下圖。布置均散的原則，且張求，而且鋼束在均較，可提供較大的。3.2.3其他截面鋼束位置及傾角計算鋼角及徑：采用直接曲式，為使鋼垂于錨上。均起，各鋼半：。鋼置定以彎起為例，其彎起計算過程如下：，；故彎固離為：；則彎中截離：；根據圓線質，彎線線點點的水離等。；故彎跨水離為；：；，；故彎固水離為：則彎跨的水離：；根據切質，彎上線線點與點的水離相等。；故彎跨的水離為：；：，；；；；故彎止點至跨中截面的水平距離為：。各截束及算：計束點離梁離處角，式中起前底離，的、的=500mm、的，為點所在計處置值。應處點所，然算和，計下：當時，位于直線段還未彎起，故；當時，點位于圓弧彎曲段，和均按下式計算：、；當時，點位于靠近錨固段的直線段，此時，；各計算預應力鋼束的和傾角計算截面鋼束號θi=跨中截面N114001.785512.92負值鋼筋尚未彎起0°0250N213960.654871.06500N313919.514175.19750L/4截面N11400.785512.92負值鋼筋尚未彎起0°0250N213960.654871.06500N313919.514175.19750支點截面N114001.785512.925498.227.9°379.68629N213960.654871.065539.358°434.54934N313919.514175.195580.498°489.461393.2.4非預應力鋼筋截面積估計及布置按構載能力狀態(tài)要非預應力鋼筋數(shù)量，在確定鋼量后，非預筋根截能要求定。設預筋和非非預筋的點邊離為,則，根據來確定箱面的度，對于中間梁有：。，；，；，。根據上述的比值，由《公路橋規(guī)》（JTG-D62)得；故，，，則有效工作寬度為：。由公式求解：，為第一類T型則：=；采用直徑為的級鋼筋，提供的的截面積為,在底板布成一排，其間距為,左右與腹板外側距,中心到底邊的距離，鋼筋重面底邊的離，則鋼筋和普通的合用點到底邊的離為：；。4.主梁截面幾何特性計算1.主制并應筋（）主土達度的后，進行預筋扯，此時，所截性入非預響（將非預算土）的面，該的截面特算中應扣除管道響，箱形梁翼度為。2.灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆濕接縫（第二階段）鋼筋張拉完成并進行管道、封錨后，鋼筋能夠參與截面受力。吊裝就位并現(xiàn)澆濕接縫，但還沒有參與截面受力，所以此時的特性計算采用計入鋼筋和預應力影響的換算截面，翼板寬度為。3.、欄行道施營階段（）橋面結，主為面參作，此時截面特性計算采用非預筋和預筋影換面，形梁度為。第一階段L/2截面的幾何特性計算表()()()自身慣性矩()()()()混凝土全截面752.9140.96761.6-5.282.896非預應力鋼筋換算面積17501.5820-1049.99.211預留管道面積1500-6.2290-799.9-2.649凈載面面積740.46136.313-16.981第一階段L/4截面的幾何特性計算表()()()自身慣性矩()()()()混凝土全截面752.9140.96761.6-5.282.896非預應力鋼筋換算面積17501.5820-1049.99.211預留管道面積1500-6.2290-799.9-2.649凈載面面積740.46136.313761.6-16.98744.611第一階段支點截面的幾何特性計算表()()()自身慣性矩()()()()混凝土全截面752.9140.96761.6-5.282.896非預應力鋼筋換算面積17501.5820-1049.99.211預留管道面積1212.5-4.8730-512.4-8.76凈載面面積747.8137.669761.63.347761.971第二階段L/2截面的幾何特性計算表()()()自身慣性矩()()()()混凝土全截面752.9140.96761.6-5.281.078非預應力鋼筋換算面積1506.2581.5820-806.1588.013預應力鋼筋換算面積150072.10-799.92.908凈載面面積776.9149.752761.630.96792.559第二階段L/4截面的幾何特性計算表()()()自身慣性矩()()()()混凝土全截面752.9140.96761.6-5.281.078非預應力鋼筋換算面積1506.2581.5820-806.1588.013預應力鋼筋換算面積150072.10-799.92.908凈載面面積149.752761.630.96792.559第二階段支點截面的幾何特性計算表()()()自身慣性矩()()()()混凝土全截面752.9140.96761.6-5.284.913非預應力鋼筋換算面積17501.5820-1049.98.696預應力鋼筋換算面積150056.940-799.91.755凈載面面積769.1148.236761.627.01788.337第三階段L/2截面的幾何特性計算表()()()自身慣性矩()()()()混凝土全截面700.1143.66792.9-5.281.104非預應力鋼筋換算面積1506.2581.5820-806.1589.527預應力鋼筋換算面積150072.10-799.93.307凈載面面積776.9149.752761.643.701836.601第三階段L/4截面的幾何特性計算表()()()自身慣性矩()()()()混凝土全截面700.1143.66792.9-5.281.104非預應力鋼筋換算面積1506.2581.5820-806.1589.527預應力鋼筋換算面積150072.10-799.93.307凈載面面積776.943.701836.601第三階段支點截面的幾何特性計算表()()()自身慣性矩()()()()混凝土全截面700.1143.66792.9-5.283.004非預應力鋼筋換算面積1506.2582.6350-806.1589.734預應力鋼筋換算面積969.1656.410-799.91.759凈載面面積776.9151.936792.9各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表階段計算截面)Ys()y()e()I()W()ws=I/yswb=I/ywp=I/e階段1L/21840.93740.461059.54909.54744.61110.067.0288.187L/41840.93740.461059.54909.54744.61110.067.0288.187支點1840.93582.591052.2902.2761.9710.197.2428.446階段2L/21927.56776.91023.1873.1792.55910.207.7479.078L/41927.56776.91023.1873.1792.55910.207.7479.078支點1927.56769.11030.9880.9788.33710.257.4678.949階段3L/22107.56723.31076.7926.7836.60111.577.7709.028L/42107.56723.31076.7926.7836.60111.577.7709.028支點2107.56712.21087.8937.8820.52411.527.5438.7495.持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算5.1正截面承載力計算按彎的面計：先類梁，略的響，由：則X==；受部位內，故確類梁。預筋和非筋的作用點到截邊的距離為，；由前面的表可知，梁跨中截面彎矩設計值。截面抗彎承載力由：==21556.3。5.2斜截面承載力驗算5.2.1斜截面抗剪承載力驗算鋼梁定需各，進面力，以距支座中心處截行面驗算。首先進行面強度上下，即，—驗算截面力計值，這里，為混凝土的等級，即混凝土，為計算截面處腹度，為組用處的截面有度，為預應高系數(shù)，；距支點處截面：所以：；計算表尺需求，但置鋼筋。斜截承下算：式中：：異號一些系數(shù)，=1.0；；。距支點截面處，箍筋選用雙支直徑，且；故取，選用型鋼筋，故（箍筋強度設計值），根據構造要求，故；，采用全部預筋值，；所以：；距點。5.2.2斜截面抗彎承載力驗算由于鋼固，數(shù)量長方向沒有，且彎度緩和，其面抗度一般不另，故不另算。6.鋼束預應力損失6.1預應力鋼筋張拉（錨下）控制應力計算預筋張下）控力，按照規(guī)；6.2鋼束應力損失6.2.1預應力鋼筋與管道摩擦引起的應力損失；對面：，為點線的離，分別為預道的系米局對摩響。采用預屬波成，查得、，為從張截，管轉度?？缰薪孛妫?、、，；L/4截面：、、，；支點截面：、、，?？缰胁翍p失計算鋼束編號弧度80.13960.034919.6450.02940.0622139586.7780.13960.034919.6100.02940.0622139586.7780.13960.034919.5750.02930.0621139586.6300019.510.02930.0311139539.00 74.72截面摩擦應力損失計算鋼束編號弧度80.13960.03499.8950.01480.0485139567.6680.13960.03499.8600.01480.0484139567.5180.13960.03499.8250.01470.0484139567.510009.750.01470.0134139518.14 平均值55.21支點截面摩擦應力損失計算鋼束編號弧度0000.1450.00021750.00021813950.3040000.1100.00016510.00016513950.2310000.0750.00011250.00012513950.1740000.0070.00001050.000010513950.018平均值0.18各設計控制截面的平均值截面跨中截面截面支點截面6.2.2錨具變形、鋼絲回縮引起的預應力損失式中，查夾頂時；為單由管引力損失，為張錨離；。影計算表鋼束編號139586.771308.23196450.0044113288139586.771308.23196100.0044213276139586.631308.37195750.0044313275139539.001339195400.0020719921影計算表鋼束編號139567.661327.3498950.006843377139567.511327.4998600.006853375139567.511327.4998250.006853375139528.751364.2197550.001537552影計算表鋼束編號13950.3041394.691450.00209609813950.2311394.761100.00211609413950.1741394.82750.00232579813950.0071430.56350.000439648求得的各截面中均小于，所以距端為處面變筋回縮引起的考慮后的預應失，即式中：為張具變的考慮反的預失若，則該截反摩響。錨具變形引起的預應力損失計算表截面鋼束編號各控制截面平均值跨中截面1964513288117.39截面不受反摩擦影響01961013276121.481957513275117.511951019921133.68截面98953377117.39截面不受反摩擦影響098603375121.4898253375117.5197557552133.68支點截面1456098117.39114.59118.171106094121.48119.29755798117.51115.9975264133.68122.796.2.3預應力鋼筋分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應力損失混性起的需要控，對支可以取算，以其結果作為梁各預筋損值，即，式中，為張次，采用對，故；為按張凝際強；查得；為全部預筋（）的在用點（全部預筋點）處所凝，，；；6.2.4鋼筋松弛引起的應力損失此仍采用截算，對于采拉的鋼，由鋼引起的預，按下式計算：采拉，；采弛，即低取，；；6.2.5混凝土收縮、徐變引起的損失混凝縮、徐起的受拉區(qū)預應筋的應失，按上式中：，分別為加載齡期為時的混凝土收變和徐變極值；為，即達到設度為的，近似按標準養(yǎng)件計算，有，可得，對恒載的，假定,該梁位于郊區(qū)一般地區(qū)，相對濕度為，其理論厚度有跨中截面可得：（其中為梁與大氣接觸的周長，除梁）由此查表并插得相應的徐數(shù)終為,；則土收縮應變值為,為傳固時在跨中和截面的全部受筋（包括預筋和縱向非預應筋，為簡化計算不計構筋影響）的截心處，由，，所引起的混凝應力的平均值?？紤]到加期的不同，按徐數(shù)變小乘以折數(shù)。計算和引起的應力時采用第特性，計算引起的應力時采用第特性?？纾?;截面：,;;（未計構響）;跨：;截面：;,有，，，將以上各值代入式子中可得:;各階段預應力損失工作階段應力損失項目應力損失計算截面預加應力階段使用階段鋼束有效應力預加力階段使用階段跨中截面86.72040.43127.1534.68142.35177.031267.851090.82截面67.56040.43107.9934.68142.35177.031287.011109.98支點截面0.24118.1740.43156.8734.68142.35177.031238.121061.097.應力驗算7.1短暫狀況下的正應力驗算和自下的要求；；：；：；其中；截用第一性，式；；特段的特性，代入上式支特段的特性，代入上式（符合要求）,預拉置的向非預應筋配筋率按和的縱向非預應筋，以上兩者直線內插取用。階應力力限；混凝定的率來防現(xiàn)。7.2持久狀況下的正應力驗算7.2.1截面混凝土的正應力驗算對于預土簡，由線的關系，應取跨中、、、以及處（出等）分算。應作用準值，入。面：；跨上壓算值為所以，狀況面正足要求。：；上邊力計為所以，況下正足要求。支：；上邊算值為所以，持下支正足要求。7.2.2持久狀況下預應力鋼筋的應力驗算 由二載用筋心凝力為所以，鋼為：預筋力超過規(guī)范的規(guī)范值，其比例，可認為預應力滿足要求。7.2.3持久狀況下混凝土主應力驗算取和都有較截算。1)截算：其中計別上，第三面軸，以及下處。截面a.第一階段，x=740mm截以上面心軸的。第心軸以心軸矩。下以心軸矩。b.第，x=777mm截以對心軸矩。第截心以上心軸。下以上心軸。第，截以上心軸。第心軸以對心軸。下以上心軸。矩表計算點位置面積矩符號面積矩4.4694.8073.3464.9875.3884.1065.1595.8484.3052)主算：的主算a.按下算，其中為可起的剪合，所以:；b.正；；主；的主算：a.剪。b.正；截計算表計算纖維面積矩剪應力正應力主應力第一階段換算截面第二階段換算截面第三階段換算截面0.967.30-0.127.420.986.97-0.1357.150.725.94-0.086.533）主壓應力的限制值的主壓應力限制值為,從上述表格可以知道，混凝應力計算值于限制。最大主限制值為，按的要求，僅需按構造布置?？沽研则炈?.1作用短期效應組合作用下的正截面抗裂驗算正算取行。8.1.1預加力產生的構件抗裂驗算邊緣的混凝土預壓應力的計算跨：、8.1.2荷載產生的構件抗裂性驗算邊緣混凝土的法向拉應力的計算8.1.3正截面混凝土抗裂性驗算對于類凝，作期下應列：，由以上計算，說用組下。計足中應件，按頻抗求。同時，應凝土足作期效求。；；所以，中混件的應要。8.2作用短期效應組合作用下的斜截面抗裂驗算裂應取剪矩均較大的不利面進行，這里取截。8.2.1主應力驗算以處的主計，其中為可的短值，，所以有；，主同出下梗助的主應力見下表計算纖維面積矩剪應力正應力主拉應力第段凈截面第段凈截面第段凈截面4.4694.9875.3910.947.13-0.134.8075.3885.8410.966.68-0.143.3464.1064.3050.685.78-0.088.2.2主壓應力的限制值，從，以均，所以截期組斜截面驗求。9.主梁變型（撓度計算）在各段混算，可在作裂。9.1荷載短期效應作用下截面不開裂撓度驗算主徑，混，由各段的性匯見，主面的換性同，為，取梁處的截性，為，取梁處矩（第段）作為的平均計算。簡為9.1.1可變作用引起的撓度現(xiàn)作作荷用，則主中撓數(shù)（查撓數(shù)表），短應的可載值為（查內合表）由可載引起的簡支中截面的撓度為考慮長應組合的可載引起的值為，設計滿足要求。9.1.2考慮長期效應的一期荷載、二期荷載引起的撓度。9.2預加力引起的上拱度值計算采用值，即；，。：9.3預拱度的設置，預期上小組期值；預。對定，中處：10.錨固局部承壓計算根據點的端利，現(xiàn)對承。梁具及間筋的構置圖。梁具及間筋的構置圖1)局求的構件，部的列混凝土計。部部壓力設計值，為承，；為張固時混凝心抗度設計值，混凝度達到設度的時張拉，；為部，；為積，為扣積，洞積；對于具有喇并與墊整體的，可取墊積；為；，。積；面，根據，壓底為的。;;所以，明，的求。2)配置，為足；為鋼，取；為間基配筋率；局部區(qū)配置直徑為的，所以，；的，，；承過。11.行車道板配筋計算橋裝為的瀝青混層（為）和平度為的水泥混凝層（為），箱形梁翼筋混凝重度為。11.1橋面板的內力計算11.1.1恒載內力（以縱向1m寬的板進行計算）上的：：：：：的：：剪力：；11.1.2活載內力計算公路—級置如圖兩個（軸間距為）沿橋向，作用于軸線上最為不載。由查到重的著地長度，著度，車輪在板上的及壓圖形如下，鋪裝層度為，則板上荷的邊長為由圖可知重車兩輪的有效分布寬度，重疊長度內則；沖擊系數(shù)；作用于每米寬板條上的為作用于每米寬活載最矩時的每米寬上的為；11.2行車道板配筋及驗算（混凝土，級鋼筋）11.2.1行車道板的配筋由此橋面板知，，為，，；利，則積：；并：現(xiàn)力為，間距為a=100mm，當板寬的鋼筋面積為，取，則，。截面實際配筋率：板的分布鋼筋取，其間距為。11.2.2行車道板復核護層厚度，大于鋼筋直徑d=12mm且滿足最小保護層的要求。受壓區(qū)高度：所以不會發(fā)生現(xiàn)象。求矩形截面板的抗彎承載力：由此可知設計滿足要求。11.3現(xiàn)澆濕接縫鋼筋寬度為的現(xiàn)澆濕接縫，采用直徑為的級鋼筋，鋼筋間距與行板采用相同間距為200mm。12.橫隔梁內力計算配筋以及驗算12.1橫隔梁內力計算和之截矩和靠近主面的剪力，荷載等公路級。12.1.1確定作用在中橫隔梁上的計算荷載：對跨中橫的最不利位置如圖所示：中的：：：12.1.2繪制中橫隔梁的內力影響線圖12-2橫隔梁的內力影響線按前述的偏心法的布線示，則的標：在上()上：上（）由已學的影響識，在截面變，則由上述計果繪出的影響線。12.1.3繪制剪力影響線主面影下：在時：即在時：即繪制的影響線如圖所示。12.1.4截面內力計算：將求得的計算荷載在相影上按最不載加載，對汽載計入沖數(shù)，公路級彎矩剪力12.1.5截面內力組合12.2橫隔梁的配筋及驗算混凝土鋼筋采用鋼筋查的：筋，抗拉強值，抗拉強值?；炷粒褐髁翰捎茫?，軸心標準值，軸心標準值；軸心設計值，軸心設計值。由，故取，橫為，，利面，有求解：筋：筋直徑為，當為，取，則，。受壓區(qū)高度：所以不會發(fā)生超筋現(xiàn)象。求矩形截的抗彎承載力：設。：：由計算結果可知都大于，由規(guī)范可知只需要構造要求進行箍筋。選用鋼肢鋼筋，間距為，則，則的配為：滿足要求。13.附屬設施設計13.1排水設施的設置面，于并滲的，在橋統(tǒng)，包括橋置一定數(shù)量的和管。對于泄水管：在距離護欄設置，且最大間距不允許超過，本次設計間隔取每設置一個泄水管，兩側布置且在橋梁的上游增設泄水管。管安裝在主梁預制時在和底板預留的孔洞中，使積水直接排入橋下河中。這時需要做好的密封措施防止水橋體。采用圓水管，直徑采用，管口頂部采用格板，其頂面比路面低，橋面橫坡設計，縱坡取。泄水管采用鑄鐵管，內徑為，泄水管周圍補強鋼筋。圖13-1橋面排水設置圖13.2伸縮縫的設置13.2.1設計資料溫化范圍：；線膨數(shù)：；伸縮度：；收變：；徐數(shù)：；應力產生的平內力：；混凝性模量：；混凝縮數(shù)：；假定裝裝溫度為。13.2.2伸縮縫的計算梁溫產生的伸為：因產量為因產量為體量為縮為為所以量為，梁為因響，在裝時，述約的，則本量為,則設計量為。所以為的縫。采為型裝置。如圖所示。13.3防撞墻及護欄的設置防撞墻采用預制裝配式，寬度為。13.4橋面鋪裝在行車道頂部鋪設混凝土采用中間高兩邊低的鋪設手法，中間鋪設厚并在靠近橋面兩端鋪設厚的瀝青墊層，設置的斜坡利于水，在墊層上面鋪設厚的瀝青面層，如圖所示。圖13-1防撞墻護欄及排水設施圖14.施工方案14.1編制依據1.1安徽省東至縣境內檀楊橋大橋施工圖；序號標準名稱標準號1公路涵鋼筋土和預應力土結構設計規(guī)范2公路涵設計基規(guī)范3公路涵工程施工驗收標準4公路土工程施工驗收標準6公路土結構耐久性暫行規(guī)定7高速設計規(guī)范8施工臨時用電安全規(guī)范9道路工程術語標準10預應力筋用、和連接應用技術規(guī)程11鋼筋機械技術規(guī)程12鋼筋焊及驗收規(guī)程1.2公路總公司和橋梁總公司公布的現(xiàn)行施工技術指南和工程質量驗收標準；1.3參與施工人員的技術狀況、機構安排、機械設備及儀器配置、檢測裝置等；1.4國家、公路橋梁總公司及地方政府有關安全生產、環(huán)境保護、水土保持、文物保護等法律、法規(guī)、條例；1.5安徽省檀楊橋現(xiàn)場及周邊環(huán)境調查資料。14.2工程概況及主要工程數(shù)量（一）工程概況檀楊橋工程位于安徽省東至縣，橋址地勢。本橋基礎采用了灌注礎，橋墩采用端型實體，橋臺采用式橋臺。制梁場一座，預制簡支箱梁。檀楊橋下部施工，施工任務包括：鉆孔樁承臺、圓端形實體墩身和橋臺施工。（二）主要設計標準公路等級：；速度目標值:；設計最大豎向荷載：“”。（三）自然環(huán)境1.地形、地貌本橋位于安徽省東至縣境內，位于我國華東地區(qū)。橋址平坦，地面標高范圍為到之間。沿線均有河流經過，河流為天然降水匯聚而成，雨季河流湍急，可能會影響施工進度，由于地處山區(qū)，臨時工程選址困難，原材料進場運輸受限；本橋征地范圍內存在民房、樹木、農田、等，拆遷難度較小。2.工程地質本橋得征地的范圍層惟第三系全馨通沖洪積層，黃褐色墳土、棄渣填土稍密，黃褐色可塑性汾制粘制土，厚度約0.3-13m。下部為更新統(tǒng)沖洪積層，局部表層直接出露。下伏基巖為歷史麻粒巖，高角閃巖，節(jié)理裂隙弱發(fā)育，巖質較硬。水文地質項目為亞熱溫潤疾風氣候，季風明顯，四季分明，山區(qū)多霧。11月份到第二年得2月份是該地區(qū)得降雪期，、、、、為，并且在七月到八月極可能發(fā)生強降雨，由于地形地貌及其余影響可能發(fā)生洪水。檀楊橋跨越檀楊河，水流流向由右至左，由于地勢低洼且無快速排水路徑，故需設計泄洪。4.地震參數(shù)地震動加速度為，地震動反應周期為，地震基本，不考慮土層地震影響。5.工程數(shù)量檀楊橋共埋置式式橋臺，圓端形實體，墩等高；基礎采用灌注樁，承用構，梁。14.3施工組織安排14.3.1總體目標1、本橋梁得質量要求驗收合格，且每次得合格率必須達到100%且不允許出現(xiàn)不符合要求的存在2、開通速度滿足設計行車速度；3、要求在竣工后得合理使用過程中，工程得質量狀況要滿足設計時得最基本要求，且要時常維護；4、工地上一切得質量問題或質量事故一定要完全杜絕，且一定要用盡全力克服質量上得問題，要求所以人一起努力；2.安全目標1、不允許發(fā)生任何事故無論是生產還是其他安全方面；2、杜絕公路交通一般D類及以上責任事故；3、交通及公路設施一定要有良好得安保障；4、嚴禁危險地域用火且工地上要配備良好的安全防護設施。3.職業(yè)健康安全目標努力改善施工環(huán)境，堅持文明施工，以人為本，安全用具及安全用品一定要符合要求并且要定期檢查，讓安全更加安全；加強衛(wèi)生監(jiān)控，確保無重大疫情，無傳染病流行。4.信息化管理目標按照建設信息化管理系統(tǒng)的規(guī)定和要求，建立并使用公路建設項目管理信息系統(tǒng)，全面資料管理、辦公自動化。14.3.2施工用水施工用水采用打井取水，根據現(xiàn)場調查，沿線河流溝渠較少，但地表水豐富，取水深度較淺。下部結構施工時按照每500m設置一處取水井，我工區(qū)計劃在橋梁地段及梁場內設置15處供水井，以滿足橋梁鉆孔樁施工、承臺墩身養(yǎng)護用水。梁場內要設置三處供水井，一處深水井供項目部生活用水，兩處供攪拌站及梁場養(yǎng)護所用。14.3.3施工程序1.征地拆遷本著“合理布局，節(jié)約用地”的原則，對穎河特大橋所在永久征地范圍內的地畝，在建設單位山西中南部鐵路通道股份有限公司的統(tǒng)一部署下，按照程序進行征地拆遷；對臨時征地，在地方政府的有力配合下，按照國家和地方的有關標準，先辦理手續(xù)，后開工。2.場地清理按照大臨設施布置進行規(guī)劃，對本橋梁施工的范圍進行清場要努力做到合格，為后期的功能工作創(chuàng)造更優(yōu)越的條件。3.現(xiàn)場核對要在最努力的情況下避開而且修改因為現(xiàn)場和其他問題導致與施工的圖紙不一樣、不合理最終導致的損失乃至工程破壞，要求在本橋施工開始之前把圖紙進行嚴格的檢查對照，并合理的花費資金進改造。4.工程實施接到開工報告后，立即組織人員按照設計文件、公路的施工或其他有關部門給的要求、方法、規(guī)則及設計再開始工程實施。14.4一般工程的施工方法14.4.1主要工程項目的施工方案→安裝、鋼筋及→安裝、→安裝鋼筋→澆→→→張拉、→孔道→封端（伸端）→移梁至存混梁分項：、、、。設混中分項：、支座。及運架兩分部工程在涉及的分項為：及支架、、混凝土、、架梁和支座。錨墊板等預埋安裝錨墊板等預埋安裝內模組拼底腹板鋼筋骨架、橋面鋼筋綁扎及預應力管道安裝內模拼裝安裝內模安裝端模鋼筋骨架吊裝模板檢查、涂脫模劑支座板、側模安裝模板調整、隱蔽檢查箱梁底模清理、涂脫模劑輸送設備調試制作試件混凝土灌筑混凝土養(yǎng)護清孔、穿束、預張拉壓試件，混凝土強度達設計要求拆端模，松內模拆內模鋼絞線下料編束初張拉移吊梁終張拉封端涂刷防水涂料孔道壓漿制漿壓試件，混凝土強度達設計要求壓試件，強度、彈模達設計要求，齡期不小于10天制作試件壓試件鋼筋制作加工14.4.2混凝土施工方案為保證箱梁的使用壽命，按設計要求，采用耐久性混凝土。施工中控的、輸送、和作，的，實現(xiàn)對施。：的級、和要求，進行拌和物的、強度、模量、性以及性能試驗，按、模量和性滿足要求，從合設的性比。和，時，先向、、水、和和，，入，續(xù)。段的于，總少，過。養(yǎng)護方式為普通自然。箱梁過程中，將會遇見夏季，、水泥、成型及模板的相對較高，在不加的情況下將會出現(xiàn)入模溫度高于狀況，需編制控制措施：14.4.3預應力施工方案在前，制作臺車，便于機具的作業(yè)，臺車上設防護板，防止飛出傷人。兩用稱，其不一束，同應行，且號及拉。采體，法，以、為。其程序為：（作伸長量標記）→（靜停分鐘）→補拉（測伸長量）→錨固。全過程中作好各種，檢查、滑絲現(xiàn)象。：預制梁終完成后，在48h內，泵采用式，同一管道應連續(xù)進行，一次完成。冬季時應采取措施，并摻加劑。封端：結束對梁端錨穴處混凝土清理后，安裝鋼筋網，采用無收縮封錨。14.4.4支座施工方案時，在梁體上好支座板。架設前，先確定活動和固定的位置，同時注意方向。架梁時用千斤頂進行支點標高調整和處理。14.4.5箱型梁安裝1、箱梁懸綁式懸掛，懸掛點至后墻心線的垂直距離為90厘米，水平橋距懸臂根10厘米。懸孔可以使用pvc管。PVC管可用于吊裝預留孔，孔徑可根據吊索的大小確定。。捆繩與梁片等拐角安放護梁鐵墊。2、箱梁安裝可采用導梁）配角處的門機的設計已考慮了按導梁的施工要求，若采用梁，檢查合要求。①安裝應布橋中間，橫較小范圍內移導上的支點應位于之間。嚴禁將引導梁應用于。墩頂轉架支點與的最小距離為30cm。②導梁的后支點可以由梁上作用。枕木應位于箱位置。即，載荷面作用于箱梁上。施工期間嚴禁板的側梁。導梁的后支點應沿縱橋方向作用于支座的中心線上。③箱梁垂直完成的箱梁之間，平梁和的重量應完成的擔。已架設完成的應連接完畢，并應采取施保證已穩(wěn)定。3、本設計預制梁架（或單門架施工。如采用架橋機或其它架應根據所采用的進行施工荷通過后方可施工。4、控制在5℃~15℃之間。5、在梁中要選擇合適的方法，認行施理的路線。避免采用機吊運一根證兩臺吊機。對于預應力混的吊點選擇必須保起作用。離運輸時要保證梁在車上自梁上應設置整，并用繩索將三者結成整在運有足夠覆，發(fā)生意外。14.4.6模板安裝板，面要平整光滑，縫用雙面膠填充并涂刷。側方，，間距，外側加，采用雙鋼管，通長布置。采用拉絲將外模與內模固定，縱向間距，豎向間距，拉絲鋼筋與兩側鋼筋連接采用搭，單面焊長度不小于，雙面接長度不小于5d。模用鋼管支撐牢固，模用支頂牢固。與底板交接處倒角采用管制作該部分，將管按照要求進行，并按照置進行固定，以便梁體注后形成。底模下部利用方木作為，方木作為，位于上部，縱梁與鋼管腳14.4.7鋼筋綁扎①普通及預應力線進場檢驗：普通應符合國家現(xiàn)行《混凝土用圓鋼筋》和《鋼筋用帶肋鋼筋》）以及《低鋼圓盤條》（／有規(guī)定，并應滿足要求。對鋼筋尚應符合當量不大于的規(guī)定。鋼筋要求無、、、及等。預應力技術性能應國家現(xiàn)行《預應力用》的規(guī)定和滿足要求：應有合格證，后其性能試驗按部現(xiàn)行與工程標準的要求辦理。對的試驗按批號進行。存放應置于處，避免銹蝕。主向預應道采用金屬成孔，對于道，為了保證的質量，縱向的接端用膠帶纏包，防止。波紋頭每端旋度為該直徑的。14.4.8砼施工本橋現(xiàn)澆設計為凝土，在混凝土原選擇、配合驗、拌制工嚴格按照相的要求執(zhí)行。砼在拌集中合，砼罐送至現(xiàn)場，泵模，插入式棒搗?；炷两洷弥翗蛎妫愿咛巸A時，臨時調身鋼筋，穿入橡管，使的自由高度滿足不超的要求。砼縱注順序由兩分別向跨端澆筑，并就每板、腹度,沿結截面以斜向前推進，每段長度。斜坡層傾斜角。每段縱注順序如下示:ⅣⅣⅤⅠⅡⅥⅢ腹板底板頂板ⅧⅦ縱向前進方向砼澆注過程向堅持“、、進行”的原則，沿梁向先澆注，再澆注，最后澆注。底注時，從腹料振搗，如腹料不能滿足底量，可從每箱的頂模預留孔。①施工前，備用泵振應提前到位，保證連續(xù)快速，防治施縫的出現(xiàn)。②施工時專人對橫、橫等鋼筋、預應力處等關鍵部行和檢查，并備以，鋼筋人工。混凝土和過程中應注止上浮。③灌筑腹凝土時，為避免松凝土留在頂上，待灌筑頂凝土時，這些土已初凝，易使頂現(xiàn)，故在灌板混凝土時，進周邊應用卸板蓋住。④腹板以插入搗器為主。在腹底角處，應注意振，灌筑腹混土后，不得再振板混凝土，以防止腹角處混土外鼓，上部，出現(xiàn)空洞。⑤頂或底、下層鋼間，應有足聯(lián)系，以免鋼變形。⑥灌筑混土時，要防止錨移和斜，防止管扁和移動。14.4.9張拉張拉設備采用預應力智能張拉自動控制系統(tǒng)，采用預應力前，要對混凝梁進行測試，外觀寸應符量標準，拉伸強度不應于設計要求的90％。理束多根鋼絞線，生拉施工架子，為活動千做好準備。裝載工作夾片：將調直每個小孔鋼絞線的外入兩個夾片，間小，用的圈套在掛內。裝限位板：形位鏈和錨環(huán)孔后，使止動近錨環(huán)。裝千：穿過千插孔，千斤近止動板，確保千、止、錨在同線上。14.4.10預應力張拉頂板負彎矩鋼束橫橋向張拉原則：先長束后短束由內（相對于單片箱梁中心）向外對稱張拉，先張拉橫橋向靠近橋中心線的1片（橫斷面主梁片數(shù)為單數(shù)時）或2片（橫斷面主梁片數(shù)為雙數(shù)時）主梁相對鋼束，再依此張拉外側臨近主梁相對鋼束，依此類推?！?、4號梁T3各兩束；b、2、3號梁T2各一束→1、4號梁T2各一束；c、2、3號梁T1各兩束→1、4號梁T1各兩束。A、張拉前的準備工作首先進行預應力張拉驗算，確定張拉施加的預應力；其次對張拉千斤頂、油壓泵等進行校驗；最后對構件或塊件的質量、幾何尺寸等應進行檢查。對預留孔管道進行檢查，采用通孔器或壓氣、壓水等方法清除堵塞物，如與，應及時處理。清構件端部預埋件、和墊板接觸等。B、張拉工藝張拉設備采用預應力智能張拉自動控制系統(tǒng)，采用預應力前，要對混凝梁進行測試，外觀寸應符量標準，拉伸強度不應于設計要求的90％。理束多根鋼絞線，生拉施工架子，為活動千做好準備。裝載工作夾片：將調直每個小孔鋼絞線的外入兩個夾片，間小，用的圈套在掛內。裝限位板：形位鏈和錨環(huán)孔后，使止動近錨環(huán)。裝千斤頂：穿過千斤頂插孔，千斤近止動板，確保千斤頂、止、錨環(huán)在同一中心線上。按上驟操作，工具錨夾抹少蠟或用3-5圈裝入，方便張成后退出。使泵打少許油，不斷調整直到其與錨具、錨墊同一中心線上，這樣是為了避免造大的預應力損現(xiàn)斷絲情況。預應力采用張力延伸量雙重控制，延伸量應介于±6％。在每一絲不得超過電線的總量的1％，更不允個鋼絞線拉斷。缸時應注意順序，應先錨固伸長值較大的一邊，然后再錨固另一邊。要歸零所有油壓表，拆除工具錨。收回所有，檢查，劃志，同時杜絕滑絲現(xiàn)象。完成張拉后兩小時，確定沒有不正?，F(xiàn)象線。壓漿前的處理：預應力孔道壓漿在24～完成。割切絲：露外部多余的預切，不能采用法，以免具預應力后留過2cm。：孔道在用壓洗，以排除孔雜物，保證孔道。沖洗后用去孔水，但持孔便使壓好。在沖洗過程中，如發(fā)現(xiàn)有現(xiàn)象，則應及時洞。漿料的拌制：梁料符合《水結時方法》（GB/T1346）。車真空泵0.1MPa負壓力速不低于1000r/min智能循環(huán)壓漿系統(tǒng)。下壓時間不min，篩后存放于儲。此地桶內仍要低經常保的數(shù)量以能一次連續(xù)完漿壓入管間隔min。壓漿工藝智能壓漿系統(tǒng)工作流程及技術特點：壓漿應先行，如果出現(xiàn)了象，應即時對同時進行壓漿。封鎖張拉兩頭夾片，封。灌漿之前，確定密封錨砂度，清理灌漿孔，保證每個孔道的壓漿都應該一次不要停頓。當向管道內繼續(xù)壓漿，當壓力時，關閉進漿口。且持壓30min，待水本不流動的時候才可。以保證孔道內漿密實飽滿。使用的長度一般不能大于30m。如中障不能持續(xù)一個孔道時，應立即用將沒有壓洗干凈，故后再進行。過程不梁體，如已應立即用水沖洗干凈。14.4.11真空壓漿和封錨管道壓在終后的內完成，管道壓一次完成,孔壓采用真空輔助法。吸漿準備壓漿道內應雜物及積。壓及壓內，梁體境溫得低于。施工完成后，切除外露的，進行，同時將錨表面清凈平整，在保護面與橡封圈表涂一層玻膠，裝上橡封圈，將保護錨上的安裝正，用螺緊。清理錨上的灌。吸漿方法試抽真空：啟動泵，使系壓能達到，當孔道內的度保持時，停泵，若壓力降低小，即可認道基本達空，如果不此要求，需在前進行檢正。拌漿：拌先加水數(shù)分鐘，使攪拌壁充分濕潤，將積干凈。將稱的水倒入機，之后邊邊倒入水泥，再分鐘直至均勻。好的漿每次全盡，在漿部卸前，不得投拌和料。灌漿：啟動泵，當真達到并維負壓左右時，打開，啟動灌，開始灌漿。當漿體經明高壓準備到達頭時，打開排門并關閉負器閥們，關閉泵。透明高壓超過以便控制。觀察廢處的出漿情況，當出暢、穩(wěn)定且稠漿筒漿本一樣時，關閉灌，關閉另一門。再次啟動灌，使灌力達到左右，最后關掉灌，關閉灌的閥門。接通水，打門清洗，拆下透壓管。14.4.12模板及支架拆除①模板拆除拆求：拆的梁體混芯表層、箱箱外、表環(huán)境均不宜大；氣溫急化時不模。模板拆除順序為：翼——腹。14.5主要材料和工程設備配置統(tǒng)計表序號設備名稱型號單位使用部位1門式起重機ME60+60/10T(跨度39米、起升高度17米）臺梁場制梁區(qū)2門式起重機MH10（跨度16米、起升高度9米）臺梁場鋼筋加工廠3門式起重機MG450/20T（跨度36米、起升高度12米）臺梁場4燃煤蒸汽鍋爐DZL6-1.25-AII臺梁場5輪式裝載機ZL50（柳工）臺拌合站6輪式裝載機ZL50臺拌合站7柴油發(fā)電機組GF450臺梁場和拌合站備用8混凝土攪拌站HZS180臺拌合站9拖式混凝土泵HBT80C-1818III臺梁場10混凝土布料機HGY18（布料半徑18米）臺梁場11洗石機1500*5400臺拌合站12篩砂機1530（滾筒篩）臺拌合站13高頻振動器附著式（帶錨桿）臺梁場14高頻控制柜帶10臺高頻（變頻）臺梁場15箱梁整平機跨度14米（可調節(jié)）臺梁場16卷揚機JM5T臺梁場17電子汽車衡SCS-200臺拌合站18變壓器（箱變）S11-M-350臺線下工程19變壓器（箱變）S11-M-500臺項目部及線下20變壓器（箱變）S11-M-630臺拌合站21變壓器（箱變）S11-M-800臺梁場22無塔供水器10t臺梁場及項目部23靜載試驗臺32M臺梁場24叉車5t臺梁場25掃路車SZD5060TSLE臺梁場26電動油泵ZB2*2-50型臺梁場27電動油泵ZB2*2-50型臺梁場28千斤頂YDT2000臺梁場29混凝土泵車43米臺梁場及線下30混凝土運輸車10方-12方臺梁場及線下31鋼筋調直切斷機GT6-12臺梁場32鋼筋滾軋螺紋機HGS-40臺梁場33灑水車10方臺梁場和線下34挖掘機1.0方臺梁場臨建和線下35挖掘機0.5方臺梁場臨建和線下36汽車起重機25T臺梁場37汽車起重機50T臺梁場和線下38汽車起重機25T臺無砟軌道39汽車起重機70T臺無砟軌道40汽車起重機200T臺無砟軌道41鋪板門吊MG10臺無砟軌道42推土機160PS臺梁場臨建43壓路機20噸，單鋼輪臺梁場臨建和線下44自卸車20方臺梁場臨建和線下45平板運輸車13米臺梁場臨建、線下和無砟軌道46移梁小車900噸臺梁場47隨車吊10T臺梁場和線下48塔式起重機QTZ80臺連續(xù)梁49數(shù)控鋼筋籠滾焊機BPM-200臺線下工程鋼筋籠加工50門式起重機MH10T(跨度28米、起升高度9米）臺線下工程鋼筋籠加工51數(shù)控彎箍機CBM-12臺線下工程52鋼筋彎弧機WLE32C臺線下工程53鋼筋滾軋螺紋機HGS-40B