典型設(shè)備設(shè)計(jì)說明書

目第目第0章總 第一章塔設(shè)備設(shè)計(jì)說明 塔設(shè)備設(shè)計(jì)說明（以T0201為例 1.4.1T0201操作條 AspenPlus優(yōu)化塔負(fù)荷性能和結(jié)構(gòu)參 第二章反應(yīng)器設(shè)計(jì)說明 2.3.4接管設(shè) 2.3.4.1EDA進(jìn)料 2.5機(jī)械強(qiáng)度校核說明 第三章?lián)Q熱器設(shè) 第四章氣液分離器選 設(shè)計(jì)依 分離原 4.5分離目4.5分離目 4.6設(shè)計(jì)過程（以V0201為例 第五章泵選 第六章儲罐及回流罐的選 6.1選型依 6.2概 6.3緩沖罐（V0301）的選 第七章壓縮機(jī)選 選型原 7.4壓縮機(jī)（C0202）的選 00.1過程設(shè)備的基本要00.1過程設(shè)備的基本要0.2過程設(shè)備設(shè)計(jì)的作0.3過程設(shè)備設(shè)計(jì)與選型的主要內(nèi)（2）確定設(shè)備的材質(zhì)。根據(jù)工藝操作條件（溫度、壓力、介質(zhì)的性質(zhì)）求（如防爆口、人孔、手孔、卸料口、液面計(jì)接口等）求（如防爆口、人孔、手孔、卸料口、液面計(jì)接口等）第一章塔設(shè)備設(shè)計(jì)說明1.1塔設(shè)備選型設(shè)計(jì)依GB150-GB8175-GB/T25198-SHT3098-20853-20570-第一章塔設(shè)備設(shè)計(jì)說明1.1塔設(shè)備選型設(shè)計(jì)依GB150-GB8175-GB/T25198-SHT3098-20853-20570-21639-HG21515-塔設(shè)備作用說1-1246 序 塔設(shè)備位 塔設(shè)備名 81.3塔設(shè)備類型選81.3塔設(shè)備類型選表1- 板式塔和填料塔比項(xiàng) 板式 填料塔（散裝填料 填料塔（規(guī)整填料壓力 一般比填料塔 稍小，較適用于要求壓 更空塔氣速 比散裝填料塔 稍小，但新型散裝填料 較前兩者 可比板式塔高塔效 效率穩(wěn)定，大塔較塔直徑1500mm以下效率較前兩者高，無放小塔有所提 高，塔徑增大，效率下 效液氣 適應(yīng)范圍較 對液體噴淋量有要 范圍較持液 較 較 較材質(zhì)要 一般用金屬材料 可用非金屬耐腐蝕材 適應(yīng)各類材作安裝維 較容 較困 適 1.4塔設(shè)備設(shè)計(jì)說明（T0201為例1.4.1T0201操作1.4塔設(shè)備設(shè)計(jì)說明（T0201為例1.4.1T0201操作條T0201，1.4.1.1板式塔的塔板種 各種塔盤的性能比1-3塔盤類 優(yōu) 缺 適用場泡罩 較成熟、操作穩(wěn)定結(jié)構(gòu)復(fù)雜、造價(jià)特別容易堵塞浮閥 效率高、操作范圍浮閥易脫 變化篩 結(jié)構(gòu)簡單、造價(jià)易堵塞、操作彈性分離要求高、塔低、塔板效率 較 數(shù)較 直徑大時(shí)一般比填直徑800mm以下，一般比 質(zhì) 較 適1-4T02011.4.1.3浮閥塔的優(yōu)20%~40%，1-4T02011.4.1.3浮閥塔的優(yōu)20%~40%，氣液間的良好接觸，故操作彈性比泡罩塔和篩板塔都寬，可以達(dá)到7～910%塔盤類型塔板效率處理能力操作彈 壓 結(jié) 成篩 簡 0.5浮閥 1.2- 一 0.9舌型 1.1- 簡 0.6泡罩 復(fù) 舌型 結(jié)構(gòu)簡單、塔板阻操作彈性窄、效率分離要求較低力 閃蒸浮動噴射 壓降小、處理量大浮板易脫落、效率分離要求較低較 減壓因構(gòu)造簡單、易于制造，浮閥塔的造價(jià)一般為泡罩塔的60%～80%，120%～130%1-5AspenplusCUP-Tower進(jìn)行軟件計(jì)算，通過比較來檢查計(jì)算的正確性。第20塊物性參數(shù)如表因構(gòu)造簡單、易于制造，浮閥塔的造價(jià)一般為泡罩塔的60%～80%，120%～130%1-5AspenplusCUP-Tower進(jìn)行軟件計(jì)算，通過比較來檢查計(jì)算的正確性。第20塊物性參數(shù)如表1-6：1-6液相質(zhì)量氣相質(zhì)量液相密度氣相密度液相體積氣相體積混合液表LVρLρV流量LS流量VS面張力δkg/hkg/hkg/m3kg/m3m3/hm3/hN/m序 項(xiàng) 參 設(shè)計(jì)壓力 設(shè)計(jì)溫度 設(shè)備直徑 計(jì)算長度 序 介質(zhì)組 參數(shù)（mole 1.5塔的工藝計(jì)1.5.1塔徑的計(jì)DL L1SVL= 0.0559.811.5塔的工藝計(jì)1.5.1塔徑的計(jì)DL L1SVL= 0.0559.81 931.045-2.61229.22 g——重力加速度uv,max——塔板氣相空間截面積上最大的允許氣速v——?dú)庀嗝芏萔S——?dú)怏w體積流率Ls——液體體積流率KKsuv,max0.6011.506V2765.06/3600sAa27204.167189.153 A=0.11A0.110.85’A=0.11A0.110.85’da’24 40.9435塔徑圓整后，D=1.2mA=0.7851.22A2765.06/36000.6795m2/uvA'AdAAd0.94350.09352t1.5.2溢流裝降液管面積由《化工原理（下）》（葉世超等編.科學(xué)出版社）圖圖1-1弓形降液管的參1.對于堰長D的比值，一般單流圖1-1弓形降液管的參1.對于堰長D的比值，一般單流型可取lwD=0.6~0.8，雙流型可取D=0.5~0.7本次可取lwD=0.7。lw0.71.22.對于弓形降液管寬度Wd0.151.2離出，一般要求不應(yīng)小于3-5s為AdHT0.11200.456.21s29.22/（2）溢流堰尺溢流堰長=0.84mwl圖1-2液體收縮系數(shù)計(jì)算圖223Ls E hwwl圖1-2液體收縮系數(shù)計(jì)算圖223Ls E hw取降液管低隙處液體流速uol0.25m/29.22/3600則降液管底隙高度為：hol0.84 1.5.3塔板結(jié)構(gòu)設(shè)a塔徑D>900mm2.5mcWS0.08m;Wsd.根據(jù)之前計(jì)算可知，降液管寬度為Wd=0.18md0=0.039m。（1）浮閥先確定塔板上所有浮閥在剛?cè)_時(shí)的閥孔氣速（臨界速度），對型閥72.86.209m/d0=0.039m。（1）浮閥先確定塔板上所有浮閥在剛?cè)_時(shí)的閥孔氣速（臨界速度），對型閥72.86.209m/ 開孔率按空塔氣速和閥孔氣速求得uv100%0.6795100%A0=AA0=1.10340.785NV0NV=94（2）浮閥排較多，如下圖所示1-3Wd=0.18Ws’0.08mWs0.075m，邊緣區(qū)寬取0.05m。選用的塔板為單溢流形式故鼓泡區(qū)面積可2r2sin1xAr2ra180xDWW0.60.2552r2sin1xAr2ra180xDWW0.60.255 2rDW0.60.05C2Ad=0.1120m2,20.152DA20.345 0.550.345 0.55220.7062a取同一橫排的閥孔中心距t'=0.075mtt N94t由于塔直徑D=1.2m，按同一橫排的閥孔中心t’=0.075離t=0.10m的等腰三角形叉排方式得到最終的浮閥數(shù)，如圖1- 閥孔數(shù)為942320.40.06852.3510-329.223Lh0.4hSLwwv6.842.6F0=8-120.039?N2320.40.06852.3510-329.223Lh0.4hSLwwv6.842.6F0=8-120.039?N940D10%-14%，1.5.4塔板流體力學(xué)驗(yàn)通過塔板上液層的壓降hL。ho及氣33guhd19.9019.6h0 v,maxL液體表面張力，Nhv,max22L0.40.06852.3510-329.2233h0.4hSlLwwhthdhLhohdhthdhLhohdhL0.05240.029PhfLg0.0814931.0459.81（1）沫夾少;塔板上清液層高度的降低使霧沫夾帶量增大，在相同的塔板結(jié)構(gòu)和操作條情況下，霧沫夾帶可限制在每kg依下面兩式分別計(jì)算泛點(diǎn)率F0.1kg 1.36LZSSF KCF其中ZLDWd1.20.18AbAT2Af0.943420.0935得CF=0.12，并查物性系數(shù)表取K=1.0 1.36LZSSF KCF2765.061.3629.22= 100%57%1 1.36LZSSF KCF2765.061.3629.22= 100%57%11.02 931.0450.780.94341VSF'100%100% 0.78AT泛點(diǎn)率都在80%以下，故可知霧沫夾帶能夠滿足要求。0.153Llwh0式中0.153uol Hdhwhowhfh取降液管中泡沫層相對密度為?0.5,HdHThw0.50.450.0685'AdHT0.11200.456.209s29.22/由于停留時(shí)間5s1.5.4塔板負(fù)荷性能50.0392S4取泛點(diǎn)率F1=0.7，則： 1.36LZ 1.3650.0392S4取泛點(diǎn)率F1=0.7，則： 1.36LZ 1.36VSSS931.045S0.7 KCF10.12求得VS1.22LSminhow3 2L0.00210m3/ SHTAd0.450.11200.0168m3/LS3由公式Hd=hw+how+hf+hHd'HThw0.50.450.068523L2howS0.787LS其中hfhd23hh0.0274hL Su23L2howS0.787LS其中hfhd23hh0.0274hL Su0S0.785d2022.62.418則hS2dS29.81Lh=0.153S2πSlwo2計(jì)算得VS4.6177.73LS11.68LS221.5.5AspenPlus優(yōu)化塔負(fù)荷性能和結(jié)構(gòu)參AspenPlusT0305Sizing1.5.5.1TrayingAspenPlusSizingandRatingTrayingSizing1-51.5.5.2Traying將結(jié)果代入Traying1.5.5.2Traying將結(jié)果代入TrayingRating得1-7trayingrating結(jié)果1-7trayingrating結(jié)果1-8Aspen模擬水力學(xué)數(shù)1.5.6塔高的計(jì)（1）實(shí)際塔板數(shù)由AspenPlus22，（2）塔頂空間高由AspenPlus22，（2）塔頂空間高'（5）人孔數(shù)和塔底人孔數(shù)）進(jìn)料段高度取決于進(jìn)料口結(jié)構(gòu)形式和物料狀態(tài)，一般HF要比HTHT1m（7）塔底空間高度 V 29.159/60102.159HB0.785 （7）塔筒體高度HHDNS2HTSHTHFHB'筒體高度大于10m，塔徑2.0m>1m，21.51.2H2（9）封頭高GB/T25198-2010筒體高度大于10m，塔徑2.0m>1m，21.51.2H2（9）封頭高GB/T25198-2010441.5.7接管的計(jì)3（1）塔頂氣體出料AspenAspen中水力學(xué)數(shù)據(jù)中的氣體體積流量V=2183.13m3/h為塔頂?shù)臍怏w體積流量。取塔頂氣體流速 =10m/s，則管徑為Vd10.785uV根據(jù)HG/T20553-2011圓整DN300(?325×7.5)即為公稱直徑為300mm外徑為325mm壁厚為7.5mmVu7.987m/v36000.785d36000.785由Aspen數(shù)據(jù)可知進(jìn)料為氣體狀態(tài)，從AspenV=21.475m3/h，取進(jìn)料管液體流速為uv2msVd20.785 0.7852vV=21.475m3/h，取進(jìn)料管液體流速為uv2msVd20.785 0.7852vV實(shí)際流速uv36000.07236002在Aspen塔的水力學(xué)數(shù)據(jù)中，故提取AspenL=21.144m3/h為塔底的液體體積流量。取料液流速uv2msVd30.785 0.7852vV實(shí)際流速=u1.527m/v360036000.0722選擇負(fù)荷最大的第201-101-111-101-111-1-12cuptower針對上述選取的流體力學(xué)數(shù)據(jù)，1-12cuptower針對上述選取的流體力學(xué)數(shù)據(jù)，使用CUP- 1-7浮閥校 20 1-8基本信 義馬氣化廠年產(chǎn)10萬校核人 噸醋酸乙烯酯分廠項(xiàng)目裝置名 脫除乙醛 日1-8基本信 義馬氣化廠年產(chǎn)10萬校核人 噸醋酸乙烯酯分廠項(xiàng)目裝置名 脫除乙醛 日 塔的名 精餾塔 說塔板編號(實(shí)際 1#- 計(jì)算選用的理論 塔板層 塔板編號(理論 1-塔板形 圓形浮 分段說工藝設(shè)計(jì)液 氣質(zhì)量流 質(zhì)量流 密 密 體積流 體積流 粘 粘 表面張 dyn/cm 安全因 塔板結(jié)構(gòu)受液盤寬 堰 平塔板形 圓形浮溢流強(qiáng)度 停留時(shí)間 降液管液泛 閥孔動能因子 單位塔板壓降 降液管內(nèi)線速度 降液管底隙速度 1.5.8塔體和封頭選1.5.9塔體和封頭壁厚計(jì)設(shè)計(jì)壓力取1.5.8塔體和封頭選1.5.9塔體和封頭壁厚計(jì)設(shè)計(jì)壓力取??=0.11??????，故計(jì)算壓力為??=0.121??????；設(shè)計(jì)溫度為取100℃。焊縫接頭系數(shù)取??=0.85。 2?? 2×0.121×δ= = =2[?????? 2×120×0.85?塔 孔 板間 開孔密 塔截面 溢流程 開孔區(qū)面 平開孔 溢流區(qū)尺兩 中降液管面積 堰徑 降液管頂部寬 降液管底部寬 受液盤寬 降液管底 降液管頂部面 降液管底部面 2?? 2×0.121×δ 2?? 2×0.121×δ 2[??]???? 2×120×0.85?0.5×=2mm的腐蝕裕量，由鋼材標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格，名義厚度取6mm。1.5.10裙座的設(shè)（1）裙座的選（2）裙座的結(jié)??=2×??=查塔設(shè)備書得??2000????，壁厚??6mm時(shí)，當(dāng)封頭厚度小于8????時(shí)，寬度??1=70mm，半徑??=35mm塔內(nèi)溫度約100故設(shè)置保溫層保溫層的厚度為100mm300kg/m?×設(shè)置一個(gè)圓形人孔，直徑為500mm????=80mm。裙座高度為2.9m個(gè)。螺栓規(guī)格為M24×4mm，材料為16Mn?；A(chǔ)環(huán)的厚度為22mm。=1.6塔設(shè)備校核計(jì)1.6.1校核內(nèi)1-8核算內(nèi) 結(jié) 耐壓試驗(yàn)核 合 見表1-1-9（1）項(xiàng) 輸入?yún)?shù) 材設(shè)備筒體壁 1-9（1）項(xiàng) 輸入?yún)?shù) 材設(shè)備筒體壁 下封頭壁 上封頭壁 地腳螺栓大小及個(gè) 20/ 風(fēng)載荷核 合 見表1-地震載荷核 合 見表1-設(shè)備筒體校 合 見表1-上封頭校 合 見表1-下封頭校 合 見表1-裙座校 合 見表1-地腳螺栓校 合 見表1-（2）計(jì)算條件塔型板1壓力試驗(yàn)類型液上封頭下封頭6622橢圓橢圓長度16（2）計(jì)算條件塔型板1壓力試驗(yàn)類型液上封頭下封頭6622橢圓橢圓長度16度試驗(yàn)壓力(臥120內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度30塔釜液面離焊接接頭的0（3）裙座結(jié)構(gòu)形式圓筒裙座底部截面內(nèi)徑式對裙座高度裙座材料名稱裙座設(shè)計(jì)溫度℃高度塔板分段數(shù)12345塔板型式浮塔器附件及基礎(chǔ)系數(shù)基本風(fēng)壓基礎(chǔ)高度塔器保溫層厚度0保溫層密度0裙座防火層厚度防火層密度管線保溫層厚度0最大管線外徑0籠式扶梯與最大管線的相對位置場地土類型別A地震設(shè)防烈度 設(shè)計(jì)地震分組第一阻尼比塔器上平臺總個(gè)數(shù)0平臺寬度0度0高度0（3）裙座結(jié)構(gòu)形式圓筒裙座底部截面內(nèi)徑式對裙座高度裙座材料名稱裙座設(shè)計(jì)溫度℃高度塔板分段數(shù)12345塔板型式浮塔器附件及基礎(chǔ)系數(shù)基本風(fēng)壓基礎(chǔ)高度塔器保溫層厚度0保溫層密度0裙座防火層厚度防火層密度管線保溫層厚度0最大管線外徑0籠式扶梯與最大管線的相對位置場地土類型別A地震設(shè)防烈度 設(shè)計(jì)地震分組第一阻尼比塔器上平臺總個(gè)數(shù)0平臺寬度0度0高度0裙座腐蝕裕量1裙座名義厚度裙座材料許用應(yīng)力a料裙座與筒體連接段長度孔個(gè)數(shù)2度管厚度8裙座上較大孔引出管地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱地腳螺栓材料許用應(yīng)力a地腳螺栓個(gè)數(shù)地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數(shù)相鄰筋板最大外側(cè)間距筋板內(nèi)側(cè)間距筋板厚度筋板寬度蓋板類型整蓋板上地腳螺栓孔直徑蓋板厚度蓋板寬度0墊板有墊板上地腳螺栓孔直徑墊板厚度墊板寬度基礎(chǔ)環(huán)板外徑基礎(chǔ)環(huán)板內(nèi)徑基礎(chǔ)環(huán)板名義厚度裙座腐蝕裕量1裙座名義厚度裙座材料許用應(yīng)力a料裙座與筒體連接段長度孔個(gè)數(shù)2度管厚度8裙座上較大孔引出管地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱地腳螺栓材料許用應(yīng)力a地腳螺栓個(gè)數(shù)地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數(shù)相鄰筋板最大外側(cè)間距筋板內(nèi)側(cè)間距筋板厚度筋板寬度蓋板類型整蓋板上地腳螺栓孔直徑蓋板厚度蓋板寬度0墊板有墊板上地腳螺栓孔直徑墊板厚度墊板寬度基礎(chǔ)環(huán)板外徑基礎(chǔ)環(huán)板內(nèi)徑基礎(chǔ)環(huán)板名義厚度（4）1－1(操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì) m0m010.2m02m（4）1－1(操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì) m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗(yàn)時(shí)質(zhì)量風(fēng)彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h T knMca(II)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kk順風(fēng)向彎矩MII順風(fēng)向彎矩MII組合風(fēng)彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n地震彎矩MIIF(hh)B.24 k----偏心彎矩Meme0000最大彎矩 max(MIIM,MIIn地震彎矩MIIF(hh)B.24 k----偏心彎矩Meme0000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風(fēng)向計(jì)算時(shí) max(MIIM,MII0.25MIIM n垂直地震力FmhF00/mhi1,2,..,n ii kk0000應(yīng)力計(jì)算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i（5）A1123(內(nèi)壓23(外壓許用值許用值A(chǔ)31（5）A1123(內(nèi)壓23(外壓許用值許用值A(chǔ)312許用值A(chǔ)42許用值(pT9.81Hw)(Diei)/ 4(0.3MIIM)/ iB（6）計(jì)算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模 (D4D4Z 基礎(chǔ)環(huán)板面 (D（6）計(jì)算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模 (D4D4Z 基礎(chǔ)環(huán)板面 (D2D2 4基礎(chǔ)環(huán)板計(jì)算力矩max(MC b2,MC l2 x y基礎(chǔ)環(huán)板需要厚度基礎(chǔ)環(huán)板厚度厚度校核結(jié)果合許用值校核結(jié)果合合合合1:ij中iji=1操作工 j=1設(shè)計(jì)壓力或試驗(yàn)壓力下引起的軸向應(yīng)力（拉i=2檢修工況 j=2重力及垂直地震力引起的軸向應(yīng)力（壓）i=3液壓試驗(yàn)工況 j=3彎矩引起的軸向應(yīng)力（拉或壓）[]t設(shè)計(jì)溫度下材料許用應(yīng)力B設(shè)計(jì)溫度下軸向穩(wěn)定的應(yīng)力許用值2:A1:軸向最大組合拉應(yīng) A2:軸向最大組合壓應(yīng)力A3:液壓試驗(yàn)時(shí)軸向最大組合拉應(yīng) A4:液壓試驗(yàn)時(shí)軸向最大組合壓應(yīng)試驗(yàn)壓力引起的周向應(yīng)力3:單位如下質(zhì)量: 彎矩: 應(yīng)力:（7）對接接頭校核混凝土地基上最大壓應(yīng)力 M00/Z(mgF00)/b max0 （7）對接接頭校核混凝土地基上最大壓應(yīng)力 M00/Z(mgF00)/b max0 中大0.3M0M)/Zmg/ 受風(fēng)載時(shí)基礎(chǔ)環(huán)板與基礎(chǔ)表面間虛擬的最大拉應(yīng)力MwMemmin 受地震載荷時(shí)基礎(chǔ)環(huán)板與基礎(chǔ)表面間虛擬的最大拉應(yīng)力 0.25MwMem0g 地腳螺栓需要的螺紋小徑d 4BAb 0地腳螺栓實(shí)際的螺紋小徑地腳螺栓校核結(jié)果定作F筋板壓應(yīng)力Gnl1G筋板許用應(yīng)力筋板校核結(jié)果合蓋板最大應(yīng)力z 3Fl 1 4(l'd)2(l'd) 蓋板許用應(yīng)力蓋板校核結(jié)果合裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量焊接接頭截面上的最大彎矩對接接頭橫截面Dit對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)力4MJ mJJgFJmax D 對接接頭橫截面Dit對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)力4MJ mJJgFJmax D Dit it-對接焊接接頭拉應(yīng)力許可值對接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)果合搭接接頭校核搭接接頭橫截面A0.7D ot搭接接頭抗剪斷面模數(shù)Z0.55D2 ot搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應(yīng)力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應(yīng)力許可值搭接焊接接頭在試驗(yàn)工況下最大剪應(yīng)力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接頭在試驗(yàn)工況下的剪應(yīng)力許可值主要尺寸設(shè)計(jì)及總體參數(shù)計(jì)算結(jié)果裙座設(shè)計(jì)名義厚度容器總?cè)莘e直立容器總高殼體和裙座質(zhì)量附件質(zhì)量內(nèi)件質(zhì)量保溫層質(zhì)量1-17平臺及扶梯質(zhì)量操作時(shí)物料質(zhì)量0液壓試驗(yàn)時(shí)液體質(zhì)量吊裝時(shí)空塔質(zhì)量直立容器的操作質(zhì)量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質(zhì)量mmin1-17平臺及扶梯質(zhì)量操作時(shí)物料質(zhì)量0液壓試驗(yàn)時(shí)液體質(zhì)量吊裝時(shí)空塔質(zhì)量直立容器的操作質(zhì)量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質(zhì)量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大質(zhì)量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基礎(chǔ)環(huán)板底截面距離直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s風(fēng)載對直立容器總的橫推力N地震載荷對直立容器總的橫推力N-操作工況下容器頂部最大撓度容器許用外壓內(nèi)壓圓筒鄭州大學(xué)碳為冠酯GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)內(nèi)壓圓筒鄭州大學(xué)碳為冠酯GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t =e=n-C1-C2=n=液壓試pT1.25p[]= T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合1-18上封頭校核計(jì)鄭州大學(xué)碳為冠酯GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力1-18上封頭校核計(jì)鄭州大學(xué)碳為冠酯GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試pT1.25p[0.1375壓力試驗(yàn)允許通過的應(yīng)T0.90s=2e[]t[pw]=(D)= t=pc(Die)=t合下封頭校核計(jì)鄭州大學(xué)碳為冠酯GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力力T=pT.(KDi下封頭校核計(jì)鄭州大學(xué)碳為冠酯GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力力T=pT.(KDi0.5eh)=T合1 D2K=2 i=6 2h i Kp c = 2[]t0.5eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 [p]=2[]t = KD 合試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試pT1.25p[0.2914壓力試驗(yàn)允許通過的應(yīng)力T0.90試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試pT1.25p[0.2914壓力試驗(yàn)允許通過的應(yīng)力T0.90s=T=pT.(KDi0.5eh)=T合1 D2K=2 i=6 2h i Kp c = 2[]t0.5eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 [p]=2[]t = KD 開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研接管 N1, 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒板殼體內(nèi)直徑殼體開孔處名義厚度6殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力接管軸開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研接管 N1, 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒板殼體內(nèi)直徑殼體開孔處名義厚度6殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力接管軸線與筒體表面法線的夾0凸形封頭上接管軸線與封頭軸接管實(shí)際外伸長接管連接型插入式接接管實(shí)際內(nèi)伸長0管接管焊接接頭系1接管腐蝕裕1補(bǔ)強(qiáng)圈材料名補(bǔ)強(qiáng)圈外補(bǔ)強(qiáng)圈厚接管厚度負(fù)偏差補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力 非圓形開孔長直開孔長徑與短徑之1殼體計(jì)算厚度接管計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)0接管材料強(qiáng)度削弱系1開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度0A殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)的焊縫面積2A1+A2+A31517mm，大A，不需另加補(bǔ)強(qiáng)開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研接管 N2, 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型橢圓形封板殼體內(nèi)直徑殼體開孔處名義厚度6殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研接管 N2, 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型橢圓形封板殼體內(nèi)直徑殼體開孔處名義厚度6殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力橢圓形封頭長短軸之2凸形封頭上接管軸線與封頭軸-接管實(shí)際外伸長接管連接型插入式接接管實(shí)際內(nèi)伸長0管接管焊接接頭系1接管腐蝕裕1補(bǔ)強(qiáng)圈材料名補(bǔ)強(qiáng)圈外補(bǔ)強(qiáng)圈厚接管厚度負(fù)偏差補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力 非圓形開孔長直開孔長徑與短徑之1殼體計(jì)算厚度接管計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)0接管材料強(qiáng)度削弱系1開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度0補(bǔ)強(qiáng)圈面積A-結(jié)論合開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研接管 N3, 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型橢圓形封板殼體內(nèi)直徑殼體開孔處名義厚度n6殼體厚度負(fù)偏差殼體腐開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研接管 N3, 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型橢圓形封板殼體內(nèi)直徑殼體開孔處名義厚度n6殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力橢圓形封頭長短軸之2凸形封頭上接管軸線與封頭軸-接管實(shí)際外伸長接管連接型插入式接接管實(shí)際內(nèi)伸長0管接管焊接接頭系1接管腐蝕裕1補(bǔ)強(qiáng)圈材料名補(bǔ)強(qiáng)圈外補(bǔ)強(qiáng)圈厚接管厚度負(fù)偏差補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力A殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)的焊縫面積42A1+A2+A3= mm，大A，不需另加補(bǔ)強(qiáng)補(bǔ)強(qiáng)圈面積A-結(jié)論合 1殼體計(jì)算厚度接管計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)01開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度0A 1殼體計(jì)算厚度接管計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)01開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度0A殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)的焊縫面積42A1+A2+A3= mm，大A，不需另加補(bǔ)強(qiáng)補(bǔ)強(qiáng)圈面積A-合第二章反應(yīng)器設(shè)計(jì)說明2.1反應(yīng)器設(shè)計(jì)目第二章反應(yīng)器設(shè)計(jì)說明2.1反應(yīng)器設(shè)計(jì)目2.2換熱式管殼反應(yīng)器設(shè)計(jì)2.2.1反應(yīng)器設(shè)計(jì)條2.2.1.1反應(yīng)方程EDAHAC（2-體碳正離子原先被氫所共享的一對電子則用來形成E1子體碳正離子原先被氫所共享的一對電子則用來形成E1子反應(yīng)動力Jc~Kck0 0.502-97169r7.008 KC2.3反應(yīng)器設(shè)計(jì)過 0.502-97169r7.008 KC2.3反應(yīng)器設(shè)計(jì)過Q96.301431031.377107KJ/molTt2-Tt1180-90-180-20lnTmln180-T-180-K100W/(m2QAQmK100mBES1000-0.6-324.14500I公稱直徑DN=1000mm，傳熱管規(guī)格為=192mm，傳熱管總長NT1234250mm，5300mm熱器，忽略殼體壁厚，其殼體內(nèi)徑約為h公稱直徑DN=1000mm，傳熱管規(guī)格為=192mm，傳熱管總長NT1234250mm，5300mm熱器，忽略殼體壁厚，其殼體內(nèi)徑約為h25%D0.251000傳熱管長L45001NB折流板間距 2.3.4接管設(shè)2.3.4.1EDA進(jìn)料2-2-2流體及流動類 流速范圍水及低濃度液體 工業(yè)供水（81×105Pa以下 飽和蒸 低壓空 一般氣體（常壓 4D2.4.4.2冷卻水進(jìn)料取水的流速為3m/s，冷卻水用量324.5cum/h，則進(jìn)料管管徑為4 4D2.4.4.2冷卻水進(jìn)料取水的流速為3m/s，冷卻水用量324.5cum/h，則進(jìn)料管管徑為4D 36002.4.4.3氣體出料2.4.4.4冷卻水進(jìn)料2.4.4.5選Q345R202.4.4.6筒體壁焊接方式選為雙面焊對接接頭，100%無損探傷，故焊接系數(shù)Φ＝1，C1則δ=?[?]δ=δ-C1-C2+?則δ=?[?]δ=δ-C1-C2+?n82.3.2.4封頭壁焊接方式選為雙面焊對接接頭，100%無損探傷，故焊接系數(shù)取δ= ???? =3.802[??]??δ=?2.4.4.7管板的設(shè)2-3換熱器管板數(shù)據(jù)2.4.4.8折流2.4.4.8折流2.4.4.9拉桿與定距定距管規(guī)格取為φ19×22.4.4.10法 2.5機(jī)械強(qiáng)度校核說明2-4SW6-2-5（1）2.5機(jī)械強(qiáng)度校核說明2-4SW6-2-5（1）固定管板換熱器設(shè)計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研設(shè)計(jì)計(jì)算條 項(xiàng) 計(jì)算結(jié)果 備設(shè)備筒體壁 見表2-前管箱封頭壁 見表2-后管箱封頭壁 見表2-管箱校 見表2-管板壁 見表2-設(shè)備法蘭復(fù) 合 見表2- 輸入 見表2-8、表 （2）前端管箱筒體計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)（2）前端管箱筒體計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)溫度設(shè)計(jì)溫 t管箱圓筒內(nèi)徑 殼程圓筒校核計(jì)前端管箱圓筒校核計(jì) =2[]t =e=n-C1-C2=n=液壓試pT1.25p[]= 的應(yīng)力水平TT0.90s =2[]t =e=n-C1-C2=n=液壓試pT1.25p[]= 的應(yīng)力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[pw]=(D)= t=pc(Die)=t筒體名義厚度大于或等于GB151中規(guī)定的最小厚度8.00mm,合后端管箱筒體計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t =e=n-C1-C2=n=（3）前端管箱封頭計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量（3）前端管箱封頭計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試pT1.25p[0.7692液壓試pT1.25p[]= 的應(yīng)力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[pw]=(D)= t=pc(Die)=t筒體名義厚度大于或等于GB151中規(guī)定的最小厚度8.00mm,合后端管箱封頭計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試p后端管箱封頭計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試pT1.25p[0.7692T0.90s=T=pT.(KDi0.5eh)=T合1 K=2 i=6 2h i Kp c = 2[]t0.5eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 [p]=2[]t = KD 合（4）內(nèi)壓圓筒中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[（4）內(nèi)壓圓筒中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t =e=n-C1-C2=n=T0.90s=T=pT.(KDi0.5eh)=T合1 K=2 i=6 2h i Kp c = 2[]t0.5eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 [p]=2[]t = KD 合開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研接管 N1, 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒板開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研接管 N1, 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒板殼體內(nèi)直徑殼體開孔處名義厚度8殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力重壓力試驗(yàn)時(shí)應(yīng)力校壓力試驗(yàn)類液壓試試驗(yàn)壓力pT1.25p[]= (或由用戶輸入的應(yīng)力水平TT0.90s=圓筒的應(yīng)T=pT.(Die)=2e校核條T校核結(jié)合壓力及應(yīng)力計(jì)最大允許工作壓2e[]t[pw]=(D)= 設(shè)計(jì)溫度下計(jì)算應(yīng)t=pc(Die)=校核條t結(jié)合接管軸線與筒體表面法線的夾0凸形封頭上接管軸線與封頭軸接管實(shí)際外伸長接管連接型插入式接接管實(shí)際內(nèi)伸長0管接管焊接接頭系1接管腐蝕裕1補(bǔ)強(qiáng)圈材料名補(bǔ)強(qiáng)圈外補(bǔ)強(qiáng)圈厚接管厚度負(fù)偏差補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力接管軸線與筒體表面法線的夾0凸形封頭上接管軸線與封頭軸接管實(shí)際外伸長接管連接型插入式接接管實(shí)際內(nèi)伸長0管接管焊接接頭系1接管腐蝕裕1補(bǔ)強(qiáng)圈材料名補(bǔ)強(qiáng)圈外補(bǔ)強(qiáng)圈厚接管厚度負(fù)偏差補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力 非圓形開孔長直開孔長徑與短徑之1殼體計(jì)算厚度接管計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)0接管材料強(qiáng)度削弱系開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度0A殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)的焊縫面積2A1+A2+A31389mm，大A，不需另加補(bǔ)強(qiáng)補(bǔ)強(qiáng)圈面積A-結(jié)論合開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研接管 N2, 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒板殼體內(nèi)直徑殼體開孔處名義厚度8殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2接管軸線與筒體表面法線的夾0凸形封頭上接管軸線與封頭軸插入式接0管11補(bǔ)強(qiáng)圈材料名接管厚度負(fù)偏差補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力 1殼體計(jì)算厚度接管計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)0開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度0A殼體多余金屬面積殼體腐蝕裕量2接管軸線與筒體表面法線的夾0凸形封頭上接管軸線與封頭軸插入式接0管11補(bǔ)強(qiáng)圈材料名接管厚度負(fù)偏差補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力 1殼體計(jì)算厚度接管計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)0開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度0A殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)的焊縫面積2A1+A2+A31389mm，大于A，不需另加補(bǔ)強(qiáng)補(bǔ)強(qiáng)圈面積A-合開孔補(bǔ)強(qiáng)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研接管 N3, 計(jì)算壓力℃圓形筒板殼體內(nèi)直徑殼體開孔處名義厚度δn殼體厚度負(fù)偏差2殼體腐蝕裕殼體材料許用應(yīng)力[σ]t0凸形封頭上接管軸線與封頭軸接管連接型插入式接接管實(shí)際外伸長0管接管實(shí)際內(nèi)伸長接管材名稱及類1接管焊接接頭系補(bǔ)強(qiáng)圈材料名1接管腐蝕裕補(bǔ)強(qiáng)圈外補(bǔ)強(qiáng)圈厚4接管厚度負(fù)偏補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏接管材料許用應(yīng)力[σ]t補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算1非圓形開孔長直開孔長徑與短徑之殼體計(jì)算厚度接管計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)接管材料強(qiáng)度削弱系1開孔補(bǔ)殼體開孔處名義厚度δn殼體厚度負(fù)偏差2殼體腐蝕裕殼體材料許用應(yīng)力[σ]t0凸形封頭上接管軸線與封頭軸接管連接型插入式接接管實(shí)際外伸長0管接管實(shí)際內(nèi)伸長接管材名稱及類1接管焊接接頭系補(bǔ)強(qiáng)圈材料名1接管腐蝕裕補(bǔ)強(qiáng)圈外補(bǔ)強(qiáng)圈厚4接管厚度負(fù)偏補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏接管材料許用應(yīng)力[σ]t補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算1非圓形開孔長直開孔長徑與短徑之殼體計(jì)算厚度接管計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)接管材料強(qiáng)度削弱系1開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長度0接管有效內(nèi)伸長AA殼體多余金屬面1補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)的焊縫面積接管多余金屬面積2A32A1+A2+A31159mm，小A，需另加補(bǔ)強(qiáng)補(bǔ)強(qiáng)圈面積4 結(jié)論合開孔補(bǔ)強(qiáng)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研計(jì)算單接管 設(shè)計(jì)條件簡圖計(jì)算壓設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒Ω膨脹節(jié)計(jì)算和校計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研板殼體內(nèi)直徑殼體開孔處名義厚度8殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力接管軸線與筒體表面法線的夾0凸形封頭上接管軸線與封頭軸Ω膨脹節(jié)計(jì)算和校計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研板殼體內(nèi)直徑殼體開孔處名義厚度8殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力接管軸線與筒體表面法線的夾0凸形封頭上接管軸線與封頭軸接管實(shí)際外伸長接管連接型插入式接接管實(shí)際內(nèi)伸長0管接管焊接接頭系1接管腐蝕裕1補(bǔ)強(qiáng)圈材料名補(bǔ)強(qiáng)圈外補(bǔ)強(qiáng)圈厚4接管厚度負(fù)偏差補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力 非圓形開孔長直開孔長徑與短徑之1殼體計(jì)算厚度接管計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)1接管材料強(qiáng)度削弱系開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度0A殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)的焊縫面積2A1+A2+A31159mm，小A，需另加補(bǔ)強(qiáng)補(bǔ)強(qiáng)圈面積A-結(jié)論合設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)溫度C與殼體搭5152殼體外直徑殼體名義厚度8殼體腐蝕裕量2膨脹節(jié)開槽間距殼體端部間 膨脹節(jié)開槽處高度膨脹節(jié)的半波數(shù)2度下許用應(yīng)力[]t度下彈性模量設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)溫度C與殼體搭5152殼體外直徑殼體名義厚度8殼體腐蝕裕量2膨脹節(jié)開槽間距殼體端部間 膨脹節(jié)開槽處高度膨脹節(jié)的半波數(shù)2度下許用應(yīng)力[]t度下彈性模量EtN下許用應(yīng)力[]t膨脹節(jié)剛度殼體有效厚度膨脹節(jié)短節(jié)有效厚膨脹節(jié)管子平均直徑膨脹節(jié)管子有效厚L1 (與殼體搭接L1 o.1D (與殼體對接 opdm 0（7）延長部分兼作法蘭固定式管中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研 圓筒設(shè)計(jì)壓 設(shè)計(jì)溫 平均金屬溫 （7）延長部分兼作法蘭固定式管中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研 圓筒設(shè)計(jì)壓 設(shè)計(jì)溫 平均金屬溫 裝配溫 -殼程圓筒內(nèi)徑8殼體法蘭設(shè)計(jì)溫度下彈性模量.2殼程圓筒金屬橫截面積As=sDi+s LLhLd2 o 3 4i 2LLLLd 3 m LLhd2 o 4i 2LLd m= 1.5Et= d2 R13 5835.53.5N 61872.9=N RN> 合結(jié)論 合設(shè)計(jì)溫度下彈性模量”管箱法蘭設(shè)計(jì)溫度下彈性模量換熱管管子平均溫度t設(shè)計(jì)溫度下管子材料彈性模量平均金屬溫度下管子材料彈性模量平均金屬溫度下管子材料熱膨脹系數(shù)1.717e-管子外徑管子壁厚2管子根數(shù)換熱管中心距換一根管子金屬橫截面積at(dt換熱管長度設(shè)計(jì)溫度下彈性模量”管箱法蘭設(shè)計(jì)溫度下彈性模量換熱管管子平均溫度t設(shè)計(jì)溫度下管子材料彈性模量平均金屬溫度下管子材料彈性模量平均金屬溫度下管子材料熱膨脹系數(shù)1.717e-管子外徑管子壁厚2管子根數(shù)換熱管中心距換一根管子金屬橫截面積at(dt換熱管長度管子有效長度(兩管板內(nèi)側(cè)間距)KtEt管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2t熱管子受壓失穩(wěn)當(dāng)量長度Cr2Et/ 比值lcrlcr []2Cr 管子穩(wěn)定許用壓應(yīng)力 i 管 t iCcr []crs1 管子穩(wěn)定許用壓應(yīng) ( i 2 2Cr管設(shè)計(jì)溫度設(shè)計(jì)溫度下許用應(yīng)力r設(shè)計(jì)溫度下彈性模量板管板腐蝕裕量4管板輸入厚度管板計(jì)算厚度管板強(qiáng)度削弱系數(shù)管板剛度削弱系數(shù)管子加強(qiáng)系數(shù)K21.318DiEna/E K 脹接，開4管箱法蘭管箱法蘭厚度板管板腐蝕裕量4管板輸入厚度管板計(jì)算厚度管板強(qiáng)度削弱系數(shù)管板剛度削弱系數(shù)管子加強(qiáng)系數(shù)K21.318DiEna/E K 脹接，開4管箱法蘭管箱法蘭厚度f法蘭外徑f基本法蘭力矩mp法蘭寬bfDfDi比值h/比值"/ D,”/D,查<<GB151-1999>>圖系數(shù)C"(按 2E 2"旋轉(zhuǎn)剛度K" ff fEh" 12DibfDi 殼體殼體法蘭厚度f法蘭外徑f法蘭寬度bfDfDi比值s/法蘭比值'/ 系數(shù)C',按'3旋轉(zhuǎn)剛度K'法蘭比值'/ 系數(shù)C',按'3旋轉(zhuǎn)剛度K'12E'fbf2'fE 12DibfDi 法蘭外徑與內(nèi)徑之比KDfYK查<<GB150－2011>>7-旋轉(zhuǎn)剛度無量綱參數(shù) KKf4t膨脹節(jié)總體軸向剛度~管板第一彎矩系數(shù)(按KKf查<<GB151-1999>>圖系~系 KK~KtKf查<<GB151－98>>29)Et換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEs數(shù)換熱管束與帶膨脹節(jié)殼體剛度之比 Etna(EsAsKex EsAsKex管板第二彎矩系數(shù)(按K,QQex查<<GB151-1999>28(a)或(b)) M1 系數(shù)（帶膨脹節(jié)時(shí)Qex代替 2K(QG22.085e-計(jì)K,Q或Qex30) 法蘭力矩折減系數(shù)Kf(KfG3 K管板邊緣力矩變化系 算法蘭力矩變化系數(shù)M~fM~ K 管管板開孔后面積Al=A-0.25nd(三角形布管 A0.866nS2 (正方形布管 A K管板邊緣力矩變化系 算法蘭力矩變化系數(shù)M~fM~ K 管管板開孔后面積Al=A-0.25nd(三角形布管 A0.866nS2 (正方形布管 Atn 2d數(shù)管板布管區(qū)當(dāng)量直徑Dt 4At/系數(shù)Al/系系數(shù)na/數(shù)系數(shù)s0.40.61Q計(jì)系數(shù)(帶膨脹節(jié)時(shí)QexQ)t0.4(10.6Q算tDt/管板周邊不布管區(qū)無量綱寬度k=K(1-PsPt=t(tt-t0)-s(ts-t0當(dāng)量壓力組合Pc有效壓力組合PasPs基本法蘭力矩系 4MmMmD3i 管板邊緣力矩系數(shù)MMmM~管板總彎矩系數(shù)mm1m21系數(shù)G1em0時(shí)G1e3m帶膨脹節(jié)Q~r=1(1)G4QG~=3m(14K(QG2系數(shù)帶膨脹節(jié)Q~r=1(1)G4QG~=3m(14K(QG2系數(shù)m0K和m31(a)實(shí)線當(dāng)m0Km31（b）系數(shù) m<0,G= ~p=114QG6.994e-4.559e-殼體法蘭力矩系數(shù) M( Mf)4.948e-管板徑向應(yīng) Dr i a1.5r3r'Pa~'Di k 2 r1m2(2 1.5r3rPa~Dt p0.5r1.5r'Y P(Di) Mws '殼體法蘭應(yīng) 1.5r3r 1PG2QP Q a t3tA(1)殼程圓筒軸向應(yīng)力cA(QG) cct換熱管與管板連接拉脫應(yīng)力q3[q]焊[q]脹4PtPs不計(jì)溫差計(jì)溫差應(yīng)=t(tt-t0)-s(ts-t0當(dāng)量壓力組 PcPt(1t換熱管與管板連接拉脫應(yīng)力q3[q]焊[q]脹4PtPs不計(jì)溫差計(jì)溫差應(yīng)=t(tt-t0)-s(ts-t0當(dāng)量壓力組 PcPt(1--有效壓力組合PatPt--操作情況下法蘭力矩系數(shù) 4MMpD3i-1.277e--1.304e- 管板邊緣力矩系 MM-1.277e--1.304e-~管板邊緣剪力系數(shù)--管板總彎矩系數(shù)mm11--系數(shù)G1em0時(shí)G1e3m系數(shù)m0Km31（a）實(shí)當(dāng)m0K和m系數(shù) m>0,G=max(G,G) m<0,G1=管板徑向應(yīng)力系帶膨脹節(jié)QQ 1(1r 4Q2.065e-2.093e- m(1'=4K(QG -1.184e--1.215e- 11p=4QG4.519e-4.519e-殼體法蘭力矩系 MwsMp-4.88e--4.938e-（8）換熱管內(nèi)壓計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C外徑 管材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t （8）換熱管內(nèi)壓計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C外徑 管材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t =管板徑向應(yīng) DrPi 1.5r3rP~'D2k 'ari1 ( m 1.5mm3rPa~ p-0.5r-1.5r殼體法蘭應(yīng)力'Y Mws f1.5r3r 1PG2QP Q a t3t 程圓筒軸向應(yīng)A[P(1)P (QG2)cc換熱管與管板連接拉脫應(yīng) q=t計(jì)算結(jié)管板名義厚度管板校核e=n-C1-C2=n=[Pw]=D =ot=Pc(Doe)=te=n-C1-C2=n=[Pw]=D =ot=Pc(Doe)=t換熱管內(nèi)壓計(jì)算合換熱管外壓計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研計(jì)算壓力-設(shè)計(jì)溫度C外徑 (管材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)=e=n-C1-C2=n=外壓計(jì)算長度L=外徑Do=AA=BB=當(dāng)D20時(shí)，pB Do/當(dāng)Doe20[p]min{(2.250.0625)B,2o Do/ Do/ Do/換熱管外壓計(jì)算合管箱法蘭計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研 設(shè)計(jì)壓力計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C軸向外載荷N外力矩材料名[]法蘭材料名管箱法蘭計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研 設(shè)計(jì)壓力計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C軸向外載荷N外力矩材料名[]法蘭材料名[f螺栓材料名[b公稱直d螺栓根d數(shù)量個(gè)墊片結(jié)構(gòu)尺DDh材料類軟墊Nm壓緊面形b b=b0> b=2.53 DGD外+Db0 DGD螺栓受力計(jì)預(yù)緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷WaWa=πbDGy=N操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷WpWp=Fp+F=N所需螺栓總截面積Am=max(Ap,Aa)=實(shí)際使用螺栓總截面積Ab=nd2=4力矩計(jì)操FD=0.785D2i=NLD=LA+=MD=FD=作FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG=FT=F-=NLT=0.5(LA+1LG=MT=FT=作FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG=FT=F-=NLT=0.5(LA+1LG=MT=FT=外壓:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);內(nèi)壓:Mp= Mp=W=NLG=Ma=WLG=計(jì)算力矩o=p與a[]f/[]中大 =t 螺 L =nLmin Lmax形 h0 Di0h/ho=K=Do/DI=10K查表7-9ZYeFh eFLh0查圖7-7f=整體法蘭d1Uho =松式法蘭d1Uho =3f ψ=δ ==4fe13= 許 W DiWp D i 輸入法蘭厚度δf68.0mm HfMo2Di1.5HfMo2Di1.5[]t=220.5f2.5[]t=250.0(按整體法蘭n設(shè)計(jì)的任意式法蘭, n校核合力(1.33fe1)MR 2 f[]t=f校核合M0Y 2DiZRf[]t=f校核合max(0.5(HR),0.5(HT=[]t=f校核合J52.14VIMoE2Ko1校核合校核合換熱器設(shè)計(jì)依換熱器設(shè)計(jì)概換熱器設(shè)計(jì)依換熱器設(shè)計(jì)概3.2.1換熱器選《化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書—換熱器 《熱交換器 GB/T152-《壓力容器 GB150-《化工配管用無縫及焊接鋼管尺寸選用系列 HG/T20553-《鋼制管法蘭、墊片和緊固件 HG/T20592~20635-《容器支座 JB/T4712-《補(bǔ)強(qiáng)圈 JB/T4736- 名 特 相對費(fèi)耗用金 固定管板式使用廣泛；殼程不易清洗，管殼兩物 浮頭 殼程易清洗；管殼兩物料溫差可大 3.2.2物流安形管式3.2.2物流安形管式3.2.3殼程數(shù)和臺3.2.5壓力3-33.2.6換熱3-4工藝物流的壓力 <??.??× 9.8×??.??×??????~????.??× 3.9×10?~3.3×>????.??× >9.8×材 換熱管標(biāo)管子規(guī)格外 壁碳 GB/T低材 換熱管標(biāo)管子規(guī)格外 壁碳 GB/T低合金 GB 不銹 GBGBGB/T GB/T 鋁合 GB/T1527 銅合 GB/T GB/T 鈦合 隨著管程數(shù)增加，管內(nèi)流速和傳熱系數(shù)均相應(yīng)的增加，因此一般選在3-5換熱管中心距3.2.8排列方3.2.9折流3-6折流板間距隨著管程數(shù)增加，管內(nèi)流速和傳熱系數(shù)均相應(yīng)的增加，因此一般選在3-5換熱管中心距3.2.8排列方3.2.9折流3-6折流板間距公稱直 管 折流板間 4500- 600- 1500- 900- —1400- 1700- 6000- 換熱管外 換熱管中心 分程隔板槽兩側(cè)相鄰管中心 3.2.10裕50%E0201冷卻器設(shè)3.3.1設(shè)計(jì)條3.2.10裕50%E0201冷卻器設(shè)3.3.1設(shè)計(jì)條100.282T202t26℃3.3.1.4工藝過程計(jì)(T1t2)(T2t139.32'mT T22.Analyzer216.4m2。根據(jù)以上進(jìn)出口溫度參數(shù)及平均傳熱2.Analyzer216.4m2。根據(jù)以上進(jìn)出口溫度參數(shù)及平均傳熱溫差，選擇臥式管殼式換熱器。初步選定公稱直徑DN=800mm，傳熱管規(guī)格為=192mmL=6000mm換熱器長為4800mm3．平均傳熱溫差校T1100.283232100.28Rt2PT1查溫差校正系數(shù)圖（殼程1程，管程2程）由于t0.8=?????‘=0.96×39.32=5.3-1熱器，忽略殼體壁厚，其殼體內(nèi)徑約為 25%D0.25600hB==0.5×600= 熱器，忽略殼體壁厚，其殼體內(nèi)徑約為 25%D0.25600hB==0.5×600= 1BRe0.55Pr1/3(0d0ewK) mPasw——流體在壁溫下的粘度Pas t3d20.0192 024 de0SBD(1d0)0.30.6(1)0tmc t3d20.0192 024 de0SBD(1d0)0.30.6(1)0tmcmcVO7.479/989.46u0SO則殼程流體的雷諾數(shù)Redeu0c0.01120.26989.460普朗特?cái)?shù)PrCp2.6381031.5910-Prc()0.14則殼程表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)0.36Re0.55Pr1/3()00dew0.361219.710.5517.51/312879.25W/m2Ⅱ、管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)0.023Re0.8Pridi2.0103PasRe100000.6Pr160ld管程流體被加熱，n=0.40.023Re0.8Pridi2.0103PasRe100000.6Pr160ld管程流體被加熱，n=0.4? S??=4????=??= (??????==?? 995.7×=??????=0.015×1.36×995.7=Pr= ×??=4.177×1000×0.000808=則管程表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)0.023Re0.8Pridi方法同上帶入數(shù)據(jù)，可得2管外側(cè)污垢熱阻:R0=0.00017m2Ri=0.00022mR 0.0024.010-5m2Kb w1KcdR R1方法同上帶入數(shù)據(jù)，可得2管外側(cè)污垢熱阻:R0=0.00017m2Ri=0.00022mR 0.0024.010-5m2Kb w1KcdR R1i0w0R00idm2W/(mQACmA=296×37.75=2H=? =149.17?119.35=&&換熱管數(shù)量為444根。其余參數(shù)為EDR默認(rèn)值，將軟件運(yùn)行模式改為由上述計(jì)算結(jié)果可以看到，換熱器換熱面積為90.5m2，設(shè)計(jì)余量為由上述計(jì)算結(jié)果可以看到，換熱器換熱面積為90.5m2，設(shè)計(jì)余量為38%滿足管殼層流速在湍流態(tài)流態(tài)分布合理無氣液混合進(jìn)出料殼程壓降降不大于進(jìn)口壓強(qiáng)20%，壓降在可接受范圍內(nèi)。傳熱系數(shù)基于傳熱膜系數(shù)壁熱阻和垢層熱阻計(jì)算得到，殼層污垢熱阻0.00017W/(m2·K)，管層污垢熱0.00022W/(m2·K)，總傳熱系數(shù)（含污垢熱阻）為3318.2W/(m2·K)BES6004.0109.33.5/1923.3.1.6接管設(shè)=36.07cum/hr，S1m/s，則進(jìn)料管直徑d=? =0.186m。由以上計(jì)算，可選取公稱直徑Φ200=36.07cum/hr，S1m/s，則進(jìn)料管直徑d=? =0.186m。由以上計(jì)算，可選取公稱直徑Φ2003.5mm 32.5cum/hr，此壓力下液體1m/s，則進(jìn)料管直徑d=? =0.204m。由以上計(jì)算，可選取公稱直徑Φ2503.5mm為進(jìn)口流量為327.9m?/h，根據(jù)《化工原理》，液體的經(jīng)濟(jì)流速為1m/s，故冷卻劑進(jìn)口管道直徑d=? 由Aspen模擬可知，本反應(yīng)器冷卻劑出口流量為340.2m?/h流速為1m/s，故冷卻劑進(jìn)口管道直徑d=? =0.265m，可選取公稱直徑3-3-3.3.2機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說明設(shè)計(jì)條件與設(shè)備條件3-9E02013-103.3.2機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說明設(shè)計(jì)條件與設(shè)備條件3-9E02013-10接 尺 方工藝液體進(jìn) 見圖3-6設(shè)備條件工藝液體出 見圖3-6設(shè)備條件冷卻劑進(jìn) 見圖3-6設(shè)備條件冷卻劑出 見圖3-6設(shè)備條件殼 管位 結(jié)構(gòu)形 固定管板物 熱流 冷流 質(zhì)量流量 設(shè)計(jì)溫度 設(shè)計(jì)壓力 壓力降 計(jì)算長度 形 間弓形折流 3.3.2.2選結(jié)合實(shí)際情況，殼體選擇Q345R鋼板制造，換熱管3.3.2.2選結(jié)合實(shí)際情況，殼體選擇Q345R鋼板制造，換熱管用20鋼管。管程采S316033.3.2.3筒體壁筒體壁厚用手工計(jì)算，再用SW6取0.3mm，腐蝕裕度C2取1mm，假設(shè)壁小于16~36mm，140℃下許用應(yīng)力則PC-t2C一般規(guī)定不加腐蝕余量的計(jì)算厚度不小于3mmδ?=δ-C1-C2+由GB151可知，在600mm內(nèi)徑下，換熱器筒體名義厚度最小不能低于n83.3.2.4封頭壁焊接方式選為雙面焊對接接頭，100%無損探傷，故焊接系數(shù)取n83.3.2.4封頭壁焊接方式選為雙面焊對接接頭，100%無損探傷，故焊接系數(shù)取-t2Cδ=?3.3.2.5管板的設(shè) 3.3.2.6折流3.3.2.73.3.2.6折流3.3.2.7拉桿與定距定距管規(guī)格取為φ19×23.3.2.8法3.3.3機(jī)械強(qiáng)度校核說明 輸入 見表2-8、表 3.4換熱器校核計(jì)3-13固定管板換熱器設(shè)計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研設(shè)計(jì)3.4換熱器校核計(jì)3-13固定管板換熱器設(shè)計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研設(shè)計(jì)計(jì)算條 設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)溫度設(shè)計(jì)溫 t管箱圓筒內(nèi)徑 殼程圓筒校核計(jì)前端管箱圓筒校核計(jì)項(xiàng) 計(jì)算結(jié)果 備設(shè)備筒體壁 見表3-前管箱封頭壁 見表3-后管箱封頭壁 見表3-管箱校 見表3-管板壁 見表3-設(shè)備法蘭復(fù) 合 見表3-（2）3-14前端管箱筒體計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量（2）3-14前端管箱筒體計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t =e=n-C1-C2=n=液壓試pT1.25p[]= 的應(yīng)力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=2eT合后端管箱筒體計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t后端管箱筒體計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t =e=n-C1-C2=n=液壓試pT1.25p[]= 的應(yīng)力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[pw]=(D)= t=pc(Die)=2e[]t[pw]=(D)= t=pc(Die)=t筒體名義厚度大于或等于GB151中規(guī)定的最小厚度8.00mm,合（3）前端管箱封頭計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)（3）前端管箱封頭計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試pT1.25p[0.2750T0.90s=T=pT.(KDi0.5eh)=T合1 K=2 i=6 2h i Kp c = 2[]t0.5eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 t筒體名義厚度大于或等于GB151中規(guī)定的最小厚度8.00mm,合后端管箱封頭計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試pT后端管箱封頭計(jì)中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試pT1.25p[0.2750T0.90s=T=pT.(KDi0.5eh)=T合1 K=2 i=6 2h i Kp c = 2[]t0.5eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 [p]=2[]t = KD 合（4）3-16內(nèi)壓圓筒中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) （4）3-16內(nèi)壓圓筒中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t =e=n-C1-C2=n=液壓試pT1.25p[]= 的應(yīng)力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[pw]=(D)= t=pc(Die)=[p]=2[]t = KD 合3-17開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算校核開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研接管 N1, 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒板殼體內(nèi)直徑殼體開孔處名義厚度8殼體厚度3-17開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算校核開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研接管 N1, 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒板殼體內(nèi)直徑殼體開孔處名義厚度8殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量1殼體材料許用應(yīng)力接管軸線與筒體表面法線的夾0凸形封頭上接管軸線與封頭軸接管實(shí)際外伸長接管連接型插入式接接管實(shí)際內(nèi)伸長0管接管焊接接頭系1接管腐蝕裕1補(bǔ)強(qiáng)圈材料名補(bǔ)強(qiáng)圈外補(bǔ)強(qiáng)圈厚接管厚度負(fù)偏差補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力 非圓形開孔長直開孔長徑與短徑之1殼體計(jì)算厚度接管計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)0接管材料強(qiáng)度削弱系開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度校核條t結(jié)合接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度0A殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)的焊縫面積72A1+A2+A31414mm，大A，不需另加補(bǔ)強(qiáng)補(bǔ)強(qiáng)圈面積A-結(jié)論合開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研接管接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度0A殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)的焊縫面積72A1+A2+A31414mm，大A，不需另加補(bǔ)強(qiáng)補(bǔ)強(qiáng)圈面積A-結(jié)論合開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單中航一集團(tuán)航空動力控制系統(tǒng)研接管 N2, 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒板殼體內(nèi)直徑殼體開孔處名義厚度8殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量1殼體材料許用應(yīng)力接管軸線與筒體表面法線的夾0凸形封頭上接管軸線與封頭軸接管實(shí)際外伸長接管連接型插入式接接管實(shí)際內(nèi)伸長0管接管焊接接頭系1接管腐蝕裕1補(bǔ)強(qiáng)圈材料名補(bǔ)強(qiáng)圈外補(bǔ)強(qiáng)圈厚接管厚度負(fù)偏差補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)