淺基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

基礎(chǔ)工程設(shè)計(jì)原理

33/2/20241

第一節(jié)概述第二節(jié)無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)第三節(jié)墻下條形基礎(chǔ)第四節(jié)柱下獨(dú)立基礎(chǔ)第五節(jié)柱下條形基礎(chǔ)第六節(jié)十字交叉條形基礎(chǔ)第七節(jié)筏板基礎(chǔ)第三章淺基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3/2/20242第一節(jié).概述

1.淺基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)受力第三章淺基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)淺基礎(chǔ)除受到來自上部結(jié)構(gòu)的荷載作用外，同時(shí)還受到地基反力的作用，其截面內(nèi)力(彎矩、剪力、扭矩等)是這兩種荷載共同作用的結(jié)果。

無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)(剛性基礎(chǔ))：采用控制基礎(chǔ)寬高比的方法使基礎(chǔ)主要承受壓應(yīng)力，并保證基礎(chǔ)內(nèi)產(chǎn)生的拉應(yīng)力和剪應(yīng)力都不超過材料強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值。2.淺基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)內(nèi)容淺基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)內(nèi)容與建造材料(基礎(chǔ)類型)有關(guān)：3/2/20243

鋼筋混凝土擴(kuò)展基礎(chǔ)(柔性基礎(chǔ))：截面設(shè)計(jì)驗(yàn)算的內(nèi)容主要包括基礎(chǔ)底面尺寸、截面高度和截面配筋等。

鋼筋混凝土擴(kuò)展基礎(chǔ)的基底面積通常根據(jù)地基承載力和對沉降及不均勻沉降的要求確定；

基礎(chǔ)高度由混凝土的抗剪切條件確定；

基礎(chǔ)受力鋼筋配筋量由基礎(chǔ)驗(yàn)算截面抗彎能力確定。地基反力當(dāng)用于不同的計(jì)算目的時(shí)，其取值應(yīng)有所區(qū)別，例如：在確定基礎(chǔ)底面尺寸或計(jì)算基礎(chǔ)沉降時(shí)，應(yīng)考慮設(shè)計(jì)地面以下基礎(chǔ)及其上覆土重力的作用(平均總壓力)；在進(jìn)行基礎(chǔ)截面設(shè)計(jì)(基礎(chǔ)高度的確定、基礎(chǔ)截面配筋)中，采用不計(jì)基礎(chǔ)與上覆土重力作用時(shí)的地基凈反力計(jì)算(地基凈反力)

。3.地基反力確定方法3/2/20244基底反力的分布假設(shè)是基礎(chǔ)內(nèi)力計(jì)算的前提，應(yīng)根據(jù)基礎(chǔ)形式和地基條件等正確確定。對墻下條形基礎(chǔ)和柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，地基反力通常采用直線分布；對柱下條形基礎(chǔ)和筏板基礎(chǔ)等，當(dāng)?shù)鼗至油临|(zhì)均勻，上部結(jié)構(gòu)剛度較好，各柱距相差不大，柱荷載分布較均勻時(shí)，地基反力可認(rèn)為符合直線分布，基礎(chǔ)梁的內(nèi)力可按簡化的直線分布法計(jì)算；當(dāng)不滿足上述條件時(shí)，宜按彈性地基梁法計(jì)算。4.地基反力分布假定5.設(shè)計(jì)理論簡介常規(guī)設(shè)計(jì)法：一般工程中常用的設(shè)計(jì)方法；共同作用設(shè)計(jì)方法：尚未推廣至常規(guī)的工程設(shè)計(jì)中，但是，是今后地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的發(fā)展方向。3/2/20245在目前工程設(shè)計(jì)中，通常把上部結(jié)構(gòu)與地基基礎(chǔ)分離開來進(jìn)行計(jì)算，視上部結(jié)構(gòu)底端為固定支座或固定鉸支座，不考慮荷載作用下各墻柱端部的相對位移，并按此進(jìn)行內(nèi)力分析，這種分析與設(shè)計(jì)方法稱為常規(guī)設(shè)計(jì)法。地基、基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)之間實(shí)際上是互相影響、互相制約的，基礎(chǔ)內(nèi)力和地基變形除與基礎(chǔ)剛度、地基土性質(zhì)有關(guān)外，還與上部結(jié)構(gòu)的荷載和剛度有關(guān)。它們在荷載作用下應(yīng)滿足變形協(xié)調(diào)條件，這種考慮上部結(jié)構(gòu)與地基基礎(chǔ)相互影響并滿足變形協(xié)調(diào)條件的設(shè)計(jì)方法稱為共同作用設(shè)計(jì)方法。變形協(xié)調(diào)條件：原來互相連接或接觸的部位，在各部分荷載、位移和剛度的綜合影響下，一般仍然保持連接或接觸，如墻柱底端的位移與該處基礎(chǔ)的變位及地基表面的沉降三者相一致。3/2/20246第二節(jié).無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)一、無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)原則無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)通常是由磚、塊石、毛石、素混凝土、三合土和灰土等材料建造的，這些材料具有抗壓強(qiáng)度高而抗拉、抗剪強(qiáng)度低的特點(diǎn)，所以在進(jìn)行剛性基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)必須使基礎(chǔ)主要承受壓應(yīng)力，并保證基礎(chǔ)內(nèi)產(chǎn)生的拉應(yīng)力和剪應(yīng)力都不超過材料強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值。上述設(shè)計(jì)目標(biāo)主要通過對基礎(chǔ)的外伸寬度與基礎(chǔ)高度的比值進(jìn)行驗(yàn)算來實(shí)現(xiàn)。同時(shí)，其基礎(chǔ)寬度還應(yīng)滿足地基承載力的要求。二、無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)的構(gòu)造要求

剛性基礎(chǔ)應(yīng)按其材料特點(diǎn)滿足相應(yīng)的構(gòu)造要求。3/2/20247

1.磚基礎(chǔ)

磚基礎(chǔ)采用的磚強(qiáng)度等級應(yīng)不低于MU10，砂漿不低于M5，在地下水位以下或地基土潮濕時(shí)應(yīng)采用水泥砂漿砌筑?；A(chǔ)底面以下一般先做100mm厚的混凝土墊層，混凝土強(qiáng)度等級為C10。2.毛石漿砌基礎(chǔ)

毛石基礎(chǔ)采用的材料采用未加工或僅稍作修整的未風(fēng)化的硬質(zhì)巖石，高度一般不小于20cm。

石灰三合土基礎(chǔ)由石灰、砂和骨料加適量的水充分?jǐn)嚢杈鶆蚝螅佋诨蹆?nèi)分層夯實(shí)而成。三合土的體積配合比為1∶2∶4或1∶3∶6，在基槽內(nèi)夯實(shí)。3.石灰三合土基礎(chǔ)4.灰土基礎(chǔ)

灰土基礎(chǔ)由熟化石灰和粘土按比例拌和并夯實(shí)而成。常用的體積配合比有3∶7和2∶8。5.混凝土和毛石混凝土基礎(chǔ)混凝土基礎(chǔ)一般用C15以上的素混凝土做成。3/2/20248三、無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)計(jì)算步驟(1)根據(jù)構(gòu)造及建筑模數(shù)初步確定基礎(chǔ)高度H。(2)根據(jù)地基承載力初步確定基礎(chǔ)寬度b?；炷粱A(chǔ)的高度不宜小于20cm，一般為30cm。對于石灰三合土基礎(chǔ)和灰土基礎(chǔ)，基礎(chǔ)高度應(yīng)為15cm的倍數(shù)。磚基礎(chǔ)的高度應(yīng)符合磚的模數(shù)，標(biāo)準(zhǔn)磚的規(guī)格為240×115×53。在布置基礎(chǔ)剖面時(shí)，大放腳的每皮寬度b1和高度h1值見表3-1。(3)驗(yàn)算基礎(chǔ)寬度是否滿足。tg─基礎(chǔ)臺階寬高比的允許值；b2─基礎(chǔ)的外伸長度。

稱為剛性角；3/2/20249（a）墻下無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)（b）柱下無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)圖3-1無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)驗(yàn)算3/2/202410基礎(chǔ)材料質(zhì)量要求臺階高寬比的允許值pk≤100100<pk≤200200<pk≤300混凝土基礎(chǔ)C15混凝土1:1.001:1.001:1.25毛石混凝土基礎(chǔ)C15混凝土1:1.001:1.251:1.50磚基礎(chǔ)磚不低于MU10，砂漿不低于M51:1.501:1.501:1.50毛石基礎(chǔ)砂漿不低于M51:1.251:1.50－灰土基礎(chǔ)體積比為3：7或2：8的灰土，其最小干密度：粉土1.55t/m3粉質(zhì)粘土1.05t/m3粘土1.45t/m31:1.251:1.50－三合土基礎(chǔ)體積比為1：2：4～1：3：6（石灰：砂：骨料），每層約虛鋪220mm，夯至150mm1:1.501:2.00－表3-2剛性基礎(chǔ)臺階寬高比的允許值3/2/202411(4)當(dāng)無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)由不同材料疊合而成時(shí)，應(yīng)對疊合部分作抗壓驗(yàn)算。(5)對混凝土基礎(chǔ)，當(dāng)基礎(chǔ)底面平均壓力超過300kPa時(shí)，尚應(yīng)對臺階高度變化處的斷面進(jìn)行抗剪驗(yàn)算。如驗(yàn)算符合要求，則可采用選定的基礎(chǔ)寬度和高度，否則應(yīng)調(diào)整基礎(chǔ)高度重新驗(yàn)算，直至滿足要求為止。3/2/2024123/2/202413（a）墻下無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)（b）柱下無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)圖3-1無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)驗(yàn)算3/2/202414第三節(jié)墻下條形基礎(chǔ)

一、墻下條形基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)原則

內(nèi)力計(jì)算：一般可按平面應(yīng)變問題處理；

在長度方向可取單位長度計(jì)算。截面設(shè)計(jì)驗(yàn)算內(nèi)容：主要包括基礎(chǔ)底面寬度b、基礎(chǔ)高度h

及基礎(chǔ)底板配筋等?；讓挾雀鶕?jù)地基承載力要求確定；基礎(chǔ)高度由混凝土的抗剪切條件確定；基礎(chǔ)底板受力鋼筋由基礎(chǔ)驗(yàn)算截面的抗彎能力確定。

荷載：基礎(chǔ)截面設(shè)計(jì)(基礎(chǔ)高度確定、底板配筋)中，應(yīng)采用不計(jì)基礎(chǔ)與上覆土重力作用時(shí)的地基凈反力計(jì)算；確定基礎(chǔ)底面尺寸或計(jì)算基礎(chǔ)沉降時(shí)，應(yīng)考慮設(shè)計(jì)地面以下基礎(chǔ)及其上覆土重力的作用，即采用基底總壓力。3/2/202415二、基礎(chǔ)截面的設(shè)計(jì)計(jì)算步驟

1.地基凈反力計(jì)算

2.基礎(chǔ)高度的確定

地基凈反力：僅由基礎(chǔ)頂面的荷載設(shè)計(jì)值所產(chǎn)生的地基反力，以表示。

基礎(chǔ)驗(yàn)算截面I的剪力設(shè)計(jì)值VI(kN/m)為

為驗(yàn)算截面I距基礎(chǔ)邊緣的距離，m。當(dāng)墻體材料為混凝土?xí)r，驗(yàn)算截面I在墻腳處，等于基礎(chǔ)邊緣至墻腳的距離a；當(dāng)墻體材料為磚墻且墻腳伸出1

4磚長時(shí)，驗(yàn)算截面I在墻面處，m，若磚長為240mm，則m。3/2/202416磚墻情況混凝土墻情況圖3-3墻下條形基礎(chǔ)的計(jì)算3/2/202417基礎(chǔ)驗(yàn)算截面I的剪力設(shè)計(jì)值VI，式（3－3）的推導(dǎo)：3/2/202418當(dāng)荷載無偏心時(shí)，驗(yàn)算截面的VI可簡化為：基礎(chǔ)有效高度h0（mm）由基礎(chǔ)驗(yàn)算截面的抗剪切條件確定，即式中

為截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h0<800mm時(shí)，取h0=800mm；當(dāng)h0>2000mm時(shí)，取h0=2000mm；ft

混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（kPa）；h0

基礎(chǔ)截面有效高度（mm）?；A(chǔ)高度h為有效高度h0加上混凝土保護(hù)層厚度。設(shè)計(jì)時(shí)，可初選基礎(chǔ)高度h=b/8。

3/2/2024193.基礎(chǔ)底板的配筋

基礎(chǔ)驗(yàn)算截面I的彎矩設(shè)計(jì)值MI可按下式計(jì)算：

當(dāng)軸心荷載作用時(shí)，基礎(chǔ)驗(yàn)算截面I的彎矩設(shè)計(jì)值MI可簡化為如下形式：每延米墻長的受力鋼筋截面面積為：式中As—鋼筋面積(m2)；fy—鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa)。

3/2/2024204.構(gòu)造要求墻下條形基礎(chǔ)一般采用梯形截面，其邊緣高度一般不宜小于200mm，坡度i

1:3?；A(chǔ)高度小于250mm時(shí)，也可做成等厚度板?；A(chǔ)混凝土的強(qiáng)度等級不宜低于C20?；紫乱嗽O(shè)C10素混凝土墊層，厚度一般為100mm。底板受力鋼筋的最小直徑不宜小于10mm，間距不宜大于200mm和小于100mm。當(dāng)有墊層時(shí)，底板混凝土的保護(hù)層凈厚度不宜小于40mm，無墊層時(shí)不宜小于70mm。底板縱向分布鋼筋，直徑8mm，間距不大于300mm。當(dāng)?shù)鼗浫鯐r(shí)，為了減小不均勻沉降的影響，基礎(chǔ)截面可采用帶肋梁的板，肋梁的縱向鋼筋和箍筋按經(jīng)驗(yàn)確定，如圖3-4。3/2/202421圖3-4墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)的構(gòu)造

3/2/2024223/2/2024233/2/2024243/2/202425第四節(jié)柱下獨(dú)立基礎(chǔ)一、柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)計(jì)算柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)，一般先由地基承載能力確定基礎(chǔ)底面尺寸，然后再進(jìn)行基礎(chǔ)截面的設(shè)計(jì)驗(yàn)算。基礎(chǔ)截面設(shè)計(jì)驗(yàn)算的主要內(nèi)容包括基礎(chǔ)截面的抗沖切驗(yàn)算和縱、橫方向的抗彎驗(yàn)算，并由此確定基礎(chǔ)的高度和底板縱、橫方向的配筋量。1.基礎(chǔ)截面的抗沖切驗(yàn)算與基礎(chǔ)高度的確定基礎(chǔ)高度由柱邊抗沖切破壞的要求確定。設(shè)計(jì)時(shí)可先假設(shè)一個(gè)基礎(chǔ)高度h，然后按下式驗(yàn)算抗沖切能力

；3/2/202426（a）基礎(chǔ)剖面圖3-7柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的抗沖切驗(yàn)算3/2/202427式中

受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h不大于800mm時(shí)，取1.0；當(dāng)2000mm時(shí)，取0.9，中間值線性內(nèi)插；

ft

混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（kPa）；

h0

基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度（m）；

am

基礎(chǔ)沖切破壞錐體最不利一側(cè)的計(jì)算長度(m)；

at

基礎(chǔ)沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，在驗(yàn)算柱與基礎(chǔ)交接處的抗沖切能力時(shí)，取柱寬a；在驗(yàn)算柱與基礎(chǔ)變階處的抗沖切能力時(shí)，取上階寬；

ab

基礎(chǔ)沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長，當(dāng)沖切破壞錐體的底面落在基礎(chǔ)底面以內(nèi)（如圖3-7b），計(jì)算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時(shí)，ab取柱寬a加兩倍基礎(chǔ)有效高度h0；計(jì)算基礎(chǔ)變階處的受沖切承載力時(shí)，ab取上階寬加該處的兩倍基礎(chǔ)有效高度。當(dāng)沖切破壞錐體的底面在l方向落在基礎(chǔ)底面以外(如圖3-7c)，即此時(shí)，ab＝l；3/2/202428

Fl

相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)在Al上的地基土凈反力設(shè)計(jì)值（kN）。

pj

扣除基礎(chǔ)自重及其上土重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)的地基土單位面積凈反力，偏心受壓時(shí)可取基礎(chǔ)邊緣最大地基土單位面積凈反力（kPa）；

Al

沖切截面的水平投影面積（m2）如圖3-7b中的陰影面積ABCDEF或圖3-7c中的陰影面積ABCD；設(shè)基礎(chǔ)底面短邊長度為l(m)；柱截面的寬度和長度為a和bc(m)；當(dāng)計(jì)算變階處抗沖切時(shí)，a、bc分別取相應(yīng)臺階的寬度和長度。Al計(jì)算方法如下：3/2/202429

當(dāng)(如圖3-7b)h0a3/2/202430式中h0為基礎(chǔ)的有效高度(m)。當(dāng)不滿足式(3-9)的抗沖切能力驗(yàn)算要求時(shí)，可適當(dāng)增加基礎(chǔ)高度h后重新驗(yàn)算，直至滿足要求為止。當(dāng)(圖3-7c)h0a3/2/2024312.基礎(chǔ)內(nèi)力計(jì)算和配筋當(dāng)臺階的寬高比不大于2.5及偏心距不大于b/6(b為基礎(chǔ)寬度)時(shí)，柱下單獨(dú)基礎(chǔ)在縱向和橫向兩個(gè)方向的任意截面Ⅰ－Ⅰ和Ⅱ－Ⅱ的彎矩可按下式計(jì)算

式中pmax、pmin

分別為對應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)基底邊緣最大與最小地基反力設(shè)計(jì)值（kPa）；pI

計(jì)算截面Ⅰ-Ⅰ處的地基反力設(shè)計(jì)值（kPa）；G

考慮荷載分項(xiàng)系數(shù)的基礎(chǔ)自重及其上的土重（kN）,當(dāng)荷載由永久荷載控制時(shí)，G＝1.35Gk，Gk為基礎(chǔ)自重及其上土重的標(biāo)準(zhǔn)值；a’

驗(yàn)算截面至基礎(chǔ)邊沿的距離（m）；l、b

分別為基礎(chǔ)底面短邊長度和長邊長度（m）。3/2/202432底板長邊方向和短邊方向的受力鋼筋面積AsI和ASⅡ(m2)分別為以上是以總壓力表示，也可由凈反力表示，為

式中，d為鋼筋直徑，h0、d均以mm計(jì)，其余符號同前。3/2/202433柱下鋼筋混凝土獨(dú)立基礎(chǔ)，除應(yīng)滿足墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)的一般要求外，尚應(yīng)滿足如下一些主要的構(gòu)造要求：矩形獨(dú)立基礎(chǔ)底面的長邊與短邊的比值l/b，一般取1～1.5。階梯形基礎(chǔ)每階高度一般為300～500mm?；A(chǔ)階數(shù)可根據(jù)基礎(chǔ)總高度H設(shè)置，當(dāng)H

500mm時(shí)，宜分為一級；當(dāng)500mmH

900mm時(shí)，宜分為二級；當(dāng)H900mm時(shí)，宜分為三級。二、柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)構(gòu)造要求錐形基礎(chǔ)的邊緣高度，一般不宜小于200mm，也不宜大于500mm；錐形坡度角一般取25°，最大不超過35°。錐形基礎(chǔ)的頂部每邊宜沿柱邊放出50mm。3/2/202434柱下鋼筋混凝土單獨(dú)基礎(chǔ)的受力鋼筋應(yīng)雙向配置。當(dāng)基礎(chǔ)寬度大于2.5m時(shí)，基礎(chǔ)底板受力鋼筋可取基礎(chǔ)邊長或?qū)挾鹊?.9倍，并宜交錯(cuò)布置。

對于現(xiàn)澆柱基礎(chǔ)，如基礎(chǔ)與柱不同時(shí)澆注，則柱內(nèi)的縱向鋼筋可通過插筋錨入基礎(chǔ)中，插筋的的根數(shù)和直徑應(yīng)與柱內(nèi)縱向鋼筋相同。

預(yù)制鋼混柱與杯口基礎(chǔ)的連接，應(yīng)符合下列要求:(1)柱的插入深度按規(guī)范選用，同時(shí)還應(yīng)滿足錨固長度要求和吊裝時(shí)柱的穩(wěn)定性。(2)基礎(chǔ)的杯底厚度和杯壁厚度按規(guī)范選用。3/2/2024353/2/2024363/2/2024373/2/202438

作業(yè)：習(xí)題3-1、習(xí)題3-2、習(xí)題3-43/2/202439第五節(jié)柱下條形基礎(chǔ)

一、柱下條形基礎(chǔ)的受力特點(diǎn)

柱下條形基礎(chǔ)在其縱、橫兩個(gè)方向均產(chǎn)生彎曲變形，故在這兩個(gè)方向的截面內(nèi)均存在剪力和彎矩。柱下條形基礎(chǔ)橫向的剪力與彎矩通?？煽紤]由翼板的抗剪、抗彎能力承擔(dān)，其內(nèi)力計(jì)算與墻下條形基礎(chǔ)相同。柱下條形基礎(chǔ)縱向的剪力與彎矩一般則由基礎(chǔ)梁承擔(dān)，基礎(chǔ)梁的縱向內(nèi)力通?？刹捎煤喕ǎㄖ本€分布法）或彈性地基梁法計(jì)算。

二、基礎(chǔ)梁的縱向內(nèi)力計(jì)算當(dāng)?shù)鼗至油临|(zhì)均勻，上部結(jié)構(gòu)剛度較好，各柱距相差不大（

20%）,柱荷載分布較均勻，且基礎(chǔ)梁的高度大于1/6柱距時(shí)，地基反力可認(rèn)為符合直線分布，基礎(chǔ)梁的內(nèi)力可按簡化的直線分布法計(jì)算。當(dāng)不滿足上述條件時(shí)，宜按彈性地基梁法計(jì)算。3/2/2024401.直線分布法根據(jù)上部結(jié)構(gòu)的剛度與變形情況，可分別采用靜定分析法和倒梁法。

按基底反力的直線分布假設(shè)和整體靜力平衡條件求出基底凈反力，并將其與柱荷載一起作用于基礎(chǔ)梁上，然后按一般靜定梁的內(nèi)力分析方法計(jì)算各截面的彎矩和剪力。

適用條件：靜定分析法適用于上部為柔性結(jié)構(gòu)，且基礎(chǔ)本身剛度較大的條形基礎(chǔ)。靜定分析法未考慮基礎(chǔ)與上部結(jié)構(gòu)的相互作用，計(jì)算所得的不利截面上的彎矩絕對值一般較大。(1)靜定分析法3/2/202441

倒梁法的基本思路是：以柱腳為條形基礎(chǔ)的固定鉸支座，將基礎(chǔ)梁視作倒置的多跨連續(xù)梁，以地基凈反力及柱腳處的彎矩當(dāng)作基礎(chǔ)梁上的荷載，用彎矩分配法或彎矩系數(shù)法來計(jì)算其內(nèi)力。由于此時(shí)支座反力Ri與柱子的作用力Pi不相等，因此應(yīng)通過逐次調(diào)整的方法來消除這種不平衡力。各柱腳的不平衡力為：(2)倒梁法將各支座的不平衡力均勻分布在相鄰兩跨的各跨度范圍內(nèi)。均勻分布的調(diào)整荷載按如下方法計(jì)算對邊跨支座對中間支座3/2/202442適用條件：倒梁法適用于上部結(jié)構(gòu)剛度很大，各柱之間沉降差異很小的情況。存在問題：這種計(jì)算模式只考慮出現(xiàn)于柱間的局部彎曲，忽略了基礎(chǔ)的整體彎曲，計(jì)算出的柱位處彎矩與柱間最大彎矩較均衡，所得不利截面上的彎矩絕對值一般較小。3/2/2024433/2/2024443/2/2024453/2/2024463/2/2024473/2/202448彈性地基梁內(nèi)力計(jì)算：基床系數(shù)法和半無限彈性體法。

基床系數(shù)法：以文克勒（Winkler）地基模型為基礎(chǔ)，假定地基每單位面積上所受的壓力與其相應(yīng)的沉降量成正比，而地基是由許多互不聯(lián)系的彈簧所組成，某點(diǎn)的地基沉降僅由該點(diǎn)上作用的荷載所產(chǎn)生。通過求解彈性地基梁的撓曲微分方程，可求出基礎(chǔ)梁的內(nèi)力。

半無限彈性體法：假定地基為半無限彈性體，將柱下條形基礎(chǔ)看作放在半無限彈性體表面上的梁，而基礎(chǔ)梁在荷載作用下，滿足一般的撓曲微分方程。在應(yīng)用彈性理論求解基本撓曲微分方程時(shí)，引入基礎(chǔ)與半無限彈性體滿足變形協(xié)調(diào)的條件及基礎(chǔ)的邊界條件，求出基礎(chǔ)的位移和基底壓力，進(jìn)而求出基礎(chǔ)的內(nèi)力。半無限彈性體法的求解一般需要采用有限單元法等數(shù)值方法，計(jì)算相對比較復(fù)雜，工程設(shè)計(jì)中最常用的還是基床系數(shù)法。

2.彈性地基梁法3/2/202449(1)彈性地基梁的解析法下圖(a)為文克勒地基上的基礎(chǔ)梁，沿梁長x方向取微分段梁dx進(jìn)行分析。其上作用分布荷載q和地基反力p，微分梁單元左右截面上的內(nèi)力如圖(b)所示。設(shè)梁寬為b，根據(jù)微分梁單元力的平衡

，則：3/2/202450由材料力學(xué)知，梁的撓曲微分方程為：或根據(jù)截面剪力與彎矩的相互關(guān)系，即則：

引入文克勒地基模型及地基沉降s與基礎(chǔ)梁的撓曲變形協(xié)調(diào)條件，可得：。代入上式，可得文克勒地基上梁的撓曲微分方程為：

當(dāng)梁上的分布荷載q=0時(shí)，梁的撓曲微分方程變?yōu)辇R次方程：3/2/202451令，稱為梁的柔度指標(biāo)，其單位為(長度)-1。的倒數(shù)值稱為特征長度，值愈大，梁對地基的相對剛度愈大。該微分方程的通解為式（3-19）可寫成如下形式：

式中C1、C2、C3、C4為待定參數(shù)，根據(jù)荷載及邊界條件定；為無量綱量，當(dāng)x＝L(L為基礎(chǔ)長度)，稱為柔性指數(shù)，它反映了相對剛度對內(nèi)力分布的影響。3/2/202452彈性地基梁可按值的大小分為下列三種類型：短梁(剛性梁)；有限長梁(有限剛度梁)；無限長梁(柔性梁)。梁的撓度隨加荷點(diǎn)的距離增加而減小，當(dāng)梁端離加荷點(diǎn)距離為無限遠(yuǎn)時(shí)，梁端撓度為零。在實(shí)際應(yīng)用時(shí)，只要，即可將其當(dāng)作無限長梁處理，視梁端撓度為零。無限長梁在集中力和集中力偶作用下的解答如下。1)無限長梁解下面分別討論無限長梁、半無限長梁以及有限長梁在文克勒地基上受到集中力或集中力矩作用時(shí)的解答。3/2/202453

邊界條件:設(shè)集中力作用點(diǎn)為坐標(biāo)原點(diǎn)，當(dāng)

時(shí)，則，從式(3-21)可推得C1＝C2＝0。于是梁的撓度方程為：（a）無限長梁受集中力P0的作用（向下為正）

對稱條件：荷載和地基反力對稱于原點(diǎn)，且梁也對稱于原點(diǎn)，所以當(dāng)x＝0時(shí)，。由此可得－(C3－C4)＝0，即C3＝C4＝C。于是梁的撓度方程可改寫為3/2/202454在O點(diǎn)右側(cè)(為無限小量)處把梁切開，則作用于梁右半部截面上的剪力Q等于地基總反力之半，其值為，并指向下方，即：由此可得：

可得受集中力P0作用時(shí)無限長梁的撓度公式()：分別對撓度w求一階、二階和三階導(dǎo)數(shù)，可得梁截面的轉(zhuǎn)角，彎矩和剪力。計(jì)算公式可歸納如表3－4（情況）。3/2/202455對于梁的左半部(x<0)可利用對稱關(guān)系求得，其中撓度w、彎矩M和地基反力p是關(guān)于原點(diǎn)O對稱的，而轉(zhuǎn)角、剪力Q是關(guān)于原點(diǎn)反對稱的，如圖3-13(a)所示。3/2/202456以集中力偶M0作用點(diǎn)為坐標(biāo)原點(diǎn)O，當(dāng)時(shí)，，同樣從式(3-21)可得C1＝C2＝0。由于在M0作用下，地基反力對于原點(diǎn)是反對稱的，故x＝0時(shí)，w＝0，由此得到C3＝0。于是式(3-22)可改寫成在O點(diǎn)右側(cè)(為無限小量)處把梁切開，則作用于梁右半部該截面上的彎矩等于外力矩的一半，即由此可得（b）無限長梁受集中力偶M0作用(順時(shí)針方向?yàn)檎?3/2/202457可得受集中力偶M0作用時(shí)無限長梁的撓度公式()：

其余各分量計(jì)算公式歸納如表3-4()。對于梁的左半部，同樣可利用圖3-13(b)所示的對稱關(guān)系求得。

若有多個(gè)荷載作用于無限長梁時(shí)，可用疊加原理求得其內(nèi)力。3/2/2024582)半無限長梁解

在實(shí)際工程中，基礎(chǔ)梁還存在一端為有限梁端，另一端為無限長，稱為半無限長梁，如條形基礎(chǔ)的梁端作用有集中力P0和集中力偶M0的情況。

對半無限長梁，可將坐標(biāo)原點(diǎn)O取在受力端，當(dāng)時(shí)，，從式(3-21)可得C1＝C2＝0。當(dāng)x＝0時(shí)，M＝M0，Q＝－P0，由此可求得:進(jìn)一步同樣可得到文克勒地基上半無限長梁的變形和內(nèi)力計(jì)算公式，見表3-4所示。3/2/202459對于有限長梁，荷載作用對梁端影響不可忽略。此時(shí)可利用無限長梁解和疊加原理求解。如圖所示,將有限長梁Ⅰ由A、B兩端向外延伸到無限，形成無限長梁Ⅱ。3)有限長梁解3/2/202460按無限長梁的解答，可計(jì)算出已知荷載下無限長梁Ⅱ上相應(yīng)于梁Ⅰ兩端A、B截面上引起的彎矩Ma、Mb和剪力Qa、Qb。由于實(shí)際上梁Ⅰ的A、B兩端是自由界面，不存在任何內(nèi)力，為了要利用無限長梁Ⅱ求得相應(yīng)于原有限長梁Ⅰ的解答，就必須設(shè)法消除發(fā)生在梁Ⅱ中A、B兩截面的彎矩和剪力。為此，可在梁Ⅱ的A、B兩點(diǎn)外側(cè)分別施加一對虛擬的集中荷載MA、PA和MB、PB，并要求這兩對附加荷載在A、B兩截面中產(chǎn)生的內(nèi)力分別為－Ma、－Qa和－Mb、－Qb，以抵消A、B兩端內(nèi)力。按這一條件可列出方程組：3/2/202461由此可求得梁Ⅱ上A、B兩點(diǎn)的虛擬集中荷載PA、MA和PB、MB為：當(dāng)在無限長梁Ⅱ上A、B兩截面外側(cè)施加了附加荷載PA、MA和PB、MB后，正好抵消了無限長梁Ⅱ在外荷載作用下A、B兩截面處的內(nèi)力Qa、Ma和Qb、Mb，其效果相當(dāng)于把梁Ⅱ在A和B處切斷。因此，有限長梁Ⅰ的內(nèi)力與無限長梁Ⅱ在外荷載和附加荷載作用下疊加結(jié)果相當(dāng)。3/2/202462(1)把有限長梁Ⅰ延長到無限長，計(jì)算無限長梁Ⅱ上相應(yīng)于梁Ⅰ的兩端A和B截面由于外荷載引起的內(nèi)力Qa、Ma和Qb、Mb；(2)按式(3-25)計(jì)算梁端的各個(gè)附加荷載PA、MA和PB、MB；(3)再按照疊加原理計(jì)算在已知荷載和虛擬荷載共同作用下，梁Ⅱ上相應(yīng)于梁Ⅰ各點(diǎn)的內(nèi)力，也即為有限長梁Ⅰ的解。具體的計(jì)算步驟如下：3/2/202463當(dāng)上部結(jié)構(gòu)剛度與筏板基礎(chǔ)剛度都較小時(shí)，應(yīng)考慮地基基礎(chǔ)共同作用的影響，而筏板內(nèi)力可采用彈性地基基床系數(shù)法計(jì)算，即將筏板看成彈性地基上的薄板，采用數(shù)值方法計(jì)算其內(nèi)力。目前較常用的是彈性地基板有限單元法。采用有限單元法計(jì)算筏板內(nèi)力時(shí)，一般將其劃分成矩形板單元。引入虛功原理，推導(dǎo)出筏板單元結(jié)點(diǎn)力{F}e與結(jié)點(diǎn)位移{}e之間的關(guān)系*(2)彈性地基基床系數(shù)法3/2/202464基床系數(shù)k的確定方法如第一章第四節(jié)所述，主要有載荷試驗(yàn)法和理論與經(jīng)驗(yàn)公式方法?；蚕禂?shù)k也可根據(jù)地基、基礎(chǔ)及荷載的實(shí)際情況適當(dāng)選用表1-1的數(shù)值。

對軟弱土地基以及基礎(chǔ)寬度較大時(shí)宜選用表中的低值，對瞬時(shí)荷載情況可按正常數(shù)值提高一倍采用。根據(jù)地基沉降計(jì)算結(jié)果按式(1-29)估算地基的基床系數(shù)k時(shí)，sm可采用分層總和法算得基底下若干點(diǎn)沉降后求其平均值，或在求出基底中點(diǎn)的地基沉降s0后按下式折算成sm：

式中、為沉降影響系數(shù)，見表3-7所示。(3)基床系數(shù)k的確定方法3/2/202465基床系數(shù)法通常采用文克勒地基模型，文克勒地基模型假定地基不能傳遞剪力，位移僅與豎向荷載有關(guān)，導(dǎo)致地基應(yīng)力不擴(kuò)散。滿足這種條件只有近于液體狀態(tài)的軟弱土或基礎(chǔ)梁下的可壓縮持力層很薄而其下為不可壓縮地層的情況。對于抗剪強(qiáng)度較低的軟粘土地基、薄壓縮層地基及建筑物較長而剛度較差等情況，采用基床系數(shù)法比較合適。根據(jù)該計(jì)算模型的假定，基礎(chǔ)梁外地基變形為零，這與實(shí)際情況不符合，因此當(dāng)需要考慮相鄰荷載的影響時(shí)，此法不適宜。在計(jì)算中將會出現(xiàn)地基反力為拉力的情況，實(shí)際上這是不可能的，因?yàn)榇藭r(shí)基礎(chǔ)與地基已經(jīng)脫開。這是由于該法在計(jì)算中要滿足變形協(xié)調(diào)條件所引起的，但這對于荷載作用點(diǎn)附近內(nèi)力計(jì)算不會產(chǎn)生過大偏差。(4)基床系數(shù)法的適用條件3/2/2024663/2/2024673/2/2024683/2/2024693/2/202470

作業(yè)：習(xí)題3-5、習(xí)題3-63/2/202471

柱下條形基礎(chǔ)的柱荷載分布如圖3-18(a)所示，其合力作用點(diǎn)距N1的距離為：

選定基礎(chǔ)梁從左邊柱軸線的外伸長度為a1，則基礎(chǔ)梁的總長度L和從右邊柱軸線的外伸長度a2分別為

如此處理后，則荷載重心與基礎(chǔ)形心重合，計(jì)算簡圖變?yōu)閳D(b)。

三、柱下條形基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)計(jì)算步驟(1)求荷載合力重心位置(2)確定基礎(chǔ)梁的長度和懸臂尺寸3/2/202472(4)按墻下條形基礎(chǔ)設(shè)計(jì)方法確定翼板厚度及橫向鋼筋的配筋。(5)基礎(chǔ)梁的縱向內(nèi)力計(jì)算與配筋。根據(jù)柱下條形基礎(chǔ)的計(jì)算條件，選用簡化法或彈性地基梁法計(jì)算其縱向內(nèi)力，再根據(jù)縱向內(nèi)力計(jì)算結(jié)果，按一般鋼筋混凝土受彎構(gòu)件進(jìn)行基礎(chǔ)量縱向截面驗(yàn)算與配筋計(jì)算，同時(shí)應(yīng)滿足設(shè)計(jì)構(gòu)造要求。

(3)按地基承載力設(shè)計(jì)值計(jì)算所需的條形基礎(chǔ)底面積A，進(jìn)而確定底板寬度b。3/2/202473四、柱下條形基礎(chǔ)的構(gòu)造要求

除滿足一般擴(kuò)展基礎(chǔ)構(gòu)造外，尚應(yīng)符合下列要求：(1)柱下條形基礎(chǔ)的肋梁高度由計(jì)算確定，一般宜為柱距的1/4～1/8(通常取柱距的1/6)。(2)現(xiàn)澆柱下的條形基礎(chǔ)沿縱向可取等截面，當(dāng)柱截面邊長較大時(shí)，應(yīng)在柱位處將肋部加寬，使其與條形基礎(chǔ)梁交接處的平面尺寸不小于下面圖3-19中的規(guī)定。(3)條形基礎(chǔ)兩端應(yīng)向邊柱外延伸，延伸長度一般為邊跨跨距的0.25～0.30倍。當(dāng)荷載不對稱時(shí)，兩端伸出長度可不相等，使基底形心與荷載合力作用點(diǎn)盡量一致。(4)基礎(chǔ)梁頂面和底面的縱向受力鋼筋由計(jì)算確定，最小配筋率為0.2%，同時(shí)應(yīng)有2～4根通長配筋，且面積不得少于縱向鋼筋總面積的1/3。當(dāng)梁高大于700mm時(shí)，應(yīng)在肋梁的兩側(cè)加配縱向構(gòu)造鋼筋，其直徑不小于14mm并用

8@400的S形構(gòu)造箍筋固定。3/2/2024743/2/202475第六節(jié)十字交叉條形基礎(chǔ)

柱下十字交叉條形基礎(chǔ)是由柱網(wǎng)下的縱橫兩組條形基礎(chǔ)組成的空間結(jié)構(gòu)，柱網(wǎng)傳來的集中荷載與彎矩作用在兩組條形基礎(chǔ)的交叉點(diǎn)上。十字交叉條形基礎(chǔ)的內(nèi)力計(jì)算比較復(fù)雜，目前在設(shè)計(jì)中一般采用簡化方法，即將柱荷載按一定原則分配到縱橫兩個(gè)方向的條形基礎(chǔ)上，然后分別按單向條形基礎(chǔ)進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算與配筋。

滿足變形協(xié)調(diào)條件:縱、橫基礎(chǔ)梁在交叉節(jié)點(diǎn)上的位移相等。一、節(jié)點(diǎn)荷載的初步分配1.節(jié)點(diǎn)荷載的分配原則滿足靜力平衡條件:各節(jié)點(diǎn)分配在縱、橫基礎(chǔ)梁上的荷載之和，應(yīng)等于作用在該節(jié)點(diǎn)上的荷載；3/2/2024762.節(jié)點(diǎn)荷載分配方法(1)邊柱節(jié)點(diǎn)(圖b)

bx、by──x、y方向的基礎(chǔ)梁底面寬度，

Sx、Sy──x、y方向的基礎(chǔ)梁彈性特征長度；

ks

──地基的基床系數(shù)；

E

──基礎(chǔ)材料的彈性模量；

Ix、Iy──x、y方向的基礎(chǔ)梁截面慣性矩。當(dāng)邊柱有伸出懸臂長度時(shí)，荷載分配見式(3-36)。

3/2/202477

(2)內(nèi)柱節(jié)點(diǎn)(圖c)

(3)角柱節(jié)點(diǎn)(圖d)

一般公式與內(nèi)柱節(jié)點(diǎn)相同。當(dāng)角柱節(jié)點(diǎn)有一個(gè)方向伸出懸臂時(shí)(懸臂長度可取)，則荷載分配為式中值可查表3-10。3/2/202478二、節(jié)點(diǎn)荷載的調(diào)整1.計(jì)算調(diào)整前的地基平均反力──交叉梁基礎(chǔ)上豎向荷載的總和；──交叉梁基礎(chǔ)支撐總面積；──交叉梁基礎(chǔ)節(jié)點(diǎn)處重疊面積之和。

2.地基反力增量

3.x、y方向分配荷載增量──節(jié)點(diǎn)處重疊面積。4.調(diào)整后的分配荷載

3/2/202479

筏板基礎(chǔ)地基承載力的驗(yàn)算公式與擴(kuò)展基礎(chǔ)相同。當(dāng)?shù)叵滤惠^高時(shí)，驗(yàn)算公式中的地基壓力項(xiàng)應(yīng)減去基礎(chǔ)底面處的浮力，即

筏板基礎(chǔ)包括梁板式基礎(chǔ)、格筏基礎(chǔ)和含梁或不含梁的片筏基礎(chǔ)等型式。筏板基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)一般包括基礎(chǔ)梁設(shè)計(jì)與板的設(shè)計(jì)二部分，筏板上基礎(chǔ)梁的設(shè)計(jì)方法同第五節(jié)柱下條形基礎(chǔ)；筏板的設(shè)計(jì)計(jì)算內(nèi)容，主要包括筏板基礎(chǔ)地基計(jì)算、筏板內(nèi)力分析、筏板截面強(qiáng)度驗(yàn)算與板厚、配筋量確定等。第七節(jié)筏板基礎(chǔ)——地下水位作用在基礎(chǔ)底面上的浮力。

一、地基承載力驗(yàn)算

3/2/202480筏板內(nèi)力計(jì)算可根據(jù)上部結(jié)構(gòu)剛度及筏板基礎(chǔ)剛度的大小分別采用剛性法或彈性地基基床系數(shù)法進(jìn)行。(一)剛性法當(dāng)上部結(jié)構(gòu)整體剛度較大，筏板基礎(chǔ)下的地基土層分布均勻時(shí)，可不考慮整體彎曲而只計(jì)局部彎曲產(chǎn)生的內(nèi)力。當(dāng)持力層壓縮模量MPa或板厚H大于墻間距離時(shí)，可認(rèn)為基底反力成直線或平面分布。符合上述條件的筏板基礎(chǔ)的內(nèi)力可按剛性法計(jì)算，此時(shí)基礎(chǔ)底面的地基凈反力可按下式計(jì)算：

二、筏板的內(nèi)力計(jì)算采用剛性法計(jì)算時(shí)，在算出基底的地基凈反力后，常用的倒樓蓋法和剛性板條法計(jì)算筏板的內(nèi)力。

3/2/202481框架體系下的筏板基礎(chǔ)也可按剛性板條法計(jì)算筏板內(nèi)力，其計(jì)算步驟如下：(a)先將筏板基礎(chǔ)在x、y方向從跨中到跨中分成若干條帶，如圖所示。(b)取出每一條帶進(jìn)行分析。設(shè)某條帶的寬度為b，長度為L，條帶內(nèi)柱的總荷載為，條帶內(nèi)地基凈反力平均值為，計(jì)算二者的平均值為

(1)倒樓蓋法倒樓蓋法計(jì)算基礎(chǔ)內(nèi)力的步驟是將筏板作為樓蓋，地基凈反力作為荷載，底板按連續(xù)單向板或雙向板計(jì)算。采用倒樓蓋法計(jì)算基礎(chǔ)內(nèi)力時(shí)，在兩端第一、二開間內(nèi)，應(yīng)按計(jì)算增加10％～20％的配筋量且上下均勻配置。(2)剛性板條法3/2/202482(c)計(jì)算柱荷載的修正系數(shù)，按修正系數(shù)調(diào)整柱荷載

(d)調(diào)整基底平均凈反力，調(diào)整值為

(e)最后采用調(diào)整后的柱荷載及基底凈反力，按獨(dú)立的柱下條形基礎(chǔ)計(jì)算基礎(chǔ)內(nèi)力。

3/2/202483當(dāng)上部結(jié)構(gòu)剛度與筏板基礎(chǔ)剛度都較小時(shí)，應(yīng)考慮地基基礎(chǔ)共同作用的影響，而筏板內(nèi)力可采用彈性地基基床系數(shù)法計(jì)算，即將筏板看成彈性地基上的薄板，采用數(shù)值方法計(jì)算其內(nèi)力。目前較常用的彈性地基板有限單元法。(二)彈性地基基床系數(shù)法

選用合適的內(nèi)力計(jì)算方法計(jì)算出筏板基礎(chǔ)內(nèi)力后，可按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010－2002）中的抗剪與抗沖切強(qiáng)度驗(yàn)算方法確定筏板厚度，由抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算確定筏板的縱向與橫向配筋量。對含基礎(chǔ)梁的筏板基礎(chǔ)，其基礎(chǔ)梁的計(jì)算及配筋可采用與條形基礎(chǔ)梁相同的方法進(jìn)行。三、截面強(qiáng)度驗(yàn)算與配筋計(jì)算3/2/202484四、筏板基礎(chǔ)的構(gòu)造與基本要求(1)筏板基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡可能使荷載合力點(diǎn)位置與筏基底面形心相重合。當(dāng)偏心距較大時(shí)，可將筏板適當(dāng)向外懸挑，但挑出長度不宜大于2.0m，同時(shí)宜將肋梁挑至筏板邊緣。(2)平板式筏基的厚度不宜小于200mm。肋梁式筏板的厚度宜大于計(jì)算區(qū)段內(nèi)最小板跨的1/20，一般取200～400mm。肋梁高度宜大于或等于柱距的1/6。(3)筏板配筋率在0.5%～1.0%為宜。受力鋼筋最小直徑不宜小于8mm，一般不小于12mm，間距100～200mm。分布鋼筋直徑取8～10mm，間距200～300mm。(4)筏板的混凝土強(qiáng)度等級可采用C20，地下水位以下的地下室底板應(yīng)考慮抗?jié)B，并進(jìn)行抗裂度驗(yàn)算。3/2/202485

箱形基礎(chǔ)是由底板、頂板、外側(cè)墻及一定數(shù)量縱橫布置的內(nèi)隔墻構(gòu)成的整體剛度很好的箱式結(jié)構(gòu)。一方面承受上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載和不均勻地基反力引起的整體彎曲，同時(shí)其頂板和底板還分別受到頂板荷載與地基反力引起的局部彎曲。在分析箱形基礎(chǔ)整體彎曲時(shí)，其自重按均布荷載處理；在進(jìn)行底板彎曲計(jì)算時(shí)，應(yīng)扣除底板自重。一、箱形基礎(chǔ)的構(gòu)造與基本設(shè)計(jì)要求

*第八節(jié)箱形基礎(chǔ)采用箱形基礎(chǔ)時(shí)，上部結(jié)構(gòu)體形應(yīng)力求簡單、規(guī)則，平面布局盡量對稱，基底平面形心應(yīng)盡可能與上部結(jié)構(gòu)豎向靜荷載重心相重合。當(dāng)偏心較大時(shí)，可使基礎(chǔ)底板四周伸出不等長的短懸臂以調(diào)整底面形心位置，使最大偏心距不大于偏心方向基礎(chǔ)邊長的1/60。3/2/202486箱形基礎(chǔ)的墻體宜與上部結(jié)構(gòu)的內(nèi)外墻對正，并沿柱網(wǎng)軸線布置。箱基的墻體含量應(yīng)有充分的保證，平均每平方米基礎(chǔ)面積上墻體長度不得小于400mm或墻體水平截面積不得小于基礎(chǔ)面積的1/10，其中縱墻配置不得小于墻體總配置量的60%，且有不少于三道縱墻貫通全長。箱形基礎(chǔ)的高度一般取建筑物高度的1/8~1/12，或箱形基礎(chǔ)長度的1/16～1/18，并不小于3m。頂板、底板及墻身的厚度應(yīng)根據(jù)受力情況、整體剛度、施工條