2010版塔設(shè)備設(shè)計

中原石化分公司12第一塔設(shè)備概述1.1塔設(shè)計的基本目標(biāo)與原則中原石化分公司12第一塔設(shè)備概述1.1塔設(shè)計的基本目標(biāo)與原則要求（1）生產(chǎn)能力大。在較大的氣液流速下，仍不致發(fā)生大量的霧沫夾帶攔液或者液泛等破壞正常操作的現(xiàn)（2）操作穩(wěn)定彈性大。當(dāng)塔設(shè)備的氣液負(fù)荷有較大波動時，仍能在較的傳質(zhì)效率下進行穩(wěn)定的操作。并且塔設(shè)備應(yīng)保證在能長期連續(xù)操（3）流體流動阻力小，流體通過塔設(shè)備的壓降小。這將大大節(jié)省生產(chǎn)無法維持必要的真空（4）結(jié)構(gòu)簡單、耗用材料少，制造與安裝容易。這可以減少基建過程中的投資費（5）耐腐蝕和不易堵塞，方便操作、調(diào)節(jié)和檢1.2塔設(shè)備選型設(shè)計依據(jù)1-1~1PentaGB150-HG20652-塔類型的選擇塔設(shè)備簡塔類型的選擇塔設(shè)備簡內(nèi)件結(jié)構(gòu)分為板式塔和填料的改進，填料塔的效率有所提高，放大效應(yīng)也在逐步得以解液傳質(zhì)設(shè)備。在一個圓筒形的殼體內(nèi)裝有若干層按一定間距放置的水平塔~2PentaHG/T20580-NB/T47041-HG/T21639-HG21594-GB50011-JB/T4710-使用的情況，主要的塔型是泡罩塔、篩板塔、浮閥塔、舌形塔、使用的情況，主要的塔型是泡罩塔、篩板塔、浮閥塔、舌形塔、浮動噴射等等。板式塔與填料塔對比見表1-21-21.3.2塔設(shè)備選型原則波動能力~3Penta大小應(yīng)采用比表面積大、持液量高、液相湍動大的填料塔，一般多采用散裝填料（一）物料性質(zhì)對塔設(shè)備選擇的（1）易起泡的物系，如處理量不大時，以選用填料塔為宜。因為填料使泡沫破裂，在板式塔中則易引起液（2）具有腐蝕性的介質(zhì)，可選用填料塔。如必須用板式塔，宜選用結(jié)簡單、造價便宜的篩板塔盤、穿流式塔盤或舌形塔盤，以便及時更（3）具有熱敏性的物料須減壓操作，以防過熱引起分解或聚合，故應(yīng)低時，也可用篩板塔和浮閥（4）黏性較大的物系，可以選用大尺寸填料，板式塔的傳質(zhì)效率較差（5）含有懸浮物的物料，應(yīng)選擇液流通道較大的塔型，以板式塔為宜料（6）操作過程中有熱效應(yīng)的系統(tǒng)，用板式塔為宜。因塔板上積有液層可在其中安放換熱管，進行有效的加熱或冷（二）操作條件對塔設(shè)備選擇的（1）若氣相傳質(zhì)阻力大（即氣相控制系統(tǒng)。如低黏度液體的蒸餾，空液相控制的系統(tǒng)（如用氣相在液層中鼓~4Penta（2）大的液體負(fù)荷，可選用填料塔，若用板式塔時，宜選用氣液并流塔型（如噴射型塔盤）或選（2）大的液體負(fù)荷，可選用填料塔，若用板式塔時，宜選用氣液并流塔型（如噴射型塔盤）或選用板上液流阻力較小的塔型（如篩板和浮閥）（3）低的液體負(fù)荷，一般不宜采用填料塔。因為填料塔要求一定量的淋密度，但網(wǎng)體填料能用于低液體負(fù)荷的場（4）液氣比波動的適應(yīng)性，板式塔優(yōu)于填料塔，故當(dāng)液氣比波動較大宜用板式（三）其他因素對塔設(shè)備選擇的（1）對于多數(shù)情800mm時，不宜采用板式塔，宜用填程，宜采用新型填（2）一般填料塔比板式塔（3）大塔以板式塔造價較廉。因填料價格約與塔體的容積成正比，板塔按單位面積計算的價格，隨塔徑增大而減1-~5Penta800mm1-41.4板式塔及塔板選擇板式塔主要有篩板塔、浮閥塔和泡罩塔。板式塔的設(shè)1-41.4板式塔及塔板選擇板式塔主要有篩板塔、浮閥塔和泡罩塔。板式塔的設(shè)計主要是選擇塔塔是經(jīng)濟合理的，比一般填料塔具有效率高和能力大的優(yōu)~6PentaCO2VAC水分離工業(yè)上需分離的物料及其操為了適應(yīng)各種不同的操求，迄今已開發(fā)和使用的塔板類型繁多。這些塔板各有各的特點和使用體現(xiàn)將幾種主要塔板的性能比1-5工業(yè)上需分離的物料及其操為了適應(yīng)各種不同的操求，迄今已開發(fā)和使用的塔板類型繁多。這些塔板各有各的特點和使用體現(xiàn)將幾種主要塔板的性能比1-51-6能耗1.5填料塔的填料類型與選擇~7Penta生產(chǎn)能 塔板效 操作彈 壓 結(jié) 成5111.2-1.1-90.7-1.2-30.4-1.3-30.5-塔盤類 優(yōu) 缺 適用場小塔一定的機械強度，使填料層底部不致因受壓而碎裂、變常用的填料可分為兩大類：散裝填料和規(guī)整填1-7料性能的基本參表面積是評價填料性能優(yōu)劣的一個重要指~8PentaGlitsch此，空隙率是此，空隙率是評價填料性能優(yōu)劣的又一重要指力越者采用模糊數(shù)學(xué)方法對九種常用填料的性能進行了評價如表所1-8工藝的要求，又要使設(shè)備投資和操作費用最1.6塔的結(jié)構(gòu)~9Penta123456789填料名 評估 排等件組成。支座常用裙式支座。附件包括人、手孔，各種接管、平臺、扶吊柱圖2-1A板式塔說2-1B填料塔說明圖7—8—支撐裝置；9—進氣口；10—11—12—~10精餾段塔盤；5—殼體；6—進料口；7—人孔；8—提餾段塔盤；9—進氣口；10—11—排液口；12—Penta1.7本廠實際選擇（1）在各個工段中，既含有二氧化碳、合成氣等腐蝕性小的物系，又有醋酸等腐蝕性較大的物1.7本廠實際選擇（1）在各個工段中，既含有二氧化碳、合成氣等腐蝕性小的物系，又有醋酸等腐蝕性較大的物系，因此在塔型選擇時應(yīng)分別考（2）在部分工段會產(chǎn)生懸?。?）常壓、減壓、加壓操作均存（4）塔徑一般較大，個別為小尺（5）從成本出發(fā)，優(yōu)先考慮板式塔，但在一些吸收過程中，同時使用料塔。根據(jù)本項目的反應(yīng)，并設(shè)計出了反應(yīng)精餾塔和萃取具體的選擇結(jié)果如1-91-9~11PentaCO2VAC水分離第二板式塔設(shè)備設(shè)計計算示例2.1T0302VAC第二板式塔設(shè)備設(shè)計計算示例2.1T0302VAC粗分塔VAC粗分塔T0302操作壓力為0.1MPa，塔頂溫度52.7562℃，塔底的詳細(xì)計算過程如下所2.1.1水力學(xué)參數(shù)獲得（1）塔板的們初步選擇浮閥（2）物性參數(shù)提取Aspenplus各塔板上的物取塔板上氣液相負(fù)荷最大塊塔板進行手工計算和校核，然后再用Aspenplus進行塔的設(shè)計和校核，過比較來檢查計算的正確采用AspenPlusT0101TraySizing各塔板上的物性參數(shù)如2-所~12Penta12采用AspenPlusT0302添加TraySizing各塔板上的物性參數(shù)如表2-1所2-1~13Penta℃℃m172933412采用AspenPlusT0302添加TraySizing各塔板上的物性參數(shù)如表2-1所2-1~13Penta℃℃m17293345926976~14Penta86993989661247~14Penta869939896612474~15Penta938370~15Penta9383700中原石化分公司12得到水力學(xué)參數(shù)表后，從中選擇流量最大的塔板，作為設(shè)計的計算依2-25塊塔板物性2.1.2工藝尺寸概算（1）塔徑計算中原石化分公司12得到水力學(xué)參數(shù)表后，從中選擇流量最大的塔板，作為設(shè)計的計算依2-25塊塔板物性2.1.2工藝尺寸概算（1）塔徑計算板間距的經(jīng)驗數(shù)值選2-3初選塔板間板上液層高HT-hT=800-0.013351019.58L L汽液兩相流動參 14.53931.13681 V查史密斯關(guān)聯(lián)~16Penta℃℃42-1可查得矯正到表面張力為0.021993σ CC0.011 2-1可查得矯正到表面張力為0.021993σ CC0.011 泛點氣ρL891.233-uf0.107748為避免霧沫夾帶及液泛的發(fā)生，一般情(0.6~0.8)u在此取安全系數(shù)0.6：??′=0.6×=0.6×1.9387=43.14πu所以，初算塔徑為；圓整后取3.14πDAT2實際塔截44~17Penta43.14實際空塔氣速u2（2）塔徑的初步核算1)霧沫=0.5~0.7， D故堰長lw0.643.14實際空塔氣速u2（2）塔徑的初步核算1)霧沫=0.5~0.7， D故堰長lw0.62由化工工藝設(shè)計手冊圖12-查弓形降液管的參數(shù)，如下圖所2-2D由圖可/??0.0550.1727m則弓形降液管截面0.0553fTW0.112 WGA- 3.14- ~18Penta又因為29.14638H2.5（hwhow）2.5(0.088671.03)3f則霧沫夾帶量eV又因為29.14638H2.5（hwhow）2.5(0.088671.03)3f則霧沫夾帶量eV0.0057e0.0014kg液kgVHh 0.8Tf因為0.0014kg液kg汽0.1kg液kg故在設(shè)計負(fù)荷下不會發(fā)生過量霧沫夾2)停留為降低氣泡管內(nèi)應(yīng)有足夠的停留時間以使氣體從液分離出，一般要求τ不應(yīng)小于3~5s，而對于高壓下操作的塔以及易起泡系，停留時間應(yīng)更長些，為此必須進行校液體在降液管中停留時HT 0.893.9283s根據(jù)以上兩步核算的結(jié)果，可以認(rèn)為塔徑D=2m（3）塔板布置設(shè)計1)塔板結(jié)構(gòu)降液管主要有圓形、弓形和傾斜弓形三種。三種降液管的對比如~19Penta2-4綜合以上情況比較，這里選用弓形降液有以下幾種形式：U型流、單流型、雙流型2-4綜合以上情況比較，這里選用弓形降液有以下幾種形式：U型流、單流型、雙流型、階梯流2-5列出了溢流類型、塔徑、液體負(fù)荷之間的關(guān)系2-5由于板式塔內(nèi)流量為9.1464m3/h，且估算塔徑為2m，選U形流（4）堰及降液管設(shè)計1)堰的~20PentaU745970119011110111101111011110因為受液盤為凹形受液盤，所以沒有內(nèi)Lh (lw2-3由化工工藝設(shè)計手冊圖12-48液流收縮系數(shù)圖查因為受液盤為凹形受液盤，所以沒有內(nèi)Lh (lw2-3由化工工藝設(shè)計手冊圖12-48液流收縮系數(shù)圖查由弗朗西斯公式，堰上液層高32LhEhow0.002841.03由于 0.06m，所以采用平堰堰高h(yuǎn)Lhow0.10.0109990.089m，圓整后得堰高為0.9m0.090.010999'hh所以板上清液層高 L因為' 所以假設(shè)的hL2)降液管的降液管的截面積2~21Penta降液管管寬假設(shè)h0hw則降液管底部距下一板的間距為(5)塔板布hw0.01①塔板的分塊。因D≥800mm，故塔板降液管管寬假設(shè)h0hw則降液管底部距下一板的間距為(5)塔板布hw0.01①塔板的分塊。因D≥800mm，故塔板采用分塊2-查表2-6得，塔板分為5②邊緣區(qū)寬度確取=W's=0.05m,WC③開孔區(qū)面積計r2x2r2sin1xar180開孔區(qū)xD/2WWs1(0.240.05)1r/20.65A20.940.6520.942sin1.366m故2a0.94④篩孔計算及其排列。本例所處理物系無腐蝕性，可選用=3mm板，取篩孔直徑do=6mm。篩孔按正三角形排列，取孔心tt=3do=3篩孔數(shù)目t為~22Penta塔板分塊34561.1551.155n70402t開孔率A/A0.907/t/2 0氣體通1.1551.155n70402t開孔率A/A0.907/t/2 0氣體通過篩孔的氣速篩孔uVs/0010.07%(6)流體力學(xué)計算與校核1)塔板①干板阻 hcv0C0832，查由查圖得C02 故h0.051c0.036772）氣體通過液層板上清液層高度hL計算公式~23Pentah1 0.8(m/suaA3.14 0.82.37551.3263h1 0.8(m/suaA3.14 0.82.37551.3263Kg1/2/(sm1/2得故h1hL(hwhow0.62(0.0110.070.081m液柱2）液體表面張力所造成的阻力418.035/891.29.810.001375(m即 氣體通過塔板的壓降相當(dāng)于的高度hp為hphch1h0.0367790.03720.0013750.07535(m液柱氣體通過每層塔板的壓△PphpρLg0.07535891.29.81658.165Pa0.7kPa為設(shè)計允（2）液面面落差的影~24Penta（3）液沫液沫夾帶量計5.7106 5.7 0.0008 （3）液沫液沫夾帶量計5.7106 5.7 0.0008 18.035/10000.82.5<0.1(kg液/kg氣故在本設(shè)計中液沫夾帶量ev在允許范圍（4）對篩板塔，漏液點氣速u0,ma 0.00560.13h-h0LV4.40.740.00560.130.08-0.0013757.49811.9359m/s實際孔速u0/穩(wěn)定系數(shù)為11.9359/7.49781.59故在本設(shè)計中無明顯漏（5）為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高HdHdHThw醋酸乙烯屬于一般物系，取 0.5，則Hh0.50.80.089TwHdhphL而h板上不設(shè)進口堰，~25Pentahd 0.00599(m液柱01.20.01069Hd0.005990.081320.005990.1626(m H，給在本設(shè)計中不會發(fā)生液泛現(xiàn)象。dT8負(fù)荷性能圖（1）漏Vshd 0.00599(m液柱01.20.01069Hd0.005990.081320.005990.1626(m H，給在本設(shè)計中不會發(fā)生液泛現(xiàn)象。dT8負(fù)荷性能圖（1）漏Vs,min/A04.4C0(0.0560.13(hwhow)h)L/由，2/Ehlw100020.1+在操作范圍內(nèi)，任取幾個LS值，依上式計算出Vs值計算結(jié)果列于表2-由表2-7數(shù)據(jù)即可作出漏液線（2）液沫夾以eV0.1kg液/kg氣為限，求Ls關(guān)系如5.7106 eVH由T2/0.0791.03hh2.5h2.5hh0.12172/fL s2/HThf0.6783~26Penta5.7 0.67832/L 整理得Vs9.3695.7 0.67832/L 整理得Vs9.369由表3-20數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線2（3）液相負(fù)荷下對于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)。2/1.03Sh0.006m/計 0.00098m3/據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)得垂直液相負(fù)荷下限3（4）液相負(fù)荷上以4s作為液體在降液管中停留時間的下AfH0.17275/s故 3據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限4（3）液Hd(HT令由HdhphLhdhchlhhLh1~27Penta hLhwhow--1hw1howhch聯(lián)立得忽略將howLshd與Lshc與的hLhwhow--1hw1howhch聯(lián)立得忽略將howLshd與Lshc與的關(guān)系式代入上式，并整理得：a'V2b'c'L2d'ss0.051V0.782（A L0.11.3660b'HT1hw0.50.80.50.6210.04c'0.153/l 0.153/1.20.010692w01/360036002/d'2.84103E12.84101.03131.2將有關(guān)的數(shù)據(jù)帶入整理，得49.328-14280L2-ssS在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，計算結(jié)果列于表3-21由表3-21數(shù)據(jù)即可作出液泛線5根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔得負(fù)荷性能圖，如圖2-7所示由以上1~5作出塔板的負(fù)荷性能圖如~28Penta2-7VV0.211m3/故操作彈性為由圖可知，操作線介于五條線之間，且有一定操作彈性空間，設(shè)計合~29Penta圖2-8Aspen(8)塔設(shè)計結(jié)果2-6~30Penta圖2-8Aspen(8)塔設(shè)計結(jié)果2-6~30PentaUlw(9)塔機械工程設(shè)1）塔高的①實際塔板數(shù)N：經(jīng)計算可得實際塔板數(shù)為23②塔頂空HD：塔頂空間高(9)塔機械工程設(shè)1）塔高的①實際塔板數(shù)N：經(jīng)計算可得實際塔板數(shù)為23②塔頂空HD：塔頂空間高度的作用時安裝塔板和開人孔的需要，使氣體中的液體自由沉降，減少塔頂出口氣中的液滴夾帶，空間高度1.0~1.5m，這里取HD=1m③塔板間距HT：由上面計算可知HT=0.8mH④開設(shè)人孔的板間 :設(shè)有人孔的上下兩塔板間距應(yīng)大于等于T這里=800括塔頂和塔底人孔數(shù)）⑥進料段空間般要比HT大，取HF=1100mm~31Penta0.0372m降液管內(nèi)清液層高度霧沫夾帶8×10-4kg液/kg塔底容量可取小些，取2~5min的儲量。提取Aspen數(shù)據(jù)塔底料液出口體V=9.14638m3/h，塔徑 V 0.785D2HB綜上可知塔筒體HHD(202S)HTSHTHFHB⑧裙座筒體高度大于10m，塔徑2m>1m，所以采用圓柱形裙⑨封頭封頭選取標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，根據(jù)GB/T25198-2010，知H=540mm2）接管的（1）進取進料管液體流速為1.5m/s，液相體積流量為0.0137m3/s，則進料Vd0.7852圓整后，選取規(guī)格為4的熱軋無縫鋼Vu1.1169m/0.785d實際（2）塔頂出料~32Penta取液體流速2ms，根sAspen3Vd20.785D圓整后，選取規(guī)格為76取液體流速2ms，根sAspen3Vd20.785D圓整后，選取規(guī)格為764的熱軋無縫鋼Vu1.267m/0.785d實際（3）塔底出取出料管流速為u=1.6m/s積流量V=0.00162m3/s，則管徑V0.785ud1圓整后，選取規(guī)格為3的熱軋無縫鋼Vu1.3568m/實際0.785d3）塔體和封頭作為塔體和封頭的材~33Penta2.2塔設(shè)備條件圖2-92.2塔設(shè)備條件圖2-9~34Penta2.3塔裝配圖2-102.4強度校核4）筒體壁厚這里采用SW6-2011進行塔的筒體強度計2.3塔裝配圖2-102.4強度校核4）筒體壁厚這里采用SW6-2011進行塔的筒體強度計算，如2-72-~35Penta第1段筒體校核計算周師Pentakill計算所依據(jù)的GB150.3-2011計算筒體簡計算壓力0.10設(shè)計溫度137.00C內(nèi)徑2000.00材Q345R (板材試驗溫度許用應(yīng)力189.002-8~36Penta第2段筒體校核計算周師Pentakill計算所依據(jù)的GB150.3-2011計算筒體簡計算壓力0.10設(shè)計溫度137.00C內(nèi)徑2000.00材Q345R (板材試驗溫度許用應(yīng)力2-8~36Penta第2段筒體校核計算周師Pentakill計算所依據(jù)的GB150.3-2011計算筒體簡計算壓力0.10設(shè)計溫度137.00C內(nèi)徑2000.00材Q345R (板材試驗溫度許用應(yīng)力189.00設(shè)計溫度許用應(yīng)力189.00試驗溫度下屈服點345.00鋼板負(fù)偏差0.30腐蝕裕量3.00焊接接頭系數(shù)1.00厚度及重量計算厚 =2[]tPc=0.53有效厚e=n-C1-C2=8.70名義厚n=12.00重5265.80壓力試驗時應(yīng)力壓力試驗液壓試驗試驗壓PT=1.25P[] 0.4646(或由用戶輸入[的應(yīng)力水平TT0.90s=310.50圓筒的T=pT.(Die)=53.632e校核條T校核結(jié)合格壓力及應(yīng)力最大允許工作2e[]t (Die)=1.63718設(shè)計溫度下計算Pc(Diet =11.54e189.00校核條t結(jié)合格6）封頭壁厚入?yún)?shù)如下~37Penta設(shè)計溫度許用應(yīng)力189.00試驗溫度下屈服點345.00鋼板6）封頭壁厚入?yún)?shù)如下~37Penta設(shè)計溫度許用應(yīng)力189.00試驗溫度下屈服點345.00鋼板負(fù)偏差0.30腐蝕裕量3.00焊接接頭系數(shù)1.00厚度及重量計算厚 =2[]tPc=0.53有效厚e=n-C1-C2=8.70名義厚n=12.00重8190.45壓力試驗時應(yīng)力壓力試驗液壓試驗試驗壓PT=1.25P[] 0.4646(或由用戶輸入[的應(yīng)力水平TT0.90s=310.50圓筒的T=pT.(Die)=53.632e校核條T校核結(jié)合格壓力及應(yīng)力最大允許工作2e[]t (Die)=1.63718設(shè)計溫度下計算Pc(Diet =11.54e189.00校核條t結(jié)合格2-~38Penta上封頭校核計算計算單周師Pentakill計算所依據(jù)的GB150.3-2011計算橢圓封頭計算壓力0.10設(shè)計溫度137.00C內(nèi)徑2000.00曲面深度525.00材Q345R (板材)2-~38Penta上封頭校核計算計算單周師Pentakill計算所依據(jù)的GB150.3-2011計算橢圓封頭計算壓力0.10設(shè)計溫度137.00C內(nèi)徑2000.00曲面深度525.00材Q345R (板材)設(shè)計溫度許用應(yīng)力189.00試驗溫度許用應(yīng)力189.00鋼板負(fù)偏差0.30腐蝕裕量3.00焊接接頭系數(shù)1.00壓力試驗時應(yīng)力壓力試驗液壓試驗試驗壓P=1.25P[]=0.2375(或由用戶輸入 [壓力試驗允許通過的應(yīng)力T0.90s=310.50試驗壓力下封頭的T=pT.(KDi0.5e)=60.27校核條T校核結(jié)合格厚度及重量形狀系1 D2K=62i=0.9380 i計算厚 h=2[]t0.5Pc=0.50有效厚eh=nh-C1-C2=3.70最小厚min=3.00名義厚nh=7.00結(jié)滿足最小厚度要求重246.62壓力計算2-10~39Penta下封頭校核計算計算單周師Pentakill計算所依據(jù)的GB150.3-2011計算橢圓封頭計算壓力0.10設(shè)計溫度137.00C內(nèi)徑2000.00曲面深度525.00材Q345R (板材)設(shè)2-10~39Penta下封頭校核計算計算單周師Pentakill計算所依據(jù)的GB150.3-2011計算橢圓封頭計算壓力0.10設(shè)計溫度137.00C內(nèi)徑2000.00曲面深度525.00材Q345R (板材)設(shè)計溫度許用應(yīng)力189.00試驗溫度許用應(yīng)力189.00鋼板負(fù)偏差0.30腐蝕裕量3.00焊接接頭系數(shù)1.00壓力試驗時應(yīng)力壓力試驗液壓試驗試驗壓P=1.25P[]=0.4646(或由用戶輸入 [壓力試驗允許通過的應(yīng)力T0.90s=310.50試驗壓力下封頭的T=pT.(KDi0.5e)=117.90校核條T校核結(jié)合格厚度及重量形狀系1 D2K=62i=0.9380 i計算厚 h=2[]t0.5Pc=0.50有效厚eh=nh-C1-C2=3.70最小厚min=3.00名義厚nh=7.00結(jié)滿足最小厚度要求最大允許工作2[]t[Pw]=KDi0.5e=0.74477結(jié)合格2-~40Penta風(fēng)載及地震載荷筒體連操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma23629.17347.2-~40Penta風(fēng)載及地震載荷筒體連操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma23629.17347.17347.10675最小質(zhì) m0m010.2m02m03m04ma2035017347.17347.1067596985.17347.17347.10675風(fēng)彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) 6.5.5.2.34e+nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h T knMca MII(2/T)2Ym(hh (h T kk順風(fēng)向彎矩MII順風(fēng)向彎矩MII重246.62壓力計算最大允許工作2[]t[Pw]=KDi0.5e=0.74477結(jié)合格2-~41Penta組合應(yīng)力A11232323.2254.5912.39226.80226.80226.80A223(內(nèi)壓123(外壓28.8223.7055.7210.48123.89124.5652.92124.56A32-~41Penta組合應(yīng)力A11232323.2254.5912.39226.80226.80226.80A223(內(nèi)壓123(外壓28.8223.7055.7210.48123.89124.5652.92124.56A31216.7139.2914.30310.50310.50310.50A4224.789.2921.844.48108.38108.3855.68108.38組合風(fēng)彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 6.5.5.2.34e+nMIIF(hh)注:計及高振型時,此項按B.24計 k0000Meme0000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風(fēng)向計算 max(MIIM,MII0.25MIIM 6.5.5.2.34e+2-~42Penta54663.7D2/it2.73318e+074MJ mJJgFJ2-~42Penta54663.7D2/it2.73318e+074MJ mJJgFJ D it it17.47136.08合格AwZ0.55D2 otMJ mJJgFJmax (pT9.81Hw)(Diei)/53.63126.1153.63310.50310.50310.50合格合格不合合格1:ijiji=1操作工 j=1設(shè)計壓力或試驗壓力下引起的軸向應(yīng)力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直地震力引起的軸向應(yīng)力（壓i=3液壓試驗工況 j=3彎矩引起的軸向應(yīng)力（拉或壓）[]t設(shè)計溫度下材料許用應(yīng)力B設(shè)計溫度下軸向穩(wěn)定的應(yīng)力許用值注2:A1:軸向最大組合拉應(yīng) A2:軸向最大組合壓應(yīng)A3:液壓試驗時軸向最大組合拉應(yīng) A4:液壓試驗時軸向最大組合壓應(yīng)注3:單位如下質(zhì)量: 彎矩: 應(yīng)力:2-14~43Penta塔設(shè)備校中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究所板式2液壓封材料名Q345RQ345R名義厚度770.3MJJ mJ2-14~43Penta塔設(shè)備校中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究所板式2液壓封材料名Q345RQ345R名義厚度770.3MJJ mJJ e 主要尺計及總體參127.33561e+102565715438.5308