本科土木工程框剪結構模板新規(guī)范

土木工程框剪結構本科生畢業(yè)設計說明書題目：內(nèi)蒙古眾興煤炭集團有限責任公司辦公樓(方案一)專業(yè)：土木工程班級：土木20XX-X班內(nèi)蒙古眾興煤炭集團有限責任公司辦公樓擬建于包頭市稀土高新開發(fā)區(qū)總部園區(qū)內(nèi)；建筑面積12096m2,占地面積15000m2(包括周邊綠化、硬化用地)。建筑高度為39.3m。該建筑地上9層，地下一層。地下室層高4.0m,底層層高5.7m,其它層層高4.2m。采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架—剪力墻結構體系。建筑結構的安全等級為二級，結構設計使用年限為50年.地面粗糙類別為B類，基礎采用筏形基礎，抗震設防烈度為8度，剪力墻的抗震等級為一級，框架的抗震等級為二級。本工程擬建場地內(nèi)無不良地質作用存在，適宜進行工程建設，場地類別為Ⅱ類。本設計包括建筑和結構兩部分。建筑部分主要包括建筑平面、立面及樓梯的設計。結構設計部分主要包括結構方案的選擇及確定、結構構件的布置，利用電算的結果對一InnerMongoliaZhongxingCoalGroupCParkofBaotouRareEarthHigh-techDevelopmentZone,headquarters;Tareaofl2096m2,thetotalareaof1500buildingheightof39.3m.9floorsofthebuildingontheground,groundfloor,basementfloors4.0m,thebottomstorey5.7m,4.2mothersroughgroundcategoryBclass,basicuseofraftintensity,seismicratingofawall,fincludesplane,elevationandstcomputercalculation目錄 I 11.1設計原始資料 11.1.1建筑結構安全等級及設計使用年限 1 11.1.3工程地質、水文及氣象資料 11.2結構布置 21.2.1結構平面布置原則 21.2.2結構豎向布置原則 21.2.3變形縫的布置原則 21.3剪力墻的布置及間距 21.3.1剪力墻的布置原則 21.3.2剪力墻的間距 31.4結構的總體布置 31.4.1高層建筑的結構體系的最大高度 3 41.4.3結構平面形狀 41.4.4結構柱網(wǎng)布置的形式 4第二章結構構件截面尺寸初選 62.1框架梁截面尺寸的初選 62.1.1梁的強度等級 62.1.2框架梁尺寸的初估 62.2框架柱截面尺寸的初選 72.2.1柱的強度等級 72.2.2柱截面尺寸選擇 72.3填充墻截面的初選 82.4剪力墻的選擇 82.4.1剪力墻的數(shù)量 82.4.2剪力墻的強度等級 92.4.3剪力墻尺寸的確定 92.5板的截面尺寸確定 2.5.1板混凝土強度等級 2.5.2板的厚度確定 2.5.3板的類型 第三章荷載計算 錯誤!未定義書簽。3.1工程做法 錯誤!未定義書簽。3.1.1屋面面做法 錯誤!未定義書簽。3.1.2標準層樓面做法(除衛(wèi)生間外的其它房間) 錯誤!未定義書簽。3.1.3首層地面做法(除衛(wèi)生間外的其它房間) 3.1.4標準層衛(wèi)生間地面做法 錯誤!未定義書簽。3.1.5首層衛(wèi)生間做法 3.1.6外墻面做法 3.1.8女兒墻做法 3.1.9踢腳做法 3.1.10樓梯間樓面做法 3.2樓面荷載的計算 3.3各層柱自重的計算 3.4各層梁自重的計算 3.5各層墻體荷載計算 3.6重力荷載代表值的計算 第四章樓板及次梁設計 234.1板的設計 4.1.1標準層①號單向板的計算 4.1.2標準層③號雙向板的計算 4.1.3A號次梁的設計 第五章電算結果 第六章地震作用及結構抗震驗算 6.1梁線剛度計算 6.2柱線剛度計算 616.3框架柱側移剛度及框架剛度計算 6.3.1框架柱側移剛度及框架剛度計算 6.3.2總框架的等效剛度 6.4剪力墻等效剛度計算 6.4.1剪力墻W-1等效剛度的計算 6.4.2剪力墻W-2等效剛度的計算 6.4.4剪力墻W-4等效剛度的計算 6.4.5剪力墻W-5等效剛度的計算 6.5結構基本自震周期的計算及水平地震作用計算 806.5.1結構的基本周期 6.5.2結構的水平地震作用 6.6水平地震作用下框架-剪力墻地震內(nèi)力 6.6.1框架層間地震剪力的計算 6.6.2位移計算與驗算 第七章框架一剪力墻協(xié)同工作分析 7.1剪力墻的地震剪力和彎矩標準值分配 7.2框架柱的地震剪力和彎矩標準值分配 7.3水平地震作用下柱端彎矩標準值的計算 7.3.1反彎點高度的確定 7.3.2水平地震作用下柱端彎矩標準值 7.4水平剪力作用下梁端剪力及柱軸力的計算 7.5水平地震力作用下內(nèi)力圖 第八章風荷載作用下框架的內(nèi)力 8.1風荷載標準值的計算 8.2建筑物總風荷載的計算 8.3風荷載作用下結構的內(nèi)力計算 908.3,1風荷載作用下框架的內(nèi)力 8.3.2風荷載作用下剪力墻的內(nèi)力 8.3.3風荷載作用下一片剪力墻的內(nèi)力 8.3.4風荷載剪力在邊框框架柱的分配 8.3.5風荷載作用下邊框框架柱端彎矩標準值的計算 8.3.6風荷載作用下邊框框架梁端彎矩、剪力和柱軸力標準值的計算 92第九章豎向荷載作用下框架的內(nèi)力 9.1計算單元的確定 9.2恒荷載計算 9.3活荷載計算 9.4梁端彎矩計算 9.5梁柱的轉動剛度 9.6分配系數(shù)的計算 9.7彎矩分配與傳遞 9.8豎向荷載作用下的內(nèi)力圖 9.9豎向荷載作用下梁端剪力的計算 第十章結構的內(nèi)力組合 10.1荷載效應組合的選用 10.1.1無地震作用效應組合時，荷載效應組合設計值的計算公式 10.1.2地震作用效應組合時，荷載效應組合設計值的計算公式 10.2本設計采取的荷載組合 10.3框架梁、柱、剪力墻的內(nèi)力組合 第十一章框架柱、框架梁、剪力墻的配筋計算 11.1結構延性設計 11.2框架梁配筋計算 11.2.2斜截面配筋計算 11.2.3構造鋼筋的設置 11.3框架柱配筋計算 11.3.1框架柱縱向鋼筋的要求 11.3.2剪壓比、軸壓比的驗算 11.3.3正截面受壓承載力計算 11.4斜截面受剪承載力的計算 11.5框架梁、柱節(jié)點核芯區(qū)受剪承載力計算 11.5.2節(jié)點核芯區(qū)截面有效驗算寬度 11.5.3節(jié)點核芯區(qū)的受剪承載力按下式計算(按下式配置箍筋數(shù)量) 11.6剪力墻的配筋計算 11.6.1設計資料 11.6.2軸壓比的驗算 11.6.3墻肢縱向鋼筋的計算(采用對稱配筋) 11.6.4墻肢橫向鋼筋的計算 第十二章樓梯設計 12.1樓梯結構選擇 12.2梯段板的設計 12.3平臺板設計 12.4平臺梁設計 12.5構造柱TZ1的設計 第十三章基礎設計 13.1設計資料 13.1.1基本規(guī)定 13.1.2基礎資料(采用肋梁式筏板基礎) 13.1.3水文地質資料 13.1.4工程地質資料 13.1.5基礎理深的確定 13.2地基承載力的修正 13.3基礎內(nèi)力組合 13.4基礎的基底反力計算 13.4.1基礎尺寸及慣性矩 13.4.2基底反力 13.5地基凈反力的計算 13.6基礎板的內(nèi)力及配筋計算 13.6.1板的內(nèi)力計算 13.6.2基礎板的配筋計算 13.7基礎梁的內(nèi)力及配筋計算 13.7.1梁的內(nèi)力計算 13.7.2梁的正截面配筋計算 13.7.3梁的斜截面配筋計算 13.8基礎底板沖切承載力及剪切承載力驗算 13.8.1沖切承載力的驗算 13.8.2剪切承載力的驗算 外文翻譯 參考文獻 致謝信 工程概況及結構布置1.1設計原始資料間筑結構安全等級為二級；設計使用年限為50年；建筑抗震設防類別為丙類；地3)抗震設防烈度：8度(0.2g),設計地震分1.2結構布置1.2.2結構豎向布置原則1.2.3變形縫的布置原則在一般房屋結構的總體布置中，為了消除結構不規(guī)則收縮應力、溫度應力和不均勻從而消除沉降差、溫度應力和體型復雜對結構的危害。但在高層建筑中，由于建筑使用將房屋分成幾個獨立的部分，地震時常常因為相互碰撞而造成震害。1)剪力墻宜均勻布置在建筑物的周邊附近，樓梯間、電梯間、平面形狀變化及恒載2)平面形狀凸凹較大時，宜在凸出部分的端部附近布置剪力墻；5)單片剪力墻底部承擔的水平剪力不應超過結構底部總水平剪力的30%:7)抗震設計時，剪力墻的布置宜使結構各主軸方向的側向剛度接近；8)長矩形平面或平面有一部分較長的建筑中，縱向剪力墻不宜集中布置在房屋的兩盡端。剪力墻間距，見表1.2所示。本設計為8度抗震設防現(xiàn)澆結構，故剪力墻最大間距應滿足≤3B且≤40m,3.0×25.2=75.6m>40m,取剪力墻的間距最大值為40m。表1.2剪力墻的間距(m)(取較小值)樓蓋形式非抗震設計抗震設防烈度6度、7度8度9度現(xiàn)澆裝配整體注：1、表中B為樓面寬度，單位為m.2、裝配整體式樓蓋應設置厚度不小于50mm的鋼筋混凝土現(xiàn)澆層。3、現(xiàn)澆層厚度大于60mm的疊合樓板可作為現(xiàn)澆板考慮。4、當房屋端部末布置剪力墻時，第一片剪力墻與房屋端部的距離，不宜大于表中剪力墻間距的《高層規(guī)程》中將高層建筑分為兩級，即常規(guī)高度的高層建筑(A級)和超高層建筑(B級)。本工程主體九層屬于A級高層建筑。A級高度鋼筋混凝土高層建筑的最大適用高度見表1.3。本設計建筑高度為39.3m,符合最大高度限值100m。表1.3A級高度鋼筋混凝土高層建筑的最大適用高度(m)結構體系非抗震設計抗震設防烈度6度7度8度9度框架框架—剪力墻剪力墻筒體全部落地剪力墻部分框支剪力墻不應采用框架—核芯筒筒中筒板柱—剪力墻不應采用1.4.2結構高寬比H/B控制H/B的目的是控制結構剛度及側向位移。高層建筑中，隨著高度增加傾覆力矩級高度鋼筋混凝土高層建筑結構的高寬比不宜超過表1.4的數(shù)值。本設計H/B=39.3/25.2=1.56<4符合要求。結構體系非抗震設計抗震設防烈度6、7度8度9度框架543板柱—剪力墻654框架—剪力墻、剪力墻7654框架—核芯筒8764筒中筒8875水平荷載作用下側向變形加大，還會出現(xiàn)沿房屋長度平面各點變形不一致的情況，而引起結構扭轉、樓板平面撓曲等現(xiàn)象。為了避免樓板變形帶來的復雜受力情況，建筑物長度最好加以限制，見表1.5規(guī)定。本設計由于未設縫所以L/B=48/25.2=1.9<5滿足要求。設防烈度1.4.4結構柱網(wǎng)布置的形式結構柱網(wǎng)布置的形式如下1.1圖：圖11結構柱網(wǎng)布置圖11結構柱網(wǎng)布置第二章結構構件截面尺寸初選2.1.1梁的強度等級現(xiàn)澆框架梁、柱、節(jié)點的混凝土強度等級，按一級抗震等級設計時，不應低于C30,按二～四級和非抗震設計時，不應低于C20,本設計梁采用C35。2.1.2框架梁尺寸的初估1.截面寬度不宜小于200mm。2.截面的高度和寬度比不宜大于4。3.凈跨與截面高度比不宜小于4。b=(1/2～1/3)h=(1/2~1/3)×600=300h=(1/10~1/18)/p=(1/10～1/18)×8400=848度抗震區(qū)不宜大于C70,一級抗震等級設計時不應低于C30。二～四級抗震等級不低于C20。本設計柱的強度等級采用C40。(1)根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》,柱的截面尺寸應符合下列要求：1.矩形截面柱的邊長，,非抗震設計時不宜小于250mm,抗震設計時，四級不宜小于300mm,一、二、三級時不宜小于400mm;圓柱直徑，非抗震和四級抗震設計時不宜小于350mm,一、二、三級時不宜小于450mm。2.柱剪跨比宜大于2。3.柱截面高寬比不宜大于3。4.需滿足軸壓比限值，見表2.1。結構類型抗震等級一二三四框架結構 框架一剪力墻、板柱一剪力墻、框架—核心筒、筒中簡結構部分框支抗震墻γ—恒載與活載的分項系數(shù)的加權平均值，一般民用建筑房屋可近似取q?—樓層總荷載標準值，框架一剪力墻結構可取qx=12～14kN/m2,在此設A—確定的柱樓層負荷面積，可根據(jù)柱網(wǎng)尺n—欲確定的柱截面以上的樓層層數(shù)；辦公樓的荷載相對較小取q=12kN/m2,彎矩對中柱影響較小，取α=1.1。一~四層中柱截面五~九層中柱截面2.3填充墻截面的初選在本設計中，外墻選取300mm厚，內(nèi)墻選取200mm厚，外墻選用陶粒混凝土砌塊，2.4剪力墻的選擇實際設計時，剪力墻的數(shù)通常憑經(jīng)驗先適量布置，可根據(jù)下面兩點初步確定：(1)底層結構構件截面面積(Aw或Aw+Ac)與樓面面積A;之比見表2.2,其中Aw、設計條件7度Ⅱ類場地8度Ⅱ類場地Ar=1268.8m2,A?=36×0.8×0.8=23.Aw=(4%～6%)Ar-A=(50.752～76.128)-23.04-27.712～53.0(2)按壁率初定剪力墻數(shù)量，壁率應不小于5cm/m2。(壁率是指單位面積樓面面積上一個方向的剪力墻長度)規(guī)范規(guī)定，為了保證鋼筋混凝土剪力墻結構的承載力及變形能力，剪力墻混凝土的等級不應低于C20,所以本設計選用剪力墻混凝土強度等級為C40。剪力墻尺寸的確定小于200mm,且不應小于層高的1/16;其他情況下墻厚度不應小于160mm,也不應小層高的1/12;其他部位尚不應小于層高的1/15,且不應小于180mm。。(2)剪力墻的總高度與總長度之比不宜大于2;墻肢截面高度h。與墻厚b。之比不宜小于3,否則應視為柱。本設計中，剪力墻為一級抗震等級二～九層厚度為4200/20=210mm且大于160mm,取250mm;機房取200mm;一層厚度為5700/16=356.25mm且大于200mm,取400mm;地下室取400mm2.5板的截面尺寸確定各類結構用混凝土的強度等級均不應低于C20,現(xiàn)澆非預應力混凝土樓蓋結構的混凝土等級不宜高于C40,故本設計板混凝土強度等級取C35。房屋的頂層、結構轉換層、大底盤多塔樓結構的底盤頂層、平面復雜或開洞過大的度不得小于80mm,當板內(nèi)預埋管時不宜小于100mm,頂層樓板的厚度不宜小于120mm,宜雙層雙向配筋。普通地下室頂板厚度不宜小于160mm,作為上部結構嵌固部位的地下室樓層的頂樓蓋應采用梁板結構，樓板厚度不宜小于180mm,應采用雙層雙向配筋，且每層每個方向的配筋不宜小于0.25%。本設計中各層樓面板厚均取120mm,屋面板厚取150mm,地下室板厚取200mm。1)當長邊與短邊長度在lo?/lu≤2時，應按雙向板設計計算。2)當長邊與短邊長度在2<o?/lu?<3時，宜按雙向板計算；當按沿短邊方向受力的單向計算時，應沿長邊方向布置足夠數(shù)量的構造鋼筋。3)當長邊與短邊長度在lo?/o≥3時，宜按沿短邊方向受力的單向板計算。(lo?辦公室：lo?/l??=8400/3000=2.8<3且2.8>2故按單向板設計。(除衛(wèi)生間外的其它房間)30厚1:3干硬性水泥砂漿結合層，最薄處30厚C50細石混凝土找平………………22×0.045=0.99kN/m2水泥砂漿一道(內(nèi)摻建筑膠)120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板…………25×0.12=3.0kNm230厚1:3干硬性水泥砂漿結合層，表面撒水泥粉…………1.5厚聚氨酯防水層……………最薄處30厚C50細石混凝土找平……………22×0.045=0.99kN/m2水泥砂漿一道(內(nèi)摻建筑膠)200厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板……………25×0.2=5kNm23.1.6外墻面做法5厚水泥砂漿抹面………………20×05厚水泥砂漿石膏掃毛…………12×0.005=0.06kNm2清理基層，刷一道界面外加劑外墻面恒載標準值0.19kNm2(b).干掛石材外墻面外墻面清理后，用20厚1:3水泥砂漿找平……20×0.02=0.4kN/m2刷1.2厚聚氨酯防水涂料……………………0.05kN/m230厚石質板材，用環(huán)氧樹脂膠固定銷釘，石材接縫寬5-8,15厚1:3水泥砂漿…………………20×0.015=0.3kNm2刷素水泥漿一遍4-5厚1:1水泥砂漿加水重20%建筑膠鑲貼………20×0.005=0.1kN/m2涂料飾面8厚1;1:6水泥石膏砂漿大地掃毛或刮出紋道…12×0.08=0.096kNm23厚外加劑專用砂漿打底刮糙…………………20×0.003=0.006kNm2內(nèi)墻面恒載標準值0.216kNm2噴刷外墻涂料200厚鋼筋混凝土墻女兒墻恒載標準值30.287kNm2界面劑一道(內(nèi)摻建筑膠)恒荷載標準值0.48kNm2各層樓面荷載計算見表3.1所示。層次類型部位面積單位面積荷載)總荷載值頂屋面荷載層女兒墻活載合計活載3~g層3恒載衛(wèi)生間樓梯間其他活載衛(wèi)生間消防樓梯間其他合計活載首層恒載消防樓梯間衛(wèi)生間其他活載衛(wèi)生間消防樓梯間其他合計活載恒載樓梯間衛(wèi)生間資料室其他活載衛(wèi)生間樓梯間資料室其他合計活載各層樓面荷載組合見表3.2所示。表3.2樓面荷載組合層次荷載組合(恒載+50%活載)(kN)頂層3~9層二層首層在前面的構件選型中，已經(jīng)確定各層柱的截面尺寸、計算高度。每層柱重如表3.3表3.3各層柱的自重層次截面尺寸柱高體積容重根數(shù)/層自重/根總重1各層梁自重如表3.4所示。表3.4各層梁的自重層次編號截面尺寸體積根數(shù)(層混凝土容重單根重總重量四層81合計五~八層8l合計九層8l合計層次類型單位體積荷載自重面積整體強的荷載首層填充內(nèi)墻填充外墻剪力墻類型單位面積荷載自重面積整體強的荷載內(nèi)門窗外門窗合計半墻荷載層次類型單位體積荷載自重面積整體強的荷載填充內(nèi)墻填充外墻剪力墻類型單位面積荷載自重面積整體強的荷載內(nèi)門窗外門窗合計半墻荷載層次類型單位體積荷載自重面積整體強的荷載三四層填充外墻填充內(nèi)墻剪力墻類型單位面積荷載自重面積整體強的荷載內(nèi)門窗外門窗合計半墻荷載層次類型單位體積荷載自重面積整體強的荷載五九層填充外墻填充內(nèi)墻剪力墻類型單位面積荷載自重面積整體強的荷載內(nèi)門窗外門窗合計半墻荷載頂層電梯機房重力荷載代表值3.6重力荷載代表值的計算《建筑抗震設計規(guī)范》中規(guī)定，地下室頂板作為上部結構的嵌固部位時，避免在地下室頂板開設大洞口，并應采用現(xiàn)澆梁板結構。在本設計中，可以把地下室作為上部結構的嵌固部位，可不必將地下室頂板作為一個質點。重力荷載代表值如圖3.1,計算結果如表3.6所示。圖3.1重力荷載代表值簡圖質點樓面荷載(kN)梁荷載1/2上柱重(kN)1/2下1/2上半墻重1/2下半墻重合計000987654321第四章樓板及次梁設計以標準層為例，板采用C35,f.=16.7N/mm2。標準層樓板結構平面布置圖如圖4.1所示。4.1.1標準層①號單向板的計算板計算跨度1為靜跨。(1)荷載計算；板的荷載設計值為可變荷載效應控制的組合控制設(2)計算簡圖如下；去(3)彎矩計算，彎矩設計值：由《混凝土中冊》表11-1可查的板的彎矩系數(shù)α。分別為：邊跨支l?=1,=3000-150-125=2725mm,由于五跨相等，故可按等跨連續(xù)板計算。(4)正截面受彎承載力計算：板厚120mm,ho=120-20=100mm,板寬取1m,C?s混凝土，α=1.0f=16.7N/mm2;表4.1配筋計算表本44計算結果表明，ξ均小于0.1,應取0.1以標準層為例，板采用C35,f=16.7N/mm2,HRB335,f,=300N/mm2計算簡圖如下圖4.2所示為簡化計算，不考慮屋面活荷截的最不利布置，板的計算跨度取支承梁間的中心距，此處也不考慮梁對板產(chǎn)生的推力的有利影響。②由永久荷載效應控制的組合：=1.35×4.61+1.4×0.7×按第①種荷載設計值進行計算：表4.2配筋計算表截面M實配鋼筋支座(注：為了方便施工，故實配鋼筋比較一致)(1)荷載計算：恒載標準值：16.523kN/m活在標準值；2.0×3=6kN/m取荷載設計值=28.23kN/m計算簡圖如下：(2)次梁彎矩計算：(3)次梁剪力計算：V?=0.5ql=1/2×26.22×8.6=11次梁跨中載面按T形載面計算，其翼緣寬度取下面二者中較小值：b?=l/3=8650/3=2883.故屬第一類T形截面。HRB335鋼，則正截面承載力計算：也大于0.2%故符合要求。驗算截面尺寸：則截面尺寸按下式驗算：0.25βfbh?=0.25×1.0×16.7×250×465故截面尺寸滿足要求。0.7fbh=0.7×1.57×250×465=127.7故按構造配置腹筋，選用48@200滿足要求。第五章電算結果結構材料信息：混凝土容重(kN/m3):鋼材容重(kN/m3):水平力的夾角(Rad):地下室層數(shù)：豎向荷載計算信息：風荷載計算信息：地震力計算信息：特殊荷載計算信息；結構類別：墻元細分最大控制長度(m)鋼砼結構MBASE=1按模擬施工1加荷計算計算X,Y兩個方向的風荷載計算X,Y兩個方向的地震力樓層剪力差方法(規(guī)范方法)不計算框架-剪力墻結構01墻元網(wǎng)格：是否對全樓強制采用剛性樓板假定否側向出口結點強制剛性樓板假定是否保留板面外剛度是墻梁跨中節(jié)點作為剛性樓板的從節(jié)點是采用的樓層剛度算法層間剪力比層間位移算法結構所在地區(qū)全國修正后的基本風壓(kN/m2);風荷載作用下舒適度驗算風壓：地面粗糙程度：結構X向基本周期(秒):結構Y向基本周期(秒);是否考慮風振；風荷載作用下結構的阻尼比(%):風荷載作用下舒適度驗算阻尼比(%):是構件承載力設計時考慮橫風向風振影響：否 地震影響系數(shù)最大值Rmax1=0.16用于12層以下規(guī)則砼框架結構薄弱層驗算的周期折減系數(shù)：TC=1.00結構的阻尼比(%):DAMP=5.00------柱，墻，基礎活荷載折減系數(shù)…-------調整信息……NWEAK=0柱箍筋強度(N/mm2):墻豎向分布筋配筋率(%):地下信息……………甑土的水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)(MN/m4):MI=3.00回填土容重(kN/m3):Gsol=18.00外墻分布筋保護厚度(mm):WCW=35.00室外地平標高(m);Hout=-0.35地下水位標高(m):Hwat=-20.00室外地面附加荷載(kN/m2):Qgrd=0.00剪力墻底部加強區(qū)的層和塔信息………………層號塔號123111用戶指定薄弱層的層和塔信息……………層號塔號用戶指定加強層的層和塔信息…………層號塔號約束邊緣構件與過渡層的層和塔信息……………層號塔號類別12341約束邊緣構件層1約束邊緣構件層1約束邊緣構件層1約束邊緣構件層***************************************章各層的質量、質心坐標信息幸水本粵沖沖本電申本本和非本本求非牽本求和申本本求珍沖中水非本水水非本水本雜市本中和常本本求非沛本求電沖本市象豫本19181716l541312l1活載產(chǎn)生的總質量(1);恒載產(chǎn)生的總質量(t):結構的總質量(t):恒載產(chǎn)生的總質量包括結構自重和外加恒載結構的總質量包括恒載產(chǎn)生的質量和活載產(chǎn)生的質量和附加質量****************8***************************本本本容非本本*本本本水水字本本本本本本水家本本書冰本本本名本本本容本本本水本本本**字本書本本**本**參*標準層號塔號梁數(shù)柱數(shù)墻數(shù)層高累計高度*風荷載信息中*******************************************************層號塔號風荷載X剪力X傾覆彎矩X風荷載Y剪力Y傾覆l918171615141312111計算信息計算日期開始時間可用內(nèi)存第一步；數(shù)據(jù)預處理第二步：計算每層剛度中心、自由度、質量等信息第四步：風及豎向荷載分析第五步：計算桿件內(nèi)力總用時FloorNo:層號:塔號Xstif,YstifAlf:層剛性主軸的方向:質心的X,Y坐標值:總質量Ratx1,Raty1:X,Y方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70%的比值或上三層平均側移剛度80%的比值中之較小者Ratx2,Raty2:X,Y方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度90%、110%或者150%比值110%指當本層層高大于相鄰上層層高1.5倍時，150%指嵌固層RJX1,RJY1,RJZ1:結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度(剪切剛度)Ratyl=薄弱層地震剪力放大系數(shù)=1.00RJXI=1.6603E+08(kN/m)RJYI=1.3795ERJX3=6.4989E+07(kN/m)RJY3=7.7868EAlf=Alf=Alf=RJX1=2.6741E+07(kN/m)RJY1=5.0095E+07(kN/m)RJZI=0.0000ERJX3=3.0848E+06(kN/m)RJY3=1.1529E+07(kN/m)RJZ3=0.0000E Alf=RJX1=2.9358E+07(kN/m)RJY1=5.2386E+07(kN/m)RJZ1=0.0000ERJX3=2.5417E+06(kN/m)RJY3=9.2527E+06(kN/m)RJZ3=0.0000EFloorNo.4TowerNo.1Alf=RJX1=2.9358E+07(kN/m)RJY1=5.2572E+07(kN/m)RJZ1=0.0000ERJX3=2.0409E+06(kN/m)RJY3=7.0723E+06(kN/m)RJZ3FloorNo.68.8456(m)YstifAlfRJX1=2.9358E+07(kN/m)RJY1=5.2572E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=1.7632E+06(kN/m)RJY3=5.7308E+06(kN/m)RJZRJX1=2.5614E+07(kN/m)RJY1=4.8828E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=1.5256E+06(kN/m)RJY3=4.6947E+06(kN/m)RJZ3=0.0000FloorNo.Alf=RJX1=2.5614E+07(kN/m)RJY1=4.8457E+07(kN/m)RJZ1=0.0000RJX3=1.4281E+06(kN/m)RJY3=3.9970E+06(kN/m)RJZ3=0.0000XstifAlfRJX1=2.5614E+07(kN/m)RJY1=4.8457E+07(kN/m)RJZ1=0.RJX3=1.3412E+06(kN/m)RJY3=3.3810E+06(kN/m)RJZ3=0.0000EAlf=0.0000(Degree)薄弱層地震剪力放大系數(shù)=1.00RJXI=2.5614E+07(kN/m)RJYI=4.8457E+07(kN/m)RJZI=0.RJX3=1.1936E+06(kN/m)RJY3=2.6270E+06(kN/m)RJZ3=0.0000EAlf=RJX1=2.5614E+07(kN/m)RJY1=4.8457E+07(kN/m)RJZ1=0.0000ERJX3=8.2639E+05(kN/m)RJY3=1.5395E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)X方向最小剛度比：1.0000(第10層第1塔)Y方向最小剛度比：1.0000(第10層第1塔)抗傾覆力矩Mr傾覆力矩Mov比值Mr/Mov零應力區(qū)(%)X風荷載Y風荷載X地震結構舒適性驗算結果X向順風向頂點最大加速度(m/s2)=X向橫風向頂點最大加速度(m/s2)=Y向順風向頂點最大加速度(m/s2)=Y向橫風向頂點最大加速度(m/s2)=結構整體穩(wěn)定驗算結果X向剛重比EJd/GH**2=Y向剛重比EJd/GH**2=該結構剛重比EJd/GH**2大于2.7,可以不考慮重力二階效應樓層抗剪承載力、及承載力比值****************************************************************Ratio_Bu:表示本層與上一層的承載力之比層號塔號9876X向承載力Y向承載力Ratio_Bu:X,Y514131211Max-(Z):節(jié)點的最大豎向位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移與層平均位移的比值Max-Dx/h,Max-Dy/h:X,Y方向的最大Ratio_AX,Ratio_AY:本層位移角與上層位移角的13信及上三層平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp,Y-Disp,Z-Disp:節(jié)點X,Y,Z方向的位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ave-DxRatio-DxMax-DxhDxR/DxRatioAX8171615141312111X方向最大層間位移角：11191(第6層第1塔08(第2層第1)JmaxDMax-DxAve-DxRatio-D9876413121l1X方向最大位移與層平均位移的比值1.1(第10層第1塔987654321 JmaxDMax-DyAve-DyRaho-DyMa987531191876532JmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-DyhDyR/DyRatio_AYY方向最大位移與層平均位移的比值122(第6層第1塔)Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值；1.23(第3層第1塔)—工況7—X方向風荷載作用下的樓層最大位移JmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio11JmaxDMax-DyAve-Dy654321—工況9=豎向恒載作用下的樓層最人位移FloorTowerJmax—工況10=豎向活載作用下的樓層最大位移9876543211—工況11=X方向地震作用規(guī)定水平力下的樓層最大位移987615141312111X方向最大層間位移角：11139(第6層第1塔X方向最大位移與層平均位移的比值：1.05(第2層第1塔)X方向最大層間位移與平均層間位移的比值；1.05(第2層第1塔)—工況12—X+偶然偏心地震作用規(guī)定水平力下的樓層最大位移h 1/1413. 1/1264. 1/1097.2111X方向最大層間位移與平均層間位移的比值：1.08(第2層第1塔=T況13==X-偶然偏心地震作用規(guī)定水平力下的樓層最大位移9865X方向最大層間位移角：1/1183(第6層第1塔)X方向最大位移與層平均位移的比值102(第2層第1塔X方向最大層間位移與平均層間位移的比值；1.02(第2層第1塔JmaxDMax-DyAve-Dy653FloorTowerJmaxMax-(Y)JmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyJmaxDMax-DyAve-DyRati98731211****************************************************各層各塔的規(guī)定水平力X向(KN)41規(guī)定水平力框架柱及短肢墻地震傾覆力矩(抗規(guī))*8***8*****************************8***********************層號塔號框架柱短肢墻墻斜撐Y3998.1Y7358.2Y71XY61XY51XY41XY31XY21XY11XY*8***8*********************8**********************************1XY91XY81XY71XY61XY51XY41XY3lXY******************************************************************************************8***8****************8***名****名***8***層號塔號合力點框架柱短肢墻墻斜撐XY91XY81XY71XY61XY51XY41XY31XY21XY11XY和感本本本容沖本求和建本水京地本本本驗常本水和沛本本雜驗沖本水珍本水求密本水本和沛本本和你本水本稱市水本意非沖本意你本本電意本本和密除水本層號塔號框架柱短肢墻lXY91XY81XY7lXY6lXY51XY41XY3XY2XY1XY1XY91XY81XY71XY61XY5X內(nèi)力CQC的框架柱及短肢墻地震傾覆力矩百分比中曲本沖本粵除中中前中本中中電本本和曲沖本本和南中中水曲中中本非沖本水電本本中中中本中和中沖市求身體本本電沖中和的非沖中電曲沖中求曲本本中1XY91XY81XY71XY61XY51XY41XY31XY21XY1lXY框架柱地震剪力百分比層號塔號柱剪力總剪力柱剪力百分比11XY21XY31XY41XY5lXY61XY71XY81XY91XY1XY和●沖沖本電座市市電座沖本和豫沖***本和**●彈本中電尊沖中電自本本和電沖本中●0.2V0調整系數(shù)以下為程序自動計算的系數(shù)，如用戶自己定義了系數(shù)，則以自定義系數(shù)為準和要本本本身珠本本和申體求京你律水求要即本水求即本雜求非體本求非承本本象中本本非即本水市申體本求你常本雜冊即本本象你本本非要沖水和象單*本第六章地震作用及結構抗震驗算表6.1梁線剛度梁位置跨度截面中框架~九層7,一柱線剛度計算結果如表6.2所示。表6.2柱線剛度強度等級線剛度6.3框架柱側移剛度及框架剛度計算6.3.1框架柱側移剛度及框架剛度計算框架柱側移剛度及框架剛度計算如表6.3、6.4、6.5。6.3.2總框架的等效剛度綜合框架平均線位移側移剛度和角位移剛度分別為：表6.3首層框架柱剛度值層次層高柱位置剛度i柱的線剛度i柱的根數(shù)n的側移剛度首層邊柱4中柱4中框邊柱中框中柱表6.4二~四層框架柱剛度值層次層高柱位置剛度i柱的線剛度i柱的根數(shù)n第i層柱的側移剛度~四邊柱4中柱4中框邊柱中框中柱表6.5五~九層框架柱剛度值層次層高柱位置剛度i柱的線剛度i柱的根數(shù)n第i層柱的側移剛度五～九邊柱4中柱4中框邊柱中框中柱6.4剪力墻等效剛度計算設計要求：1)周邊有梁柱的一、二抗震墻，其厚度不應小于200mm,且不小于墻凈高的1/16;2)梁的寬度不宜小于2bw,其中bw為抗震墻的寬度，梁的截面高度不宜小于3bw;3)柱的截面寬度不宜小于2.5bw,柱的截面高度不小于截面寬度；4)抗震墻的水平分布鋼筋應與柱子可靠拉結，抗震墻的端部豎向鋼筋應配在柱內(nèi)：5)抗震墻的洞口應配置補強鋼筋。計算抗震墻等效抗彎剛度時，應考慮相連縱橫抗震墻的共同工作。《抗震規(guī)范》規(guī)定，抗震墻翼墻有效長度，每側由墻面算起可取相鄰抗震墻凈距的一半、至門窗洞口的墻長或抗震墻總高度的15%三者的較小值(見下表6.6)。對于墻1來說，由第二條件所確定的值最小，故翼墻有效長度為300mm。項次考慮情況L形截面1按相鄰抗震墻凈距-2按至門窗洞口間的墻長3按抗震墻的總高度考慮注：1.、分別為左、右相鄰抗震墻的凈距；6.4.1剪力墻W-1等效剛度的計算a.二~四層，300厚，C40截面特性：計算形心坐標，可對墻的上沿取面積矩。計算慣性矩：由《建筑結構抗震設計》可得墻1的剪力不均勻系數(shù)μ=1.2,按倒三角形何在考慮E=3.25×102kN/m2H=39.3mb.首層，400厚，C40E=3.25×102kN/m2H=39.3mc.五~九層，300厚，C40E=3.25×10'kN/m2H=39.3m墻W-1的整體剛度：6.4.2剪力墻W-2等效剛度的計算由《建筑結構抗震設計》可得墻1的剪力不均勻系數(shù)μ=1.2,按倒三角形何在考慮E=3.25×102kN/m2H=39.3mb.首層，400厚，C40E=3.25×102kN/m2I=I?=37.66m?H=39.3mc.五~九層，300厚，C40E=3.25×10?kN/m2H=39.3m墻W-2的整體剛度：6.4.3剪力墻W-3等效剛度的計算a.二~四層，300厚，C40截面特性：計算形心坐標，可對墻的上沿取面積矩。計算慣性矩：由《建筑結構抗震設計》可得墻1的剪力不均勻系數(shù)μ=1.2,按倒三角形何在考慮E=3.25×102kN/m2H=39.3mb.首層，400厚，C40E=3.25×102kN/m2H=39.3mE=3.25×10’kN/m2H=39.3m墻W-3的整體剛度：計算慣性矩：墻肢1的形心位置：墻肢2的形心位置：連梁的跨度取洞口的寬度加量高的1/2連梁慣性矩：連梁的截面慣性矩：連梁考慮剪切變形影響截面慣性矩：墻肢整參數(shù)：L---------雙支墻截面形心軸之間的距離L=2.7-0.271×2=2.158mH---------剪力墻的計算高度39.3mh--------層高4.2m查表得A?=0.008b.首層，墻為400厚計算慣性矩：/=1.22m?墻肢1的設計參數(shù)：墻肢2的設計參數(shù)：L?=2.25m查表得A?=0.008所以墻4的整體剛度為：6.4.5剪力墻W-5等效剛度的計算a.二~四層，300厚，C40圖6.5剪力墻截面示意圖計算形心坐標，可對墻的上沿取面積矩。計算慣性矩：由《建筑結構抗震設計》可得墻1的剪力不均勻系數(shù)μ=1.2,按倒三角形何在考慮E=3.25×102kN/m2H=39.3mb.首層，400厚，C40E=3.25×10’kN/m2H=39.3mA=3.72m2c.五~九層，300厚，C40E=3.25×10’kN/m2H=39.3mA,=3,43m2墻W-5的整體剛度：二~九層，300厚，C35,截面簡圖如下圖所示：取墻翼寬度為1.35mT--------軸向變形影響系數(shù)m=3時，T=0.80I,-------第j墻的慣性矩1為連梁考慮剪切變形的等效慣性矩E=3.25×10'kN/m2則墻6的整體剛度為：所以剪力墻總的等效剛度：房屋剛度特征值：(不考慮連梁對剪力墻節(jié)點轉動的約束作用，取連梁的剪切剛度Ca=0)根據(jù)規(guī)范要求，1.0<λ<3,0,故本設計符合設計要求6.5.1結構的基本周期由結構的特征剛度λ=1.13查表得K=6.02×102框架-剪力墻結構φ=0.8根據(jù)電算結果可查的結構的基本周期為：T=0.84s6.5.2結構的水平地震作用1)該工程主體結構高度不超過40m,且質量和剛度沿高度分布比較均勻，故可用底部剪力法計算水平地震作用。2)根據(jù)場地類別Ⅱ類，設計地震分組為第一組查《建筑抗震設計規(guī)范》得特征周期T?=0.35s。水平地震影響系數(shù)最大值amx=0.16,一般建筑阻尼比取0.05,故,設防烈度8度。因為T<T=0.84s<5T=1.75s所以結構總水平地震作用標準值為：Fx=αG=0.073×0.84×(1196.2+13720.56×4+14207.02+14740.54+14896.67+因所以應考慮結構頂部附加集中水平地震作用△F。頂部附加地震作用系數(shù)δ=0.08T+0.07=0.08×0.85+0.07=0.1383)用底部剪力法把總水平地震作用沿結構高度分配，則可得到各層的水平地震作層次層高高度重量水平力剪力彎矩9876543216.6.1框架層間地震剪力的計算為便于以后的計算，現(xiàn)將各層水平地震作用換算成倒三角形和頂部集中力水平作用。換算的原則是：由各層水平地震作用F在基底產(chǎn)生的彎矩效應以及底部總剪力與倒三角形作用和頂部集中力共同作用產(chǎn)生的彎矩效應以及產(chǎn)生的底部剪力相等。F=1/2×337.08×39.3=662框架層間地震剪力的計算見表4.7.層次E倒三角形荷載水平集中荷載987654321抗震規(guī)范規(guī)定：側向剛度沿豎向分布基本均勻的框架—剪力墻結構，任一層框架部分的地震剪力不應小于結構總底部剪力的20%和框架部分各層按分配的地震剪力最大層的樓層剪力V=1560.101kN水平地震作用下的側移下的剪力墻地震剪力、彎矩和結構側移的計算見表6.6。表6.8剪力墻的地震剪力、彎矩和結構側移層次V90087654321000由表6.6知，抗震墻的層間側移最大值發(fā)生在第7層，其彈性層間位移角為：故符合要求。第七章框架—剪力墻協(xié)同工作分析剪力墻的地震剪力和彎矩標準值計算結果見下表。(從頂層開始向下計算三層)表7.1地震剪力和彎矩在剪力墻之間的分配表7.3地震剪力和彎矩在剪力墻之間的分配框架柱的地震剪力按D值法計算，其中表7.4地震剪力在邊框架柱間的分配(一榀邊框架)層次DDV中9877.3水平地震作用下柱端彎矩標準值的計算其中，y?-上層高度h與本層高度h不同時，反彎點高度比修正值；其值根據(jù)和K的表7.5各柱的反彎點高度計算(一榀邊框架)層數(shù)邊柱中柱yy900000080000007000)0)7.3.2水平地震作用下柱端彎矩標準值水平地震作用下柱端彎矩標準值計算結果見表7.6。987層次AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱軸力LLM邊柱N中柱N9877.5水平地震力作用下內(nèi)力圖第八章風荷載作用下框架的內(nèi)力我國《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009—2001規(guī)定垂直作用于建筑物表面單位面積上得分風荷載標準值：式中oo——基本風壓值(KN/m2)β?——z高度處的風振系數(shù)本建筑建設在內(nèi)蒙古包頭市市區(qū)基本風壓為0.55kN/m2,面粗糙度類別為B類，建筑物的總高度大于30m,且高寬比數(shù)加大風荷載：查荷載規(guī)范得μ=1.3,地用風振系查高層建筑結構設計表3-3得ξ=1.33,表3-4得v=0.47風荷載計算見表8.1表8.1風荷載計算層數(shù)BH987654321E計算框架的層間剪力把集中荷載化為倒三角形荷載為：8.3.1風荷載作用下框架的內(nèi)力風荷載作用下框架的內(nèi)力見表8.2,,計算三層。層位hξ“。9878.3.2風荷載作用下剪力墻的內(nèi)力風荷載作用下剪力墻的內(nèi)力見表8.3,計算三層。層次V90878.3.3風荷載作用下一片剪力墻的內(nèi)力風荷載作用下一片剪力墻()的內(nèi)力見表8.4,計算三層。9878.3.4風荷載剪力在邊框框架柱的分配框架柱的風載剪力按D值法計算，其中層次VDVV中987水平地震作用下柱端彎矩標準值計算結果見表8.6。9878.3.6風荷載作用下邊框框架梁端彎矩、剪力和柱軸力標準值的計算層次AB、CD跨梁端剪力BC跨梁端尊力柱軸力LVL邊柱NE中柱987第九章豎向荷載作用下框架的內(nèi)力在本設計中，選取邊跨橫向框架4軸進行計算，計算單元寬度為6000mm,其計算簡圖如圖9.1所示。由于房間內(nèi)布置有次梁，次梁分隔的樓板長寬比為2.8,易按單向板進行計算，故傳第9層：q;代表板均布荷載.2.集中荷載P.R,分別為邊縱梁，中縱梁傳給柱的恒載，它包括女兒墻自重，樓板自重，梁自重及次梁間接傳過來的荷載，計算結果如下：B=26×0.3×0.6×6+0.5×0.25×26×8.4+5.49×3×8.4=3.集中力矩第8層：1.均布荷載q,代表板均布荷載，P.P,分別為邊縱梁，中縱梁傳給柱的恒載，它包括女兒墻自重，樓板自重，梁自重及次梁間接傳過來的荷載，計算結果如下：3.集中力矩1.均布荷載q,代表板均布荷載。P.R,分別為邊縱梁，中縱梁傳給柱的恒載，它包括女兒墻自重，樓板自重，梁自重及次梁間接傳過來的荷載，計算結果如下：第9層：屋面活荷載為2.0kN/m2,q?橫梁上的均布荷載雪荷載為0.25kN/m2,且二者不同時考慮，取其大值。2.集中荷載P,R,分別為邊縱梁，中縱梁傳給柱的活載，計算結果如下：中縱梁P=2.0×4.2×6=50.4kN3.集中力矩辦公室活荷載為2.0kN/m2,q橫梁上的均布荷載雪荷載為0.25kN/m2,且二者不同時考慮，取其大值。P,R分別為邊縱梁，中縱梁傳給柱的活載，計算結果如下：第7層：辦公室活荷載為2.0kN/m2,q?橫梁上的均布荷載雪荷載為0.25kN/m2,且二者不同時考慮，取其大值。P,R3分別為邊縱梁，中縱梁傳給柱的活載，計算結果如下：中縱梁P=2.0×4.2×6=50.4kN(1)恒載作用下梁端固端彎矩的計算2)8層：AB=BC=CD跨：3)7層：M?=ql2/12=19.3×8.42/12=(2)活載作用下梁端固端彎矩的計算2)8層：3)8層：AB=BC=CD跨：M?=q?l2/12=6×8.42/12=梁柱的轉動剛度計算結果見表9.1。構件名稱轉動剛度相對轉動剛度框架梁1框架柱其中S'為節(jié)點第k根桿件的相對轉動剛度，為節(jié)點k各桿件的相對轉剛和。各節(jié)點桿件的分配系數(shù)計算結果見表9.2。節(jié)點布置圖見圖9.4。表9.2分配系數(shù)計算層次節(jié)點μ左梁μ卜柱9AB8CD圖9.5節(jié)點布置圖9.7彎矩分配與傳遞表9.3恒載作用下橫向框架彎矩的二次分配(M單位：kN·m)9層8上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁000000層層數(shù)9層8層層層數(shù)9層8層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0000000000框架結構梁端彎矩較大，配筋較多，因而不便施工。由于超靜定鋼筋混凝土結構具有塑性內(nèi)力重分布的性質，所以在重力荷載作用下可乘以調幅系數(shù)β,適當降低梁端彎矩。這樣，梁端調幅后，不僅可以減少梁端的配筋數(shù)量，達到方便施工的目的，而且還可以提高柱的安全儲備，以滿足“強柱弱梁”的設計原則。調幅以后，支座彎矩調小了，跨中彎矩調大了。同時，彎矩調幅只適合在豎向荷載作用下的梁端彎矩，而水平荷載作用下的