鄭州市二七區(qū)第102中學(xué)教學(xué)樓設(shè)計

鄭州市二七區(qū)第102中學(xué)教學(xué)樓

摘要：隨著市場經(jīng)濟的快速發(fā)展，我國建筑行業(yè)也迎來了黃金發(fā)展時期，在建筑

行業(yè)發(fā)展過程中，設(shè)計工作是基礎(chǔ)性工作，也是前提性工作，只有做好各項設(shè)計,

才能夠推動建筑工程項目的有效運轉(zhuǎn)。本文就以鄭州市二七區(qū)第102中學(xué)教學(xué)樓

為對象，分析結(jié)構(gòu)設(shè)計有關(guān)的內(nèi)容，對框架結(jié)構(gòu)設(shè)計、板和樓梯設(shè)計等進行了詳

細計算，希望通過計算為有關(guān)人員提供參考，并有助于我國建筑市場的發(fā)展。

關(guān)鍵詞：建筑行業(yè)；框架結(jié)構(gòu)；設(shè)計；計算

1緒論

1.1工程背景

該項目屬于六層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，項目總體建筑面積是5765.76平方

米，占地面積是960.96平方米，總高為3.6米，平面尺寸為18.3mX52.0m。運

用的是樁基礎(chǔ)，室外高差為0.6m,室地坪為±0.000m。屋面板、樓面、柱和框

架梁都采用現(xiàn)澆方式。

1.1.1設(shè)計資料

（1）氣象方面資料

冬季室外最低溫度為零下20攝氏度；夏季室外最高氣溫為四十?dāng)z氏度。凍

土深度為25厘米，基本風(fēng)荷載W。=0.35kN/m2；基本雪荷載為0.2kN/m?。年度

降水量基本達到500毫米。

（2）地質(zhì)條件

建筑場地地勢較為平坦，土層屬于粘性土質(zhì)，地下水排除考慮范圍。

（3）地震設(shè)防烈度

八度

1.1.2材料

柱采用C30,縱筋采用HRB335,箍筋采用HPB235,梁采用C30,縱筋采用

HRB335,箍筋采用HPB235o基礎(chǔ)采用C30,縱筋采用HRB400,箍筋采用HPB235。

1.2工程特點

工程總體層高為六層，高度是21.6米。建筑結(jié)構(gòu)類型較多，有鋼結(jié)構(gòu)、鋼

筋混凝土結(jié)構(gòu)、鋼與鋼筋混凝土組合結(jié)構(gòu)等。通過對本建筑特征進行分析，最終

決定運用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。

就多層建筑而言，結(jié)構(gòu)體系不同，適用的高度、層數(shù)以及功能等都不相同。

框架結(jié)構(gòu)體系通常由柱、梁等構(gòu)件采用節(jié)點連接構(gòu)成，不僅能夠承受豎向范圍的

荷載，而且還可以承受水平方向的荷載。該體系通常適用于高度不大、多層建筑

中。針對本建筑的特點，決定運用框架結(jié)構(gòu)體系，這種結(jié)構(gòu)能夠使平面布置更為

靈活，且能夠?qū)蚣芙Y(jié)構(gòu)進行優(yōu)化設(shè)計，不斷提升其抗震能力。止匕外，該框架結(jié)

構(gòu)構(gòu)件較少，有助于開展定型化和標準化管理。還可以引入預(yù)制構(gòu)件，并運用定

型模板制作現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)。

因為本設(shè)計屬于辦公樓設(shè)計，一方面要確?？臻g布置靈活，另一方面還要提

升建筑物的抗震等級，所以在設(shè)計中采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系。

1.3本章小結(jié)

本章節(jié)對工程設(shè)計的大致情況、設(shè)計資料及建筑特性、結(jié)構(gòu)體系等進行了介

紹，為后續(xù)設(shè)計做好了理論基礎(chǔ)和鋪墊。

2

2結(jié)構(gòu)設(shè)計

2.1框架結(jié)構(gòu)設(shè)計計算

2.1.1工程概況

本項目是六層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，項目總體占地面積為960.96平方

米，總建筑面積是5765.76平方米，層高為3.6米，平面尺寸是18.3mX52.0m。

室外高差為0.6米，室地坪為±0.000m,運用的是樁基礎(chǔ)。

框架平面同柱網(wǎng)具體的布置情況見下圖所示：

2-1框架平面柱網(wǎng)布置

框架梁柱采用現(xiàn)澆方式，樓面和屋面運用的是100毫米厚度的現(xiàn)澆鋼筋混凝

土。

2.1.2設(shè)計資料

2

(D氣象條件:基本風(fēng)荷載k=0.35kN/nV；基本雪荷載為0.2KN/mo

(2)樓和屋面具體的使用荷載：走道：2.5kN/m2；消防樓梯:2.5kN/n)2；辦公

室2.OkN/m?；機房:8.OkN/m:出于對安全的考量，全部按照2.5kN/nf計算。

(3)地質(zhì)條件：場地內(nèi)部地形較為平坦，土層屬于粘性土。

(4)屋和樓面做法：屋面采用20毫米厚1：2水泥砂漿找平；100?140mm厚

(2府戈坡)膨脹珍珠巖；100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板；15mm厚紙筋石灰抹灰。

樓面做飯：25mm厚水泥砂漿面層；100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板；15mm紙筋石

灰抹灰。

3

2.1.3梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定

(1)初估截面尺寸：

1)柱：bXh=600mmX600mm

2)梁：梁編號如下圖：

LI:h=(1/12~1/8)X7800=650-975取h=700mm

b=(1/3?1/2)H=(1/3-1/2)X700=233—350取b=300mm

L2:h=(1/12~1/8)X2700=225—338取h=450mm

b=(l/3-1/2)H=(1/3?1/2)X450=130?225取b=250mm

L3:h=(1/12~1/8)X4000=333-500取h=450mm

b=(1/3-1/2)H=(1/3?1/2)X450=150—225取b=250mni

L4:h=(1/12~1/8)X3600=300-450取h=400mm

b=(l/3~l/2)H=(l/3-l/2)X400=133?200取b=250mm

L5:h=(1/12~1/8)X2400=200-300取h=400mm

b=(1/3?1/2)H=(l/3-l/2)X400=133—200取b=250mm

L6:h=(l/12-l/8)X8000=667~1000取h=700mm

b=(1/3?1/2)H=(l/3-l/2)X700=233-350取b=300mm

圖2-2框架梁編號

(2)梁的計算跨度

以上柱形心為標準對框架梁的計算跨度，因為柱軸線與建筑軸線雙方存在重

合，所以采用如下的計算跨度：

4

(3)柱高度

底層柱h=3.6+0.6+0.5=4.7m

其他層h=3.6m

2.1.4荷載計算

(1)屋面均布恒載

二氈三油防水層(綠豆砂保護層)0.35kN/m2

冷底子油熱瑪蹄脂0.05kN/m2

2

20mm厚1：2水泥砂漿找平0.02X20=0.4kN/m

100~140厚(2%坡度)膨脹珍珠巖(0.1+0.14)X7/2=0.84kN/m2

100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板0.1X25=2.5kN/m2

15mm厚紙筋石灰抹底0.015X16=0.24kN/m2

mF4.38kN/m2

屋面恒載標準值為：

(52+0.24)X(7.8X2+2.7+0.24)X4.38=4242.16kN

(2)樓面均布恒載

按樓面做法逐項計算

25厚水泥砂漿找平0.025X20=0.05kN/m2

100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板0.1X25=2.5kN/m2

15厚紙筋石灰抹灰0.015X16=0.24kN/m2

共計3.24kN/m2

5

樓面恒載標準值為：

(52+0.24X7.8X2+2.7+0.24)X3.24=3180.04kN

(3)屋面均布活載

在對重力荷載代表值進行計算的過程中，僅對屋面雪載荷進行考慮：

0.2X(52+0.24X7.8X2+2.7+0.24)=197.71kN

(4)樓面均布活荷載

樓面均布活荷載對于辦公樓一般房間為22.0KN/m2,走道、消防樓梯為2.5

2

kN/m2,為計算方便，偏安全的統(tǒng)一取均布活荷為2.5kN/m0

樓面均布活荷載標準值為：

2.5X(52+0.24X7.8X2+2.7+0.24)=2421.32kN

(5)梁柱自重(包括梁側(cè)、梁底、柱的抹灰重量)

LI：bXh=0.3mX0.7m長度7.2m

每根重量0.7X7.2X25X0.02X2+0.3)=42.84kN

根數(shù)15X2X6=180根

L2：bXh=0.25mX0.45m長度2.Im

每根重量0.45X2.1X25X0.02X2+0.25)=6.85kN

根數(shù)15X6=90根

L3：bXh=0.25mX0.45m長度3.4m

每根重量0.45X3.4X25X0.02X2+0.25)=11.09kN

根數(shù)16X2X6=192根

L4：bXh=0.25mX0.4m長度3.0m

每根重量0.4X3X25X0.02X2+0.25)=8.7kN

根數(shù)8X6=48根

L5：bXh=O.25mX0.4m長度1.8m

每根重量0.4X1.8X25X0.02X2+0.25)=5.22kN

根數(shù)8X6=48根

L6：bXh=O.3mX0.7m長度7.4m

每根重量0.7X7.4X25X0.02X2+0.3)=44.03kN

根數(shù)4義6=24根

Z1：截面0.6X0.6m2長度4.7m

每根重量(0.6+0.02X2)2X4.7X25=48.13kN

6

根數(shù)14X4=56根

Z2：截面0.6X0.6m2長度3.6m

根重量(0.6+0.02X2)2X3.6X25=36.86kN

根數(shù)14X4X8=448根

表2-1梁柱自重

梁(柱)

截面(m2)長度(m)根數(shù)每根重量(kN)

編號

L10.3X0.77.2018042.84

L20.25X0.452.1906.85

L30.25X0.453.419211.09

L40.25X0.43.0488.70

L50.25X0.41.8485.22

L60.3X0.77.402444.03

Z10.6X0.64.75648.13

Z20.6X0.63.644836.86

(6)墻體自重

外墻墻厚240mm,采用瓷磚貼面；墻墻厚120mm,采用水泥砂漿抹面，外墻

均采用粉煤灰空心砌塊砌筑。

單位面積外墻體重量為：7.0X0.24=1.68kN/m2

單位面積外墻貼面重量為：0.5kN/m2

單位面積墻體重量為：7.0X0.12=0.84kN/m2

單位面積墻貼面重量為(雙面抹面)：0.36X2=0.72kN/m2

7

表2-2墻體自重

墻體每片面積(m2)個數(shù)重量(KN)

外墻墻體388.41

3.4X4.2516

外墻墻面115.6

外墻墻體86.69

外3.0X4.304

外墻墻面25.8

881.46

底外墻墻體52.01

工回1.8X4.304

層外墻墻面15.48

縱外墻墻體99.56

7.4X4.002

墻外墻墻面29.6

墻墻體194.21

3.4X4.2516

墻墻面166.46

400.92

騎墻墻體21.67

3.0X4.302

墻墻面18.78

外墻墻體96.77

7.2X4.04

底外外墻墻面82.94

207.56

層騎外墻墻體15.0

2.1X4.252

橫外墻墻面12.85

墻墻墻體387.07

7.2X4.016718.85

騎墻墻面331.78

外外墻墻體287.89

3.4X3.1516

工回外墻墻面85.68

8

墻體每片面積(m?)個數(shù)重量(kN)

外墻墻體64.51

3.0X3.204

外墻墻面19.2

外外墻墻體38.71

H.80X3.204601.08

痛外墻墻面11.52

外墻墻體72.11

7.4X2.902

其外墻墻面21.46

他墻墻體143.94

層3.4X3.1516

墻墻面123.38

縱

墻墻體16.13

病Isfe3.0X3.202

墻墻面13.82

351.69

Isiz

喃墻墻體9.68

1.8X3.202

墻墻面8.29

墻墻體18.03

7.4X2.901

墻墻面15.45

外墻墻體140.37

其7.2X2.904

外外墻墻面41.76

他210.48

喃Isiz外墻墻體22.23

層2.1X3.152

外墻墻面6.12

橫

墻墻體280.62

墻7.2X2.9016514.48

喃Isiz墻墻面233.86

9

(7)荷載合計：

頂層重力荷載代表值包括屋面恒載+50%屋面雪載+縱橫梁自重+半層柱自重+

半層墻體自重。

頂層恒載2：4242.16kN

頂層活載193.71kN

頂層梁自重Q：

Ll+L2+L3+Li+L5+L6=42.84義30+6.85X15+11.09X32+8.7X8+5.22X8+44.03

X4=2030.31kN

頂層柱自重&：36.86X56=2064.16kN

頂層墻自重2：601.08+351.69+210.48+514.48=1677.73kN

G

6'=21+1/202+Q3+1/2+1/2Qs=9759.58kN

其他層重力荷載代表值包括樓面恒載+50睨舌載+縱橫梁自重+樓面上下各半

層的柱及縱橫墻體自重。

。5'=3138.04+1/2X2421.32+42.84X30+6.85X15+11.09X32+1677.73=812

0.9kN

G5'=G4'=G3'=G2'=81209KN

G|'=3138.04+1/2X2421.32+42.84X30+6.85X15+11.09X32+8.7X8+5.22

X8=8567.52kN

門窗荷載計算

MT、M-2采用鋼框門，單位面積鋼框門重量為0.4kN/nT

M-3、M-4采用木門,單位面積木門重量為0.2kN/ltf

C-l>02、C-3、C-4、C-5、C-6均采用鋼框玻璃窗，單位面積鋼框玻璃窗

重量為0.45kN/m2

表2-3門窗重量計算

層號門窗號單位面積(m2)數(shù)量重量(kN)

M-11.5X2.734.86

M-21.5X2.122.52

M-30.9X2.4135.62

底層64.35

C-10.9X1.821.46

C-21.0X1.843.24

C-42.4X1.81834.99

10

C-51.8X1.8811.66

層號門窗號單位面積(m2)數(shù)量重量(kN)

M-30.9X2.4106.05

M-41.5X2.464.32

C-21.0X1.843.24

至

C-31.5X1.822.4367.55

/、

C-42.4X1.81634.99

層

C-51.8X1.8811.66

C-63.0X1.824.86

(8)底層墻體實際重量：G)=10699.07kN

EG,=43564.35

建筑物總重力荷載代表值：(-kN

2.1.5水平地震作用下框架的側(cè)向位移驗算

(1)橫向線剛度

混凝土C30皖=3x107

框架結(jié)構(gòu)中存在預(yù)制板樓面和現(xiàn)澆樓面兩種形式。對于現(xiàn)澆板樓面而言，可

以將板視為梁的翼緣，對梁的剛度進行增強，避免出現(xiàn)框架側(cè)移的現(xiàn)象?？紤]到

這一方面因素，在對梁截面慣性矩進行計算的過程中，以1=1.5,。(，。為梁的截

面慣性矩)為現(xiàn)澆樓板面邊框架，并以/=2.()/。為中框架。如果是裝配樓板，且

屬于現(xiàn)澆層樓，那么以'==1.2,。為邊框架梁，以/=1.5］。。為中框架梁。(2)橫向

框架柱的側(cè)移剛度D值

柱線剛度列于表2-4,橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算見表2-5o

(2)橫向框架自振周期

在對框架自振周期進行計算的過程中，采用頂點位移法?？傮w來看，頂點位

移法屬于計算結(jié)構(gòu)基本頻率的重要方法，也是一種近視性方法。將質(zhì)量分布作為

依據(jù)，將結(jié)構(gòu)簡化成無限質(zhì)點的懸臂直桿，并導(dǎo)出對應(yīng)的公式。

11

表2-4柱線剛度

柱號截面柱高度慣性矩線剛度

pi

(m2)（m）10=—(m)K=三(kN?m)

Z°12'h

40.6X0.64.710.8X1036.89X10'

0.6X0.63.610.8X1039.00X10'

表2-5橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算

%=染（一般層）

（一般層）

2+KD=aK^(kN/m)根

0.5+K/立尸、h~

K=（底層）?=（底層）數(shù)

Kc2+K

邊框

495

架邊------=0.7180.448167684

6.89

柱

邊框

架中517+495;"790.528197624

底6.89

柱

中框

架邊=0.9580.4931845224

層6.89

柱

中框

6.6+4.221__

架中—1.5/0.5802170924

6.89

柱

ZD1109984

邊框

4.95+4.95八“

架邊—U.550.216180004

2x9.0

柱

邊框

架中(4.95+3.17)x2=09G20.311259174

2x9.0

柱

至中框

(6.6+6.6)x2

八-X-架邊-------------=0.7330.2682233324

2x9.0

層柱

中框

(6.6+422)x2

架中-------------=1.2UZ0.3753125024

2x9.0

柱

ED1461660

如此，僅對結(jié)構(gòu)頂點水平位移進行計算，即可得出基本周期，計算公式如下:

y|

7；=1.7a0VAf'

12

在該公式中％代表的是本周期調(diào)整系數(shù)，因為填充墻會導(dǎo)致框架自振周期

出現(xiàn)減少的現(xiàn)象，所以取0.6；

△T代表的是框架的頂點位移。如果框架周期沒有計算出來，那么就無法計

算框架位移和地震力；

△T是代表的是假象框架頂點位移，計算的過程中視框架的重力荷載為水平

作用力。通過八丁計算出來(，然后通過乙計算框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，最終可以

得出框架各層剪力以及結(jié)構(gòu)的準確位移。具體的橫向框架頂點位移計算如下表

2-6o

層間相對位移n

層ZA

G,.(kN)EG,(kN)D,(kN/m)2%

次

()9813.338891.8814616600.02660.28

59813.348705.1814616600.03330.2534

49813.358518.4814616600.04000.2201

39813.368331.7814616600.04670.1801

29813.378145.0814616600.05340.1334

110699.0788844.1511099840.08000.0800

表2-6橫向框架頂點位移

T]=1.7tz0'\/A7'_17X06Xxjo.3196=0.577

(3)橫向地震作用計算

對于I類場地而言，8度設(shè)防區(qū)，假設(shè)地震分組屬于第二組，那么具體的結(jié)

構(gòu)特征周期是4=0.25s,水平地震影響系數(shù)的最大值是16。

由于4=0.577〉4=1.4X0.25=0.35(s),所以需要將頂點附加地震作用考

慮進來。依據(jù)底部剪力法計算出來的基地剪力，假設(shè)依據(jù)"二源/對各層分配，

那么水平地震作用就表現(xiàn)為倒三角形分布形式。

就普通層而言，該分布是沒有問題的，但就結(jié)構(gòu)上部而言，因為其水平作用

不高于依據(jù)振型分解法和時程分析法計算出來的結(jié)果，尤其是就那些周期長的結(jié)

構(gòu)相比有更大的差距。通過地震宏觀震害的分析發(fā)現(xiàn)，通常在結(jié)構(gòu)上部有更大的

13

震害。所以，Q系數(shù)考慮適當(dāng)加大頂部位置的地震力。'考慮了結(jié)構(gòu)周期和場

地的影響。且修正后的剪力分布更為符合實際需求。

14

5n=0.OS7*+0.01=0.08X0.577+0.01=0.0562

結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標準值：

4

FEK-(Tg/T\)XX0,85<=''

=(0.25/0.850)0.9X0.16X0.85X88844.15=5691.88kN

頂點附加水平地震作用：

△F.=6"FEK=O068X5681.88=387.05kN

耳=乎一%(1-，)

ZGJH,

各層橫向地震剪力計算：耳

橫向框架各層水平地震荷載作用下的地震剪力見圖2-7o

.GiHi

4)

XGJHJ

各層橫向地震剪力計算:j=l

橫向框架各層水平地震荷載作用下的地震剪力見圖2-7o

表2-7各層水平地震荷載作用下的地震剪力

層HiGG黑Fi匕

h,-Cm)

次(m)(kN)(kN.m)(kN)(kN)

//yrn

63.622.79813.3222762U133714.483884.23

53.619.19813.31874340.112601.664485.89

43.615.59813.31521060.091488.854974.74

33.611.99813.31167780.070376.045350.78

23.68.39813.3814500.050268.65619.38

16.54.710669.07501450.030161.165780.54

注：表中第6層巴中加入了“工，其中八工=387.05kN。

(4)橫向框架抗震變形驗算

詳見表2-8。

表2-8橫向框架抗震變形驗算

15

層間剪力層間剛度層間位移層高

%層間相對彈

層次KA僅

性轉(zhuǎn)角

(kN)(kN)(m)(m)

63884.2314616600.002663.61/1353

54485.8914616600.003073.61/1173

44974.7414616600.00343.61/1058

35350.7814616600.003663.61/983

25619.3814616600.003843.61/938

15780.5411099840.005214.71/691

間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求?？冢糩4]=1/450。(若考慮填充墻抗力作用為

1/550)

2.1.6水平地震作用下橫向框架的力分析

本設(shè)計取中框架為例，柱端計算結(jié)果詳見表2-9。地震作用下框架梁柱彎矩,

梁端剪力及柱軸力分別見表2-10、圖2-7,圖2-8。

表2-9C軸柱(邊柱)柱端彎矩計算

層間剪層間剛

層層高力度匕"y

DKM上M下

次him(m)

匕(ZN)

3884.21461660.730.4116.895.5

63.62233359

303528

53.64485.814616622333690.730.4136.6111.

5035278

43.64974.714616622333760.730.5136.8136.

4038

33.65350.714616622333820.730.5147.6147.

8036

23.65619.314616622333860.730.5154.8154.

8038

14.65780.511099818452960.950.6157.9293.

4485228

VVD/D

注：表中：>=%+%+>2.3i,n=C,n,i

16

表2-10D軸柱(中柱)柱端彎矩計算

層間剪層

層度

層力y

高D曦M上M卜.

次DimK(m)

h匕(KN)-

31251.20149.

63.63884.231461660830.5149.4

024

31251.20172.

53.64485.851461660960.5172.8

028

3125101.20190.

43.64974.7414616600.5190.8

0628

3125111.20

33.65350.7814616600.5207207

052

3125121.20

23.65619.3814616600.5216216

002

217011212.4318.

14.65780.5411099841.570.6

93466

2.1.7豎向荷載作用下橫向框架的力分析

圖2T1荷載折減示意圖

(1)荷載計算

a=4.0x1/2=2.0m

a=a/l=2.0/7.8=0.26

l-2?2+a3=1-0.135+0.018=0.883

第6層梁的均布線荷載

17

CD跨：

屋面均布恒載傳給梁4.38X4.0X0.883=17.52kN/m

橫梁自重（包括抹灰）(0.3+0.02X2)X0.7X25=5.95kN/m

恒載：23.47kN/m

DE跨:

屋面均布恒載傳給梁4.38X4.0X0.883=17.52kN/m

橫梁自重（包括抹灰）（0.25+0.02X2）*0.45義25=3.26kN/m

恒載：20.78kN/m

第2?5層梁均布線荷載

CD跨：

樓面均布恒載傳給梁3.24X4.0X0.883=12.96kN/m

橫梁自重（包括抹灰）(0.3+0.02X2)X0.7X25=5.95kN/m

無橫墻

恒載：18.91kN/m

DE跨:

樓面均布恒載傳3.24X4.0X0.883=12.96kN/m

橫梁自重（包括抹灰）(0.25+0.02X2)X0.45X25=3.26kN/m

恒載:16.22kN/m

第2?5層集中荷載：

縱梁自重(包括抹灰)：(0.25+0.02X2)X0.45X25X4.0=13.05kN

外縱墻自重(包括抹灰):(1.68+0.72)X3.6X(4.0-0.60)=26.68kN

縱墻自重：(0.84+0.72)X3.6X(4.0-0.60)=19.09kN

柱自重(包括抹灰)：0.64X0.64X3.6X25=36.68kN

總計：95.68kN

第1層梁均布線荷載：

CO跨恒載：18.91kN/m

跨恒載：16.22kN/m

第1層集中荷載：

縱梁自重（包括抹灰）:13.05kN

縱墻自重（包括抹灰）:16.22kN

柱自重（包括抹灰）：48.13kN

18

總計：106.95kN

活荷載計算：

屋面梁上線活荷載：

q,=0.883x4.0x0.5=1.77kN/m

樓面梁上線活荷載

q2=0.883x4.0x2.5=8.83kN/m

(2)用彎矩分配法計算框架彎矩

對豎向荷載下框架的力進行分析，普通民用建筑和工業(yè)建筑不用分析活荷載

的不利布置。如此計算得出的框架力，梁跨中彎矩與考慮活荷載不利布置法計算

出來的彎矩偏低，不過如果活荷載比總荷載比例大，那么在對截面配筋的過程中,

可以適當(dāng)調(diào)整和改善1.1?1.2的放大系數(shù)。

a.固端彎矩計算

1)恒荷載作用下力計算

將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。計算結(jié)果見表2-12。

表2T2固端彎矩計算

層

簡圖邊跨框架梁

數(shù)

23.47kN/in

1,1,

頂±—ql2=±—x23,47kN/m2

；111rr1212

層

122

7800x7.8m=±118.99kN.m

18.91kN/m

1,1,

底±—ql2=±—xl8.91kN/m2

1H川|1212

層

x7.82m2=±95.87kN.m

中間跨框架梁

20.78kN/m

111,

頂n±—ql27=±—x20.78kN/m2

n1212

層

1x2.72m2=±12.62kN.m

19

16.22kN/m

11,

底±—ql27=±—xl6.22kN/m2

1212

層

drx2.72m2=±9.85kN.m

2）活荷載作用下力計算

將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。計算結(jié)果見表2-13。

表2T3固端彎矩計算

層

簡圖邊跨框架梁

數(shù)

1.77kN/m

1,1,

22

頂t\11±—ql=±—xl.77kN/m

1212

層

x7.82m2=±8.97kN.m

8.83kN/m

12,12,

底1!!I±—ql=±—x8.83kN/m

!1212

層

x7.82m2=±44.77kN.m

中間跨框架梁

1.77kN/m

22

頂I1!1±—ql=±—xl.77kN/m

1212

層

x2.72m2=±1.08kN.m

8.83kN/m

1,1,

底±—ql2=±—x8.83kN/m2

t!!11

1212

層

x2.72m2=±5.36kN?m

b.分配系數(shù)計算

各桿端分配系數(shù)見表2-140

表2T4各桿端分配系數(shù)

層號節(jié)點C各桿端分配系數(shù)節(jié)點D各桿端分配系數(shù)

C6C50.58D6D50.51

頂層

C6D60.42D6C60.37D6E60.12

標準C5C60.37C8C70.37D5D60.34D5D40.34

20

層C5D50.26D5C50.25D5E50.07

C1C20.4C1C00.31D1D20.37D1D00.28

底層

C1D10.29D1C10.27D1E10.08

C.傳遞系數(shù)

遠端固定，傳遞系數(shù)為1/2；

d.彎矩分配

恒荷載作