畢業(yè)論文-寶鋒重工集團辦公樓設計說明書

本次設計的辦公樓占地面積1582.65平方米，共6層?？偨ㄖ娣e為9521.13平方米。建筑采用類“L”形布置，東西向長度是76.50米，南北向長度是39.76米。建筑立面規(guī)整，建筑室內外高差0.45米，以及女兒墻高度為0.9米.采用白色瓷鉆裝飾外墻。除建筑入口門為玻璃門外，其余均采用實木門，窗為塑鋼窗。本工程結構形式為鋼筋混凝土現(xiàn)澆結構，梁、板、柱混凝土強度等級為C30,首層300×600和300×600。建筑地點地質條件良好，采用柱下獨立基礎，混凝土強度C25。梯設計等。在設計中，我們充分利用我們在學校所學TheprojectnameisBAOFENGZHONGGONGofficedesign.plastic--steelwindows.ThestructuralformofthecivilengineeringistheformofreinforcementconcretbeamisC30,andthecrosssectitheeconomicneeds.calculationincludesthewindandearthquakeaction,thecalculacompositionofinternalforce,thecalculationofbeam,plate,columnsection,thedesignoftheabilities.Keywords:buildingofoffice;Reinforcedconcreteframe-structure;thecomculationof目錄第一章前言 1 第二章方案論述 22.1基本論述 22.2任務及內容 3第三章結構方案設計 43.1建筑設計說明 43.1.1設計依據(jù) 43.2建筑設計論述 43.2.1建筑構造說明 4 43.3結構設計說明 53.4結構設計論述 5第四章荷載計算 84.1.截面尺寸選取及荷載匯集 84.1.1.截面尺寸選取 84.1.2荷載匯集 94.2計算簡圖及層數(shù)劃分 4.3各層重力荷載代表值計算 第五章地震荷載作用下的框架內力分析 5.1層間側移剛度的計算 5.1.1梁線剛度 5.1.2柱線剛度 5.1.3柱的側移剛度D 5.2水平地震作用分析(采用底部剪力法) 5.2.1框架水平地震作用及水平地震剪力計算 5.2.2水平地震作用下的層間位移和頂點位移計算： 5.3水平地震作用下框架柱剪力和柱彎矩(D值法) 5.4水平地震作用下梁端彎矩計算 5.5水平地震作用下梁端剪力和柱軸力標準值 第六章風作用下的框架內力分析 6.1自然條件 6.2風作用下荷載匯集 6.3風作用下框架柱剪力和彎矩(采用D值法，取中框架) 6.4風作用下梁端彎矩計算 6.5風作用下梁端剪力和柱的軸力計算 6.6風作用下框架內力圖 第七章框架在豎向荷載作用下的內力分析 7.1豎向荷載計算 7.1.2活荷載 7.2豎向荷載下框架計算簡圖 7.3豎向荷載作用下梁固端彎矩 7.4內力分配 7.4.1轉動剛度S及相對轉動剛度S'計算 7.4.2分配系數(shù)計算 7.5梁端剪力 7.6柱軸力和剪力 7.6.1恒載作用下的柱軸力和剪力 7.6.2活載作用下的柱軸力和剪力 第八章內力組合 8.1框架梁內力組合 8.1.1組合前彎矩的調整 8.1.2框架梁內力組合(過程見表) 8.2框架柱內力組合 8.2.1無地震作用時的組合 8.2.2有地震作用時的組合 8.2.3框架柱組合過程(見表) 第九章結構構件設計 9.1框架梁的設計 9.1.1梁的正截面配筋計算 9.1.2梁的斜截面配筋計算 9.2框架柱的設計 9.2.1柱的正截面配筋計算 9.2.2柱的斜截面配筋計算 9.3框架標準層板的設計 9.3.1設計荷載 9.3.2計算跨度 9.3.3彎矩計算 9.3.4板配筋計算 9.4樓梯的設計 9.4.1梯段板設計 9.4.2平臺板設計 9.4.3平臺梁設計 9.5基礎的設計 9.5.1材料強度 9.5.2邊柱基礎設計 9.5.3中柱基礎 9.5.4基礎梁設計 第十章施工組織設計 10.1工程概況 10.1.1建設及設計概況 10.1.2場地情況 10.2施工方案 10.2.1施工準備 10.2.2施工順序及方法 10.2.3保證質量的措施 10.2.4保證安全的措施 10.2.5工期保證措施 10.2.6現(xiàn)場文明施工管理及保證措施 10.2.7雨季施工安全措施 第十一章經濟技術分析 參考文獻 致辭 錯誤!未定義書簽。8附錄一 錯誤!未定義書簽。附錄二 71寶鋒重工集團辦公樓設計第一章前言本畢業(yè)設計說明書是本科高等學校土木工程專業(yè)本科生畢業(yè)設計的說明書，本說明書全部內容共分十二章，這八章里包含了荷載匯集、水平作用下框架內力分析、豎向作用下框架內力分析、以及框架中各個結構構件的設計等，這些內容容納了本科生畢業(yè)設計要求的全部內容，其中的計算方法都來自于本科四年所學知識，可以說是大學所學知識的一個很好的復習和總結。本畢業(yè)設計說明書根據(jù)任務書要求以及最新相關規(guī)范編寫，內容全面、明確，既給出了各類問題解決方法的指導思想，又給出了具體的解決方案，并且明確地給出了各類公式及符號的意義和必要的說明。本說明書概念清晰、語言流暢，每章都有大量的計算表格，并且對重點說明部分配置圖解。應該說本說明書很好地完成了本次畢業(yè)設計的任務要求、達到了本次畢業(yè)設計的預定目標。2第二章方案論述本工程位于遼寧省沈陽市渾南新區(qū)。本次設計的題目為“寶鋒重工集團辦公樓設建筑面積：9521.13m2,占地面積：1582.65m2,共六層，層高為3.3m。室內外高差0.450m,室外地面標高為-0.450m。本工程主體為鋼筋混凝土框架結構?？蚣芙Y構是由樓板、梁、柱及基礎四種主要承重構件組成，由框架梁、柱與基礎構成平面框架，各平面框架再由連續(xù)梁連接起來，形成的空間結構體系?？蚣芙Y構能夠提供較大的建筑空間，其平面布置靈活，可適合多種工藝與使用功能的要求，已廣泛應用于各種民用建筑及多層工業(yè)廠房和倉庫中。本設計采用的基本原則：(1)框架結構水平荷載作用下采用底部剪力法進行計算，考慮頂部附加水平作用。同時用D值法進行計算。(2)豎向荷載作用下采用主要運用了結構力學中等截面直桿彎矩的分配、傳遞(彎矩二次分配法)等基礎知識。(3)框架結構的內力分析特點：運用了樓板平面內剛度無窮大假定，抗側剛度及內力分析對象為某榀框架平面受力體系。(4)結構延性運用強柱弱梁，強剪弱彎原則保證在梁端出現(xiàn)塑性鉸。強節(jié)點區(qū)，強錨固原則保證節(jié)點區(qū)的承載力要求，限制柱軸壓比提高和加強柱根部及角柱，框支柱等受力不利部位的承載力。(5)主要構件設計：框架柱(大偏壓柱，斜截面抗剪調整),框架梁(抗彎設計，斜截面抗剪設計，梁端負彎矩調幅)調幅是為了減小兩端負彎矩，減少節(jié)點附近梁頂面的配筋梁，便于澆搗混凝土，和在梁端出現(xiàn)塑性鉸。(6)基礎采用柱下獨立基礎。(7)樓蓋采用現(xiàn)澆單雙向板肋梁樓蓋。(8)進行樓梯的平面布置，踏步尺寸，欄桿形式等建筑設計。3技術條件等，合理進行結構選型和結構布置本工程為鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結構。外墻300mm厚空心砌塊；內墻200mm厚空心砌塊；樓梯間墻200mm厚空心砌塊。建筑的框架均采用現(xiàn)場現(xiàn)澆成整體，這樣可以使結構整體性好，抗震性能強，鋼材用量省，構件尺寸不受標準構件所限制，對房屋各種使用功能的適應性大。本工程抗震設防烈度為7度，設計地震分組為第一組，場地類別二類，設計基本地震加速度值為0.10g。層房屋高度的增加，結構在地震作用以及其他荷通過對抗震進行分析計算，掌握構造要求對(1)建筑設計：進行平面設計，要求滿足使用功能要求，并且經濟合理。進行剖面(2)荷載計算：根據(jù)初定的結構方案(包括梁，柱，墻的布置，構件截面尺寸等)以及荷載規(guī)范、抗震規(guī)范進行荷載計算，包括各樓層重量(樓面恒載、活荷載)。第三章結構方案設計(1)本工程設計按2015屆設計任務書。(2)現(xiàn)行的有關設計規(guī)范和法規(guī)。(3)建筑場地面積為6000平方米。3.2建筑設計論述(1)外墻及飾面外墻采用白色涂料整個建筑物簡潔有力，色彩干凈典雅。內墻采用200mm厚空心砌塊；樓梯間墻采用300mm厚空心砌塊。屋面為不上人屋面。(1)國家標準、規(guī)范、規(guī)程《總圖制圖標準》《房屋建筑制圖統(tǒng)一標準》《辦公建筑設計規(guī)范》《建筑設計防火規(guī)范》《建筑結構制圖標準》《建筑結構荷載規(guī)范》《混凝土結構設計規(guī)范》5GB50204-2002(2011年版)《混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構造詳圖》(03G101-1)建筑結構靜力計算手冊鋼筋混凝土結構設計手冊建筑設計資料集(1-3冊)建筑結構構造資料集(上、下冊)遼寧省建筑標準圖集、結構標準圖集3.3結構設計說明依據(jù)國家，行業(yè)和相關的有關設計規(guī)程和標準。結構形式為框架結構?？拐鹪O防烈度為7度，設計基本地震加速度0.1g。建筑面積：9521.13m2,占地面積：1582.65m2,共六層，層高為3.3m。室內外高差0.450m,室外地面標高為-0.450m。3.4結構設計論述本次結構設計內容中主要包括：結構形式和基礎形式的選擇、荷載的匯集及其組合、水平和豎向作用的計算、結構內力分析以及結構的配筋計算。這里只論述結構型式和基礎型式的選擇，其他部分只簡單介紹，在后面的結構設計中將詳加論述。本次結構設計采用現(xiàn)澆混凝土框架結構，柱下現(xiàn)澆混凝土獨立基礎。從經濟和技術的角度來考慮，這種選擇是最具可行性的。首先結構型式的選擇可以從幾種建筑中常用的材料和結構形式的比較中得出這一結論。多層建筑中常見結構有：砌體結構、鋼筋混凝土結構、鋼結構、木結構。木結構可以做成“板-梁-柱”式或“板-屋架-柱”式的傳統(tǒng)結構體系，也可以做成6木剛架、木拱、木網狀筒拱、或木薄殼式的新型結構體系。木結構跨度可達8—10米，木屋架、木剛架的跨度可以達到18—30米，木網狀拱筒、殼體結構的跨度可達80—150米。由于木材是一種再生資源，對于木材并不豐材資源是建筑工程中的當務之急。至于木結構的砌體結構通常由磚和鋼筋混凝土混合砌筑，土圈梁和構造柱，因此可根據(jù)各地情況的特的多層建筑結構形式。但是由于砌體結構由磚墻承重決定了他的開間型式受到限制，不適合多層辦公樓建筑，并且7度抗震設防的情況下普通磚房屋最高建21米，對于橫墻較少的辦公建筑還要降低3米，因此本辦公樓設計不選擇砌體結構?；炷潦且环N原材料資源豐富，能消納工業(yè)廢渣，成本和能耗較低，可以與鋼筋、型鋼粘結使用的材料。由于混凝土的可模性、整體性、剛性均較好，體要配置鋼筋等優(yōu)點，可用于各種受力構件，的高低溫工程建筑，都可以采用混凝土結構。有由于鋼筋混凝土骨料可以就地取材，耗鋼梁少，加之水泥原料豐富，造價較便宜，防火性能和耐久性能好，而且混凝土構件即之間采用焊縫、螺栓、錨栓連接。它具有強度高、構件重量輕、平面布置靈活、抗震性跨度大、高度大、荷載大、動力作用大的各種建筑及其他土木工程結構中。由以上幾種材料結構的經濟技術比較中可以發(fā)現(xiàn)現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構最適合本設后兩者是用于50米左右的高層建筑，框架結構使用于多層建筑，柱網形勢也比較靈活適用于本次設計的辦公樓。另外從施工角度說，式兩種。其中，裝配式框架結構在一段時間里由于其適合大規(guī)模工業(yè)化生產，生產速度7藝的涌現(xiàn)，現(xiàn)澆框架結構的建筑周期極大縮短、施工質量明顯提高、建筑造價不斷降低，而且現(xiàn)澆框架整體性好對于結構抗震相當有利，所以本次結構設計選擇現(xiàn)澆框架結構。綜合以上諸多因素本次結構設計選擇現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構。本次結構設計中，框架柱布置采用小柱網，標準柱網尺寸是7.5米×6米，局部加大到7.5米×7.5米，框架梁采用縱橫雙向承重方案，橫向框架梁截面尺寸是300mm×600mm,縱向框架梁是300mm×650mm;間梁是300mm×400mm,次梁是250mm×500mm;樓板的尺寸選擇：所有板厚均是120mm。同樣，基礎型式的選擇也是從經濟技術這個角度出發(fā)來考慮的：基礎可以分成深基礎和淺基礎?？紤]到本建筑自重較小，地質條件良好，從技術需要的角度考慮選擇天然地基上的淺基礎。淺基礎又分成無筋擴展基礎、擴展基礎、柱下十字交叉基礎、筏板基礎。顯然，采用柱下十字交叉基礎和筏板基礎是一種浪費；而無筋擴展基礎是剛性基礎，所選材料抗拉強度大但抗拉和抗彎強度很低，設計時，要求一定的剛性角，以免基礎被拉壞，所以基礎相對很高，基坑深度加大，基底壓力增加，也不利于抗震；擴展基礎包括柱下鋼筋混凝土單獨基礎、墻下鋼筋混凝土單獨基礎、柱下鋼筋混凝土條形基礎、墻下鋼筋混凝土條形基礎。柱下單獨基礎是柱基礎最常用、最經濟的一種類型，它是用于柱距4—12米，荷載不大且均勻、場地均勻、對不均勻沉降有一定適應能力的結構的柱做基礎；墻下單獨基礎考慮上部和在較小或者淺層土較差時的情況；鋼筋混凝土條形基礎用于處理地基軟弱而荷載又較大時的工程問題。因次綜合各種因素本次結構設計選擇了柱下鋼筋混凝土獨立基礎。本結構的主要結構構件有梁、板、柱，構件連接節(jié)點有梁柱節(jié)點、主次梁節(jié)點、墻柱節(jié)點等；荷載種類有水平地震作用、風荷載、豎向荷載，其組合考慮有震和無震兩種情況，分別考慮恒載和活載控制的組合，并且分截面和組合目標考慮。地震作用計算采用底部剪力法；風荷載計算取一品框架作為計算單元；結構內力按照塑性理論分析，考慮梁的塑性調幅；構件截面、節(jié)點、樓梯、樓板、基礎等設計計算方法，抗震設計與措施等問題見具體結構計算。第四章荷載計算bc=hc=529.04mm底層柱取600mm×600mm其它層取500mm×500mm。由撓度、裂度控制h=(1/8～1/12)lb=(1/2～選定縱向框架梁截面尺寸為b×h=300mm×65樓梯板選為100mm。改性瀝青防水層20mm厚1:3水泥砂漿找平焦渣找坡最薄處30mm(平均厚90mm)120mm厚鋼筋混凝土板20mm厚板下抹灰E30mm厚水磨石漿地面120mm厚鋼筋混凝土板20mm厚板下混合砂漿抹灰③梁重：(考慮梁上抹灰，取梁自重26kN/m3)(建筑結構荷載規(guī)范P52)④墻重：(取墻自重10kN/m3)(建筑結構荷載規(guī)范P51)外墻EPS保溫層80mm厚外墻面外抹灰：20mm厚砂漿外墻面外抹灰及、內墻面抹灰：20厚石灰砂漿0.34kN/m2⑤柱：(考慮到柱子抹灰，取柱子自重27kN/m3)⑥門、窗：4.2計算簡圖及層數(shù)劃分4.3各層重力荷載代表值計算(1)重力荷載G6計算(六層上半層):女兒墻：現(xiàn)澆鋼筋混凝土，高度0.9m,厚度0.10m屋面自重：5.39kN/m2×60×15=4851kN橫向框架梁：4.67kN/m×(6-0.6)×9×2=453.間梁:3.12kN/m×(3-0.6)×次梁柱子內縱墻：2.68kN/m2×[(60×2-7.5)×(3.3/2-0.65)]-2.68kN/m2×[(1.1×0.45×窗重量：0.4kN/m2×[(0.9×4×0.75)+(2.1×26×0.75)+(1.8×3×0.75六層上半層的活載：考慮抗震取雪載0.5N/m2,(無震組合取屋面施工荷載0.5kN/m2)工活=0.5N/m2×60×15=450kN(2)重力荷載G5算(六層下半層+五層上半層):六層下半層外墻3.75kN/m2×[(60×2+15)×3.3/2]-3.75kN/m2×[(0.9×4××0.75)+(2.1內縱墻：2.68kN/m2×[(60×2-7.5)×3.3/2]-2.68kN/m2×[(1.1×1.65×26)+(0.9乙恒6下=1840.16kN柱子400.95kN外墻內縱墻內橫墻乙恒5上=6735.25kN乙恒=乙恒6下+Z恒5上=8575.41kN(3)重力荷載G1:樓板:間梁次梁柱子外墻內縱墻內橫墻窗重量門重量::計算(二層下半層+一層上半層):乙恒1上=7069.13kN乙恒=Z恒2下+Z恒1上=1840.16+7069.13=8909.29kN綜上G6=8595.43kN第五章地震荷載作用下的框架內力分析5.1層間側移剛度的計算在計算梁線剛度時，考慮樓板對梁剛度的有利影響，即板作為翼緣工作。在工程上，為簡化計算，通常梁均先按矩形截面計算某慣性矩I,然后乘以增大系數(shù)。中框架梁I=2.0I?邊框架梁I=1.5I?橫向框架：邊跨梁：B-C軸300×600mmC-D軸300×400mmD-E軸300×600mm;中跨梁：B-C軸300×600mmC-D軸300×400mmD-E軸300×600mm;柱采用C30混凝土Ec=3.0×104N/mm2,首層高度4.2m,其它層高度均為3.3m。柱截面：首層600mm×600mm,2～6層500mm×500mm5.1.3柱的側移剛度D表5-1框架柱的側移剛度柱的側移剛度柱的側移剛度種類數(shù)量aD2～6層中框架中柱邊柱邊框架中柱4邊柱4首層中框架中柱邊柱邊框架中柱4邊柱45.2水平地震作用分析(采用底部剪力法)表5-2地震周期計算層654321(1)由能量法求結構的基本自振周期T?式中：取填充墻的周期影響系數(shù)4=0.65。Gi,△i分別為第i質點的重力荷載代表值和水平位移值。(2)頂部位移法計算結構的基本自振周期T?Fx=α?G=0.052×478604荷載代表值的85%;H?——質點i的計算高度；質點Gδ654321圖5-1水平地震作用下的樓層剪力分布圖表5-4水平地震作用下結構層間位移層數(shù)654321所以滿足規(guī)范規(guī)定的彈性位移要求。5.3水平地震作用下框架柱剪力和柱彎矩(D值法)y=(y?+y?+y?+y?)h=yh表5-5邊柱(中框)反彎點計算(B軸、E軸)層Ky654321表5-6中柱(中框)反彎點計算(C軸、D軸)層y654321表5-7邊柱(中框)剪力和彎矩計算(B軸、E軸)層yM下(kNm)M上(kNm)654321表5-8中柱(中框)剪力和彎矩計算(C軸、D軸)層yM下(kNm)M上(kNm)6543215.4水平地震作用下梁端彎矩計算M??=(M+M-)×H??表5-9水平地震下梁端彎矩計算層C軸6543215.5水平地震作用下梁端剪力和柱軸力標準值表5-10水平地震下梁剪力和軸力計算層BC跨梁端剪力CD跨梁端剪力柱軸力C軸柱(kN)6543215.6水平地震作用下的框架內力圖如下：圖5-2水平地震下結構彎矩圖第六章風作用下的框架內力分析查表C類查表C類P——集中于質點i的風作用；V——風作用下第i層層剪力。6.2風作用下荷載匯集表6-1風作用下的結構層剪力計算層654302016.3風作用下框架柱剪力和彎矩(采用D值法，取中框架)層Ky654321表6-2-2風作用求中柱反彎點(C軸、D軸)層65432注：y。是均布荷載下查表得到的表6-3-1風作用下邊柱剪力和彎矩計算(B軸、E軸)層yM下(kNm)M上(kNm)654321表6-3-2風作用下中柱剪力和彎矩計算(C軸、D軸)yM下(kNm)M上(kNm)6543216.4風作用下梁端彎矩計算6-4風作用下梁端彎矩計算(B軸、C軸)B軸C軸MM下6.5風作用下梁端剪力和柱的軸力計算表6-5風作用下梁的剪力和柱的軸力計算層B-C跨梁端剪力C-D跨梁端剪力柱軸力M左M右M左M右B軸柱(kN)C軸柱(kN)654321第七章框架在豎向荷載作用下的內力分析彎矩二次分配法是一種近似計算方法，即將各節(jié)點的不平衡彎矩同時作分配和傳遞，并以兩次分配為限。7.1豎向荷載計算(1)屋面梁上線荷載標準值：②屋面板荷載：折減系數(shù)：5/8=0.625(2)樓面梁上線荷載標準值：(1)屋面(2)樓面7.2豎向荷載下框架計算簡圖在內力組合之后跨中彎矩乘以1.2的放大系數(shù)。9-5.57kWm圖7-1豎向荷載作用下的框架計算簡圖7.3豎向荷載作用下梁固端彎矩7.4內力分配本榀框架是三跨對稱結構，在正對稱荷載作用下可取一半來計算，中跨簡化成雙鏈桿支座，因此中跨梁的兩端支撐情況變成一邊固定一邊雙鏈桿的形式，轉動剛度由4K,變成表7-1按照正對稱取半榀框架結構計算，中間跨遠端簡化成雙鏈桿支座構件名稱轉動剛度相對標準層柱轉動剛度框架梁框架柱首層標準層表7-2各桿件分配系數(shù)節(jié)點節(jié)點編號μf梁μ右梁μ上柱μ下柱邊節(jié)65432邊節(jié)點E —中節(jié)987中節(jié)方法：首先將各點的分配系數(shù)填在相應方框內，將梁的固端彎矩填寫在框架橫梁相遞(不向滑動端傳遞),右(左)梁分配彎矩向左(右)梁傳遞，上(下)分配彎矩向下(上)柱傳遞(傳遞系數(shù)均為0.5)。第一次分配彎矩傳遞后，再進行第二次彎矩分配。表7-3-1恒荷載彎矩分配表B軸節(jié)點(E軸節(jié)點)C軸節(jié)點(D軸節(jié)點)節(jié)點號上柱下柱右梁(左梁)節(jié)點號左梁(右梁)上柱下柱右梁(左梁)6分配系數(shù)分配系數(shù)固端彎矩固端彎矩一次分傳一次分傳二次分配二次分配最終彎矩最終彎矩5分配系數(shù)分配系數(shù)固端彎矩固端彎矩一次分傳一次分傳二次分配二次分配最終彎矩最終彎矩4分配系數(shù)分配系數(shù)固端彎矩固端彎矩一次分傳一次分傳二次分配二次分配最終彎矩最終彎矩表7-3-1續(xù)B軸節(jié)點(E軸節(jié)點C軸節(jié)點(D軸節(jié)點)節(jié)點號上柱下柱右梁(左梁)節(jié)點號左梁(右梁)上柱下柱右梁(左梁)3分配系數(shù)9分配系數(shù)固端彎矩固端彎矩一次分傳一次分傳二次分配二次分配最終彎矩最終彎矩2分配系數(shù)8分配系數(shù)固端彎矩固端彎矩一次分傳一次分傳二次分配二次分配最終彎矩最終彎矩1分配系數(shù)7分配系數(shù)固端彎矩固端彎矩一次分傳一次分傳二次分配二次分配最終彎矩最終彎矩表7-3-2活荷載彎矩分配表節(jié)點號上柱下柱右梁(左梁)節(jié)點號左梁(右梁)上柱下柱右梁(左梁)6分配系數(shù)分配系數(shù)固端彎矩固端彎矩一次分傳一次分傳二次分配二次分配最終彎矩最終彎矩5分配系數(shù)分配系數(shù)固端彎矩固端彎矩一次分傳一次分傳二次分配二次分配最終彎矩最終彎矩4分配系數(shù)分配系數(shù)固端彎矩固端彎矩一次分傳一次分傳二次分配二次分配最終彎矩最終彎矩表7-3-2續(xù)B軸節(jié)點(E軸節(jié)點)C軸節(jié)點(D軸節(jié)點)節(jié)點號上柱下柱右梁(左梁)節(jié)點號左梁(右梁)上柱下柱右梁(左梁)3分配系數(shù)9分配系數(shù)固端彎矩固端彎矩一次分傳一次分傳二次分配二次分配最終彎矩最終彎矩2分配系數(shù)8分配系數(shù)固端彎矩固端彎矩一次分傳一次分傳二次分配二次分配最終彎矩最終彎矩1分配系數(shù)7分配系數(shù)固端彎矩固端彎矩一次分傳一次分傳二次分配二次分配最終彎矩最終彎矩表7-4-1豎向恒荷載下梁彎矩塑性調幅(調幅系數(shù)0.8)CD跨左端中間右端左端中間右端MMMM654321表7-4-1豎向活荷載下梁彎矩塑性調幅(調幅系數(shù)0.8)樓層CD跨左端中間右端左端中間右端MMMMM654321注：梁彎矩符號逆順時針為正；跨中彎矩下邊受拉為正。M——按簡支梁計算的跨中彎矩；7.5梁端剪力均布荷載下：表7-5-1恒載下梁端剪力層qLV左V右V左654321CD跨605040302010654321注：M——梁左右兩端彎矩的代數(shù)和。層qLV左V左V右6656461361266CD跨605040302010665646136126167.6柱軸力和剪力F?=F=F?=F?=F×0.625+1.2×3.12=152.72F?=7.5×1.5×0.775×5.39+7.5×5.07+3.0×(4.68+5.39×0.625+1.2×3.12+2.68×2.7×2.72.1×0.2+2.2×2.68×0.55=245.43kNF?=F=F?=F?=FG=9.72×4.2=40.82kN表7-6-1恒載作用下B(E)軸邊柱軸力和剪力層截面橫梁剪力縱向荷載柱子自重B(E)柱軸力B(E)柱剪力6543212、△N為本層荷載產生的軸力表7-6-2恒載作用下C(D)軸邊柱軸力和剪力層截面橫梁剪力縱向荷載柱子自重C(D)柱軸力C(D)柱尊力左(kN)6543212、△N本層荷載產生的軸力。7.6.2活載作用下的柱軸力和剪力縱向荷載匯集：B軸邊柱：F?=7.5×3.0×0.625×0.F?=7.5×3.0×0.625×2.F=F=F?=F?=FF?=7.5×1.5×0.775×0.5+7.5×3.0×0.625×0F?=F=F?=F?=FF?=F=F?=F?=FF?=F=F?=F?=F層截面橫梁剪力縱向荷載柱子自重B(E)柱軸力B(E)柱剪力654321表7-7-2活載作用下C(D)軸中柱軸力和剪力層截面橫梁剪力縱向荷載柱子自重C(D)柱軸力C(D)柱剪力左(kN)右(kN)654321第八章內力組合(1)梁端負彎矩組合公式：不考慮地震作用1.2恒+1.4×0.7活+1.4風1.2恒+1.4活+1.4×0.6風考慮地震作用1.3水平地震+1.2重力荷載(2)梁端正彎矩組合公式：不考慮地震作用考慮地震作用1.3水平地震-1.0重力荷載(3)梁跨中正彎矩組合公式：不考慮地震作用1.2恒+1.4×0.7活+1.4風1.2恒+1.4活+1.4×0.6風考慮地震作用1.3水平地震+1.2重力荷載(4)梁端剪力組合公式：不考慮地震作用1.2恒+1.4×0.7活+1.4風1.2恒+1.4活+1.4×0.6風考慮地震作用1.3水平地震+1.2重力荷載(1)最大彎矩對應的軸力和剪力：不考慮地震作用1.2恒+1.4×0.7活+1.4風1.2恒+1.4活+1.4×0.6風1.35恒+1.4×0.7活考慮地震作用1.3水平地震+1.2重力荷載(2)最大軸力對應的彎矩：不考慮地震作用1.2恒+1.4×0.7活+1.4風1.2恒+1.4活+1.4×0.6風1.35恒+1.4×0.7活考慮地震作用1.3水平地震+1.2重力荷載(3)最小軸力對應的彎矩：不考慮地震作用1.4風-1.0恒考慮地震作用1.3水平地震-1.0重力荷載8.1框架梁內力組合8.1.1組合前彎矩的調整(1)梁端負彎矩的塑性調幅(前面已經完成)彎矩調幅即將框架梁支座處的負彎矩乘以一個小于己于1的系數(shù)β,β稱為調幅系數(shù)?？蚣芰憾素搹澗卣{幅實際是在豎向荷載作用下考慮框架梁的塑性內力重分布《混凝土高規(guī)》對調幅系數(shù)作了規(guī)定，并規(guī)定豎向荷載作用下的彎矩應先調幅，再與其他荷載效應進行組合?，F(xiàn)澆框架支座負彎矩調幅系數(shù)為0.8～0.9;此處β取0.8。支座負彎矩降低后，跨中彎矩應加大，應按靜力平衡條件計算調幅后梁的跨中彎矩值。這樣，在支座出現(xiàn)塑性鉸后，不會導致跨中截面承載力不足。梁跨中彎矩應滿足(2)將梁端柱軸線處的彎矩調整為控制截面處的彎矩計算時，應采用構件端部截面(柱邊緣截面)的彎矩，而不是柱軸線處的彎矩，因而，在內力組合前應將梁端柱軸線處的彎矩調整為梁控制截面處的彎矩。梁控制截面處(柱邊緣截面)的彎矩可按下式求得：b——支座(柱)寬度。層數(shù)654321V左端右端跨中表8-1-2水平地震作用下CD跨梁控制截面內力層數(shù)654321Vb左端M右端跨中00000層數(shù)654321Vb左端M右端M跨中M表8-1-4風作用下CD跨梁控制截面內力層數(shù)65432Vb左端M右端M跨中M000000表8-1-5豎向荷載下BC跨梁左端控制截面處的內力層數(shù)654321b恒載M活載M重力荷載M表8-1-6豎向荷載下BC跨梁右端控制截面處的內力層數(shù)654321b恒載M活載M重力荷載M表8-1-7豎向荷載下CD跨梁左端控制截面處的內力層數(shù)654321b恒載M活載M重力荷載M表8-1-8豎向荷載下CD跨梁右端控制截面處的內力層數(shù)654321b恒載M活載M重力荷載M表8-1-9豎向荷載下DE跨梁左端控制截面處的內力層數(shù)654321b恒載M活載M重力荷載M表8-1-10豎向荷載下DE跨梁右端控制截面處的內力層數(shù)654321b恒載M活載M重力荷載M8.1.2框架梁內力組合(過程見表)(1)梁端最大負彎矩和剪力的組合無地震作用時的組合：因重力荷載產生的彎矩與水平地震作用標準值產生的彎矩及風荷載標準值產生的彎矩+Mmax=1.3Mg-1.0M(3)跨中最大正彎矩的組合無地震作用時的組合：①永久性荷載效應起控制作用時：②可變荷載效應起控制作用時，因永久性荷載產生的彎矩與樓面活荷載產生的彎矩有地震作用效應時的組合：因重力荷載產生的彎矩與產生的彎矩水平地震作用標準值產生的彎矩及風荷載標對于所有多層及一般高層建筑：構件名稱CD跨截面位置跨中C左跨中內力種類MVMMVMVM豎向恒載①豎向活載②③④重力荷載代表值⑤⑥⑦內力組合1.2恒+1.4×0.7活+1.4風1.2恒+1.4活+1.4×0.6風①+②+③或①+②+④1.35恒+0.7×1.4活1.2重力+1.3水平地震⑤+⑥或⑤1.4風-1.0恒③-|①|或④-|①|1.3水平地震-1.0重力荷載⑥-⑤|或⑦-⑤|構件名稱CD跨截面位置跨中C左C右跨中內力種類MVMMVMVM豎向恒載①豎向活載②風荷載(左)③風荷載(右)④重力荷載代表值⑤地震作用(左)⑥地震作用(右)⑦內力組合1.2恒+1.4×0.7活+1.4風1.2恒+1.4活風1.35恒+0.7×1.4活1.2重力+1.3水平地震1.4風-1.0恒③-①或④-|①1.3水平地震-1.0重力荷載⑥-⑤或⑦-|⑤表8-1-13四層橫梁內力組合構件名稱CD跨截面位置跨中C左C右跨中內力種類MVMMVMVM豎向恒載①豎向活載②風荷載(左)③風荷載(右)④重力荷載代表值⑤地震作用(左)⑥地震作用(右)⑦內力組合1.2恒×0.7活+1.4風③或①+②+④1.2恒+1.4活風①+②+③或①+②+④1.35恒+活1.2重力+1.3水平地震⑤+⑥或⑤+⑦1.4風-1.0恒③-|①或④-①|1.3水平地震-1.0重力荷載⑥-|⑤或⑦-⑤表8-1-14三層橫梁內力組合構件名稱CD跨截面位置跨中跨中內力種類MVMMVMVM豎向恒載①豎向活載②風荷載(左)③風荷載(右)④重力荷載代表值⑤地震作用(左)⑥地震作用(右)⑦內力組合1.2恒×0.7活+1.4風①+②+③或①+②+④1.2恒+1.4活風①+②+③或①+②+④1.35恒+活1.2重力+1.3水平地震⑤+⑥或⑤+⑦1.4風-1.0恒1.3水平地震-1.0重力荷載⑥-⑤或⑦-⑤表8-1-15二層橫梁內力組合構件名稱CD跨截面位置跨中C右跨中內力種類MVMMVMVM豎向恒載①豎向活載②風荷載(左)③風荷載(右)④重力荷載代表值⑤地震作用(左)⑥地震作用(右)⑦內力組合1.2恒①+②+③或①+②+④×0.7活+1.4風1.2恒+1.4活風-②+③或①+②+④1.35恒+活1.2重力+1.3水平地震⑤+⑥或⑤+⑦1.4風-1.0恒③-①或④-①|1.3水平地震.1.0重力荷載⑥-|⑤或⑦-|⑤表8-1-16一層橫梁內力組合構件名稱CD跨截面位置跨中C左C右跨中內力種類MVMMVMVM豎向恒載①豎向活載②風荷載(左)③風荷載(右)④重力荷載代表值⑤地震作用(左)⑥地震作用(右)⑦內力組合1.2恒①+②+③或①+②+④×0.7活+1.4風1.2恒+1.4活風①+②+③或①+②+④1.35恒+活1.2重力+1.3水平地震⑤+⑥或⑤+⑦1.4風-1.0恒③-①或④-①|1.3水平1.0重力荷載⑥-|⑤或⑦-|⑤8.2框架柱內力組合(1)框架柱一般由可變荷載效應起控制作用。,永久性荷載產生的彎矩與樓面活荷載產生的彎矩方向相同，與風荷載產生的彎矩方向相同，屬于永久性荷載效應對結構不利情M=1.35×Ma+1.4×0.7×MaN=1.35×Na+1.4×0.7×N式中M——無地震作用時的柱端彎矩組合設計值；Ma——永久性荷載標準值產生的柱端彎矩；Mα——樓面活荷載標準值產生的柱端彎矩；Mm——風荷載標準值產生的柱端彎矩。N——無地震作用時的柱軸力組合設計值；N——永久性荷載標準值產生的柱軸力；Nα——樓面活荷載標準值產生的柱軸力；N——風荷載標準值產生的柱軸力。永久性荷載產生的軸力與樓面活荷載產生的軸力方向相同，與風荷載產生的軸力方N=1.0×N-1.4×Nm8.2.2有地震作用時的組合重力荷載產生的彎矩與水平地震作用標準值產生的彎矩及風荷載標準值產生的彎矩方向相同，屬于重力荷載效應對結構不利情況，取γ=1.2,故對于所有多層及一般高M=1.2×M+1.3×MgN=1.2×NM=1.3×Mm-1.0×MN=1.3×Ng-1.0×NE桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內力種類MNMNVMNMNV豎向恒載①豎向活載②風荷載(左)③風荷載(右)④重力荷載代表值⑤地震作用(左)⑥地震作用(右)⑦1.2恒+1.4×0.7活+1.4風1.2恒+1.4活+1.4×0.6風MN①+1②+④1.35恒+0.7×1.4活1.2重力+1.3水平地震MN1.4風-1.0恒1.3地震-1.0重力表8-2-1六層柱內力組合表8-2-2五層柱內力組合桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內力種類MNMNVMNMNV豎向恒載①豎向載②③④重力荷載代表值⑤地震作用(左)⑥地震作用(右)⑦1.2恒+1.4×0.7活+1.4風M11.2恒+1.4活+1.4×0.6風1.35恒+0.7×1.4活1.2重力+1.3水平地震1.4風-1.0恒1.3地震-1.0重力表8-2-3四層柱內力組合桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內力種類MNMNVMNMNV豎向恒載①豎向活載②風荷載(左)風荷載(右)重力荷載代表值地震作用(左)地震作用(右)1.2恒+1.4×④⑤⑥⑦MN1.2恒+1.4活M1.35恒1.2重力1.4風-1.0恒1.3地震表8-2-5三層柱內力組合桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內力種類MNMNVMNMNV豎向恒載①豎向活載②③④重力荷載代表值⑤地震作⑥(右)⑦1.2恒+1.4×0.7活+1.4風4工1.2恒+1.4活+1.4×0.6風M1.35怕+0.7×1.4活1.2重力+1.3水平地震1.4風-1.0恒1.3地震-1.0重力表8-2-6二層柱內力組合桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內力種類MNMNVMNMNV豎向恒載①豎向活載②風荷載(左)③風荷④重力荷載代表值⑤地震作⑥地震作⑦1.2恒+1.4×0.7活+1.4風1.2恒+1.4活+1.4×0.6風31.35怕+0.7×1.4活①1.2重力+1.3水平地震1.4風-1.0恒N1.3地震-1.0重力表8-2-7一層柱內力組合桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內力種類MNMNVMNMNV豎向恒載①豎向活載②風荷載(左)③風荷④重力荷載代表值⑤地震作⑥地震作⑦1.2恒+1.4×0.7活+1.4風MN③1.2恒+1.4活+1.4×0.6風MJ21.35恒+0.7×1.4活11.2重力+1.3水平地震M1.4風-1.0恒1.3地震-1.0重力第九章結構構件設計9.1框架梁的設計(1)跨中最大正彎矩的配筋計算無地震作用組合時，由于樓面板為現(xiàn)澆構件的框架梁，按混凝土結構中的T矩形截面梁計算，混凝土受壓區(qū)的翼緣計算寬度b,應按《混凝土結構設計規(guī)范》中表5.2.4所列情況中的最小值取用?？紤]地震作用組合的框架梁，其正截面抗震受彎承載力仍然按上述規(guī)定計算，但在受彎承載力計算公式右邊應乘以相應的承載力抗震調整系數(shù)γ=0.75。b——腹板寬度。最大配筋率：2.5%。計算過程如下表：有震情況下的彎矩顯然比無震情況小得多，有震情況不計算。表9-1梁跨中正截面彎矩承載力①截面bMMζ六層BC跨中五層四層BC跨中CD跨中三層BC跨中CD跨中二層BC跨中CD跨中一層BC跨中CD跨中表9-1梁跨中正截面彎矩承載力②截面計算配筋實際配筋面積配筋率六層BC跨中CD跨中五層BC跨中CD跨中四層BC跨中CD跨中三層BC跨中CD跨中二層BC跨中CD跨中一層BC跨中CD跨中(2)梁端最大正彎矩配筋計算：框架梁端彎矩的組合設計值，其下部受拉的最大正彎矩一般小于梁上部受拉的最大負彎矩的絕對值。把梁上部受拉的最大負彎矩的鋼筋作為無地震作用組合時(9-4)有地震作用組合時(9-5)計算結果和梁跨中比較取大者；計算過程：無震情況下的彎矩比有震情況小得多，這里只計算有震情況。截面M中正彎矩配筋實際配筋實際面積配筋率六層BC左BC右CD左五層BC左BC右CD左四層BC左BC右CD左三層BC左BC右CD左二層BC左BC右CD左一層BC左BC右CD左(3)梁端最大負彎矩配筋計算框架梁支座最大負彎矩的配筋應按雙筋矩形截面梁計算。在計算框架梁支座最大負彎矩的配筋時，梁下部的縱向鋼筋可作為受壓鋼筋。無地震作用組合時，框架梁支座最大負彎矩的配筋按受壓鋼筋已知的雙筋矩性截面梁計算；考慮地震作用組合的框架梁，其支座最大負彎矩的配筋仍按受壓鋼筋已知的雙筋矩性截面梁計算，但在受彎承載力計算公式右邊應乘以相應的承載力抗震調整系數(shù)Yee。在計算中，計入縱向受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區(qū)高度應符合下列要求：x≤0.35h;且梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不應大于2.5%。另外，《混凝土結構設計規(guī)范》規(guī)定，框架梁梁端截面的底部和頂部縱向受力鋼筋截面面積的比值，除按計算確定外，二、三級抗震等級不應小于0.3?；具^程：先將梁下部的縱向鋼筋作為受壓鋼筋，按力矩平衡方程求混凝土相對受②ξ<2a,震等級)。如果不滿足要求，說明受壓鋼筋數(shù)量還是不足，按受壓鋼筋未知重新計算。梁端負彎矩配筋計算：這里只計算有震情況，由內力組合表可以比較出無震情況比有震情況下的彎矩小得多。截面Mζ六層BC左BC右CD左五層BC左BC右CD左四層BC左BC右CD左三層BC左BC右CD左二層BC左BC右CD左一層BC左BC右CD左表9-4梁端正截面負彎矩②截面配筋實際面積配筋率六層BC左CD左五層BC左BC右CD左四層BC左CD左三層BC左BC右CD左二層BC左CD左一層BC左BC右CD左(1)梁剪力設計值和柱的彎矩設計值的調整抗震設計時，根據(jù)強剪弱彎原則和強柱弱梁原則對梁剪力設計值和柱的彎矩設計值級取1.1;表9-5梁剪力設計值和柱的彎矩設計值的調整截面六層五層四層MMCD梁MMMMM重力荷載地震作用順時針組逆時針組截面三層二層一層BC梁MCD梁MMCD梁MM重力荷載地震作用順時針組逆時針組(2)計算公式：距離；當λ<1.5時，取λ=1.5,當λ>3時，取λ=3;集中荷載作用點至支座之間的箍筋，應均勻配置。表9-6梁斜截面計算截面六層五層四層CD跨CD跨CD跨左端右端左端右端左端右端V①②③s加密截面三層二層一層CD跨CD跨CD跨左端右端左(右)左端右端左端右端V①②③s加密無震情況下的剪力組合值和有震情況下調整后的剪力設計值幾乎相等無需再計算。(1)梁斜截面按構造配筋箍筋間距：加密區(qū)長度為max(1.5h,500);加密區(qū)箍筋間距min(縱筋8倍，梁高1/4,150mm);DE跨：min(縱筋8倍，h/4,150m非加密區(qū)箍筋間距≤加密區(qū)的2倍，且不大于250mm。9.2框架柱的設計柱的縱向鋼筋采用HRB400,箍筋采用HRB335。(1)框架柱內力調整(強柱弱梁)式中M:——考慮地震作用組合的節(jié)點上、下柱端的彎矩設計值之和(順時針或反時針方向);可按彈性分析所得的上、下柱端截面彎矩比分配。ZM?——同一節(jié)點左、右梁端，按順時針和逆時針方向計算的兩端考慮地作用組合的彎矩設計值之和的較大值；一級框架節(jié)點左、右梁端均為負彎矩時，絕對值較小的彎矩應取零；ne——柱端彎矩增大系數(shù)，一級抗震等級取1.4,二級取1.2,三級取1.1。為了推遲框架結構底層柱固定端截面屈服，一、二、三級框架結構的底層柱固定端截面組合的彎矩計算值，應分別乘以增大系數(shù)1.5、1.25和1.15。節(jié)點上、下柱端的軸向力設計值，應取地震作用組合下各自的軸向力設計值。柱端截面的軸力、彎矩設計值確定后，按壓彎構件驗算承載力。有地震作用組合和無地震作用組合的驗算公式相同，僅需考慮承載力抗震調整。柱的彎矩計算表：節(jié)點B柱(E柱)節(jié)點上柱下柱上柱下柱7 — 6543291————8——(2)柱的正截面配筋計算過程：對稱配筋，縱筋采用HRB400級鋼筋，箍筋采用HRB335級鋼筋，混凝土保護層厚度25mm,5,=0.518,5,=0.518×465=24087mm,ξh?=0.51計算按照x取值確定：;考慮地震作用時，在公式中的軸力乘以γn——考慮二階效應影響的軸向力偏心矩增大系數(shù)，5——界限相對受壓區(qū)高度。表9-8有震時的彎矩最大層柱內力7eXξ實際配筋MN6邊柱中柱5邊柱中柱4邊柱中柱3邊柱中柱2邊柱中柱1邊柱中柱注：柱子四面配筋一致層柱內力ηeXξ實際配筋MN6邊柱中柱5邊柱中柱4邊柱中柱3邊柱中柱62邊柱中柱981邊柱6中柱84注：柱子四面配筋一致(3)正截面構造要求：軸壓比限值：最小配筋率：全截面0.6%,9.2.2柱的斜截面配筋計算(1)柱的斜截面剪力設計值不考慮地震作用時框架柱剪力的組合及考慮地震作用時框架柱剪力的組合方法與框架柱彎矩的組合方法相同。考慮地震作用時框架柱及框支柱剪力設計值，應根據(jù)強剪弱彎要求，采用剪力增大系數(shù)方法確定。即M”、M?——分別為柱的上、下端順時針或反時針方向截面的彎矩設計值(應取調整增大后的設計值，包括角柱的增大系數(shù)),且取順時針方向之和及反時針方向之和兩者的較大值；me—柱剪力增大系數(shù)，一、二、三級抗震等級分別取1.4、1.2和1.1。層B柱(E柱)654321(2)斜截面承載力計算公式：軸壓力不超過一定值時，軸力有利于框架柱的受剪承載力。框架柱的受剪承載力按無地震作用組合(9-17)式中N——與剪力設計值相應的軸向壓力設計值，當N>0.3f.A時，取N=0.3f.A;λ——框架柱和框支柱的計算剪跨比，取λ=M/(Vh);此處，M宜取柱上、下端考慮地震作用組合的彎矩設計值的較大值，V取與M對應的剪力設計值，h?為柱截面有效高度；當框架結構中的框架柱的反彎點在柱層高范圍內時，可取λ=H,/(2h),此處，H,為柱凈高；當λ<1.0時，取λ=1.0;當λ>3.0時，取λ=3.0;γeg——承載力抗震調整系數(shù)，取0.85。表9-11-1有地震作用情況下的斜截面計算截面六層五層四層邊柱中柱邊柱中柱邊柱中柱上端下端上端下端上端下端上端下端上端下端上端下端N截面三層二層一層邊柱中柱邊柱中柱邊柱中柱上端下端上端下端上端下端上端下端上端下端上端下端N無震情況下的剪力比有震情況小得多，不予計算。經計算知，柱斜截面按照構造配筋。(4)構造配筋：標準層取500mm底層取600mm基礎頂面向上一層柱凈高1/3的范圍內。加密區(qū)箍筋間距和直徑：縱向鋼筋直徑的8倍)=150mm;非加密區(qū)內鋼筋的間距：9.3框架標準層板的設計本設計作了標準層板的配筋計算，所有板按照雙向板塑性理論查表設計，板配的鋼筋都采用HRB400?；钶d控制時：g=1.2×3.99=4.788kN/m2;g+q=4.788+2.8=7.588kN/m2;g=1.35×3.99=5.387kN/m2g+q=5.387+1.96=7.347kN/m2;比較兩組荷載知，活荷載起控制作用，按照活荷載起控制作用計算。9.3.3彎矩計算A板m=(0.0356+0.2×0.0080×6.188×3.752+(0.0785+0.2×0.0257×1.4×3.7m,=(0.0086+0.2×0.0350×6.188×3.752+(0.0257+0.2×0.0789×1.4×3.m=-0.0780×7.588×3.75m,=-0.0571×7.588×3.752=-6B板跨中：m=(0.0400+0.2×0.0038×6.188×3.02+(0.0965+0.2×0.0174×1.4×3.m,=-0.0570×7.588×3.09.3.4板配筋計算截面M選配實配跨中A板lx方向ly方向B板Ix方向ly方向支座A板9.4樓梯的設計0.65kN/m2)底面為20mm厚混合砂漿(自重17kN/m3)抹灰，采用C30混凝土，梁縱9.4.1梯段板設計取板厚h=(1/25～1/30)×3.09=124mm～103mm,取1m寬板帶進行計算。(1)荷載計算恒荷載標準值：水磨石面層三角形踏步混凝土斜板板底抹灰(2)截面設計水平投影計算跨度：彎矩設計值：選配φ8@180,A,=279mn2。9.4.2平臺板設計取為h=120mm取平臺板厚度80mm,取1m寬板帶計算：(1)荷載計算恒荷載標準值：水磨石面層平臺板自重地板抹灰(2)截面設計選配φ8@200,A=25lmnt。9.4.3平臺梁設計選定平臺梁尺寸：200mm×400mm(1)荷載計算梯段板傳來平臺板傳來平臺梁自重梁側抹灰0.02×(0.4-0.08)×17×2=0.22kN/m;p=g+q=1.2×(1.6+0.22)+14.67+8.86=25.71kN/m;(2)截面設計跨中最大彎矩設計值：支座剪力設計值：截面按倒L型計算,確定翼緣計算寬度bf,如下：按梁計算跨度考慮按梁凈距考慮按梁翼緣高度hf,考慮故取b?=b+sw/2=200+(2300-200-200)/2=1h/h?=80/(400-35)=0.219>0.1bf,不受此條件限制；平臺梁有效高度：=400-35=365mm判別T型截面類型：所以屬于第一類L形截面斜截面受剪承載力：0.25βfbh?=0.25×1×14.3×200×365=260.79kN>60.界面尺寸滿足要求。0.7f?bh?=0.7×1.43×200×365=73.07kN>60.42kN,僅需要按照構造配筋。選配雙9.5基礎的設計一層室內地面標高相當于建筑場地絕對標高+40.100m,基礎埋深1.65m,基礎底面標高-2.100m,基礎底面入粗砂層150mm,地層承米以下的一般框架房屋，所以不進行天然地基及況下的地基承載力驗算(標準組合)、基礎抗沖切驗算(基本組合)、基礎配筋計算(基(1)荷載計算表12-1基礎內力組合第一組第二組MNVMNV恒載活載(左)(右)標準組合恒+0.6×風+活恒+0.7×活基本組合1.2×恒+0.6×1.4×風+1.4×活1.35×恒+0.7×活由以上比較知，第一組內力控制組合(2)確定基礎底面尺寸根據(jù)規(guī)范3.0.4,荷載效應按正常使用極限狀態(tài)下的荷載效應的標準組合。①確定地基承載里特征值=240+0+4.4×20×(1.65-f地基承載力特征值，由所給條件，取240kPa;f.修正后的地基承載力特征值；n基礎寬度的承載力修正系數(shù)，經查表得，取為3.0;ηu基礎埋深的承載力修正系數(shù)，經查表得，取為4.4γ——基礎底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b——基礎底面寬度，小于3米取3米，大于6米取6米；Yn基礎底面以上圖的加權平均重度，地下水位重度以下取浮重度；d——基礎埋置深度(m)。②確定基礎底面尺寸式中W——基礎底面的抗彎截面抵抗矩或抗彎截面模量③確定基礎底面內力：基礎自重：G?=ym×b×1×d=20×3×3×(1.65+2.1)縱向外墻及基礎梁重：G?=3.75×[(7.5-0.6)×(4.2-0.65橫向內墻及基礎梁重：G?=2.68×[0.5×6.0×(4.2-0.6)標準組合下基礎底面內力：=16.50+7.62×1.2+125.61×0.0075=Nox.k=N+G?,k+G?.k+G?.k=1817.32+377.5+125.61+22.05=2342.48基本組合下基礎底面內力：=21.17+9.74×1.2+1.2×125.61×0.0071N?=N+1.2×(G?+G?+G?)=2261.04+1.2×(377.5+125.61+22.05)=2891.2(3)確定基礎高度由擴展基礎的構造要求，階梯形基礎的每階高度為300mm～500mm,取每階高度為基礎尺寸如下圖：(4)地基承載力驗算根據(jù)建筑抗震規(guī)范4.2.1規(guī)定，不超過8層且高度在25米以下的一般民用框架房屋可不進行基礎抗震承載力計算。地基承載力滿足要求(5)基礎抗沖切驗算由于基礎底面全部落在45°沖切破壞錐體底邊以內，基礎屬于剛性基礎，無需進行沖切驗算。(6)基礎底面配筋計算表12-3基礎內力組合第一組第二組MNVMNV恒載活載(左)(右)標準組合恒+0.6×風+活恒+0.7×活基本組合1.2×恒+0.6×1.4×風+1.4×活1.35×恒+0.7×活由以上比較知，第一組內力控制組合(2)確定基礎底面尺寸根據(jù)規(guī)范3.0.4,荷載效應按正常使用極限狀態(tài)下的荷載效應的標準組合。①確定地基承載里特征值f地基承載力特征值，由所給條件，取240kPa;f修正后的地基承載力特征值；n.基礎寬度的承載力修正系數(shù)，經查表得，取為3.0;n基礎埋深的承載力修正系數(shù)，經查表得，取為4.4γ——基礎底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b基礎底面寬度，小于3米取3米，大于6米取6米；Yn基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位重度以下取浮重度；d——基礎埋置深度(m)。②確定基底形心位置及基礎長度，對C柱的中心取矩，由EMc=0,可得：取③計算基礎底面寬度(荷載采用荷載效應標準組合),于是：取(3)基礎內力的計算：(4)基礎高度的計算(5)基礎抗沖切驗算由圖可知柱沖切破壞錐體形狀可知，C柱和D柱的情況一致，故此處只選取C柱進行抗沖切承載力驗算。切破壞錐體范圍內的基底凈反力；(6)基礎底面配筋計算①縱向鋼筋計算及布置(采用HRB400級鋼筋)b)最大正彎矩M=467.24kNm,所需鋼筋面積為：②橫向鋼筋計算及布置(采用HRB400級鋼筋)C柱和D柱的等效梁寬一致，故此處只計算C柱即可。C柱的等效梁寬為：M=3086.06/3/2×(3-0.6)2/基礎底面配C140200,A,=4308mm2①截面及材料f;=360N/mm2,箍筋HRB335②荷載計算③配筋計算M=1/12q12=1/12×16.2×7.5V=1/2ql=1/2×16.2×7.5b)正截面受彎承載力計算選配3C18,A=763mmt。0.25βfbh?=0.25×1×11.9×300×50.7fbh?=0.7×1.27×300×565僅需要按照構造配筋。選配雙肢φ8@200。①截面確定及材料選擇②荷載匯集上部墻體梁自重M=1/12ql2=1/12×16.08×7.V=1/2ql=1/2×16.08×7.選配3C18,A=763mm2。0.25βfbh?=0.25×1.0×11.9×300×4第十章施工組織設計本工程是一座多功能辦公樓，用地面積為6000m2,建筑物占地面積1552.65m2。平面為不規(guī)則L形，東西方向長度76.50m,南北方向長度39.76m,無地下室，地上6層?？偨ㄖ娣e10930.77m2。建筑物最高點標高為+27.330m,室內外高差為0.45m。本建筑物層高均為3.3m,首層及標準層多為辦公室，會議室等相關配套房間。外墻面裝飾為白色飾面磚，屋面防水等級為2級，保溫材料采用80mm厚的GRC增建筑物內設有2部電梯，3部樓梯。本工程為現(xiàn)澆框架結構，外墻為300mm厚空心磚，內墻(除廁所外)均為200mm厚空心磚墻。建筑按7度抗震設防，設計地震分組為第1組，基礎采用柱下獨立基礎。非擬建場地地形比較平坦，場區(qū)內無障礙物。根據(jù)地質勘察報告，給定地質情況如下：序號土層深度厚度范圍地基承載力fk樁端阻力樁周摩擦力1雜填土23粘土4細沙5—注：①.地下穩(wěn)定水位距地坪一1.5m以下；10.2施工方案(1)劃分施工段按建筑物的自然層將工程劃分為6個施工層。在④、⑤軸間將每層劃分為I段和Ⅱ段兩個施工段。平面方向為①-④軸為I段、⑤-⑧軸為Ⅱ段，垂直方向為按結構層劃分。(2)確定施工流向平面方向為I→Ⅱ段，垂直方向為一層→二層→三層→四層→五層→六層。(3)施工階段分為兩個階段：基礎工程→主體工程(一層、二層、三層、四層、五層、六層)→裝修工程(1)基礎工程基礎工程的施工順序：測量放線→人工開挖→人工修理基坑→澆注混凝土墊層→綁①測量放線根據(jù)建設單位、監(jiān)理公司提供的定位依據(jù)和定位放線通知單，在校核定位無誤后，進行定位放線。其中角度用J2型經緯儀測設，距離用經檢核的鋼尺量取，在各主軸線延長線上加設付樁，并妥善保護。用S3水準儀測設工程的正負零。沉降的地方測設3個以上的正負零點，作為該工程的控制高程點。根據(jù)施工圖及圍垅上的坐標軸線，在工程地②土方開挖采取基槽放坡開挖，應分層控制挖土標高，在的設計標高上留30cm,改用人工開挖清底，以防攏動基層土?？紤]到機械開挖、挖土深a)定位放線根據(jù)圍垅上的軸線，對柱的基礎進行定位，確切位置可利用各主軸線延長線上的付樁用經緯儀將其準確的傳遞至基槽中。b)現(xiàn)場綁扎鋼筋查尺寸、直徑、級別和形狀，防止鋼筋安裝錯誤，并注意留好柱的鋼筋。c)支模板錐形基礎采用木模。木模的定型制作在現(xiàn)場的檢查，并采用木枋將其固定牢靠。鋼筋與模板的d)混凝土澆搗混凝土先由科研所根據(jù)材料試驗提210114供混凝土配比的設計通知書，在工地簡形基礎下部的澆注，待其終凝錢進行上部椎體部分的澆注。配專人操作混凝土振動棒，e)拆模在混凝土強度達到1.2MPa后(20℃時約24h)可以拆除混凝土基礎側木模，拆模時④土方回填混凝土強度達到2.5Mpa后(15℃,3d齡期可達百分之35強度),可進行基坑土方人工回填?；靥罘謨纱芜M行，第一次回填600mm(每層250-300mm),第二次回填600mm(每層250-300mm)。兩次回填分2d完成。(2)主體工程板、梁底?！壴?，梁鋼筋→支板、梁側?！鷿沧澹夯炷痢M入第2層的測軸線定柱位。(依此類推直到頂層)①軸線傳遞接量取高度，作為其上個樓層標高的控制，在各層③沉降觀測沉降觀測的點位布置在房屋四周，共布置4個測點。觀一端與預埋于柱內的鐵件焊接，出墻面一端焊一鋼球。觀測點安設穩(wěn)固后及時進行第一次觀測記錄，然后每施工層觀測一次，直到竣工。編制觀測成果表，移交建設單位。④柱鋼筋綁扎混凝土柱內的豎鋼筋采用電渣壓力焊接頭，1/2有接頭的豎筋錯開45d以上，且不⑤柱模板安裝采用木模板進行施工。按照混凝土柱截面為首層600mm×600mm,其它層為500mm×500mm在木加工場將其加工好后由塔吊運至指定地點。柱的模板四周采用槽鋼柱箍和鋼架管箍進行加固，沿柱高600mm設置一道箍，柱底支模至梁底，并用支撐支牢。在梁柱⑥混凝土柱澆筑現(xiàn)澆混凝土采用混凝土泵送車或泵送機進行運輸澆筑。柱的澆注層高度一般為2m,以減少柱模板的水平側向壓力。為此，在澆注時，在6根柱之間依次流水進行，使每根柱中每一澆注層的混凝土得到振搗、沉實，在初本框架梁梁深為400、500、600、650四種規(guī)格。采用木模板，支撐采用鋼管腳手架。其中板的底模應注意采用大塊模板進行起拱2%,梁中采用對拉螺栓和鋼管拉結(間距由梁深，厚決定，一般取0.5-0.8m)。模支撐在每跨間設剪刀撐兩道。支模架的支座采用鐵隨時對其調整⑧綁扎板、梁鋼筋底模上彈線后，即可進行板、梁鋼筋就位綁扎。鋼筋的綁扎采用20-22號鐵絲。綁搭接長度不應小于1.21.;受壓鋼筋搭接長度不小于0.851。且不小于20d.受力鋼筋接度范圍，且應密切注意柱端加密區(qū)，洞口鋼筋的布置情況。鋼筋安裝完畢后，應根據(jù)施工圖紙檢查鋼筋的級別每一施工段混凝土保證連續(xù)澆筑，澆筑沿縱跨的1/3處，并在初凝前必須進行新混凝土澆筑?；炷镣瑯佑杀盟蛙嚌仓⒂蓪Ｈ诉M行振搗和隨時抹光，并注意保持板與梁頂頂面的標高，按臺班留混凝土試塊。并進行濕水養(yǎng)護。若在6月份以后，天氣漸熱，每天的濕水養(yǎng)護不少于4次，養(yǎng)護期不少于7d。⑩模板的拆除梁側?？稍?d后拆除；板、梁底模必須28d后可拆除。(3)施工的具體相關要求①鋼筋a)采購鋼筋時，必須具有生產廠家的出廠合格證，國外進口鋼材還要具備商檢證明和化學分析報告，經現(xiàn)場隨機抽樣送試驗室，b)現(xiàn)場加工時，所有接頭均采用閃光對接焊，對于框架柱豎向結構的主筋接頭，當必須經隨機抽樣檢查合格后才能進行下道程序。c)按抗震要求彎成135·彎鉤的箍筋，為方便施工，制作時一邊彎鉤先彎成90,另位筋。校正后將限位筋與梁鋼筋點焊固定，并逐根將豎向鋼筋幫扎牢固。②模板承重部位及自上而下的原則。拆模時，嚴禁證混凝土表面及棱角不受損傷。梁底板模待混凝土強度大于設計強度的75%時，才能進行拆模。拆模強度的確定由同條件養(yǎng)護試塊強度試驗報告為依a)在柱子上繼續(xù)安裝模板時，模板應有可靠的支承點，柱及梁的對拉螺桿應平直相對，對拉螺桿不得斜拉硬頂，以防螺桿因受力不均局部拉斷造成炸?，F(xiàn)象。b)工機具應由現(xiàn)場機電工進行檢修后才可運轉，必要的防護罩等要齊全，電動機具的接電規(guī)范應符合現(xiàn)場有關機具與用電安全制度的要求。c)作業(yè)時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁直接放在模板或腳手架上，防e)安裝中及安裝完成的梁板模上，不得集中堆載或堆放過重的機具、材料。拉嚴密監(jiān)控，發(fā)現(xiàn)情況立即中止混凝土澆筑并及時進行加固。g)對采用泵送商品混凝土澆筑的梁板，首先在泵管支撐架下加焊200-300mm水平上，適當增加斜撐桿以加強支撐架的整體穩(wěn)定性。泵送管道及泵管支撐架，均不得與外腳手架、模板支撐架或墻柱側模相連接，避免泵送縱向振動對外架及支撐體系的破壞。h)拆模操作時，上下應有人接應，隨拆隨運轉，并應把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。應采用可靠的登高工具，i)拆模的施工順序基本與安裝順序基本相反，遵循先支后拆、先非承重部位、后承重部位及自上而下的原則。支撐體系應在梁板逐步拆除完成才可拆j)為提高模板周轉和安裝效率，實現(xiàn)應按照工程軸線位置，尺寸將模板編號，以便定位使用。拆模后的模板，應按區(qū)段編號整理、堆放，安裝操作人員也相應執(zhí)行區(qū)段、③混凝土整體性，連續(xù)性，全部采用連續(xù)作業(yè)施工。每層用腳手架搭設管道架，托夾住管道，沿混凝土澆搗應避免泵管送出原混凝土直接對準鋼筋和模板。并應在45度角向前延伸，隨澆隨振。振點密度不大于振搗棒作用半徑的1.5倍，振搗時振搗人員應固定，并宜，避免吸入空氣而造成塞管，太多則反抽時會溢出并加大攪拌軸負荷。攪拌不應停止。當葉片被卡死時，需要反轉排除，再泵送途中若停歇時間超過20min,管道又較長時，應每隔5min開泵一次，泵送少量混凝土，管道較短時，采用每隔5min正反轉2-3個行程，使管內混凝土蠕動，防止?jié)娝x析。長時間停泵(超過45min)、氣溫高、混凝土坍落小時可造成塞管，宜將混凝土在高溫季節(jié)泵送，宜用濕草袋覆蓋管道進行泵送中途停歇時間一般應大于60min,否則要予清管或添加自拌混凝土，以保證泵機連續(xù)工作。攪拌卸料前，必須以攪拌速度攪拌一段時間方可卸入料斗，若發(fā)現(xiàn)初出的混凝土石子多，水泥少，應適當加備用砂漿拌勻方可泵最初泵出的砂漿應均勻分布到較大的工作面上，不能集中一處澆筑。送混凝土量記錄、清洗記錄、檢修時做檢修記錄，使用砼澆筑豎向結構混凝土時，如澆筑高度超過2m時，應采用串筒、導管、溜槽或在般分層高度為插入式振動器作用部分長度的1.25倍，最大不超過500mm,使用平板振動漏，做到均勻振實，移動間距不大于振動棒作用半徑的1.5倍(一般為300-400mm),振超過2小時應按施工縫處理。形或堵塞情況，發(fā)現(xiàn)問題應立即停止?jié)补?，并應在已澆筑的混凝土初凝前修整完畢?；炷翝仓戤吔K凝后的12小時以內，要加以覆蓋和澆水，保持濕潤時間不得少于14晝夜。(4)裝修工程(1)組織措施權，及時解決和處理生產過程中的人、材、機