聚丙烯工藝設(shè)計(jì)畢業(yè)論文

聚丙烯工藝設(shè)計(jì)畢業(yè)論文 1 11.2脫硫技術(shù)及設(shè)備簡介 11.3用zno填料塔脫除硫成份 22設(shè)計(jì)方案簡介 32.1裝置流程的確定 32.2脫硫的規(guī)格 33工藝計(jì)算 5 53.1.1基本工藝參數(shù) 53.1.2吸附劑用量計(jì)算 5 73.2.1吸附劑沉降速度計(jì)算 73.2.2校核雷諾數(shù) 7 83.3吸收器的工藝尺寸的計(jì)算 8 8 8 9 93.4.2填料的壓緊裝置 93.4.3除沫器 4塔體上的附件的計(jì)算及選型 4.1人孔、手孔 4.2填料塔接管尺寸計(jì)算 4.2.1進(jìn)料管徑的計(jì)算 4.2.2出料管徑的計(jì)算 4.4吊柱的選擇 4.5平臺(tái)、扶梯的選擇 4.6.1開子L補(bǔ)強(qiáng)原則 4.6.2底部進(jìn)料管C89x5的開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算 4.6.3頂部出料管C89x5的開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算 4.6.4人孔O530x12的開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算 5吸附器的機(jī)械設(shè)計(jì) 5.1塔設(shè)備的機(jī)械設(shè)計(jì)簡介 5.3按設(shè)計(jì)壓力計(jì)算塔體和封頭的壁厚 5.5.1塔體和裙座的質(zhì)量 5.5.4保溫材料質(zhì)量 5.5.6操作時(shí)塔物料質(zhì)量 5.5.8全塔操作質(zhì)量 5.5.9全塔最小質(zhì)量 5.5.10全塔最大質(zhì)量 5.6塔的自振周期計(jì)算 5.7地震載荷計(jì)算 5.7.1確定危險(xiǎn)截面 5.7.2地震影響系數(shù) 5.7.3地震彎矩 5.8風(fēng)載荷計(jì)算 5.8.1風(fēng)力計(jì)算 5.8.2風(fēng)彎矩計(jì)算 5.9.1計(jì)算壓力引起的軸向拉應(yīng)力 5.9.3最大彎矩引起的軸向應(yīng)力 5.10.1筒體的強(qiáng)度校核 5.10.2筒體的穩(wěn)定性校核 5.10.3裙座的穩(wěn)定性校核 5.11筒體和裙座水壓試驗(yàn)應(yīng)力校核 5.11.1筒體水壓試驗(yàn)應(yīng)力校核 5.11.2裙座水壓試驗(yàn)應(yīng)力校核 5.12.1基礎(chǔ)環(huán)的尺寸 5.12.2基礎(chǔ)環(huán)的應(yīng)力校核 5.12.3基礎(chǔ)環(huán)厚度 5.13地腳螺栓 435.13.2地腳螺栓直徑 符號(hào)說明 錯(cuò)誤!未定義書簽。 第一章前言1.1輕汽油叫化工藝簡介汽油(簡稱FCC汽油)是我國車用汽油的主要組分，提高催化裂化汽油質(zhì)量是提高車1.2吸附技術(shù)及設(shè)備簡介E1.3用膨脹床吸附器吸附堿性氮化物選題工藝為固定床+催化蒸僧工藝，固定床酵化反應(yīng)轉(zhuǎn)化率在65%左右，加上催選用膨脹床吸附，無需預(yù)先除去料液中的顆粒而可以直接從料液中吸附目標(biāo)產(chǎn)2.1裝置流程的確定器底部進(jìn)入預(yù)反應(yīng)器，自下而上經(jīng)催化劑床層發(fā)頂部出來與重汽油混合后，經(jīng)酵化混和汽油冷卻器2.2吸附劑的規(guī)格表2-1吸附劑規(guī)格指標(biāo)名稱指標(biāo)值全交換容量球mmol/g(干)H*含水量(p(%)堆密度ps(g/ml)強(qiáng)度%粒度mm外觀駝褐色球狀顆粒3.1吸附劑用量的確定3.1.1基本工藝參數(shù)表3-1吸附器進(jìn)料的基本參數(shù)表物流名稱重量流量0”粘度"平均摩爾質(zhì)量M反應(yīng)進(jìn)料輕汽油甲醇表3-2吸附器的操作條件表溫度。C壓力MPa空速SV開工時(shí)間Th頂部底部床層溫升頂部底部床層壓降吸附器3.1.2.1濕態(tài)離子交換容量田《=f>(1一(3-1)=4.7mmol/g(干)x(1-40%)x0.75*舞"50=Vq由21=02,得單臺(tái)設(shè)備樹脂床體積圓整取5”"(濕)。兩臺(tái)吸附器切換使用，吸附劑使用壽命半年，不可再生。3.2膨脹床表觀流速3.2.1吸附劑沉降速度計(jì)算按照阿倫區(qū)計(jì)算吸附劑顆粒沉降速度陛S一吸附劑沉降速度，m/sd—吸附劑顆粒直徑，m)32.2校核雷諾數(shù)u'24368<5003.2.3確定表觀流速參照流化床表觀流速取值圍叵取膨脹床表觀流速系數(shù)為上，則膨脹床表觀流速為式中：3.3吸收器的工藝尺寸的計(jì)算3.3.1吸附器塔徑計(jì)算叵式中：取標(biāo)準(zhǔn)塔徑1.4mo3.3.2吸附劑填料層高度計(jì)算回3.4填料塔部零件的選擇3.4.1填料的支承裝置及液體分布裝置(1)應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度和剛度，能承受填料的質(zhì)量，填料層的持液量以及操作(2)應(yīng)當(dāng)防止樹脂泄漏并保證料液順暢流過。(2)使氣流有很大的自由流通截面；(3)不易堵塞，不夾帶液體，裝置部件可通過人孔進(jìn)行安裝拆卸。上依次填充中6和中3的開孔瓷球。疊臺(tái)形篩網(wǎng)是設(shè)計(jì)的一個(gè)創(chuàng)新，直徑不同的開孔瓷球通過料液，由于重力的作用可以直接分層，形成一個(gè)自然的過濾系統(tǒng)。這既能起到塔的直徑為1400,把柵板分成4塊，每塊300~400mnT。3.4.2填料的壓緊裝置料安裝后在其上方要安裝填料壓緊裝置。這樣可以防止在高壓降，瞬時(shí)負(fù)荷波動(dòng)等情板自由放置在填料床層上邊，靠自身的重量將填料壓緊。它適用于陶瓷，石墨制的散裝填料。因其易碎，當(dāng)填料層發(fā)生破碎時(shí)，填料層空隙率下降，此時(shí)填料壓板可隨填料層一起下落，緊緊壓住填料，而不會(huì)形成填料的松動(dòng)。床層限制板用于金屬散裝填料，塑料散裝填料及所有規(guī)整填料。因金屬和塑料填料不易破碎，且具有彈性，在裝和使用，不能采用連續(xù)的塔圈的固定，對(duì)于徑大于1200mm時(shí)，壓板的外徑比塔的徑小25~38mnT。3.4.3液體過濾器操作狀況，是非常有必要的。液體過濾器結(jié)構(gòu)類似第四章塔體上的附件的計(jì)算及選型4.1人孔、手孔4.2填料塔接管尺寸計(jì)算d=工邕14.96m2°0813md—進(jìn)料管管徑，mqv—反應(yīng)進(jìn)料體積流量，m3/hu—進(jìn)料流速，m/s選取^89x5mm的無縫鋼管(8)。當(dāng)選取C89x5mm的無縫鋼管時(shí)，進(jìn)料管中料液的流速：u—進(jìn)料流速，m/sd—進(jìn)料管管徑，m)4.2.2出料管徑的計(jì)算液相出料，取u=0.80m/s,則選取^89x5mm的無縫鋼管(8)。當(dāng)選取C89x5mm的無縫鋼管時(shí)，出料管中料液的流速：4.3法蘭的選取回表4-1法蘭的基本尺寸管口公稱直徑法蘭外徑法蘭厚度法蘭高度重量進(jìn)料管出料管安全閥門溫度計(jì)口4.4吊柱的選擇e4.6開孔補(bǔ)強(qiáng)4.6.1.1允許開孔圍：由于f>,=1400mm,而最大開孔為^450<1/3D,.,故可以滿足要求。4.6.1.2所需最小補(bǔ)強(qiáng)面積：A=d5+253er(i-fr)d一開孔直徑或接管徑加上壁厚附加量以后的直徑，d=dj+2C-,殼體按壓計(jì)算所需的計(jì)算厚度，mm;人一材料強(qiáng)度削弱系數(shù)；力=熱，即設(shè)計(jì)溫度下接管材料與殼體材料的許用應(yīng)力B=max(2d,d+23,+23J4.6.1.3有效補(bǔ)強(qiáng)圍及有效補(bǔ)強(qiáng)寬度：B—補(bǔ)強(qiáng)有效寬度，mmd—開孔直徑，mm;取d+2C8,—?dú)んw開孔處的名義厚度，mm訊一接管名義厚度，mm有效高度補(bǔ)強(qiáng)區(qū)外側(cè)有效高度：min("=^ddn,九=接管實(shí)際夕卜伸高度)補(bǔ)強(qiáng)區(qū)側(cè)有效高度：min(^=7^7.h.=接管實(shí)際內(nèi)伸高度)4.6.1.4有效補(bǔ)強(qiáng)圍補(bǔ)強(qiáng)金屬圍&①殼體有效厚度減去計(jì)算厚度之外的多余面積A②接管有效厚度減去計(jì)算厚度之外的多余面積盅式中：8er—?dú)んw開孔處的有效厚度，mm8,—接管計(jì)算厚度，mm③有效補(bǔ)強(qiáng)區(qū)焊縫金屬的面積&按等腰直角三角形計(jì)算，且只有一條焊縫。A=2x|^=屋④有效補(bǔ)強(qiáng)區(qū)另外再增加的補(bǔ)強(qiáng)金屬截面面積A’若ALA+A+ANA式中：A。一有效補(bǔ)強(qiáng)圍另加的補(bǔ)強(qiáng)面積，mm2則開孔后不需要另行補(bǔ)強(qiáng)。則開孔后需要另行補(bǔ)強(qiáng)，所增加的補(bǔ)強(qiáng)金屬截面積A'應(yīng)滿足A-A~Ae4.6.1.5補(bǔ)強(qiáng)圈設(shè)計(jì)s補(bǔ)強(qiáng)圈厚度)B?—補(bǔ)強(qiáng)圈外徑，mmdn—補(bǔ)強(qiáng)圈徑，mm;口=接管外徑+(3～5mm)最后選取標(biāo)準(zhǔn)補(bǔ)強(qiáng)圈。4.6.2底部進(jìn)料管C89x5的開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算管壁厚度附加量CC?=3.0(與筒體相同)4.6.2.1允許開孔圍：開孔直徑：d^di+2C=(89-2x5)+2x3.75=86.5mm由于0=1400mm,而開孔直徑d<1/3'".,故可以采用等面積開孔補(bǔ)強(qiáng)來計(jì)算。4.6.2.2所需最小補(bǔ)強(qiáng)面積：由于J=5-C?-C?-A=1mm,4.6.2.3有效補(bǔ)強(qiáng)圍及有效補(bǔ)強(qiáng)寬度：有效補(bǔ)強(qiáng)寬度將數(shù)據(jù)代入式(4-7)得：補(bǔ)強(qiáng)區(qū)外側(cè)有效高度：4=min("=Jd*,"=接管實(shí)際夕卜伸高度)所以/q=21mm。1%=min(處=揭元，處=接管實(shí)際內(nèi)伸高度)4.6.2.4有效補(bǔ)強(qiáng)圍補(bǔ)強(qiáng)金屬圍&①殼體有效厚度減去計(jì)算厚度之外的多余面積A②接管有效厚度減去計(jì)算厚度之外的多余面積盅4=2^0-第無+2似總-。2)人=2x21x(1.25-0.37)x0.98+2x0x(1.2③有效補(bǔ)強(qiáng)區(qū)焊縫金屬的面積&④有效補(bǔ)強(qiáng)面積4.6.4人孔C530x12的開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算4.6.2.1允許開孔圍：4.6.2.2所需最小補(bǔ)強(qiáng)面積：A=^+2^,(1-/;.)=515.60x7+2x7x7.2x1=74.6.2.3有效補(bǔ)強(qiáng)圍及有效補(bǔ)強(qiáng)寬度：=max(2x515.60,515.60+所以B=1031.20mm。4=min("=Jd*,"=接管實(shí)際夕卜伸高度)所以九=79mm。1%=min(處=揭元，處=接管實(shí)際內(nèi)伸高度)4.6.2.4有效補(bǔ)強(qiáng)圍補(bǔ)強(qiáng)金屬圍&①殼體有效厚度減去計(jì)算厚度之外的多余面積AA=(8_d)(D_2^0fo)②接管有效厚度減去計(jì)算厚度之外的多余面積盅=2x79x(7.20-2.30)+2x0x(7.③有效補(bǔ)強(qiáng)區(qū)焊縫金屬的面積&假設(shè)焊縫高度為8mm,代入式(4-12)得：④有效補(bǔ)強(qiáng)面積4.6.2.5所有補(bǔ)強(qiáng)面積A-A-&5.1塔設(shè)備的機(jī)械設(shè)計(jì)簡介吸附器是一種直立設(shè)備，是特殊的塔設(shè)備，其校核應(yīng)按工作過中除受部壓力載荷外還受到設(shè)備重量，風(fēng)和地震載荷的作用，必須保證設(shè)備具有承受這些載荷的能力，以保證設(shè)備的強(qiáng)度與穩(wěn)定性。為此，在塔設(shè)備的強(qiáng)度和穩(wěn)定性設(shè)計(jì)的計(jì)算時(shí)，通常先根據(jù)設(shè)備的承受的壓或外壓初步確定名義厚度，然后根據(jù)各塔設(shè)備大多安裝在室外，靠裙座底部的地腳介質(zhì)壓力外，塔設(shè)備還承受各種壓力，管道推力，偏心載荷，風(fēng)載荷，及地震載荷的聯(lián)合作用由于在正常操作，停工檢修，壓力試驗(yàn)等三種工況下。塔所受的載荷并不相同，為了保證塔設(shè)備的安全運(yùn)行，必須對(duì)其在這三種情況下進(jìn)行軸向強(qiáng)度及穩(wěn)定性校5.2塔的基本參數(shù)1.塔體的徑以=1400mm。4.地區(qū)的基本風(fēng)壓值q?=650Pa;地震設(shè)防裂度為8度；場地的土地類型為Ⅱ類，5.填料高度3.3m,在填料上下方各設(shè)一個(gè)人孔，人孔數(shù)為2個(gè)，相應(yīng)的人孔處安6.塔體與封頭的材料選用20R,[a]1=133MPa,[a]=133MPa,材料的密度7.裙座的材料選用20R,塔體與裙座對(duì)接雙面焊，100%無損檢測，塔體的焊縫8.塔體與封頭的腐蝕余量取C=3mm。5.3按設(shè)計(jì)壓力計(jì)算塔體和封頭的壁厚(9)5.4塔的高度計(jì)算h?=1655mmH=150+402+5000+75+1655+20=7302mm5.5設(shè)備質(zhì)量計(jì)算(8)5.5.1塔體和裙座的質(zhì)量5.5.1.1筒體的質(zhì)量俱=§(疣-疣淚/鋼5.5.1.2封頭的質(zhì)量形=2x214.23=428.46kg5.5.1.3裙座的質(zhì)量俱=十丈-以)乩「鋼乩一裙座筒體高度，m;Hy=1665mm5.5.1.4塔體和裙座的質(zhì)量為mo—塔殼體和裙座的質(zhì)量，kg5.5.2塔構(gòu)件質(zhì)量ma=0.257;7o?=0.25x1814.37=4n—平臺(tái)數(shù)；"=2式中：mg—操作時(shí)塔物料質(zhì)量，kghn—填料層高度，m占一床層空隙率，%;^-0.375久一塔釜深度，m;九=0.25m5.5.7充水質(zhì)量式中：5.5.8全塔操作質(zhì)量=3212.11+3750+0+1075.14+4077式中：氣一塔的操作質(zhì)量，kg5.5.9全塔最小質(zhì)量=3212.11+0.2x3750+0+1075.15.5.10全塔最大質(zhì)量=3212.11+3750+0+1075.14+4535.6塔的自振周期計(jì)算(8)因?yàn)榈?竺叫=5.2<15,屬于矮塔，不必考慮高震型的影響。等直徑、等厚度塔的基本自振周期式中：7]—塔的基本自振周期，s塔的總高度，mmE一塔殼體材料在設(shè)計(jì)溫度下的彈性模量，MPa興一塔殼有效壁厚，mmmo—塔操作質(zhì)量，kg5.7地震載荷計(jì)算囪5.7.1確定危險(xiǎn)截面將全塔有三個(gè)危險(xiǎn)截面，0-0截面為裙座基地截面，1-1截面為裙座人孔處截面，2-2截面為裙座與塔體的焊接處。見圖4.1吸附器受力簡圖。5.7.2地震影響系數(shù)地震影響系數(shù)的最大值《max=0.16(地區(qū)防烈度8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度0.2g)場土的特征周期7;=0.35s(地區(qū)為Ⅱ類場土，第一組)[12]取一階振型阻尼比g=0.01阻尼調(diào)整系數(shù)化一阻尼調(diào)整系數(shù)S——階振型阻尼比；g=0.oi地震影響系數(shù)%=10("2%小-0.45%^)7;+0.45《max=0.2297式中：%—地震影響系數(shù)amax—地震影響系數(shù)的最大值；amax=0.167]—塔的基本自振周期，s5.7.3地震彎矩0-0截面：Mf?=^am。gH式中：-----截面0-0處第一振型的地震彎矩，N-mm1-1截面：笑35—14丑2.5寸+仙3.5)(5-19)h式中： 載面1-1處第一振型的地震彎矩，N-mm-------計(jì)算截面距地面的高度，mm2-2截面：式中：Mg-------截面2—2處第一振型的地震彎矩，N-mm5.8風(fēng)載荷計(jì)算由于塔高在10m以下，按一段計(jì)算，以設(shè)備頂端的風(fēng)壓作為整個(gè)塔設(shè)備的均布風(fēng)壓。5.8.1風(fēng)力計(jì)算a.風(fēng)振系數(shù)b.有效直徑Dei=max{2+25s;+K?+do+23pi,Doi+25gi+K?+K?]=max(1.424+2x0+0.167+0.089+2x0,1.424+2x0+Ri-各段塔的外徑，m為65.8.2風(fēng)彎矩計(jì)算&肱『=4項(xiàng)+瑤(H,+寸^)+知(",+%,)+…+%",+Hu+Hq+··+項(xiàng))0-0截面：0+§)+月(《+,2+?)+[(《+,2+,3+g)=8290x弩+8290(900+(5—24號(hào))+8290(900+850+號(hào))+8290(900+850+655+肱尸=g'-+g(,2+'-)+乙(,2+,3+§)=8290X學(xué)+8290x(850+號(hào))+8290x(850+655+=8290x號(hào)+8290x(655+5.9各項(xiàng)載荷引起的軸向應(yīng)力囪5.9.1計(jì)算壓力引起的軸向拉應(yīng)力5.9.2質(zhì)量載荷引起的軸向壓應(yīng)力世。=-益-AshπDid0-0截面：勇-。_計(jì)算截面0-0以上塔的操作質(zhì)量引起的軸向壓應(yīng)力，MPa就-。一計(jì)算截面0-0以上塔的操作質(zhì)量，kg泌T—計(jì)算截面1—1以上塔的操作質(zhì)量，kg=7z-(1400+12)xl2+2x(500xl2-2截面： —偏向載荷引起的偏向彎矩，N-mm;Me=Q最大彎矩引起的軸向應(yīng)力：-DS式中：b;‘一最大彎矩引起的軸向應(yīng)力，MPa0-0截面：M?-0=M?-°+M=7.216xlO?N-mmmaxw。=Mf?+0.25M^;°+Me=9.413x107+0.25x7.216x107匝(心+仃+2眼[皿+仃一日Z,---_1--肱七；=*肱2.843xIO,N·mm5.10塔體和裙座危險(xiǎn)截面的強(qiáng)度與穩(wěn)定校核「和5.10.1筒體的強(qiáng)度校核bjj組壓=crf2+cr;2=-2.13-4.24=-6.37MPaKBB—圖算系數(shù)系數(shù)A為%5.10.3裙座的穩(wěn)定性校核裙座危險(xiǎn)截面0-0及1-1處的最大組合軸向壓應(yīng)力且壓=堂°+寸°=-3.12-6.08=-9.20因?yàn)楦附M壓<[。1,君組壓<[吐，故滿足穩(wěn)定性條件。5.n筒體和裙座水壓試驗(yàn)應(yīng)力校核區(qū)5.11.1筒體水壓試驗(yàn)應(yīng)力校核5.11.1.1由試驗(yàn)壓力引起的環(huán)向應(yīng)力b試驗(yàn)壓力液柱靜壓力試驗(yàn)壓力和靜液柱引起的環(huán)向拉應(yīng)力因?yàn)閎<0.9cr,。,故滿足要求。5.11.1.2由試驗(yàn)壓力引起的軸向應(yīng)力CT?5.11.1.3水壓試驗(yàn)時(shí)，重力引起的軸向應(yīng)力外5.11.1.4由彎矩引起的軸向應(yīng)力%5.11.1.5最大組合軸向拉應(yīng)力校核許用應(yīng)力：0.9?。=0.9x245x因?yàn)?組拉<0·9[0,故滿足要求。5.11.1.6最大組合軸向壓應(yīng)力校核章取其中較小值軸向許用壓應(yīng)力[a\,章取其中較小值)因?yàn)椤７ńM壓<[。1,故滿足要求。5.n.2裙座水壓試驗(yàn)應(yīng)力校核5.11.2.1水壓試驗(yàn)時(shí)，重力引起的軸相應(yīng)力?5.11.2.2由彎矩引起的軸相應(yīng)力%5.11.2.3最大組合軸相壓應(yīng)力校核巖取其中較小值巖取其中較小值幽=1.2x160=192MPa5.12基礎(chǔ)環(huán)設(shè)計(jì)(8)5.12.1基礎(chǔ)環(huán)的尺寸Doh—基礎(chǔ)環(huán)外直徑，mmDjb—基礎(chǔ)環(huán)直徑，mm5.12.2基礎(chǔ)環(huán)的應(yīng)力校核也+變Zb\Zb取其中較大者Jmax—混凝土基礎(chǔ)上的最大應(yīng)力，MPaZ,—基礎(chǔ)環(huán)的抗彎截面系數(shù)，取%max=0.42MPa。選用75號(hào)混凝土，其許用應(yīng)力弓=3,5MPa。5.12.3基礎(chǔ)環(huán)厚度囪假設(shè)螺栓的直徑為M36,/=160mm,貝U//=144/160=0.9,查表9-31得取M,=\Mx\=1236.70N.mm/mm基礎(chǔ)環(huán)材料的許用應(yīng)力[bL=400MPa基礎(chǔ)環(huán)厚度5.13地腳螺栓(8)5.13.1地腳螺栓承受的最大拉應(yīng)力M^?+MemmngZbA5.13.2地腳螺栓直徑因?yàn)?B0,故此設(shè)備必須安裝地腳螺栓。取地腳螺栓個(gè)數(shù)”=8,地腳螺栓材料的許用應(yīng)力[a]h=147MPa地腳螺栓螺紋小徑為《一地腳螺栓的螺紋小徑，mm”一地腳螺栓個(gè)數(shù)，一般取4的倍數(shù)C?—腐蝕余量，取不小于3mm地腳螺栓材料宜選用Q235或地腳螺栓材料宜選用Q235或Q345對(duì)2345,[b",=170MPa查M36的螺栓直徑為31.670mm'%大于地腳螺栓螺紋小徑，故選用8個(gè)M36的地腳螺栓，滿足要求。第六章總結(jié)畢業(yè)設(shè)計(jì)是大學(xué)教學(xué)計(jì)劃的一個(gè)重要組成部分，是各教學(xué)環(huán)節(jié)的繼續(xù)深化和檢驗(yàn)，其實(shí)踐性和綜合性是其他教學(xué)環(huán)節(jié)所不能替代的，通過畢業(yè)設(shè)計(jì)使學(xué)生獲得綜合訓(xùn)練，對(duì)培養(yǎng)學(xué)生的實(shí)際工作能力具有十分重要意義。的學(xué)習(xí)進(jìn)行了總結(jié)，使我們學(xué)到的知識(shí)得到了綜合性的利培養(yǎng)了我們綜合運(yùn)用所學(xué)的基礎(chǔ)理論，基本的能力。鍛煉了我們獨(dú)立思考的能力，還有我們的的料液，而流化床雖能直接吸附含顆粒的料液。不采用疊合形篩網(wǎng)，將填料支承結(jié)構(gòu)與液體分布機(jī)構(gòu)結(jié)合，在柵板上依次填充中6(1)多進(jìn)行現(xiàn)場的實(shí)習(xí)，在實(shí)際的工程中有些實(shí)踐的數(shù)據(jù)要比書本上的更具有(2)對(duì)吸附器的各種附件的結(jié)構(gòu)進(jìn)行針對(duì)的研究，每個(gè)附件的改進(jìn)將會(huì)大大提(4)進(jìn)一步驗(yàn)證這次設(shè)計(jì)的準(zhǔn)確性，使設(shè)計(jì)達(dá)到更合理，最好能和生產(chǎn)實(shí)際關(guān)床層空隙率，%0—焊縫系數(shù)s——階振型阻尼比2>L單個(gè)操作平臺(tái)受風(fēng)構(gòu)件的投影b;‘一計(jì)算截面z·”以上塔的操作質(zhì)量N-mni參考文獻(xiàn)[1]嚴(yán)希康.生化分離工程.:化學(xué)工業(yè)，2004[2]呂一波，康文澤主編.分離技術(shù).:中國礦業(yè)大學(xué)，2000[3]國豪主編.生物工程設(shè)備.:化學(xué)工業(yè)，2007[5]克永.化工機(jī)械手冊.天津：天津大學(xué)，1[6]田瑞華主編.生物分離工程.:科學(xué)，2008[7]路秀林，王者相等編.塔設(shè)備：化學(xué)工業(yè)，2004出社，2008[10]國桓主編.化工機(jī)械基礎(chǔ).:化學(xué)工業(yè)，2008版.:中國石化.2006[13]蔣維鈞，余立新編著.新型傳質(zhì)分離技術(shù).第2版.:化學(xué)工業(yè)，2006[16]功樣，蘭英等編著.常用化工單元設(shè)備設(shè)計(jì).:華南理工大學(xué)，2003[18]鄒華生，鐘理等編著.傳熱傳質(zhì)過程設(shè)備設(shè)計(jì).:華南理工大學(xué)，2007外文翻譯壓力容器的選型盡管影響壓力容器選型的因素很多，但最基本的兩個(gè)因素是安全載荷的類型和程度、安裝場所(包括風(fēng)載荷和地震載荷)、組裝地點(diǎn)(車間或現(xiàn)場)、選用哪種壓力容器規(guī)首先必須考慮是在安裝場地否有壓力容器規(guī)程。如果有，設(shè)計(jì)要適用的規(guī)中所指出的要求。如果管轄部門已決定采用ASME規(guī)的第伽篇，那么需要確定的只是選用第1分篇還是第2分篇。有許多關(guān)于使用第1分篇與第2分篇的評(píng)價(jià)但必須要在應(yīng)力報(bào)告中說明。有時(shí)，由于對(duì)按第1分篇設(shè)特殊設(shè)計(jì)要求除了所有單元設(shè)計(jì)所要求基本信息(例如設(shè)計(jì)壓力、設(shè)計(jì)溫度、幾細(xì)設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)。如同支撐設(shè)備和管道的局部載荷，支撐形式(垂直或水平)、支撐位置必按照ASME規(guī)，關(guān)于疲勞分析的說明書要根據(jù)AD-160給出。如果要進(jìn)行疲勞分設(shè)計(jì)計(jì)算說明書ASME規(guī)第伽篇第2分篇要求用戶的設(shè)計(jì)說明書中要包含正式的材料的規(guī)格所有的規(guī)和標(biāo)準(zhǔn)都含有材料規(guī)格及要求，要求說明哪些材料可以使用。安全系數(shù)為了在理論公式和實(shí)際設(shè)計(jì)公式間留有安全余量，安全系數(shù)廣泛應(yīng)用于(1)包括彈性不穩(wěn)定在的彈性過度；(2)塑性變形過度；(3)脆性斷裂；(4)應(yīng)力破裂/蠕變變形(彈性);(5)塑性不穩(wěn)定遞增失穩(wěn)；(6)高應(yīng)變低周疲勞；(7)應(yīng)力腐蝕；(8)腐蝕疲勞。含義?他們是否能保證容器安全和能否使組成部分得到令人滿意的性能?正是在這些不A.一次應(yīng)力(c)—次彎曲應(yīng)力fcorrosionresistance,materials1strength,typesandmagnitudesofloadings,offabrication-(shoporfield),positionofvesselinstallation,andWithincreasinguseofspecialpressureotherindustries,theavailabilityofthepropermateriardesignengineermustbeincommunicationwiththeprocallmaterialsusedwillcontributetotheoverallintegrityofthevessel.Forbetakentoensureimpactresistanceofthematerialsatlowtemperatures.Toobtainthisproperty,thevesselmayrequnonferrousmaterial,orsomespecialheattreaWhichPressureVesselCodeIsUsedThefirstconsiderationmustbewfthereis,theapplicablecodesarestatedinthelaTherearemanyopinionsregardingtheuseofDivision1vmethodofformulas,charminimumspecificationsofaDivision1vessefprotectionaretobenoted.Thetypeoffluidthatwillbecontained,suchasposition,verticalorhorizontal,andsupportlocationsmustbelistedaswellsothatwind,snow,andearthquakerequirementscanbedetermined.Impastressesvarywiththetypeofloadings.thestressanalysiscalculations.ThesecawiththeUser*sdesignSpecification,theManufamandatoryandthecertificationreportedontheManufacturer'sDataReport.ThisFactorsofSafetyInordertoprovideamarginofsafetybetweenexactthestresslevels,afactorofsafety(FS)i(1)Excessiveelasticdeformationin(2)Excessiveplasticdeformation(4)Stressrupture/creepdeformation(inelastic).Thiswouldbeobtainedeithvalues.Forexample,elasticdeformationandelasticinstabilityaspropertiesofthematerial.corrosionmodesoffailure,peakstressdoesnottellthewholestory.Carefulconsiderationmustbegtypeofloadingandthedistributionofstressresultingtherefrommustbepart.Asmentionedpreviousl