龍門吊安拆施工計算書

10.1MHD10-18、MHD10-28、10MHEzm10+10-36型龍門吊吊裝計算書 110.1.1吊裝能力驗算 110.1.2鋼絲繩及卸扣安全性能驗算 510.1.3纜風(fēng)繩計算 610.2MGH98/10-28、MELQ100+100/10-36型龍門吊吊裝計算書 710.2.1吊裝能力驗算 710.2.2鋼絲繩及卸扣安全性能驗算 1110.2.3纜風(fēng)繩計算 1410.3MHG10-32、MHG16+16-36、MHG16+16-32型龍門吊計算書 1510.3.1吊裝能力驗算 1510.3.2鋼絲繩及卸扣安全性能驗算 1710.3.3纜風(fēng)繩計算 1710.4ME100+16-36-18型龍門吊計算書 1810.4.1吊裝能力驗算 1810.4.2鋼絲繩及卸扣安全性能驗算 2210.4.3纜風(fēng)繩計算 2410.5ME100+100-36-9型龍門吊計算書 2510.5.1吊裝能力驗算 2510.5.2鋼絲繩及卸扣安全性能驗算 2810.5.3纜風(fēng)繩計算 3110.6天車吊裝計算書 3210.6.1吊裝能力驗算 3210.6.2鋼絲繩及卸扣安全性能驗算 3410.7地基承載力驗算 3510.8龍門吊基礎(chǔ)計算書 3610.8.1跨度18m龍門吊基礎(chǔ)計算（鋼筋加工棚） 3610.8.2跨度28m、36m龍門吊基礎(chǔ)計算（預(yù)制場、存梁場） 4010.8.3預(yù)制蓋梁區(qū)MHG16+16-36、ME100+100-36龍門吊基礎(chǔ) 4410.8.4蓋梁鋼筋加工區(qū)MHG10-32-9、MHG16+16-32-9龍門吊基礎(chǔ) 4610.8.5預(yù)制墩柱區(qū)MHG10-32、ME100+16-36龍門吊基礎(chǔ) 4710.1MHD10-18、MHD10-28、10MHEzm10+10-36型龍門吊吊裝計算書10.1.1吊裝能力驗算1支腿吊車選型支腿拼裝完成放置在軌道內(nèi)側(cè)，汽車吊整車與軌道方向平行采用后方吊裝，支腿寬度為6.7m，高度為11.2m，汽車吊回轉(zhuǎn)軸至端部距離為2m，工作幅度為（3.35+2）2支腿吊裝能力驗算1）計算依據(jù)：1、《建筑施工起重吊裝安全技術(shù)規(guī)范》JGJ276-20122、《起重吊裝計算及安全技術(shù)》主編卜一德3、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20172）基本參數(shù)起重機(jī)種類液壓汽車起重機(jī)最小幅度R(m)8最小臂長L(m)16.3構(gòu)件質(zhì)量Q(t)3起重安全系數(shù)K1.3對幅度采用線性插入法進(jìn)行計算是對臂長采用線性插入法進(jìn)行計算是起重機(jī)型號QY-253）起重機(jī)核算起重吊裝荷載：QK=3×1.3=3.9t核算結(jié)果：起重機(jī)型號：QY-25設(shè)計幅度(m)：8設(shè)計臂長(m)：16.3起重機(jī)額定起重能力(t)：[QK]=9.691QK=3.9≤[QK]=9.691滿足要求！滿足要求！3主梁吊車選型主梁拼裝完成放置在支腿端部，主梁由支腿端部架設(shè)至支腿中部，汽車吊整車與軌道方向平行采用后方吊裝；主梁寬度為1.26m，支腿距離為6.7m，汽車吊端部與主梁中心間距1m，汽車吊回轉(zhuǎn)軸至端部距離為2m，工作幅度為2+1+0.63+6.7/2=6.98m，吊裝幅度估算為7.5m；支架高度為11.2m，主梁高度位于支架下，吊裝最小距離為3m，吊裝高度為11.2+3=14.2m，吊裝高度估算為14.5m；主梁單件最大重量10t，查表（QY-25）可知單個汽車吊最不利荷載吊重為9t，臂長17.6m，雙機(jī)抬吊能滿足要求。3主梁吊裝能力驗算1）計算依據(jù)：1、《建筑施工起重吊裝安全技術(shù)規(guī)范》JGJ276-20122、《起重吊裝計算及安全技術(shù)》主編卜一德3、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20172）基本參數(shù)起重機(jī)種類液壓汽車起重機(jī)最小幅度R(m)7.5最小臂長L(m)16.4構(gòu)件質(zhì)量Q(t)6.25起重安全系數(shù)K1.3對幅度采用線性插入法進(jìn)行計算是對臂長采用線性插入法進(jìn)行計算是起重機(jī)型號QY-253）起重機(jī)核算起重吊裝荷載：QK=6.25×1.3=8.125t核算結(jié)果：起重機(jī)型號：QY-25設(shè)計幅度(m)：7.5設(shè)計臂長(m)：16.4起重機(jī)額定起重能力(t)：[QK]=11.048QK=8.125≤[QK]=11.048滿足要求！10.1.2鋼絲繩及卸扣安全性能驗算1支腿吊裝鋼絲繩安全性能驗算已知被吊物件鋼性支腿地面組裝總重3t(30kN)，吊裝繩索為2根，捆綁方式為卸扣、吊耳鋼絲繩固定方式，水平夾角為45°。根據(jù)《路橋施工計算手冊》P480頁表15-1，鋼絲繩拉力計算：（公式15-1）式中：S—每根鋼絲繩索具的受拉力；Q—吊重；n—吊索根數(shù)，取2根；α—吊索鋼絲繩與支腿水平夾角；Sb—吊索鋼絲繩的破斷拉力；K—吊索鋼絲繩的安全系數(shù)，取8。擬選用6×37絲，鋼絲繩φ34m，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/m㎡，破斷拉力總和646。（查GB8910-2006《重要用途鋼絲繩》表11）根據(jù)《路橋施工計算手冊》P482頁表15-2，鋼絲繩容許拉力計算：其中：Sb=αPg式中Sb——鋼絲繩的破斷拉力，kN；Pg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力的總和，kN；α——考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)，對6×37繩，Ψ=0.82。Sb=0.82×646=529.72kNS=Sb/K=529.72/8=66.22kN鋼絲繩受拉力（21.21kN）＜鋼絲繩容許拉力（66.22kN）故選用6×37絲，鋼絲繩φ34mm，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/mm2，破斷拉力總和646kN，鋼絲繩滿足要求。2）卸扣的選用為減少卸扣種類，避免施工中使用錯誤，QY-25使用同種卸扣，考慮QY-25最大起重量為6t，卸扣選用T(8)-DW35.5級，計算故過程詳見10.2.2章節(jié)。2主梁吊裝鋼絲繩安全性能驗算已知被吊物件主梁重10t(100kN)，吊裝繩索為2根，捆綁方式為卸扣、吊耳鋼絲繩固定方式，水平夾角為45°，吊索承受拉力為：擬選用6×37絲，鋼絲繩φ50m，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/m㎡，破斷拉力總和1400（查GB8910-2006《重要用途鋼絲繩》表11）根據(jù)《路橋施工計算手冊》P482頁表15-2，鋼絲繩容許拉力計算：其中：Sb=αPg式中Sb——鋼絲繩的破斷拉力，kN；Pg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力的總和，kN；α——考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)，對6×37繩，Ψ=0.82。Sb=0.82×1400=1148kNS=Sb/K=1148/8=143.5kN鋼絲繩受拉力（70.7kN）＜鋼絲繩容許拉力（143.5kN）故選用6×37絲，鋼絲繩φ50mm，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/mm2，破斷拉力總和1400kN，鋼絲繩滿足要求。2）卸扣的選用為減少卸扣種類，避免施工中使用錯誤，QY-25使用同種卸扣，ＱＹ-25最大起重量為6t，卸扣選用T(8)-DW35.5級，計算故過程詳見10.2.2章節(jié)。10.1.3纜風(fēng)繩計算1內(nèi)側(cè)纜風(fēng)繩計算由于支腿為偏心結(jié)構(gòu)，內(nèi)側(cè)纜風(fēng)繩軸向拉力大于外側(cè)纜風(fēng)繩軸向拉力，故此以內(nèi)側(cè)纜風(fēng)繩計算為主。纜風(fēng)繩示意圖FW=C×Kh×q×AFW——鋼絲繩水平分力C——風(fēng)力變化系數(shù)，取1Kh——風(fēng)力高度變化系數(shù)，取1.39q——計算風(fēng)壓，最大風(fēng)力按照≤12級(極限狀態(tài))考慮，風(fēng)壓q=834N/㎡A——支腿垂直迎風(fēng)面積，取10㎡則鋼絲繩水平分力FW=1*1.39*834*10/1000=11.59kN取纜風(fēng)與地面水平夾角45°，單根纜風(fēng)繩最大拉力F=0.5×9.2/cos45°=8.2kNF=(TK1)/δF——鋼絲繩拉力，查表可知，鋼絲繩6×37-1570-φ16，鋼絲繩單根最小破斷拉力143kNT——纜風(fēng)繩拉力，取8.2kNK1——安全系數(shù)δ——不均勻系數(shù)，取0.82則安全系數(shù)K1=134*0.82/8.2=13.4≥3.5，滿足要求。(2)地錨驗算KY=P/VTKY——上拔力安全系數(shù)P——錨碇自重，4.5m3混凝土塊重力為：4.5×25=112.5kNVT——拉索拉力T的垂直分力，VT=T×sinα=8.2×sin45°=5.8kN則上拔力安全系數(shù)KY=112.5/5.8=19.4≥2，滿足使用要求。10.2MGH98/10-28、MELQ100+100/10-36型龍門吊吊裝計算書10.2.1吊裝能力驗算1支腿吊車選型支腿拼裝完成放置在軌道內(nèi)側(cè)，汽車吊整車與軌道方向平行采用后方吊裝，支腿寬度為6.8m，高度為9m，汽車吊回轉(zhuǎn)軸至端部距離為2m，工作幅度為（3.4+2）2支腿吊裝能力驗算1）計算依據(jù)：1、《建筑施工起重吊裝安全技術(shù)規(guī)范》JGJ276-20122、《起重吊裝計算及安全技術(shù)》主編卜一德3、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20172）基本參數(shù)起重機(jī)種類液壓汽車起重機(jī)最小幅度R(m)8最小臂長L(m)16.3構(gòu)件質(zhì)量Q(t)6起重安全系數(shù)K1.3對幅度采用線性插入法進(jìn)行計算是對臂長采用線性插入法進(jìn)行計算是起重機(jī)型號QY-253）起重機(jī)核算起重吊裝荷載：QK=6×1.3=7.8t核算結(jié)果：起重機(jī)型號：QY-25設(shè)計幅度(m)：8設(shè)計臂長(m)：16.3起重機(jī)額定起重能力(t)：[QK]=9.691QK=7.8≤[QK]=9.691滿足要求！3主梁吊車選型主梁拼裝完成放置在支腿端部，主梁由支腿端部架設(shè)至支腿中部，汽車吊整車與軌道方向平行采用后方吊裝；主梁寬度為3.9m，支腿距離為6.8m，汽車吊端部與主梁中心間距2m，汽車吊回轉(zhuǎn)軸至端部距離為3.3m，工作幅度為3.3+3.9/2+3.9/2+6.8/2=10.6m，吊裝幅度估算為11m；支架高度為9m，主梁高度為2.45m，吊裝最小距離為3m，吊裝高度為9+2.45+3=14.45m，吊裝高度估算為14.5m；主梁最大重量20t，查表（QY-80）可知工作幅度8m，臂長20m，最不利吊重為14.6t滿足要求4主梁吊裝能力驗算主梁單件最大重量20t。汽車吊裝幅度9m，吊裝高度17.2m。吊裝采用2臺50t汽車吊抬吊的方式進(jìn)行，兩臺汽車吊布置在主梁兩側(cè)。1）計算依據(jù)：1、《建筑施工起重吊裝安全技術(shù)規(guī)范》JGJ276-20122、《起重吊裝計算及安全技術(shù)》主編卜一德3、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20172）基本參數(shù)起重機(jī)種類液壓汽車起重機(jī)最小幅度R(m)11最小臂長L(m)18.3構(gòu)件質(zhì)量Q(t)12.5起重安全系數(shù)K1.3對幅度采用線性插入法進(jìn)行計算是對臂長采用線性插入法進(jìn)行計算是起重機(jī)型號QY-803）起重機(jī)核算起重吊裝荷載：QK=12.5×1.3=16.25t核算結(jié)果：起重機(jī)型號：QY-80設(shè)計幅度(m)：11設(shè)計臂長(m)：20起重機(jī)額定起重能力(t)：[QK]=17.8QK=16.25≤[QK]=17.8滿足要求！10.2.2鋼絲繩及卸扣安全性能驗算已知被吊物件鋼性支腿地面組裝總重6t(60kN)，吊裝繩索為2根，捆綁方式為卸扣、吊耳鋼絲繩固定方式，水平夾角為45°。根據(jù)《路橋施工計算手冊》P480頁表15-1，鋼絲繩拉力計算：（公式15-1）式中：S—每根鋼絲繩索具的受拉力；Q—吊重；n—吊索根數(shù)，取2根；α—吊索鋼絲繩與支腿水平夾角；Sb—吊索鋼絲繩的破斷拉力；K—吊索鋼絲繩的安全系數(shù)，取8。擬選用6×37絲，鋼絲繩φ34m，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/m㎡，破斷拉力總和646（查GB8910-2006《重要用途鋼絲繩》表11）根據(jù)《路橋施工計算手冊》P482頁表15-2，鋼絲繩容許拉力計算：其中：Sb=αPg式中Sb——鋼絲繩的破斷拉力，kN；Pg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力的總和，kN；α——考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)，對6×37繩，Ψ=0.82。Sb=0.82×646=529.72kNS=Sb/K=529.72/8=42.42kN鋼絲繩受拉力（42.42kN）＜鋼絲繩容許拉力（66.215N）故選用6×37絲，鋼絲繩φ34mm，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/mm2，破斷拉力總和646kN，鋼絲繩滿足要求。2)卸扣的選用按2繩起吊方式選擇卸扣，卸扣最小起重量:T=G/n*=6/2=3tG-節(jié)段重量(G=6t)N-起吊鋼絲繩的根數(shù)(n=2)選用依據(jù)《一般起重用D形和弓形鍛造卸扣》(GB/T.25854-2010)見下表:考慮不均勻受力，加2倍的安全系數(shù)，最大起重量為6t，選用T(8)-DW35.5級.2主梁吊裝鋼絲繩安全性能驗算已知被吊物件主梁重20t(200kN)，吊裝繩索為2根，捆綁方式為卸扣、吊耳鋼絲繩固定方式，水平夾角為45°，吊索承受拉力為：擬選用6×37絲，鋼絲繩φ50m，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/m㎡，破斷拉力總和1400（查GB8910-2006《重要用途鋼絲繩》表11）根據(jù)《路橋施工計算手冊》P482頁表15-2，鋼絲繩容許拉力計算：其中：Sb=αPg式中Sb——鋼絲繩的破斷拉力，kN；Pg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力的總和，kN；α——考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)，對6×37繩，Ψ=0.82。Sb=0.82×1400=1148kNS=Sb/K=1148/8=143.5kN鋼絲繩受拉力（141.4kN）＜鋼絲繩容許拉力（143.5kN）故選用6×37絲，鋼絲繩φ50mm，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/mm2，破斷拉力總和1400kN，鋼絲繩滿足要求。2）卸扣的選用為減少卸扣種類，避免施工中使用錯誤，QY-80使用同種卸扣，ＱＹ-80最大起重量為37.5t，卸扣選用T(8)-DW50級，計算故過程詳見10.5.2.章節(jié)。10.2.3纜風(fēng)繩計算1內(nèi)側(cè)纜風(fēng)繩計算由于支腿為偏心結(jié)構(gòu)，內(nèi)側(cè)纜風(fēng)繩軸向拉力大于外側(cè)纜風(fēng)繩軸向拉力，故此以內(nèi)側(cè)纜風(fēng)繩計算為主。纜風(fēng)繩示意圖FW=C×Kh×q×AFW——鋼絲繩水平分力C——風(fēng)力變化系數(shù)，取1Kh——風(fēng)力高度變化系數(shù)，取1.39q——計算風(fēng)壓，最大風(fēng)力按照≤12級(極限狀態(tài))考慮，風(fēng)壓q=834N/㎡A——支腿垂直迎風(fēng)面積，取14㎡則鋼絲繩水平分力FW=1*1.39*834*14/1000=16.2kN取纜風(fēng)與地面水平夾角45°，單根纜風(fēng)繩最大拉力F=0.5×16.2/cos45°=11.46kNF=(TK1)/δF——鋼絲繩拉力，查表可知，鋼絲繩6×37-1570-φ16，鋼絲繩單根最小破斷拉力143kNT——纜風(fēng)繩拉力，取11.46kNK1——安全系數(shù)δ——不均勻系數(shù)，取0.82則安全系數(shù)K1=143*0.82/11.46=10.23≥3.5，滿足要求。(2)地錨驗算KY=P/VTKY——上拔力安全系數(shù)P——錨碇自重，4.5m3混凝土塊重力為：4.5×25=112.5kNVT——拉索拉力T的垂直分力，VT=T×sinα=11.46×sin45°=8.1kN則上拔力安全系數(shù)KY=112.5/8.1=13.9≥2，滿足使用要求。10.3MHG10-32、MHG16+16-36、MHG16+16-32型龍門吊計算書10.3.1吊裝能力驗算1支腿吊裝同10.1.1章節(jié)2主梁吊車選型主梁拼裝完成放置在支腿端部，主梁由支腿端部架設(shè)至支腿中部，汽車吊整車與軌道方向平行采用后方吊裝；主梁寬度為1.6m，支腿距離為7.7m，汽車吊端部與主梁中心間距1m，汽車吊回轉(zhuǎn)軸至端部距離為2m，工作幅度為2+1+1.6/2+7.7/2=7.65m，吊裝幅度估算為8m；支架高度為9m，主梁高度度1.75m，吊裝最小距離為3m，吊裝高度為9+1.75+3=13.75m，吊裝高度估算為14m；主梁單件最大重量12t，查表（QY-25）可知單個汽車吊最不利荷載吊重為9t，臂長17.6m，雙機(jī)抬吊能滿足要求。3主梁吊裝能力驗算1）計算依據(jù)：1、《建筑施工起重吊裝安全技術(shù)規(guī)范》JGJ276-20122、《起重吊裝計算及安全技術(shù)》主編卜一德3、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20172）基本參數(shù)起重機(jī)種類液壓汽車起重機(jī)最小幅度R(m)7.65最小臂長L(m)16.2構(gòu)件質(zhì)量Q(t)7.5起重安全系數(shù)K1.3對幅度采用線性插入法進(jìn)行計算是對臂長采用線性插入法進(jìn)行計算是起重機(jī)型號QY-253）起重機(jī)核算起重吊裝荷載：QK=7.5×1.3=9.75t核算結(jié)果：起重機(jī)型號：QY-25設(shè)計幅度(m)：7.65設(shè)計臂長(m)：16.2起重機(jī)額定起重能力(t)：[QK]=10.629QK=9.75≤[QK]=10.629滿足要求！10.3.2鋼絲繩及卸扣安全性能驗算1主梁吊裝鋼絲繩安全性能驗算已知被吊物件主梁重12t(120kN)，吊裝繩索為2根，捆綁方式為卸扣、吊耳鋼絲繩固定方式，水平夾角為45°，吊索承受拉力為：擬選用6×37絲，鋼絲繩φ50m，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/m㎡，破斷拉力總和1400（查GB8910-2006《重要用途鋼絲繩》表11）根據(jù)《路橋施工計算手冊》P482頁表15-2，鋼絲繩容許拉力計算：其中：Sb=αPg式中Sb——鋼絲繩的破斷拉力，kN；Pg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力的總和，kN；α——考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)，對6×37繩，Ψ=0.82。Sb=0.82×1400=1148kNS=Sb/K=1148/8=143.5kN鋼絲繩受拉力（84.84kN）＜鋼絲繩容許拉力（143.5kN）故選用6×37絲，鋼絲繩φ50mm，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/mm2，破斷拉力總和1400kN，鋼絲繩滿足要求。2）卸扣的選用為減少卸扣種類，避免施工中使用錯誤，QY-80使用同種卸扣，ＱＹ-80最大起重量為37.5t，卸扣選用T(8)-DW50級，計算故過程詳見10.5.2.章節(jié)。10.3.3纜風(fēng)繩計算1內(nèi)側(cè)纜風(fēng)繩計算由于支腿為偏心結(jié)構(gòu)，內(nèi)側(cè)纜風(fēng)繩軸向拉力大于外側(cè)纜風(fēng)繩軸向拉力，故此以內(nèi)側(cè)纜風(fēng)繩計算為主。纜風(fēng)繩示意圖FW=C×Kh×q×AFW——鋼絲繩水平分力C——風(fēng)力變化系數(shù)，取1Kh——風(fēng)力高度變化系數(shù)，取1.39q——計算風(fēng)壓，最大風(fēng)力按照≤12級(極限狀態(tài))考慮，風(fēng)壓q=834N/㎡A——支腿垂直迎風(fēng)面積，取14㎡則鋼絲繩水平分力FW=1*1.39*834*14/1000=12.8kN取纜風(fēng)與地面水平夾角45°，單根纜風(fēng)繩最大拉力F=0.5×12.8/cos45°=4.5kNF=(TK1)/δF——鋼絲繩拉力，查表可知，鋼絲繩6×37-1570-φ16，鋼絲繩單根最小破斷拉力128kNT——纜風(fēng)繩拉力，取4.5kNK1——安全系數(shù)δ——不均勻系數(shù)，取0.85則安全系數(shù)K1=128*0.85/4.5=24.2≥3.5，滿足要求。(2)地錨驗算KY=P/VTKY——上拔力安全系數(shù)P——錨碇自重，4.5m3混凝土塊重力為：4.5×25=112.5kNVT——拉索拉力T的垂直分力，VT=T×sinα=12.8×sin45°=3.08kN則上拔力安全系數(shù)KY=112.5/3.08=36.5≥2，滿足使用要求。10.4ME100+16-36-18型龍門吊計算書10.4.1吊裝能力驗算1支腿吊車選型支腿拼裝完成放置在軌道內(nèi)側(cè)，汽車吊整車與軌道方向平行采用后方吊裝，支腿寬度為9.23m，高度為18m，汽車吊回轉(zhuǎn)軸至端部距離為3.3m，工作幅度為（3.3+9.23/2）2支腿吊裝能力驗算1）計算依據(jù)：1、《建筑施工起重吊裝安全技術(shù)規(guī)范》JGJ276-20122、《起重吊裝計算及安全技術(shù)》主編卜一德3、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20172）基本參數(shù)起重機(jī)種類液壓汽車起重機(jī)最小幅度R(m)12最小臂長L(m)18.9構(gòu)件質(zhì)量Q(t)10起重安全系數(shù)K1.3對幅度采用線性插入法進(jìn)行計算是對臂長采用線性插入法進(jìn)行計算是起重機(jī)型號QY-803）起重機(jī)核算起重吊裝荷載：QK=10×1.3=13t核算結(jié)果：起重機(jī)型號：QY-80設(shè)計幅度(m)：12設(shè)計臂長(m)：20起重機(jī)額定起重能力(t)：[QK]=14.6QK=13≤[QK]=14.6滿足要求！4主梁吊車選型主梁拼裝完成放置在支腿端部，主梁由支腿端部架設(shè)至支腿中部，汽車吊整車與軌道方向平行采用后方吊裝；單片主梁寬度為1.3m，支腿距離為9.23m，汽車吊端部與主梁中心間距0.65m，汽車吊回轉(zhuǎn)軸至端部距離為3.3m，工作幅度為3.3+0.65+1.3/2+9.23/2=9.2m，吊裝幅度估算為9.5m；支架高度為18m，主梁高度為2.45m，吊裝最小距離為3m，吊裝高度為9+2.45+3=14.45m，吊裝高度估算為14.5m；主梁最大重量18t，查表（QY-80）可知工作幅度10m，臂長20m，最不利吊重為21t滿足要求4主梁吊裝能力驗算1）計算依據(jù)：1、《建筑施工起重吊裝安全技術(shù)規(guī)范》JGJ276-20122、《起重吊裝計算及安全技術(shù)》主編卜一德3、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20172）基本參數(shù)起重機(jī)種類液壓汽車起重機(jī)最小幅度R(m)9.5最小臂長L(m)17.4構(gòu)件質(zhì)量Q(t)11.25起重安全系數(shù)K1.3對幅度采用線性插入法進(jìn)行計算是對臂長采用線性插入法進(jìn)行計算是起重機(jī)型號QY-803）起重機(jī)核算起重吊裝荷載：QK=11.25×1.3=14.625t核算結(jié)果：起重機(jī)型號：QY-80設(shè)計幅度(m)：9.5設(shè)計臂長(m)：20起重機(jī)額定起重能力(t)：[QK]=23.25QK=14.625≤[QK]=23.25滿足要求！10.4.2鋼絲繩及卸扣安全性能驗算1支腿吊裝鋼絲繩安全性能驗算已知被吊物件鋼性支腿地面組裝總重10t(100kN)，吊裝繩索為2根，捆綁方式為卸扣、吊耳鋼絲繩固定方式，水平夾角為45°。根據(jù)《路橋施工計算手冊》P480頁表15-1，鋼絲繩拉力計算：（公式15-1）式中：S—每根鋼絲繩索具的受拉力；Q—吊重；n—吊索根數(shù)，取2根；α—吊索鋼絲繩與支腿水平夾角；Sb—吊索鋼絲繩的破斷拉力；K—吊索鋼絲繩的安全系數(shù)，取8。擬選用6×37絲，鋼絲繩φ50m，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/m㎡，破斷拉力總和1400（查GB8910-2006《重要用途鋼絲繩》表11）根據(jù)《路橋施工計算手冊》P482頁表15-2，鋼絲繩容許拉力計算：其中：Sb=αPg式中Sb——鋼絲繩的破斷拉力，kN；Pg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力的總和，kN；α——考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)，對6×37繩，Ψ=0.82。Sb=0.82×1400=1148kNS=Sb/K=1148/8=143.5kN鋼絲繩受拉力（70.71kN）＜鋼絲繩容許拉力（143.5kN）故選用6×37絲，鋼絲繩φ50mm，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/mm2，破斷拉力總和1400kN，鋼絲繩滿足要求。2）卸扣的選用為減少卸扣種類，避免施工中使用錯誤，QY-80使用同種卸扣，ＱＹ-80最大起重量為37.5t，卸扣選用T(8)-DW50級，計算故過程詳見10.5.2.章節(jié)。2主梁吊裝鋼絲繩安全性能驗算已知被吊物件主梁重18t(180kN)，吊裝繩索為2根，捆綁方式為卸扣、吊耳鋼絲繩固定方式，水平夾角為45°，吊索承受拉力為：擬選用6×37絲，鋼絲繩φ50m，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/m㎡，破斷拉力總和1400（查GB8910-2006《重要用途鋼絲繩》表11）根據(jù)《路橋施工計算手冊》P482頁表15-2，鋼絲繩容許拉力計算：其中：Sb=αPg式中Sb——鋼絲繩的破斷拉力，kN；Pg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力的總和，kN；α——考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)，對6×37繩，Ψ=0.82。Sb=0.82×1400=1148kNS=Sb/K=1148/8=143.5kN鋼絲繩受拉力（127.26kN）＜鋼絲繩容許拉力（143.5kN）故選用6×37絲，鋼絲繩φ50mm，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/mm2，破斷拉力總和1400kN，鋼絲繩滿足要求。2）卸扣的選用為減少卸扣種類，避免施工中使用錯誤，QY-80使用同種卸扣，ＱＹ-80最大起重量為37.5t，卸扣選用T(8)-DW50級，計算故過程詳見10.5.2.章節(jié)。10.4.3纜風(fēng)繩計算1內(nèi)側(cè)纜風(fēng)繩計算由于支腿為偏心結(jié)構(gòu)，內(nèi)側(cè)纜風(fēng)繩軸向拉力大于外側(cè)纜風(fēng)繩軸向拉力，故此以內(nèi)側(cè)纜風(fēng)繩計算為主。纜風(fēng)繩示意圖FW=C×Kh×q×AFW——鋼絲繩水平分力C——風(fēng)力變化系數(shù)，取1Kh——風(fēng)力高度變化系數(shù)，取1.39q——計算風(fēng)壓，最大風(fēng)力按照≤12級(極限狀態(tài))考慮，風(fēng)壓q=834N/㎡A——支腿垂直迎風(fēng)面積，取20㎡則鋼絲繩水平分力FW=1*1.39*834*20/1000=23.2kN取纜風(fēng)與地面水平夾角45°，單根纜風(fēng)繩最大拉力F=0.5×23.2/cos45°=16.6kNF=(TK1)/δF——鋼絲繩拉力，查表可知，鋼絲繩6×37-1570-φ16，鋼絲繩單根最小破斷拉力143kNT——纜風(fēng)繩拉力，取16.6kNK1——安全系數(shù)δ——不均勻系數(shù)，取0.82則安全系數(shù)K1=143*0.82/4.5=7.06≥3.5，滿足要求。(2)地錨驗算KY=P/VTKY——上拔力安全系數(shù)P——錨碇自重，4.5m3混凝土塊重力為：4.5×25=112.5kNVT——拉索拉力T的垂直分力，VT=T×sinα=16.6×sin45°=11.74kN則上拔力安全系數(shù)KY=112.5/11.74=9.6≥2，滿足使用要求。10.5ME100+100-36-9型龍門吊計算書10.5.1吊裝能力驗算1支腿吊車選型支腿拼裝完成放置在軌道內(nèi)側(cè)，汽車吊整車與軌道方向平行采用后方吊裝，支腿寬度為5.5m，高度為9m，汽車吊回轉(zhuǎn)軸至端部距離為3.3m，工作幅度為（3.3+2.75）22支腿吊裝能力驗算1）計算依據(jù)：1、《建筑施工起重吊裝安全技術(shù)規(guī)范》JGJ276-20122、《起重吊裝計算及安全技術(shù)》主編卜一德3、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20172）基本參數(shù)起重機(jī)種類液壓汽車起重機(jī)最小幅度R(m)8最小臂長L(m)14.5構(gòu)件質(zhì)量Q(t)8.5起重安全系數(shù)K1.3對幅度采用線性插入法進(jìn)行計算是對臂長采用線性插入法進(jìn)行計算是起重機(jī)型號QY-803）起重機(jī)核算起重吊裝荷載：QK=8.5×1.3=11.05t核算結(jié)果：起重機(jī)型號：QY-80設(shè)計幅度(m)：8設(shè)計臂長(m)：14.5起重機(jī)額定起重能力(t)：[QK]=31.6QK=11.05≤[QK]=31.6滿足要求！4主梁吊車選型主梁拼裝完成放置在支腿端部，主梁由支腿端部架設(shè)至支腿中部，汽車吊整車與軌道方向平行采用后方吊裝；主梁寬度為1.3m，支腿距離為5.5m，汽車吊端部與主梁中心間距0.65m，汽車吊回轉(zhuǎn)軸至端部距離為3.3m，工作幅度為3.3+0.65+0.65+5.5/2=7.35m，吊裝幅度估算為7.5m；支架高度為9m，主梁高度為2.45m，吊裝最小距離為3m，吊裝高度為9+2.45+3=14.45m，吊裝高度估算為14.5m；主梁最大重量37.5t，查表（QY-80）可知工作幅度8m，臂長20m，最不利吊重為30.5t滿足要求4主梁吊裝能力驗算1）計算依據(jù)：1、《建筑施工起重吊裝安全技術(shù)規(guī)范》JGJ276-20122、《起重吊裝計算及安全技術(shù)》主編卜一德3、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20172）基本參數(shù)起重機(jī)種類液壓汽車起重機(jī)最小幅度R(m)7.5最小臂長L(m)16.4構(gòu)件質(zhì)量Q(t)23.44起重安全系數(shù)K1.3對幅度采用線性插入法進(jìn)行計算是對臂長采用線性插入法進(jìn)行計算是起重機(jī)型號QY-803）起重機(jī)核算起重吊裝荷載：QK=23.44×1.3=30.472t核算結(jié)果：起重機(jī)型號：QY-80設(shè)計幅度(m)：7.5設(shè)計臂長(m)：16.4起重機(jī)額定起重能力(t)：[QK]=33.367QK=30.472≤[QK]=33.367滿足要求！10.5.2鋼絲繩及卸扣安全性能驗算1支腿吊裝鋼絲繩安全性能驗算已知被吊物件鋼性支腿地面組裝總重8.5t(85kN)，吊裝繩索為2根，捆綁方式為卸扣、吊耳鋼絲繩固定方式，水平夾角為45°。根據(jù)《路橋施工計算手冊》P480頁表15-1，鋼絲繩拉力計算：（公式15-1）式中：S—每根鋼絲繩索具的受拉力；Q—吊重；n—吊索根數(shù)，取2根；α—吊索鋼絲繩與支腿水平夾角；Sb—吊索鋼絲繩的破斷拉力；K—吊索鋼絲繩的安全系數(shù)，取6。擬選用6×37絲，鋼絲繩φ34m，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/m㎡，破斷拉力總和646（查GB8910-2006《重要用途鋼絲繩》表11）根據(jù)《路橋施工計算手冊》P482頁表15-2，鋼絲繩容許拉力計算：其中：Sb=αPg式中Sb——鋼絲繩的破斷拉力，kN；Pg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力的總和，kN；α——考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)，對6×37繩，Ψ=0.82。Sb=0.82×646=529.72kNS=Sb/K=183.68/8=66.215kN鋼絲繩受拉力（60.1kN）＜鋼絲繩容許拉力（66.215kN）故選用6×37絲，鋼絲繩φ34mm，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/mm2，破斷拉力總和646kN，鋼絲繩滿足要求。2）卸扣的選用為減少卸扣種類，避免施工中使用錯誤，QY-80使用同種卸扣，ＱＹ-80最大起重量為37.5t，卸扣選用T(8)-DW50級，計算故過程詳見10.5.2.章節(jié)。2主梁吊裝鋼絲繩安全性能驗算已知被吊物件主梁重37.5t(375kN)，吊裝繩索為4根，捆綁方式為卸扣、吊耳鋼絲繩固定方式，水平夾角為45°，吊索承受拉力為：擬選用6×37絲，鋼絲繩φ50m，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/m㎡，破斷拉力總和1400（查GB8910-2006《重要用途鋼絲繩》表11）根據(jù)《路橋施工計算手冊》P482頁表15-2，鋼絲繩容許拉力計算：其中：Sb=αPg式中Sb——鋼絲繩的破斷拉力，kN；Pg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力的總和，kN；α——考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)，對6×37繩，Ψ=0.82。Sb=0.82×1400=1148kNS=Sb/K=1148/8=143.5kN鋼絲繩受拉力（132.56kN）＜鋼絲繩容許拉力（143.5kN）故選用6×37絲，鋼絲繩φ50mm，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/mm2，破斷拉力總和646kN，鋼絲繩滿足要求。2)卸扣的選用按4繩起吊方式選擇卸扣，卸扣最小起重量:T=G/n*=37.5/4=9.375tG-節(jié)段重量(G=37.5t)N-起吊鋼絲繩的根數(shù)(n=4)選用依據(jù)《一般起重用D形和弓形鍛造卸扣》(GB/T.25854-2010)見下表:考慮不均勻受力，加2倍的安全系數(shù)，最大起重量為18.75t，80ｔ汽車吊采用選用T(8)-DW50級。10.5.3纜風(fēng)繩計算1內(nèi)側(cè)纜風(fēng)繩計算由于支腿為偏心結(jié)構(gòu)，內(nèi)側(cè)纜風(fēng)繩軸向拉力大于外側(cè)纜風(fēng)繩軸向拉力，故此以內(nèi)側(cè)纜風(fēng)繩計算為主。纜風(fēng)繩示意圖FW=C×Kh×q×AFW——鋼絲繩水平分力C——風(fēng)力變化系數(shù)，取1Kh——風(fēng)力高度變化系數(shù)，取1.39q——計算風(fēng)壓，最大風(fēng)力按照≤12級(極限狀態(tài))考慮，風(fēng)壓q=834N/㎡A——支腿垂直迎風(fēng)面積，取14㎡則鋼絲繩水平分力FW=1*1.39*834*14/1000=16.2kN取纜風(fēng)與地面水平夾角45°，單根纜風(fēng)繩最大拉力F=0.5×16.2/cos45°=11.46kNF=(TK1)/δF——鋼絲繩拉力，查表可知，鋼絲繩6×37-1570-φ16，鋼絲繩單根最小破斷拉力143kNT——纜風(fēng)繩拉力，取11.46kNK1——安全系數(shù)δ——不均勻系數(shù)，取0.82則安全系數(shù)K1=143*0.82/11.46=10.23≥3.5，滿足要求。(2)地錨驗算KY=P/VTKY——上拔力安全系數(shù)P——錨碇自重，4.5m3混凝土塊重力為：4.5×25=112.5kNVT——拉索拉力T的垂直分力，VT=T×sinα=11.46×sin45°=8.1kN則上拔力安全系數(shù)KY=112.5/8.1=13.9≥2，滿足使用要求。10.6天車吊裝計算書10.6.1吊裝能力驗算1天車吊車選型天車放置于主梁一側(cè)，天車由主梁一側(cè)架設(shè)至主梁中部，汽車吊整車與軌道方向平行采用后方吊裝；天車寬度為2.4m，主梁寬度3.9m，汽車吊回轉(zhuǎn)中心至天車中為4.5m，工作幅度為4.5+1.2+1+3.9/2=8.65m，吊裝幅度估算為9m；支架高度為18m，主梁及天車高度為5m，吊裝最小距離為3m，吊裝高度為18+5+3=26m，吊裝高度估算為16m；天車最大重量5t，查表（QY-80）可知工作幅度9m，臂長28m，最不利吊重為21.7t滿足要求2天車吊裝能力驗算1）計算依據(jù)：1、《建筑施工起重吊裝安全技術(shù)規(guī)范》JGJ276-20122、《起重吊裝計算及安全技術(shù)》主編卜一德3、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20172）基本參數(shù)起重機(jī)種類液壓汽車起重機(jī)最小幅度R(m)9最小臂長L(m)27.5構(gòu)件質(zhì)量Q(t)5起重安全系數(shù)K1.3對幅度采用線性插入法進(jìn)行計算是對臂長采用線性插入法進(jìn)行計算是起重機(jī)型號QY-803）起重機(jī)核算起重吊裝荷載：QK=5×1.3=6.5t核算結(jié)果：起重機(jī)型號：QY-80設(shè)計幅度(m)：9設(shè)計臂長(m)：27.5起重機(jī)額定起重能力(t)：[QK]=21.938QK=6.5≤[QK]=21.938滿足要求！10.6.2鋼絲繩及卸扣安全性能驗算1支腿吊裝鋼絲繩安全性能驗算已知被吊物件鋼性支腿地面組裝總重5t(50kN)，吊裝繩索為2根，捆綁方式為卸扣、吊耳鋼絲繩固定方式，水平夾角為45°。根據(jù)《路橋施工計算手冊》P480頁表15-1，鋼絲繩拉力計算：（公式15-1）式中：S—每根鋼絲繩索具的受拉力；Q—吊重；n—吊索根數(shù)，取2根；α—吊索鋼絲繩與支腿水平夾角；Sb—吊索鋼絲繩的破斷拉力；K—吊索鋼絲繩的安全系數(shù)，取6。擬選用6×37絲，鋼絲繩φ34m，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/m㎡，破斷拉力總和646（查GB8910-2006《重要用途鋼絲繩》表11）根據(jù)《路橋施工計算手冊》P482頁表15-2，鋼絲繩容許拉力計算：其中：Sb=αPg式中Sb——鋼絲繩的破斷拉力，kN；Pg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力的總和，kN；α——考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)，對6×37繩，Ψ=0.82。Sb=0.82×646=529.72kNS=Sb/K=183.68/8=66.215kN鋼絲繩受拉力（35.35kN）＜鋼絲繩容許拉力（66.215kN）故選用6×37絲，鋼絲繩φ34mm，公稱抗拉強(qiáng)度1570N/mm2，破斷拉力總和646kN，鋼絲繩滿足要求。2）卸扣的選用為減少卸扣種類，避免施工中使用錯誤，QY-80使用同種卸扣，ＱＹ-80最大起重量為37.5t，卸扣選用T(8)-DW50級，計算故過程詳見10.5.2.章節(jié)。10.7地基承載力驗算汽車吊最大型號為QY-80，吊整機(jī)重量為60t，最大吊重18.75ｔ，每個支腿下加墊兩層枕木，兩層枕木長度方向垂直放置，上面一層2根，下面一層6根，每根枕木截面尺寸30×30cm，單根長度2.0m，再將枕木頂部布置一塊120cm×120cm×2cm厚鋼板，放置時鋼板中心與支腿中心垂直。根據(jù)∑MA=0，可得，0.5q(L+L')2+P(L+L')=RB·LRB=[0.5q(L+L')2+P(L+L'）]/L=[0.5*600*(12+4.86)+187.5*(12+4.86)]/12=684.9KN則RA=q(L+L')+P-RB=600+187.5-736.9=102.6KN由于實際情況中，B支點處有前后雙排支腿，所以，起重機(jī)最大受力側(cè)的單個支腿受力N=RB/2=684.9/2=342.45KN則地基承載力:P=N/A=342.45/(2*2)=85.6Kpa,汽車吊位于混凝土硬化路面，地基承載力滿足要求。10.8龍門吊基礎(chǔ)計算書10.8.1跨度18m龍門吊基礎(chǔ)計算（鋼筋加工棚）1內(nèi)力計算[計算條件][基本信息]是否配筋√選用混凝土規(guī)范國標(biāo)GB50010-2010結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.00是否考慮自重√最小單元長度(m)1.000簡圖間距放大系數(shù)1.0[配筋信息]配筋方式雙筋混凝土等級C30縱筋級別HRB400箍筋計算√├箍筋級別HRB400└箍筋間距(mm)200as(mm)70配筋調(diào)整系數(shù)1.00[各跨信息]No.LIxBHAγuKERiRj130.00021.3330.4000.4000.16025.000.2010000.020000.0自由自由注：L跨長，單位：mIx截面慣性矩，單位：m4/10000B截面底部寬度，單位：mH截面高度，單位：mA截面面積，單位：㎡γ材料容重，單位：kN/m3u材料泊松比K基床系數(shù)，單位：kN/m3E彈性模量，單位：MPaRi梁左端約束Rj梁右端約束[荷載信息]滿布恒載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)0.00恒載分項系數(shù)1.30滿布活載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)0.00活載分項系數(shù)1.50第1跨荷載信息編號類型荷載形式P1P2X1(m)X2(m)1活載集中荷載105.0011.9002活載集中荷載105.0018.100注：P1、P2對集中力單位：kN對分布荷載單位：kN/m[各單元計算結(jié)果]單元號XiXjQiQjMiMjDiDj10.001.000.00-0.210.00-0.07-1.3-1.221.002.00-0.21-0.85-0.07-0.56-1.2-1.132.003.00-0.85-1.88-0.56-1.89-1.1-1.043.004.00-1.88-3.20-1.89-4.42-1.0-1.054.005.00-3.20-4.50-4.42-8.29-1.0-1.065.006.00-4.50-5.20-8.29-13.23-1.0-1.376.007.00-5.20-4.28-13.23-18.16-1.3-1.887.008.00-4.28-0.27-18.16-20.77-1.8-2.898.009.00-0.288.65-20.77-17.07-2.8-4.3109.0010.008.6424.25-17.07-1.25-4.3-6.11110.0011.0024.2547.39-1.2533.96-6.1-8.01211.0011.9047.3973.4933.9688.09-8.0-8.91311.9012.00-84.01-80.9588.0979.84-8.9-9.01412.0013.00-80.95-50.9579.8414.07-9.0-8.51513.0014.00-50.95-24.1114.07-23.17-8.5-7.61614.0015.00-24.110.01-23.17-35.09-7.6-7.21715.0016.000.0024.12-35.09-23.17-7.2-7.61816.0017.0024.1150.96-23.1714.07-7.6-8.51917.0018.0050.9580.9514.0779.84-8.5-9.02018.0018.1080.9584.0179.8488.09-9.0-8.92118.1019.00-73.49-47.3988.0933.96-8.9-8.02219.0020.00-47.39-24.2433.96-1.25-8.0-6.12320.0021.00-24.25-8.64-1.25-17.07-6.1-4.32421.0022.00-8.640.28-17.07-20.77-4.3-2.82522.0023.000.284.28-20.77-18.16-2.8-1.82623.0024.004.285.20-18.16-13.23-1.8-1.32724.0025.005.204.51-13.23-8.29-1.3-1.02825.0026.004.503.20-8.29-4.42-1.0-1.02926.0027.003.201.88-4.42-1.89-1.0-1.03027.0028.001.880.85-1.89-0.56-1.0-1.13128.0029.000.850.21-0.56-0.07-1.1-1.23229.0030.000.21-0.00-0.070.00-1.2-1.3注：1.Xi單元i端坐標(biāo)(m)2.Xj單元j端坐標(biāo)(m)3.Qi單元i端剪力(kN)4.Qj單元j端剪力(kN)5.Mi單元i端彎矩(kN.m)6.Mj單元j端彎矩(kN.m)7.Di單元i端位移(mm)8.Dj單元j端位移(mm)2截面配筋計算1)截面驗算：(1)截面驗算：V=84.00kN<0.250βcfcbh0=521.95kN截面滿足截面配筋按純剪計算。2)正截面受彎承載力計算：(1)按單筋計算：as下=35mm，相對受壓區(qū)高度ξ=x/h0=0.123<ξb=0.518(2)上部縱筋：按構(gòu)造配筋A(yù)s=320m㎡，配筋率ρ=0.20%(3)下部縱筋：As=ξα1fcbh0/fy=714m㎡ρmin=0.20%<ρ=0.45%<ρmax=2.50%3)斜截面受剪承載力計算：(1)受剪箍筋計算：Asv/s=-472.95m㎡/mρsv=-0.12%<ρsvmin=0.10%按構(gòu)造配筋A(yù)sv/s=381m㎡/m4)配置鋼筋：(1)上部縱筋：構(gòu)造As=320m㎡，實配4E12(452m㎡ρ=0.28%)，配筋滿足(2)下部縱筋：計算As=714m㎡，實配4E16(804m㎡ρ=0.502%)，配筋滿足(3)箍筋：構(gòu)造Av/s=381m㎡/m，ρsv=0.12%)，配筋滿足5)裂縫計算：(1)計算參數(shù)：Mq=41.10kN.m，最大裂縫寬度限值0.200mm。(2)受拉鋼筋應(yīng)力：σsq=Mq/(0.87h0As)=170.24N/m㎡≤fyk=400N/m㎡。(3)裂縫寬度：Wmax=0.120mm≤Wlim=0.200mm，滿足。3地基承載力計算地基反力：q地基承載力滿足要求。10.8.2跨度28m、36m龍門吊基礎(chǔ)計算（預(yù)制場、存梁場）1內(nèi)力計算[計算條件][基本信息]是否配筋√選用混凝土規(guī)范國標(biāo)GB50010-2010結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.00是否考慮自重√最小單元長度(m)1.000簡圖間距放大系數(shù)1.0[配筋信息]配筋方式雙筋混凝土等級C30縱筋級別HRB400箍筋計算√├箍筋級別HRB400└箍筋間距(mm)200as(mm)70配筋調(diào)整系數(shù)1.00[各跨信息]No.LIxBHAγuKERiRj130.000243.0000.4000.9000.36025.000.2010000.020000.0自由自由注：L跨長，單位：mIx截面慣性矩，單位：m4/10000B截面底部寬度，單位：mH截面高度，單位：mA截面面積，單位：㎡γ材料容重，單位：kN/m3u材料泊松比K基床系數(shù)，單位：kN/m3E彈性模量，單位：MPaRi梁左端約束Rj梁右端約束[荷載信息]滿布恒載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)0.00恒載分項系數(shù)1.30滿布活載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)0.00活載分項系數(shù)1.50第1跨荷載信息編號類型荷載形式P1P2X1(m)X2(m)1活載集中荷載325.0011.7002活載集中荷載325.0012.5003活載集中荷載325.0017.5004活載集中荷載325.0018.300注：P1、P2對集中力單位：kN對分布荷載單位：kN/m[各單元計算結(jié)果]單元號XiXjQiQjMiMjDiDj10.001.00-0.00-29.01-0.00-15.315.53.121.002.00-29.01-48.35-15.31-54.803.10.732.003.00-48.35-57.73-54.80-108.690.7-1.943.004.00-57.73-56.48-108.69-166.72-1.9-4.754.005.00-56.48-43.47-166.72-217.74-4.7-7.865.006.00-43.47-17.11-217.74-249.22-7.8-11.376.007.00-17.1124.51-249.22-246.88-11.3-15.487.008.0024.5183.45-246.88-194.43-15.4-20.098.009.0083.45161.51-194.43-73.61-20.0-24.9109.0010.00161.50259.79-73.61135.33-24.9-30.01110.0011.00259.79378.05135.34452.65-30.0-34.81211.0011.70378.05471.54452.66749.54-34.8-37.71311.7012.00-15.9626.37749.55751.08-37.7-38.71412.0012.5026.3799.34751.08782.39-38.7-40.11512.5013.00-388.16-312.83782.39607.07-40.1-41.11613.0014.00-312.83-157.78607.06371.39-41.1-42.21714.0015.00-157.78-0.00371.39292.40-42.2-42.51815.0016.000.00157.78292.40371.39-42.5-42.21916.0017.00157.78312.83371.39607.06-42.2-41.12017.0017.50312.83388.15607.07782.39-41.1-40.12117.5018.00-99.34-26.37782.39751.08-40.1-38.72218.0018.30-26.3715.96751.08749.55-38.7-37.72318.3019.00-471.54-378.05749.54452.66-37.7-34.82419.0020.00-378.05-259.79452.65135.34-34.8-30.02520.0021.00-259.79-161.50135.33-73.61-30.0-24.92621.0022.00-161.50-83.44-73.61-194.43-24.9-20.02722.0023.00-83.44-24.51-194.43-246.88-20.0-15.42823.0024.00-24.5117.12-246.88-249.22-15.4-11.32924.002