《化工原理二》復(fù)習(xí)題及答案

《化工原理二》復(fù)習(xí)題及答案

《化工原理二》復(fù)習(xí)題

一、推斷題

1.傳質(zhì)單元高度與設(shè)備的型式、操作條件有關(guān)，是吸取設(shè)備性能

凹凸的反映。

A.對(duì)

B.錯(cuò)

2.高溫、高壓有利于解吸。

A.對(duì)

B.錯(cuò)

3.亨利系數(shù)E越大，物質(zhì)的溶解度越小。

A.對(duì)

B.錯(cuò)

4.解吸操作中，溶質(zhì)由液相轉(zhuǎn)入氣相，此時(shí)氣相中溶質(zhì)的摩爾分

率小于液相中溶質(zhì)的摩爾分率。

A.對(duì)

B.錯(cuò)

5.吸取過(guò)程所發(fā)生的是被吸取組分的等分子反向集中。

A.對(duì)

B.錯(cuò)

6.如氣膜傳質(zhì)速率小于液膜傳質(zhì)速率，則該相際傳質(zhì)過(guò)程為氣膜

把握。

A.對(duì)

B.錯(cuò)

7.q—0.1,則進(jìn)料中汽相量與總進(jìn)料量的比為0。

A.對(duì)

B.錯(cuò)

8.精儲(chǔ)過(guò)程中最小回流比是保證精儲(chǔ)操作所需板數(shù)最少的回流比。

A.對(duì)

B.錯(cuò)

9.假設(shè)精儲(chǔ)塔過(guò)熱蒸汽狀態(tài)進(jìn)料,q線方程斜率大于零。

A.對(duì)

B.錯(cuò)

10板式塔簡(jiǎn)潔實(shí)現(xiàn)側(cè)線進(jìn)料和出料，而填料塔對(duì)側(cè)線進(jìn)料和出料

等簡(jiǎn)潔狀況不太適合。

A.對(duì)

B.錯(cuò)

11.填料的理論板當(dāng)量高度HETP以大為好，HETP越大、分別越

完善。

A.對(duì)

B.錯(cuò)

12.板式塔中板上液面落差過(guò)大將導(dǎo)致氣流分布不均。為減小液面

落差，設(shè)計(jì)

時(shí)常實(shí)行的措施是承受構(gòu)造簡(jiǎn)潔的篩板塔，溢流裝置承受雙溢流

或多溢流。

A.對(duì)

B.錯(cuò)

13.精儲(chǔ)用板式塔,吸取用填料塔。

A.對(duì)

B.錯(cuò)

14.板式塔內(nèi)氣液逐級(jí)接觸，填料塔內(nèi)氣液連續(xù)接觸。

A.對(duì)

B.錯(cuò)

15.當(dāng)增加塔板間距時(shí)，性能負(fù)荷圖中霧沫夾帶線向下移；當(dāng)削減

浮閥數(shù)時(shí)，

漏液線向下移。

A.對(duì)

B.錯(cuò)

二、單項(xiàng)選擇題

1.在吸取塔設(shè)計(jì)中，當(dāng)吸取劑用量趨于最小用量時(shí)。

A.回收率趨向最高

B.吸取推動(dòng)力趨向最大

C.操作最為經(jīng)濟(jì)

D.填料層高度趨向無(wú)窮大

2.設(shè)計(jì)時(shí)，用純水逆流吸取有害氣體，平衡關(guān)系為2yx二，入塔

lO.ly=,

1.5LG=，則出塔氣體濃度最低可降至。

A.0

B.0.05

C.0.066

D.0.025

3.在常壓下用水逆流吸取空氣中的CO2，假設(shè)將用水量增加，則

出塔氣體中的

CO2含量將。

A.變大

B.變小

C.不變

D.不確定

4.常壓25。（:下，氣相溶質(zhì)A的分壓為0.054atm的混合汽休與

溶質(zhì)A濃度為

0.0018mol/l的水溶液接觸，假設(shè)該條件下符合亨利定律，亨利

系數(shù)

E=0.15xl04atm,2HOp?1000kg/m3,問(wèn)溶質(zhì)A的傳質(zhì)方

向是C

A.吸取

B.平衡

C.解吸

D.無(wú)法推斷

5.用水吸取二氧化碳可看作液膜把握的吸取過(guò)程。假設(shè)llyxy

mKkk=+,51!JyKa。

A.yk

B.xk

C.xkm

D.xmk

6.正常操作下的逆流吸取塔，假設(shè)因某種緣由使液體量削減以致

液氣比小于原

定的最小液氣比時(shí)，將使。

A.出塔氣體濃度與出塔液體濃度均增加

B.出塔氣體濃度增加，但出塔液體濃度不變

C.出塔液體濃度增加、回收率增加

D.在塔下部發(fā)生解吸現(xiàn)象

7.75℃時(shí)甲醇A、水B的飽和蒸汽壓為0149.6Ap-kPa、

038.5Bp=kPa;

平衡的氣液兩相濃度分別為0.729y=、0.4x二。則其相對(duì)揮發(fā)度

ABa之值

為。

A.4.04B.3.89C.1.82D.1.5

8.精微塔設(shè)計(jì)時(shí)，假設(shè)F、Fx、Dx、Wx、V為定值時(shí)，將進(jìn)

料熱狀態(tài)參數(shù)1

q=改為lq>,則所需理論板數(shù)。

A.增加

B.削減

C.不變

D.無(wú)窮大

9.0.2q=,則加料中液體量與汽相量的比是。

A.1:4

B.1:5

C.4:1

D.5:1

10.有關(guān)恒摩爾流的假定說(shuō)法正確的選項(xiàng)是。

A.在精儲(chǔ)塔內(nèi)，各板上下降液體的摩爾量相等

B.在修留塔內(nèi)，各板上上升蒸汽的摩爾量相等

C.精儲(chǔ)塔內(nèi)，在沒(méi)有進(jìn)料和出料的塔段中，各板上上升蒸汽的摩

爾量相等，

各板上下降液體的摩爾量相等

D.精儲(chǔ)塔內(nèi)精儲(chǔ)段和提儲(chǔ)段下降液體〔或上升蒸汽〕摩爾流量相

等

11.當(dāng)原料組成、料液量、壓力和最終溫度都一樣時(shí)，用簡(jiǎn)潔蒸儲(chǔ)

和平衡蒸儲(chǔ)

〔閃蒸〕的方法對(duì)二元抱負(fù)溶液進(jìn)展分別，其結(jié)果是。

A.〃DDxx〈平衡簡(jiǎn)潔、〃WWxx=平衡簡(jiǎn)潔、DD＞平衡簡(jiǎn)潔

B.〃DDxx＞平衡簡(jiǎn)潔、,,WWxx＞平衡簡(jiǎn)潔、DD〈平衡簡(jiǎn)潔

C.nDDxx＞平衡簡(jiǎn)潔、〃WWxx=平衡簡(jiǎn)潔、DD〈平衡簡(jiǎn)潔

D.〃DDxx＞平衡簡(jiǎn)潔、〃WWxx（平衡簡(jiǎn)潔、DD二平衡簡(jiǎn)潔

12.操作中的連續(xù)精僧塔，如承受的回流比小于原回流比，則。

A.Dx、Wx均增加

B.Dx、Wx均不變

C.Dx減小、Wx增加

D,不能正常操作

13.操作中的精儲(chǔ)塔，保持進(jìn)料量F、進(jìn)料組成Fx、進(jìn)料熱狀況

參數(shù)q、塔

釜加熱量Q不變，削減塔頂儲(chǔ)出量D,則塔頂易揮發(fā)組分回收率

A.增大B.減小C.

不變D.不確定

14.假設(shè)某精儲(chǔ)塔的加料口原在第七塊板〔自塔頂向下計(jì)數(shù)〕，現(xiàn)

操作工人將

料液改自第四塊板參與，緣由可能是：

A.生產(chǎn)任務(wù)加大，料液增加了

B.生產(chǎn)任務(wù)減小，料液削減了

C.料液由冷液態(tài)改為飽和液態(tài)了

D.料液由飽和液態(tài)改為冷液態(tài)了

15.精儲(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)，F(xiàn)、Fx、q、Dx、Wx、R均已確定，假設(shè)將

原塔釜間接蒸

汽加熱改為直接蒸汽加熱，則。

A.所需理論板數(shù)增加、塔頂易揮發(fā)組分回收率不變

B.所需理論板數(shù)增加、塔頂易揮發(fā)組分回收率降低

C.所需理論板數(shù)不變、塔頂易揮發(fā)組分回收率減低

D.所需理論板數(shù)增加、塔頂易揮發(fā)組分回收率增大

16.對(duì)于確定干球溫度的空氣，當(dāng)其相對(duì)濕度愈低時(shí)，其濕球溫度

A.愈局）

B.愈低

C.不變

D.不愿定，尚與其它因素有關(guān)

17.在恒速枯燥條件下,將含水20%的濕物料進(jìn)展枯燥，開(kāi)頭時(shí)

枯燥速率恒定，

當(dāng)枯燥至含水5%時(shí),枯燥速率開(kāi)頭下降,再連續(xù)枯燥至物料恒重,

并測(cè)得此時(shí)物

料含水量為0.05%，則物料的臨界含水量為。

A.0.055%B.20%

C.5%D.4.55%

18.不僅與濕物料的性質(zhì)和枯燥介質(zhì)的狀態(tài)有關(guān)，而且與濕物料同

枯燥介質(zhì)的

接觸方式及相對(duì)速度有關(guān)的是濕物料的。

A.臨界水分

B.平衡水分

C.結(jié)合水分

D.非結(jié)合水分

19.當(dāng)空氣的相對(duì)濕度為100%時(shí)，其干球溫度t、濕球溫度wt

及露點(diǎn)溫度dt三

者之間的關(guān)系為

A.wdttt>>

B.wd111>=

C.wdttt==

D.dwttt>>

20.對(duì)濕度確定的空氣，以下各參數(shù)中與空氣的溫度無(wú)關(guān)。

A.相對(duì)濕度

B.露點(diǎn)溫度

C.濕球溫度

D.絕熱飽和溫度

21.如需將空氣減濕，應(yīng)使氣溫。

A.局）于濕球溫度

B.低于濕球溫度

C.高于露點(diǎn)

D.低于露點(diǎn)

22.當(dāng)空氣的相對(duì)濕度為80%時(shí)，其干球溫度t、濕球溫度wt及

露點(diǎn)溫度dt二

者之間的關(guān)系為O

A.wdttt<<

B.wdttt>=

C.wd111==

D.wdttt>>

23.同一物料，如恒速階段的枯燥速率增力口，則臨界含水量

A.減小

B.不變

C.增大

D.不愿定

24.物料的平衡水分確定是。

A.非結(jié)合水分

B.自由水分

C.結(jié)合水分

D.臨界水分

三、多項(xiàng)選

擇題

1.對(duì)于氣體吸取塔來(lái)說(shuō)，假設(shè)塔高不受限制，可能到達(dá)的最大吸

取率maxn與

有關(guān)。

A.液氣比

B.相平衡常數(shù)

C.吸取塔型式

D.液體入塔濃度

2.評(píng)價(jià)吸取劑的指標(biāo)包括。

A.對(duì)混合氣中被分別組分有較大溶解度，而對(duì)其它組分的溶解度

要小，即

選擇性要高

B.混合氣中被分別組分在溶劑中的溶解度應(yīng)對(duì)溫度的變化比較敏

感

C.溶劑的蒸汽壓、黏度要低，化學(xué)穩(wěn)定性要好，此外還要滿(mǎn)足價(jià)

廉、易得、

無(wú)毒、不易燃等經(jīng)濟(jì)和安全條件

3.用水吸取空氣中少量的氨?？倸饬縂、氣溫t及氣體進(jìn)出口組

成ly、2y均

不變，而進(jìn)塔水溫上升后，將增大。

A.最小液氣比minLV

B.相平衡常數(shù)m

C.總傳質(zhì)單元數(shù)OGN

D.總傳質(zhì)單元高度OGH

4.減壓操作精微塔內(nèi)自上而下真空度及氣相露點(diǎn)溫度的變化規(guī)律

是。

A.真空度提高

B.真空度降低

C.露點(diǎn)溫度提高

D.露點(diǎn)溫度降低

5.以下設(shè)備中能起到一塊理論板的分別作用的是。

A.再沸器

B.冷凝器

C.分凝器

D.汽化器

6.某連續(xù)操作的常規(guī)精儲(chǔ)塔,在保持進(jìn)料的流量、組成和熱狀態(tài)

確定，以及

塔釜加熱蒸汽量和塔頂冷凝器冷卻水量確定的條件下，假設(shè)加大

回流比，將

使。

A.塔頂產(chǎn)品濃度Dx將提高

B.Dx將降低

C.塔頂產(chǎn)品量D將提高

D.塔底產(chǎn)品量W將提高

7.某精憎塔的設(shè)計(jì)任務(wù)是：原料為F、Fx,要求塔頂?shù)漠a(chǎn)品組成

為Dx，塔

底的產(chǎn)品組成為Wx。設(shè)計(jì)時(shí)假設(shè)選定的回流比R不變，加料熱

狀態(tài)由原來(lái)的飽和汽

相進(jìn)料改為飽和液體進(jìn)料，則。

A.精微段上升蒸汽量V不變

B.精微段下降液體量L增加

C.提儲(chǔ)段上升蒸汽量V〃不變

D.提儲(chǔ)段下降液體量L〃增加

E.理論板數(shù)削減

8.填料塔的主要內(nèi)部構(gòu)件包括。

A.降液管

B.液體分布器

C.支撐板

D.浮閥

9,篩板塔內(nèi)氣液兩相的非抱負(fù)流淌中的空間上的不均勻流淌，是

指液體或氣

體流速的不均勻分布，主要包括。

A.液沫夾帶

B.氣體沿塔板的不均勻流淌

C.氣泡夾帶

D.液體沿塔板的不均勻流淌

10.下面有關(guān)理論板概念中正確的選項(xiàng)是。

A.理論板就是實(shí)際板

B.理論板是抱負(fù)化的塔板，即不管進(jìn)入該板的氣、液相組成如何，

而離開(kāi)

該板的氣、液相在傳質(zhì)、傳熱兩方面都到達(dá)平衡

C.在精微計(jì)算中，一般首先求得理論板數(shù)，再用塔效率予以修正,

即可得

實(shí)際板數(shù)

D.理論板是一個(gè)氣液兩相都充分混合而且傳質(zhì)與傳熱過(guò)程的阻力

皆為零的抱負(fù)化塔板

11.塔設(shè)備的操作彈性與有關(guān)。

A.塔的構(gòu)造

B.物料性質(zhì)

C.負(fù)荷的液氣比

12.以下說(shuō)法中正確的選項(xiàng)是。

A.液體中的集中系數(shù)與壓力成正比，與黏度成反比

B.氣體中的集中系數(shù)與壓力成反比，與溫度成正比

C.液體中的集中系數(shù)與溫度成正比，與黏度成反比

D.發(fā)生在靜止或滯流流體中的集中屬于分子集中

13.以下推斷正確的選項(xiàng)是。

A.濕度是濕空氣的溫度

B.濕空氣中所含水汽的質(zhì)量與確定干空氣的質(zhì)量之比稱(chēng)為濕度

C.枯燥過(guò)程中濕度是不變的

D.濕空氣經(jīng)預(yù)熱器前后的濕度不變

14.提高枯燥器的熱效率可以。

A.通過(guò)提高枯燥介質(zhì)入口濕度來(lái)實(shí)現(xiàn)

B.通過(guò)降低枯燥介質(zhì)入口濕度來(lái)實(shí)現(xiàn)

C.通過(guò)強(qiáng)化枯燥過(guò)程的傳熱傳質(zhì)，到達(dá)降低枯燥介質(zhì)出口溫度的

效果，從而實(shí)現(xiàn)枯燥效率的提高

15.抱負(fù)枯燥過(guò)程滿(mǎn)足的條件為。

A.枯燥器無(wú)熱量補(bǔ)充

B.枯燥器熱損失可無(wú)視不計(jì)

C.物料進(jìn)出枯燥器的蠟相等

四、計(jì)算題

1.流率為0.015kmol/6m2)的空氣混合氣中含氨體積分?jǐn)?shù)為2%,

擬用逆流吸

收以回收其中92%的氨。塔頂淋入摩爾分?jǐn)?shù)為0.0003的稀氨水溶

液，設(shè)計(jì)承受的

液氣比為最小液氣比的L6倍，操作范圍內(nèi)物系聽(tīng)從亨利定律

13yx=,所用填料

的總傳質(zhì)系數(shù)試求:

yKa=0.03kmol/(s-m3)o

(1)液體在塔底的摩爾分?jǐn)?shù)lx;

(2)全塔的平均推動(dòng)力my?;

(3)所需塔高H。

2.某吸取塔用25mmx25mm的瓷環(huán)作填料，充填高度5m，塔

徑1m,用清水

逆流吸取流量為2250m3/h的混合氣?；旌蠚庵泻斜w積分

數(shù)為5%,塔頂逸出

廢氣含丙酮體積分?jǐn)?shù)降為0.26%，塔底液體中每千克水帶有60g

丙酮。操作在

101.3kPa、25℃下進(jìn)展，物系的平衡關(guān)系為2yx=。試求：

(1)該塔的傳質(zhì)單元高度OGH及容積傳質(zhì)系數(shù)yKa;

(2)每小時(shí)回收的丙酮量，kg/h。

3.在一逆流操作的填料吸取塔中用清水吸取空氣中某組分A,操

作條件

下平衡關(guān)系為2.2yx=,入塔氣體中A的含量為6%〔體積〕，

吸取率為96%,取

吸取劑用量為最小用量的L2倍，試求：

(1)出塔水溶液的濃度；

(2)假設(shè)氣相總傳質(zhì)單元高度為0.8m,現(xiàn)有一填料層高度為

8m的塔，問(wèn)是否

能用？

4.用一連續(xù)精儲(chǔ)塔分別某二元抱負(fù)溶液，進(jìn)料量為100kmol/h,

進(jìn)料組成為0.4

〔摩爾分率，下同〕，露點(diǎn)進(jìn)料，播出液組成為0.9,塔底殘液組

成為0.1,相對(duì)揮

發(fā)度為2.5,塔頂冷凝器為全凝器，操作回流比為最小回流比的

1.5倍。試求：

(1)塔底、塔頂產(chǎn)物的摩爾流量；

(2)塔底再沸器產(chǎn)生的汽相流量；

(3)從塔頂向下數(shù)的其次塊理論板上升的蒸汽組成。

5.欲設(shè)計(jì)一連續(xù)精儲(chǔ)塔用以分別含苯0.5、流率為150kmol/h的

苯一甲苯料液，要求播出液中含苯0.96,殘液中含苯不高于0.05〔以

上均為摩爾分?jǐn)?shù)〕。泡點(diǎn)進(jìn)料，選用的回流比是最小回流比的1.2倍，

物系的相對(duì)揮發(fā)度為2.5。塔頂承受全凝器。試求：

(1)塔頂、塔底的產(chǎn)品量；

(2)回流比；

(3)由塔頂向下數(shù)其次塊理論板的上升氣相組成。

6.用板式精儲(chǔ)塔在常壓下分別苯一甲苯溶液，塔頂為全凝器，塔

底間接蒸汽加熱，平均相對(duì)揮發(fā)度為2.47?進(jìn)料量為150kmol/h,組

成為0.4〔摩爾分率〕的飽和蒸汽?；亓鞅葹?。塔頂儲(chǔ)出液中含苯

0.95,塔底殘液中含苯0.05。求：〔1〕塔頂儲(chǔ)出液及塔底殘液的量；

(2)精儲(chǔ)段及提儲(chǔ)段操作線方程；

(3)回流比與最小回流比的比值。

7.在一常壓連續(xù)枯燥器中，濕物料處理量為0.8kg/s，物料含水量

由5%枯燥到1%〔均為濕基〕?？諝獬跏紲囟葹?0。&濕度為

0.005kg/kg干空氣，穎空氣預(yù)熱到90℃進(jìn)入枯燥器進(jìn)展枯燥，空氣離

開(kāi)枯燥器時(shí)的溫度為℃假設(shè)枯燥過(guò)程為抱負(fù)枯燥過(guò)程。試求：

55e

(1)空氣離開(kāi)枯燥器時(shí)的濕度，kg/kg絕干氣;

所需的絕干空氣量、預(yù)熱器的耗熱量,

(2)kWe

8.在常壓下將干球溫度65℃、濕球溫度4(TC的空氣冷卻至25℃,

計(jì)算：

(1)1kg干空氣中分散出多少水分？

(2)1kg干空氣放出多少熱量？

〔：25℃水的飽和蒸汽壓為3.1684kPa;4(TC水的飽和蒸汽壓為

7.3766kPa、汽化潛熱為2401.1kJ/kg]

9.在常壓枯燥器內(nèi)枯燥某濕物料，將500kg/h濕物料從最初含水

量20%降至

2%〔均為濕基〕。

020

t=℃,

00.01

H=kg/kg〔絕干氣〕的空氣經(jīng)預(yù)熱器升溫至100℃后進(jìn)入枯燥器，

廢氣溫度為℃無(wú)視熱損失。試計(jì)算：

60z

(1)完成上述枯燥任務(wù)所需的濕空氣量；

(2)空氣經(jīng)預(yù)熱器獲得的熱量。

參考答案

一、推斷題

1.A

2.B

3.A

4.B

5.B

6.B

7.B

8.B

9.A10.A11.B12.A13.B14.A15.B

二、單項(xiàng)選擇題

1.D

2.D

3.B

4.A

5.C

6.A

7.A

8.B

9.A10.C11.D12.C13.B14.D15.B16.B

17.C18.A19.C20.B21.D22.D23.C24.C

三、多項(xiàng)選擇題

1.ABD

2.ABC

3.ABC

4.BC

5.AC

6.AD

7.ADE

8.BC

9.BD10.BCD

11.ABC12.BCD13.BD14.AC15.ABC

四、計(jì)算題

1.解:〔1〕21(l)0.02(10.92)0.0016yyq=-=?-=

1212min1212

0.020.00161.2200.021.30.0003eyyyyLGxxymx-

-??====?—??「.min

1.61.61.2201.952LLGG??==?=依據(jù)全塔物料衡算，得：

121210.00030.02

0.00160.009431.952GxxyyL=+-=+?-=[2]31110.02

1.30.009437.7510yymx-?=-=-?=?

32220.00161.30.00031.2110yymx-?=-=-?=?

3

31212(7.751.21)103.5210lnIn7.751.21myyyyy-

-?-?-??===(3)1230.020.00165.233.5210

OGmyyNy—===??0.0150.50.03

OGyGHKa===m0.55.232.62OGOGHHN=?=?=m

2.解：〔1〕58M=丙酮

：160580.018286058100018

x==+由全塔物料衡算：

12120.050.00262.590.018280yyLGxx--===-120.7722.59

mALG===1222111ln11110.05ln

(10,772)0.7727.1910.7720.00260GymxNAAymxA??-??=-

+???-=-+=??-??

50.6957.19

OGOGHHN===m*/OGyGHKa=

022*******.022.422.4298

TVGTH=?=?=kmol/h

「?292.00.6950.046913600

4yOGGKaHn===??kmol/(m3-s)〔2〕每小時(shí)回收的丙酮量

為：

1292.0(0.050.0026)58252.9GyyM"-=?-?=kg/h

3.解:[1)21(l)0.06(10.96)0.0024yyq=-=?-=

1212min12120.060.00242.112

0.062.20eyyyy

LGxxymx-??====?—??

/.min

1.21.2

2.1122.5344

L

LGG??

==?=依據(jù)全塔物料衡算，得：

12121

00.060.00240.0227

2.5344G

xxyyL=+-=+?-=

[2]1

2.2

0.8682.5344mG

AL===

1222111ln1110.06ln10.8680.86810.81

10.8680.00240GymxNAymxA

A??

-?

=-+??

=-+=??-??

0.810.818.650GOGHHN=?=?=m8>m

故此塔不能用。

4.解:[1]04011003750901

--==?=--.?…FW

DWxxDFxxkmol/h

10037.562.5WFD=-=-=

(2)對(duì)于露點(diǎn)進(jìn)料：

(1)VVFRDF=-=+-

?/04==.eFyx

0.40.2105(1)2.51.50.4

eeeyxyaa===—?/.09042640402105

—===—min..…DeeexyRyxmin1.51.52.643.96

RR==?=(1)4.9637.510086.0VVFRDF=-=+-=?-=kmol/h

(3)對(duì)塔頂?shù)谝粔K塔板IDyx=〔全凝器〕

1110.90.7826(1)2.51.50.9

yxyaa=

==—?由精憎段操作線方程：

213960907826080631139613961

=+=?+=++++……DxRyxRR5.解：〔1〕由全塔物料衡算：

0.50.0515074.180.960.05

FWDWxxDFxx--==?=—Kmol/h15074.1875.82WFD=-

=-=Kmol/h

〔2〕「泡點(diǎn)進(jìn)料：lq=「.0.5eFxx==

2.50.50.7141(1)11.50.5

eeexyxaa?===+-+?/?最小回流比：min

0.960.7141.1500.7140.5DeeexyRyx-=

==-回流比:min1.21.21.151.38RR==?=

〔3〕精微段操作線方程：

11.380.960.5800.403112.382.38

DnnnnxRyxxxRR+=+=+=+++平衡方程：(1)2.51.5y

yxyy

aa==一從塔頂往下計(jì)算：10.96Dxy==

1110.960.9062.51.52.51.50.96

yxy===-?210.5800.4030.5080.9060.4030.928yx=+=?+=

6.解：⑴由全塔物料衡算：0.40.0515058.330.950.05

FWDWxxDFxx-==?=-kmol/h/.15058.3391.67WFD

=-=-=kmol/h

〔2〕精微段操作線方程：

140.950.80.191155

DnnnnxRyxxxRR+=+=+=+++提儲(chǔ)段操作線方程：

1(1)(1)(1)(1)458.3391.670.05

1.6470.0324558.33150558.33150

WnnnnWxRDyxRDqFRDqFxx+=

⑶飽和蒸汽進(jìn)料0.4eFyy==

0.40.2125(1)2.471.470.4

eeeyxyaa===—?min0.950.42.930.40.2125

DeeexyRyx--二二二--min41.362.93RR二二

7.解：〔1〕由于為抱負(fù)枯燥過(guò)程，所以為等烙枯燥。有：121I二

1111

1.011.8824901.011.880.0059024900.005104.21HtH

=++=+??+?=kJ/kg干空氣

2222

2221.011.8824901.011.8855249055.552593.41HtHHHH

=++=+?+=+

得:20.0189H=kg/kg絕干氣

[2]l(l)0.8(10.05)0.76CGGw=-=?-=kg/s

11210.050.010.05260.0101110.0510.01wXXw=====--

1221

CWGXXVHH=-=-120.76(0.05260.0101)0.0323CW

GXX=-=?-=kg/s

210.03232.3240.01890.005

WVHH===-kg/s