橋梁常見病害維修加固手冊

通用分冊第一冊共五冊 1.1基本規(guī)定書、可行性研究、設計、施工、工程驗收與評定等階段檢測評定檢測評定設計咨詢加固設計設計咨詢加固設計加固施工施工監(jiān)控加固施工質(zhì)量檢驗與評定1.3規(guī)范性引用文件期的版本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，本章節(jié)主要介紹混凝土結構出現(xiàn)裂縫、銹脹露筋、表觀缺損等病害的常規(guī)處2.1混凝土裂縫混凝土裂縫可分為結構性裂縫和非結構性裂縫。結構性裂縫是由外荷載引起的裂縫，其裂縫的分布及寬度與外荷載有關，這種裂縫的出現(xiàn)，預示著橋梁結構承載力可能不足或者存在其他嚴重問題；非結構性裂縫是由變形引起的裂縫，如溫度變化、混凝土收縮等因素引起的裂縫，對橋梁的承載能力影響較小；兩種裂縫對結構耐久性都有影響，因此均需要進行處理?；炷翗嫾芽p應分析其成因，根據(jù)裂縫的類型確定修補的方法、選擇修補材料與時機，對于結構性裂縫還應經(jīng)過計算分析結構性裂縫的形成機理與結構受力相關，后續(xù)章節(jié)將結合不同結構形式進行針對性分析。本節(jié)主要對非結構性裂縫進行分析，典型的有梁板縱橫向裂縫、斜裂此類縱向裂縫通常表現(xiàn)為長度不一，斷斷續(xù)續(xù)的不連續(xù)，裂縫寬度也沒明顯從水平裂縫水平裂縫豎向裂縫豎向裂縫（2）頂、底板橫向彎矩過大，無橫向預應力、箱梁橫向彎曲空間效應、板厚（3）此外，也可能由箱梁橫向彎曲空間效應與內(nèi)外溫差應力使腹板內(nèi)側或外側產(chǎn)生較大的豎向應力、箱梁橫向剛度不足，畸變應力影響，豎向預應力不足等原（4）此類縱向裂縫，部分是沿預應力鋼束或鋼筋的裂縫，可能是混凝土保護主要原因可能是在施工期間，澆筑橋墩砼后拆除模板過早或未能及時采取養(yǎng)護措施，由于混凝土的水化熱溫度和外部氣溫的溫差過大而產(chǎn)生的表面裂縫。另外可補材料，以達到恢復結構耐久性、整體性及防水性的目的。填充材料采用聚合物砂膠嘴封縫膠水擴縫槽裂縫混凝土構件裂縫注漿法可分為低壓滲注和壓力灌注，低壓滲注法是借助于較小的壓力裝置，利用注漿材料良好的滲透性能進行修補的方法；壓力灌注法是以一定的壓力將裂縫修補膠液或水泥漿注入裂縫腔內(nèi)，達到充填密實的效果。根據(jù)《公路橋梁加固采用自動低壓滲注法，對裂縫較深、寬度≥0.15mm時宜采用壓力灌注法進行處表面封閉法是采用沿構件表面涂刷水泥砂漿、膠粘劑等材料來修補構件表面細小的混凝土裂縫。根據(jù)《公路橋梁加固設計規(guī)范》（JTG/TJ22-2008），對寬度<.裂縫封縫膠裂縫封縫膠混凝土構件對于龜裂等數(shù)量較多、寬度較小的不規(guī)則網(wǎng)狀裂縫，為避免空氣中的水汽、氯填充法根據(jù)裂縫位置進行定位，沿著裂縫方向鑿槽寬度值≥10mm，槽深應≥15mm，活動性裂縫應適當加大。施工時可沿縫人工或用風鎬開鑿，并清除槽內(nèi)松動的混凝土碎屑及粉塵，然后再填充封縫材料。深度較深的可預埋注漿嘴和出氣裂縫填充的質(zhì)量檢驗與驗收應嚴格按照《公路橋梁加固施工技術規(guī)范》對所有要處理的裂縫表面用角磨機打磨，剔除縫口表面的松散雜物，用氣壓0.2MPa以上的壓縮空氣清除裂縫打磨范圍，沿縫長范圍內(nèi)用丙酮進行洗刷，擦清根據(jù)裂縫的寬度，確定灌膠底座的間距和位置，在裂縫端部、裂縫交叉處和裂調(diào)和灌膠底座粘結膠，將灌膠底座按標注位置順縫粘貼在裂縫表面，并適當用對壓漿區(qū)域的裂縫，無論縫寬大小，原則上都應同時封閉，以防裂縫相互貫通而跑氣跑膠。沿縫長先涂一層基液，等基液初凝后，再抹上一層膠泥，并除氣泡抹等封縫材料固化后，沿縫涂刷一層肥皂水，并從灌漿嘴中通入氣壓為0.2MPa漿液配制：根據(jù)現(xiàn)場施工的實際情況，進行化學灌漿的配置，其安全性能指標膠體性能往專用低壓灌注容器中注入事先計算好的灌漿量，逐一將低壓灌注容器安裝至灌漿嘴進行注漿；觀察膠水注入量，加壓后前2小時每20分鐘觀察一次并作記錄，若注射器中的膠水注完立即補充膠水并判斷是否與預先計算灌漿量是否有出①裂縫修補所用材料的品種、性能、規(guī)格等應符合相關技術規(guī)范的規(guī)定并滿足②應按設計要求對混凝土表面進行處理，含水率應與修補材料的使用要求相適應。表面封閉時基面應清潔、密實、堅固;灌膠時裂縫兩側基面應清理出密實新鮮③在裂縫交叉點、端部及寬度較大處應設灌膠嘴，且在封縫膠固化后應檢查其123對混凝土構件的裂縫，可用砂輪機、鋼絲刷等工具，清除表面灰塵、白灰、浮渣及松散的污物，露出混凝土新面，用毛刷蘸松香水、酒精等有機溶劑，沿縫兩側裂縫封閉采用環(huán)氧樹脂材料，其材料性能應符合《公路橋梁加固設計規(guī)范》的相關規(guī)定，按照產(chǎn)品說明書要求配兌環(huán)氧樹脂封縫膠，抹一層厚1mm左右，寬50mm的環(huán)氧樹脂膠泥，抹膠泥時應防止產(chǎn)生小氣孔和氣泡，要刮平整，保證封閉①裂縫修補所用材料的品種、性能、規(guī)格等應符合相關技術規(guī)范的規(guī)定并滿足②應按設計要求對混凝土表面進行處理，含水率應與修補材料的使用要求相適12溫度為5℃~38℃,空氣相對濕度為85％以下，混凝土表面應干燥清潔。在有①將混凝土表層的浮灰、水泥渣、脫模劑等污染物用高壓水槍沖洗干凈。局部②疏松混凝土及其表面附著物應徹底鑿除，預埋件周圍的混凝土表面應清理干③混凝土表面裂縫的處理。如發(fā)現(xiàn)較大的裂縫，先報監(jiān)理工程師檢查后再做處④涂裝前控制混凝土表面含水率在6%以下；將修補完整的缺陷打磨平整，除①涂裝施工的驗收分工序驗收和單位工程（施工段）驗收，每道工序及每個施工段完成后，自檢和由監(jiān)理、甲方檢查?；就克⒑头謱油克⒕M行檢驗，合格后方可進行下道工序施工。涂抹厚度檢測應符合每次涂膜厚度和涂膜總厚度兩項檢測。單位工程驗收應具備相關資料，即該單位工程工序質(zhì)量檢驗資料，涂裝完畢后②涂裝施工凡涂層的人工破損或漏液必須在涂刷完工四小時后修補，現(xiàn)場修補的各項條件宜同施工工藝，并應遵從涂料施工技術要求，現(xiàn)場監(jiān)理的指導。涂裝施③不得隨意變更涂料品種，當特殊情況需要變更時，應由經(jīng)業(yè)主同意后選定相應的涂料品種，并報各方確認，且不得降低設計使用年限要求；涂料必須有產(chǎn)品出廠檢驗合格證書，且應在有效期內(nèi)使用；對各種進場涂料應取樣檢驗及保存樣品，④涂裝應在無雨的天氣進行，油性涂料施工前按比例調(diào)配，攪拌均勻，涂裝過⑤施工時應遵循先上后下，先點后面的原則，滾涂方向和行程長短均勻一致，按井字形縱橫交錯滾涂，相互重疊，使涂膜厚度均勻，要求厚度合適，注意不要流掛、漏涂、發(fā)花等。施工過程中注意作業(yè)面的清潔，防止灰塵等污物落在尚未表干①施工過程中，應對每一道工序包括混凝土表面處理、各道涂層施工等進行認②應按設計要求的涂裝道數(shù)和涂膜厚度進行施工，以控制涂層的最終厚度及其③涂裝過程中應隨時注意涂層濕膜的表面狀況，當發(fā)現(xiàn)漏涂、流掛、變色、針孔、裂紋等情況時，應及時進行修復處理。每道涂裝施工前應對上道涂層進行檢④涂裝后應進行涂層外觀目視檢查。涂層表面應厚度和色澤均勻、無氣泡、無⑥涂裝現(xiàn)場溫度、環(huán)境和相對濕度必須滿足涂料適應的范圍才能進行施工，并②涂層分項工程分為：材料（涂料、稀釋劑、修補膩③涂層驗收時涂裝施工單位至少應提交各種涂料出廠對抽樣檢測區(qū)域進行目視檢查，涂層應連續(xù)、均勻、平整，無露涂、流掛、變涂層完全固化后（常溫下,7d）進行厚度檢測。涂層平均干膜厚度應不小于設2.2混凝土表面缺損混凝土表面缺損主要指剝落、掉角、蜂窩、麻面、露筋，適用于混凝土澆筑時梁體混凝土表面局部酥松、形成蜂窩，嚴重的蜂窩往往還伴隨著鋼筋外露。而當水泥漿過多或水灰比過大時，混凝土表面會出現(xiàn)很多小空洞的麻面現(xiàn)象。梁體砼出現(xiàn)蜂窩麻面這種表觀缺陷，主要是橋梁施工中水灰比控制不嚴、振搗隨意等原因水灰比控制不嚴、振搗不到位是造成蜂窩、麻面的主要原因。當水泥漿少、骨料之間存在空隙，未有效地填滿水泥漿，容易形成蜂窩；當水泥漿過多或水灰比過造成混凝土表面缺損的原因可分為內(nèi)因和外因。外因主要指外力磕碰所致，施工過程中磕碰或車輛、船舶撞擊都有可能；內(nèi)因主要是堿骨料反應，導致混凝土結為保證修復材料與原混凝土結合可靠，鑿除松散混凝土，并用水沖洗濕潤，在對混凝土表層破損深度已露鋼筋的區(qū)域，鑿除混凝土露出堅硬部分，對表面的松散層、附著物、油污、污垢、灰塵等應清除干凈，對外露鋼筋除銹、阻銹后，補），鑿除混凝土表面劣化、松散混凝土鋼筋除銹防銹環(huán)氧修補膠修復（1）混凝土表面應鑿毛，并露出混凝土堅硬部分，表面的松散層、附著物、（3）修補材料應具有一定的可使用時間，滿足被粘混凝土構件的定位、調(diào)整混凝土表面缺陷處理的質(zhì)量檢驗與驗收應嚴格按照《公路橋梁加固施工技術規(guī)混凝土表面的處理，應做到密實、平整、潔凈。對混凝土構件粘合面，先用硬毛刷沾高效洗滌劑，刷除表面油垢至無污物，用水沖洗干凈后，用無油壓縮空氣吹模板安裝調(diào)整到位后在模板下面安裝長度20膠進行二次注漿。封閉后檢查模板與混凝土粘貼面的間隙是否均勻并符合設計要求，注漿、排氣管是否牢固等，并及時進行處理。注漿時應選擇從每片模板上的低在確認封邊不漏氣后開始灌注灌漿料。當排氣管開始有漿液流出后，在注漿管須防止壓力過大導致封邊膠損壞漏漿的情況發(fā)生；注漿的同時用橡皮錘持續(xù)敲擊模板，提高漿液流動性，并判斷漿液是否已注滿；在通過檢查排氣管口周圍已滿漿并注漿管，以防漿層脫空；灌漿過程中須注意檢查注漿管和排氣管是否漏漿或滲漿，①混凝土或砂漿所用膠黏劑、水泥、砂、石、水和外加劑的品種、規(guī)格和質(zhì)量②混凝土黏合劑（界面劑）的品種、級別、技術性能指標應符合相關技術規(guī)范③缺陷區(qū)域的混凝土應清除至堅實的基層混凝土，鑿除深度不得小于缺陷深度及設計要求的深度，邊緣處不得為斜坡面。基層混凝土表面應干凈、粗糙，不得有12％，32m直尺：每處測2尺2.3銹脹露筋鋼筋嚴重銹蝕最早可看見的征兆就是鋼筋所在位置的混凝土表面出現(xiàn)與鋼筋平行的裂縫（下圖），通常裂縫寬度較寬，但又與力學規(guī)律不符，以及混凝土保護層銹脹露筋主要出現(xiàn)在海洋環(huán)境或干濕交替區(qū)，以及保護層偏薄或表觀裂縫較多區(qū)域。橋梁內(nèi)的鋼鐵變成鐵銹后體積膨大數(shù)倍，而包裹鋼鐵的混凝土延性較差，兩1）采用海砂（含氯離子）或海洋環(huán)境中未采用海工混凝土，導致鋼筋銹脹開2）沿海地區(qū)富含氯離子環(huán)境，或采用氯鹽除雪，水流或空氣中的氯離子滲入3）混凝土保護層厚度不足、裂縫較多或碳化深度較大，造成鋼筋發(fā)生電化學主筋銹漲裂縫危害大，鋼筋銹蝕會引發(fā)鋼筋與混凝土粘結力不足，大大降低梁1）當主筋銹蝕嚴重，混凝土大面積剝落，應對銹蝕嚴重的鋼筋進行人工除銹，補焊鋼筋?；炷羷兟涿娣e大的主梁，進行承載力檢算，若不滿足應及時給予2）當鋼筋銹蝕不嚴重，應及時進行修復。建議先鑿除周邊疏松混凝土，將外露銹蝕的鋼筋進行除銹，防銹處理，再采用環(huán)氧砂漿或者聚合物砂漿等材料恢復保土銹蝕鋼筋部位定位→鑿除松散砼→銹跡清除→涂刷阻銹劑→環(huán)氧修補膠或聚合②沿銹蝕鋼筋方向清理砼，若鋼筋已沿圓周方向全部銹蝕，則需將鋼筋全截面鑿出，如果結構物的鋼筋銹蝕導致鋼筋截面少于原直徑的2/3，則需沿該鋼筋走④采用烷氧基類或氨基類噴涂型阻銹劑對鋼筋進行防銹、阻銹處理，阻銹劑的質(zhì)量和性能指標應符合《混凝土結構加固設表4.7.3的規(guī)定；阻銹劑劑量和適用方法可按相應產(chǎn)品說明推薦使用，但應經(jīng)試配（1）鋼筋清理后,如果鋼筋截面積的最大損失超過5%，則必須將其完全鑿出。進行除銹處理后，在側面焊接相同直徑的接長鋼筋,并在鋼筋表面涂刷噴涂型（2）阻銹劑應連續(xù)噴涂,使被涂表面飽和溢流。噴涂的遍數(shù)及時間間隔按產(chǎn)品說明書和設計要求確定。每一遍噴涂后,均應采取措施防止日曬雨淋。最后一遍噴（3）清除表面缺損部位及周邊的空鼓、松動、剝落、腐蝕等劣化混凝土,以獲得維修材料與構件混凝土牢固結合的基層表面，同時清除已有的鋼橋梁下部結構是支撐上部結構所有構件并將上部結構傳來的荷載及本身所受作用傳遞至基礎，一般分為橋臺、橋墩及基礎等。當橋梁下部結構、基礎及地基的承3.1蓋梁、臺帽裂縫一般標準跨徑的公路橋梁下部結構蓋梁、臺帽，以普通鋼筋混凝土結構為主，少量會采用預應力結構。在使用過程中往往會在蓋梁、臺帽下緣受拉區(qū)出現(xiàn)豎向裂縫，如圖3.1.1-1所示。豎向裂縫是普通鋼筋混凝土蓋梁、臺帽的主要受力裂縫，裂縫主要位于跨中區(qū)域截面下緣，分布規(guī)律，嚴重時下緣豎向裂縫會擴展延伸至頂在蓋梁、臺帽跨中區(qū)域，常常由于抗彎承載能力不足或抗裂性不足，在跨中區(qū)域出現(xiàn)豎向彎曲裂縫。豎向裂縫的產(chǎn)生主要是由于橋梁在汽車荷載及其沖擊作用下，板底產(chǎn)生較大的支反力，作用到蓋梁、臺帽上引起跨中受力加大，由于混凝土的抗拉強度低，當梁底的彎曲拉應力超過混凝土的極限抗拉強度時，就在蓋梁、臺帽跨中區(qū)域底面產(chǎn)生豎向彎曲裂縫。彎曲裂縫發(fā)展方向基本垂直于軸線方向，分布于跨中附近，長度可向上貫通全梁。在蓋梁、臺帽樁柱頂區(qū)域，常常由于抗剪承載能力不足或抗裂性不足，在樁柱頂區(qū)域出現(xiàn)斜向彎剪裂縫，彎剪裂縫發(fā)展方向基本與軸線成45度夾角，分布于樁柱頂附近，長度可向下延伸至梁底。當橋面系破損時，積水易下滲至梁體，導致梁體內(nèi)部鋼筋銹蝕，從而使得結構的強度和耐久性降在對蓋梁、臺帽裂縫進行常規(guī)病害處治后，跨中梁底可采用底面或側面下部橫向粘貼鍍鋅鋼板，樁柱頂側面橫向或斜向粘貼鍍鋅鋼板；如裂縫寬度較大、深度已達鋼筋表面，可采用側面加厚并設置預應力束加固。具體應根據(jù)橋梁實際病害程度通過粘貼鋼板技術可有效提高梁體承載力。一般采用熱鍍鋅鋼材并通過螺栓與通過在梁體側面植筋、布設鋼筋網(wǎng)加大截面并增設預應力束，可有效提高梁體承載力及抗裂性。一般植筋采用直徑16mm鋼筋，增大截面砼強度比原結構高一級，預應力束大小根據(jù)設計要求取用，植筋鉆孔時注意避開梁體鋼筋和預應力管（1）工藝流程：粘貼面的處理→植入高強螺栓→鋼板安裝→注膠管、排氣管a對于很舊很臟的混凝土構件粘合面，先用硬毛刷沽高效洗滌劑，刷除表面油垢至無污物，用水沖洗干凈后，再對粘合面進行打磨，除去表面2-3mm厚表層，直至完全露出新面，并用無油壓縮空氣畎除粉粒。處理后，若表面嚴重凹凸不平，表層，用壓縮空氣除去粉塵或用高壓水槍清洗干凈，待完全干燥后用丙酮擦拭干c對于新混凝土粘貼面，先用鋼絲刷將表面松散浮渣刷去，打磨去除浮漿、粉d對于濕度較大的混凝土構件，因般樹脂類膠在潮濕的基層上粘貼強度會大幅打磨完成后，為保證鋼板的最大粘結效應，對打磨面進行鑿毛處理，形成平整的粗糙面，表面不平處應用尖鑿整平，再用鋼絲刷刷毛。最后用無油壓縮空氣吹除下料后，對鋼板表面進行除銹、打磨處理。對于鋼板粘貼面，根據(jù)鋼板銹蝕程度，可按以下兩種方法處理：如果鋼板未生銹或輕微生銹，可用噴砂、砂布或平砂輪打磨，直至出現(xiàn)金屬光澤。打磨紋路與鋼板受力方向垂直，其后用丙酮擦拭干凈；如鋼板銹蝕嚴重，先用適度鹽酸浸泡一定時間，再用石灰水沖洗，最后用平砂輪打磨出紋路。打磨完成后用棉紗沾丙酮擦拭干凈，并在表面用一層環(huán)氧樹脂薄漿采用鋼筋探測儀先確定好原鋼絞線及鋼筋位置?，F(xiàn)場采用白鐵皮(或透明塑料板)做成模板，根據(jù)圖紙鉆出孔洞，再用模板在梁底放孔位。根據(jù)標出的孔洞位置，用電錘進行鉆孔，孔道保證垂直于梁底板平面。鉆孔時如碰到預應力鋼絞線或先用硬毛刷刷走孔內(nèi)粉塵，再用高壓風進行吹孔，最后用干凈棉布沾丙酮或酒將調(diào)好的結構膠裝入注膠器內(nèi)，然后用注膠器將結構膠注入植螺桿孔洞，孔洞內(nèi)注膠容量大于2/3，在螺桿外露端部加套塑料管以封堵膠液，防止膠液流出形成孔內(nèi)空隙。轉動螺桿緩緩植入孔洞內(nèi)，使其達至設計深度要求。為防止螺桿發(fā)生下將鋼板抬起與已植螺桿進行對接安裝。此過程中，為避免長鋼板彎曲并減輕工人的勞動強度，使用螺旋頂升支架對鋼板進行同步支撐。安裝過程中，若開孔與個別已植螺桿有偏差，則先將存在偏差的孔口標記后將鋼板卸下，通過磁力鉆或氧割對存在偏差的孔進行擴孔后重新安裝。鋼板安裝到位后，為了保證注入的結構膠的厚度均勻，在鋼板與混凝土之間對應螺桿的位置放進與結構膠厚度相等的墊片或直間距安裝塑料軟管作為排氣管，塑料軟管插入長度不宜太長，滿足通過鋼板的夾壓產(chǎn)生的摩擦力使注膠管在壓力注膠時不被拔出的要求即可。將注入嘴粘貼在鋼板的封閉前檢查鋼板與混凝土粘貼面的間隙是否均勻并符臺設計要求，注膠、排氣用抹刀將配好的封邊膠均勻抹于鋼板側面與混凝士面的夾角處，使封邊膠與混凝土面及鋼板側面粘結緊密。同時封邊膠與混凝土粘貼面形成45°的倒角，封邊膠在確認封邊不漏氣后開始灌注結構膠。注膠時選擇從每片鋼板的最低點開始注膠，以利于注膠空腔內(nèi)空氣的排出。當相鄰注膠管開始有膠液流出后，在當前注膠管持續(xù)灌注2～5分鐘，同時用小錘持續(xù)仔細敲擊檢查當前注膠管與下一注膠管之間的鋼板段的注膠密實度，并觀察相鄰注膠管(排氣管)是否還有氣泡排出，在確認該段鋼板內(nèi)膠液已密實且相鄰注膠管(排氣管)無氣泡排出后，方可將當前注膠管封最后一個排氣管口周圍已滿膠并確定連續(xù)出膠無氣泡后方可封堵，封堵后維持較低壓力穩(wěn)壓注入10分鐘后封堵注膠管；灌膠過程中須注意檢查各注膠管和排氣鋼板粘貼完成后對其拼接部位表面進行防腐處理。涂刷前對鋼板進行清理干凈①所用的鋼板、錨固螺栓、膠黏劑等材料的品種、規(guī)格和質(zhì)量應符合相關技術②對原結構、構件的孔洞、蜂窩、裂縫、露筋等缺陷應按設計要求修補，黏合③鋼板粘貼面應按設計要求進行糙化處理，表面平整，不得有折角，粘貼前應12粘貼密實度(%)3施工支架搭設→砼表面高壓射水鑿毛→鉆孔植筋→鋼筋與預應力管道制安→模為保證結構安全，新舊砼接觸面鑿毛和開剪力槽采用高壓射流技術。為保證新澆砼與原結構砼結合良好并共同受力，鑿除面需露出混凝土粗骨料，鑿毛深度不小于5mm，剪力槽深度不小于1cm。使用高壓水槍鑿毛時，鑿毛人員必須穿戴厚雨衣、頭盔等護具，在鑿毛機具處于工作狀態(tài)時10米半徑內(nèi)嚴禁非鑿毛人員進入，①按設計要求放線后，準確標出需要植筋的孔位，使用振動較小的電錘進行鉆孔，因原有腹板鋼筋較密，用鋼筋探測儀測出植筋處標記植筋部位，以便鉆孔時避讓鋼筋，為防止鉆孔碰到預應力鋼筋或普通鋼筋，鉆孔時邊鉆邊查看，如碰到鋼筋，將該鉆孔及隨后鉆孔位置適當偏移避開，以利施工②按要求清孔后及進行植筋。孔內(nèi)注入植筋膠后，立即把已清理干凈的鋼筋緩緩旋轉插入盲孔，按順時針方向邊轉邊插，直至達到規(guī)定的深度。種植錨筋時應嚴格按照設計要求的鋼筋線形進行安裝，鋼筋安裝也不得超出尺寸線，妨礙模板的安裝。植筋膠固化之前，不得擾動種植的鋼筋。在植筋膠完全固化后，對種植的鋼筋植筋拉拔檢驗合格后，即進行鋼筋和預應力管道的安裝。在安裝鋼筋前，先放出預應力管道線，在鋼筋、植筋位置和管道位置發(fā)生沖突時，適當移動鋼筋或植筋孔位，確保預應力管道位置、線形與設計一致，且預應力管道端部的錨墊板在安裝①模板的制作與安裝：由于腹板面是幾段平面組成，注意在拐點的位置控制模板的線形。模板采用定型鋼模板，側模間使用φ14連接螺桿連接，螺桿間距為15cm。為保證外觀線形，底模與側模下部為L形整體，再通過連接螺桿與上部平面?zhèn)饶＿B接。側模通過錨固在翼緣的植筋固定，每米一處；底模通過吊掛在梁底的槽鋼托住并固定，每米一處。模板采用5×50mm扁鋼做背楞，5×50mm×50mm角鋼做邊框，面板為4mm厚鋼板，模板頂部設置斜向上倒角，倒角頂部高于設計澆筑高度，倒角頂部與翼緣接觸處留適當間隙，便于頂層混凝土浮漿外溢，確?；炷凉橇蠈⒐２刻顫M，保證新增腹板與原翼緣板緊密結合且強度滿足設計要求。模②混凝土布料從最低點開始，每片粱兩側同時澆筑。為了防止混凝土澆筑不均勻及產(chǎn)生氣泡，在模板外側輔助敲擊，澆筑速度不要太快，確?；炷撩軐?。在橋下檢查確認混凝土密實后（到模板頂部斜口部分往外冒漿為止），再換到另外一片③考慮到注入孔新混凝土的收縮，注入腹板加厚混凝土時，稍微往注入孔中多注入混凝土，使注入孔表面混凝土略高于周圍橋面混凝土，待混凝土達到一定強度④混凝土強度達到設計強度的70％后，拆除底模，并將固定模板的拉桿頭切除，切除的拉桿頭與原混凝土面齊平。拆模時注意不得損傷混凝土，及時采用優(yōu)質(zhì)b錨具規(guī)格符合設計要求，加工的精度、硬度在規(guī)定范圍內(nèi)。運抵到現(xiàn)場的錨具，使用前應對工作錨、夾片、錨墊板逐個進行檢驗。并按規(guī)定取樣，對錨環(huán)、錨塞的硬度，錨環(huán)內(nèi)部缺陷電磁損傷，做抽檢試驗，并具有相應的試驗委托單和試驗a張拉用的油泵性能必須良好，供油足，壓力穩(wěn)定，無滲漏現(xiàn)象，張拉缸，回程缸運行平穩(wěn)。張拉前需將千斤頂送往有資質(zhì)的檢測部門標定，油頂與壓力表配套b鋼絞線的下料：鋼絞線經(jīng)試驗合格后，按設計圖紙進行下料，下料采用高速b千斤頂工作程序：安裝工作錨→穿絞線至工具錨→千斤頂對中就位→張拉施c安裝工作錨：盡可能使鋼絞線平行通過錨孔，避免亂穿和交叉等情況，注意安裝限位板：注意各孔與工作錨孔一一對應，并檢查錨環(huán)外圈無損傷，是否影e安裝千斤頂：梁端操作間距小，本次張拉采用專門制作的內(nèi)單端對稱張拉。裝頂時注意防止鋼絞線在千斤頂內(nèi)扭絞、交叉，并保證工具錨安裝f安裝工具夾片:工具夾片安裝前在錐面均勻涂一層工業(yè)石臘,保證卸錨靈g張拉時采用雙控，以張拉力作為依據(jù)，引伸量校核，鋼絞線引伸量參照設計值控制。預應力鋼絞線張拉時填寫詳細的施工記錄，實際伸長量以理論伸長量±①壓漿采用螺桿式真空壓漿泵，水泥漿內(nèi)摻入配置好的預應力壓漿料。水泥漿的拌合應首先將水加于拌合機內(nèi)，再放入水泥，充分拌合以后，再加入摻加料，摻加料內(nèi)的水分應計入水灰比內(nèi)。拌和至少兩分鐘，直到達到均勻的稠度為止。任何一次配料滿足一小時內(nèi)使用即可。稠度應在30-50S之間。拌制到壓入孔道內(nèi)延續(xù)②張拉后，孔道應盡早壓漿，壓漿在張拉完畢24小時之內(nèi)，觀察預應力鋼材和錨具穩(wěn)定狀況良好即可進行。壓漿前，須將孔道沖洗干凈、濕潤，如有積水應用④壓漿前應用壓力水沖洗孔道，壓漿順序，先下后上，壓力水從一端壓入，從⑤當錨墊板出漿口排出稠度相同的濃漿時，用木塞塞住，為保證孔道內(nèi)水泥漿⑥壓漿過程中及壓漿后48小時內(nèi)，結構砼溫度不低于5℃,否則應采取保溫質(zhì)量檢驗評定按《公路橋梁加固施工技術規(guī)范》（JTG/TJ23-2008）及《公路3.2過渡墩蓋梁裂縫當橋墩左右跨梁高不等時常使用高低蓋梁。在運營過程中往往會在高低蓋梁折紅色區(qū)域紅色區(qū)域區(qū)左側面立面蓋梁混凝土開裂主要是由于主梁與過渡墩蓋梁之間間隙被泥土沙石等雜物填充塞滿，進而限制主梁的縱向位移，造成主梁由于熱脹冷縮所致的變形量無法釋放，在對蓋梁裂縫進行常規(guī)病害處治后，可采用對穿細牙螺紋高強螺桿或增大蓋梁通過在蓋梁或墩身進行打孔，對穿M24×2細牙螺紋高強螺桿（8.8級鋼），并進行初擰緊；待按設計要求進行完打孔及螺桿初擰緊相關施工后，根據(jù)設計張拉順序進行張拉，最后對所有螺桿張拉力進行調(diào)整，確保所有螺桿張拉力基本相同，通過在梁體側面植筋、布設鋼筋網(wǎng)加大截面并結合對穿高強螺桿，可有效提高（1）將原結構表面的松散混凝土及浮渣、污物等予以清除，仔細排查裂縫并打孔：按設計要求打設對拉錨孔，鉆孔前應對蓋梁鋼筋進行探測，以避開蓋梁④蓋梁植筋，焊接/綁扎鋼筋，形成骨架網(wǎng)；布設預應力管道。骨架鋼筋外側⑤立模、澆筑混凝土時，骨架形成后，架設模版，然后澆筑混凝土。并加強振（3）按設計要求及《公路橋涵施工技術規(guī)范》(JTJ041—2000)要求張拉預應力質(zhì)量檢驗評定按《公路橋梁加固施工技術規(guī)范》（JTG/TJ23-2008）及《公路3.3立柱環(huán)向裂縫橋墩立柱一般為鋼筋混凝土結構，在基礎產(chǎn)生不均勻沉降時會在柱頂產(chǎn)生環(huán)向裂縫，如圖3.3.1-1（a）所示，在承受較大彎矩或橋墩產(chǎn)生較大偏位時會在立柱下立柱頂環(huán)向裂縫常常由于分層澆筑時養(yǎng)護不到位，混凝土收縮引起的，另外基礎不均勻沉降也有可能導致立柱頂與蓋梁連接處產(chǎn)生環(huán)向裂縫。當橋墩立柱承受較大的偏心受壓作用或因為不平衡土壓力、水平推力等作用下在立柱下部產(chǎn)生較大彎在對立柱裂縫進行常規(guī)病害處治及清除不平衡外力因素后，可采用環(huán)向包裹碳纖維布加固；如裂縫寬度較大、深度已達鋼筋表面，可采用鋼套箍加固。具體應根通過環(huán)向粘貼碳纖維布技術可有效提高立柱承載力。一般采用碳纖維布全長無間隔環(huán)向連續(xù)粘貼碳纖維布加固。環(huán)向圍束的層數(shù)，對圓形截通過外套鋼套箍技術可有效提高立柱承載力。一般將加工好的鋼套箍卷管成型后，分剖成兩半，安裝后用剖口焊進行焊接，同時用M16高強對拉螺栓擰緊，并在焊縫上焊接鋼板條，增加剛度。鋼套箍上下間隔5用砂輪機或磨光機將混凝土劣化層除去，研磨至混凝土基面為止，表面的凸出部分要用角向砂輪磨平，構件轉角處應打磨半徑大于2cm的光滑圓弧。打磨結束按比例將稱量好的底層涂料的主劑和固化劑放入容器內(nèi)均勻攪拌。一次調(diào)和量在可使用時間內(nèi)用完，超過可使用時間不能再用。嚴禁在涂料中添加溶劑，含有溶層涂料固化后，在表面上有凸起部分時，要用砂紙磨光。磨光后若露出混凝土表水率在8%以上，不能施工，要了解施工部位的溫度、濕度，根據(jù)其變化選擇適當?shù)耐苛?。底膠固化后應盡快進行下一道工序，若涂刷時間超過7d，應清除原底配置環(huán)氧膩子時，按規(guī)定的主劑與固化劑的比例進行配料，且一次調(diào)和量在可使用時間內(nèi)用完，表面凹陷部位（混凝土接頭、模板段差、小孔）要用環(huán)氧膩子補平，刮貼環(huán)氧膩子要密實，表面順滑無隆起或凹陷、無劃痕，膩子涂刮后，表面仍①用刀片按規(guī)定的尺寸裁切碳纖維布，確認施工面的底層涂料、環(huán)氧膩子指觸干燥。粘結樹脂的主劑和固化劑經(jīng)稱量按規(guī)定的比例裝入容器，攪拌均勻，用滾筒刷均勻地涂抹粘結樹脂（下涂層），修正不良的地方要多涂一些。按照設計要求將②纖維布施工30分鐘（根據(jù)干燥程度）后，用滾筒刷涂抹粘結樹脂（上涂③纖維布搭界長度不宜小于100mm，搭接位置宜避開主要受力區(qū)。粘貼立面粘貼碳纖維布后，需自然養(yǎng)護24小時達到初期固化，應保證固化期間不受干擾。當樹脂固化期間存在氣溫降低到5℃以下的可能時，采取有效的升溫措施，保證環(huán)境溫度不低于5℃。貼片達到設計強度所需自然養(yǎng)護的時間：當平均氣溫在平均氣溫高于20℃時，需要7天。在此期間應防止貼片受到硬性沖擊。結構施工混合后初黏度（23℃時MPa·s）①所用膠黏劑、纖維復合材料的品種、規(guī)格、性能應符合相關技術規(guī)范的規(guī)定②原結構、構件的孔洞、蜂窩、裂縫等表面缺陷應按設計要求修補，粘貼范圍內(nèi)應無劣化混凝土、浮漿等，表面應平整、干凈，折角處應呈平滑曲面，含水率應③粘貼施工的環(huán)境條件應符合相關施工技術規(guī)范的規(guī)定，且滿足所用膠黏劑的⑤纖維片材應無褶皺及折痕，搭接長度、寬度及多層搭接時的接頭間距應滿足1按公路養(yǎng)護工程質(zhì)量檢驗評定標2空鼓率(%)3立柱表面清洗→裂縫處理→安裝鋼套箍→灌注聚合物灌漿料→鋼筒套箍防銹處③將加工好的鋼套箍卷管成型后，分剖成兩半，安裝后用剖口焊進行焊接，同樁基加固的質(zhì)量檢驗與驗收應嚴格按照《公路橋梁加固施工技術規(guī)范》采用打磨除銹:鋼套箍表面處理時，對鋼套箍周邊進行保護，打磨機械調(diào)試正常后，進行打磨，打磨機打磨雙手把持平穩(wěn)，打磨施工完畢檢驗合格后進行下道工用壓縮空氣吹凈已打磨報驗合格的工件表面的灰塵。對工件的粗糙表面、手工不平整焊縫表面、板邊、彎角、流水孔以及噴涂死角等處進行手工預涂，然后使用涂裝原則：從上到下,先邊角后大面.噴涂操作時手握噴槍與被噴物面保持垂直，以均勻的速度移動，保持直線行走；上一噴槍噴在被涂表面的銜接處，要以涂料沉積被涂表面的有效寬度為準；總寬度的無效部分為下一噴槍噴涂時的重疊（壓底漆涂層表面進行清理，清除表面污物和灰塵。對工件的粗糙表面、手工不平整焊縫表面、板邊、彎角、流水孔以及噴涂死角等處進行手工預涂，然后使用高壓中間層涂裝表面進行清理，清除表面污物和灰層，對邊角、孔隙等部位先用滾刷進行預涂，較小表面的面漆采用滾涂或刷涂方法進行涂裝，大表面的面漆采用高3.4立柱豎向、網(wǎng)狀裂縫柱式墩出現(xiàn)一條或數(shù)條豎向裂縫，裂縫長度較長，基本順著主筋位置延展。表2）豎向鋼筋銹蝕導致立柱產(chǎn)生豎向裂縫，也就是耐久性問題。這和橋梁所處環(huán)境有關，當位于海邊或有腐蝕性環(huán)境下的橋梁，在氯離子作用下，主筋鋼筋銹脹3）立柱出現(xiàn)豎向裂縫往往被檢查人員忽視，實際上在富含氯離子壞境（如沿海地區(qū)）中，出現(xiàn)豎向裂縫往往預示著立柱耐久性出現(xiàn)嚴重問題，很多情況下鋼筋嚴重銹漲，混凝土酥松，此時立柱抗推能力和抗壓能力大幅下降，存在較大安全隱橋墩立柱水平環(huán)向裂縫出現(xiàn)后，應根據(jù)病害情況及發(fā)展情況選擇加固處治方2針對耐久性問題，即由于鋼筋銹蝕、混凝土腐蝕情況，應先鑿除疏松的混凝土，對銹脹的鋼筋進行除銹防銹，再進行恢復保護層，最后外包粘貼碳纖維布加蓋梁<><>圍堰、搭設施工平臺→立柱混凝土表面處理→鋼筋除銹防銹處理→植筋、綁扎（2）混凝土表面處理：圍堰完成之后，抽干圍堰內(nèi)部的水，鑿除松散處混凝（3）鋼筋除銹處理：對銹蝕鋼筋進行除銹處理，如鋼筋截面銹蝕面積超過（4）植筋、綁扎鋼筋：按規(guī)范植筋，鉆孔時如遇鋼筋，可適當調(diào)整植筋孔位（5）立鋼套筒、灌注自流平砂漿：按規(guī)范立鋼套筒，鋼套筒采用兩個半圓形拼接成，節(jié)段及半圓之間采用法蘭式連接，并設置密封圈等防水裝置進行密封防水質(zhì)量檢驗評定按《公路橋梁加固施工技術規(guī)范》（JTG/TJ23-2008）及《公路養(yǎng)護工程質(zhì)量檢驗評定標準第一冊土建工程》（JTG5220-2020）等相關規(guī)范實①外包鋼所采用的鋼材和焊接材料的品種、規(guī)格、力學性能應符合相關技術規(guī)②自流平砂漿所用原材料的品種、規(guī)格和質(zhì)量應符合相關技術規(guī)范的規(guī)定并滿足設計要求，按試驗確定的配合比拌制；自流平砂漿收縮變形應在設計允許范圍123456處7①焊縫應無裂紋、焊瘤、夾渣、電弧擦傷、未焊透、未填滿弧坑，構件表面應3.5重力式墩臺身、側墻裂縫重力式橋臺靠自身的重量來平衡外力而保持其穩(wěn)定，墩、臺身比較厚實，可以不配鋼筋，用天然石材或片石混凝土砌筑。該類橋臺由于其自身結構特性，往往在臺身以前前墻和側墻交接位置側墻產(chǎn)生豎向裂縫，裂縫基本呈現(xiàn)上大下小，部分高1）U型橋臺為封閉式橋臺，臺后填土易積水，不利于橋臺排水，從而在臺后2）部分橋臺高度較高，使臺后填土高度過高，并在超荷載的作用下，造成橋3）臺后填土壓實度不足，產(chǎn)生填土下沉，造成土體側向變形，使得橋臺側墻針對病害情況區(qū)別對待，可采用臺后加孔減載加固法、增設拉桿加注漿、撐墻或擋土墻加固法、鋼筋混凝土框梁或鋼箍加固法結合對拉錨索加固等幾種，具體應通過預應力錨桿施加預應力，并通過鋼花管對臺后填土注漿，使臺身緊密聯(lián)系在一起，并有效地削弱了臺后土壓力對臺身的影響，對基礎的承載力也有一定程度的提高。預應力錨桿設置時選擇一定的角度植入，穿過前墻墻身，進入側墻一般不小于前墻厚度，盡量側墻中線布置，臺身注漿管采用梅花型布置，臺身底部設置排通過混凝土框梁加預應力錨索加固橋臺，使臺身形成整體，極大的提高了抵抗臺后土壓力的能力，對基礎的承載力也有一定程度的提高。本方法加固橋臺時需先進行對拉錨索的孔道鉆孔施工，確保孔道平直，然后進行混凝土框梁施工，再進行根據(jù)實際坡面，先按設計布置要求，將錨孔位置準確測放在坡面上，并用紅油漆在現(xiàn)場施工部位標明錨索開孔位置。錨孔位置偏差不得超過±20mm。如遇既有坡面不平順或特殊困難場地時，須經(jīng)設計、監(jiān)理單位認可，在確保坡體穩(wěn)定和結構安全的前提下，適當放寬定位精度或調(diào)整錨孔定位，但調(diào)整后的測放精度，盡量不大于100mm。對測放并驗收合格的錨孔位置進行編號，并用油漆標示在現(xiàn)場坡面用鋼管按錨孔橫排位置，沿坡面坡度搭設雙排腳手架工作平臺，采用鋼管支撐間距1.5m，橫向立桿間距3.0m。工作平臺低于橫排錨孔0.6m，平臺上鋪設厚度25mm*3000mm松木板。平臺外邊搭設1.1m高防護欄桿并設置擋腳板。擋腳板采錨孔鉆進施工，必須準確安裝固定鉆機，并嚴格認真進行機位調(diào)整，確?？孜患皟A角和預埋錨孔導向管定位一致?？孜辉试S偏差±10cm，錨孔偏斜度不大于2%，鉆孔方向與水平面和豎直面的夾角不得與設計角度偏差±1°~2°。鉆孔要求干鉆鉆進，禁止采用水鉆。鉆孔速度根據(jù)使用鉆機性能和錨固地層嚴鉆孔過程中認真記錄，為控制好鉆孔角度，設置鉆桿定位支架，以減少鉆孔角遇有塌孔時，立即停止施鉆，拔出鉆具，進行水灰比純水泥固壁注漿，注漿壓力為0.4Mpa。待注漿強度達到70%后，重新鉆孔。如二次鉆進施工時仍然出現(xiàn)塌鉆進達到設計深度后，不能立即停鉆，要求穩(wěn)鉆1～2分鐘，防止孔底達不到錨孔鉆造結束后，經(jīng)現(xiàn)場監(jiān)理檢驗合格后，方可進行下道工序?？讖?、孔深檢查一般采用設計孔徑、鉆頭和標準鉆桿在現(xiàn)場監(jiān)理旁站的條件下驗孔，要求驗孔過程中鉆頭平順推進，不產(chǎn)生沖擊或抖動，鉆具驗送長度滿足設計錨孔深度，退鉆要求順暢，用高壓風吹驗不存明顯飛濺塵碴及水體現(xiàn)象。同時要求復查錨孔孔位、傾制作錨索時，要在廠棚內(nèi)進行。鋼絞線的下料長度必須滿足錨索束結構設計長安放錨索：核對錨索長度和鉆孔深度后，首先采用高壓風對鉆孔進行清孔處待錨索長度，順直度，支撐環(huán)，注漿管綁扎檢驗合格后，在監(jiān)理工程師旁站下進行錨索入孔，錨索入孔時確保錨索編號與孔號相對應，并且嚴格按錨孔傾角推進，在錨索推進時要平順，嚴禁抖動、扭動、竄動，以防錨索扭曲卡阻等現(xiàn)象發(fā)生，若在推進過程中無法達到設計深度，則將錨索平穩(wěn)拔出后，重新掃孔，直至安在注漿之前對錨孔用高壓氣清孔。按水泥砂漿配合比配料，采用機械拌合，集中供漿。注漿漿液攪拌均勻，隨攪隨用，漿液在初凝前用完，嚴防石塊、雜物混入立模后，再進行格構梁鋼筋制作安裝，鋼筋接頭需錯開，同一截面鋼筋接頭數(shù)擾，可局部調(diào)整箍筋的間距。砼澆注，尤其在錨孔周圍，鋼筋較密集，必須仔細振（1）根據(jù)施工圖紙確定格構梁的斷面尺寸及橫梁分段長度及豎梁長度，橫梁12±100mm345張拉前要對千斤頂進行標定，經(jīng)過試驗，繪出千斤頂張拉力與油泵壓力表指示一次加至鎖定荷載。錨索穩(wěn)定后48小時內(nèi)，若發(fā)生明顯的應力松弛，必須進行補（1）將錨具安裝好，并和錨索軸線方向垂直，安裝千斤頂時注意千斤頂軸線（2）安裝前應對千斤頂和電動油泵進行標定，按標定數(shù)據(jù)進行張拉，在張拉時，事前檢查油泵各閥門的工作情況、油泵的暢通情況，以免在張拉時油泵工作不（4）錨索張拉荷載要分段逐步施加，并做好加荷和變形觀測記錄，嚴禁一次錨索張拉檢測達到100%合格后，緩慢卸荷取出千斤頂；然后采用砂輪切割機3.6樁柱連接處缺陷作為樁柱連接部位，且又是隱蔽工程，施工質(zhì)量往往難以保證，經(jīng)常出現(xiàn)樁柱錯位，連接位置澆筑質(zhì)量差等現(xiàn)象。當河床下降，樁基礎易受沖刷導致鋼筋外露，河床下降，樁基礎受沖刷外露，由于混凝土質(zhì)量問題（施工時樁頂混凝土破除不夠充分，混凝土含泥量過大)和施工定位偏差過大問題（施工規(guī)范不超過5cm)，針對樁柱接頭偏位、露筋等現(xiàn)象，可采用樁基增增設系梁或扁擔梁法等措施進行加固，具體應根據(jù)樁基結構形式及實際病害類型和樁柱接頭往往在河床降低，長期受沖刷后導致相關病害，因此加固往往在水中等到混凝土強度達到設計要求后進行抽水，確保施工質(zhì)量和安全。施工前需對樁基該方法通過增設扁擔梁與原樁基有效連接進而共同受力的一種增加基礎承載力的加固技術。增設樁基設計應明確施工滿足凈空要求，新增樁基與原樁基間距應滿現(xiàn)場踏勘→定制材料→作業(yè)平臺的搭設→結構表面處理→玻纖套筒安裝→底部密封條安裝、封底灌漿料灌注→灌漿料澆筑→頂在樁基礎“夾克法”維修加固前，需要踏勘工程現(xiàn)場實際情況，掌握第一手現(xiàn)場資料，了解現(xiàn)場施工環(huán)境，查勘要夾克法樁的具體位置，觀察航道船的密度及大（1）在定制材料前，應進行現(xiàn)場上下探摸，掌握樁基信息，包括所要維修加固區(qū)域的樁基直徑是否與設計一致，特別是鋼模板下緣至河床線的這一段，查明病（2）上下探摸、每間隔40cm丈量樁基周長，結合施工圖紙確定玻纖套筒的定制長度及周長，玻纖套筒高度，上下留有40-60（3）根據(jù)探摸、丈量情況，估算灌漿料的用量，灌漿料的進量要在設計值的本作業(yè)平臺，僅為了夾克法施工時，作為拌料灌注人員操作平臺，依附于原系梁，從兩岸下水，在通航孔外側布設、固定，可用臨時船舶、亦可用浮筒拼搭簡易在安裝玻纖套筒前，需進行結構表面處理，對上部鋼模板部分，先由潛水員用高壓水槍沖洗基樁表面青苔、水下生物等附著物，再用水下角磨機對上部鋼模板表面進行打磨除銹；對于鋼模板以下的混凝土表面，高壓水槍沖洗表面、水下角磨機打磨裸露在外的鋼筋表層，用手持式氣動鑿毛機鑿除松散、破損的混凝土表面。特結構表面處理后，靜置一段時間后、由潛水員采用水下攝像機對鑿毛效果進行（1）玻纖套筒現(xiàn)場確定尺寸后均由廠家預制生產(chǎn)，運到現(xiàn)場后檢查尺寸，驗（2）將緊固帶綁扎在所需維修區(qū)域上方的墩柱上，用纜繩將玻纖套筒定位住，然后將玻纖套筒展開，并圍繞包裹橋墩，玻纖套筒與樁基的距離由嵌入在玻纖套筒上的限位器控制，潛水員將玻纖套筒安裝在合適的位置（套筒的長度是在損壞），（1）在底部可壓縮密封條封底，使樁基與玻纖套筒底部之間不允許有空隙，（2）第一次灌注水下環(huán)氧灌漿料，采用高位漏斗重力灌漿法，灌注15cm高等封底灌漿料固化后，可進行第二次水下氫脂環(huán)氧灌漿料的灌注，為了不使玻次12345度基樁加固，除嚴格按照施工圖設計、規(guī)范施工，遵照施工組織設計質(zhì)量保障措（3）灌漿要徐徐漸進，特別是在病害探摸檢查有上翻空洞（鋼護筒與砼間）時，要小心灌注，確?？斩刺顫M密實，需要時經(jīng)監(jiān)理確認可在鋼護筒空洞上方開（4）玻纖套筒接頭要嚴密，在接頭部位灌漿要分層，硬化后再灌注，避免撐3.7基礎沖刷一般常見公路橋梁下部結構采用樁基礎、擴大基礎和沉井基礎?；A沖刷典型病害特征為基礎周圍或底部出現(xiàn)掏空，對地基穩(wěn)定性產(chǎn)生影響，甚至對橋梁承載能1）樁基沖刷病害往往發(fā)生在山區(qū)等易受沖刷的區(qū)域，是沖擊性河流中不可避免的一個問題，其在常年累月的水流作用下，易導致橋墩基礎受沖刷，基礎附近局2）橋墩局部沖刷深度是基于水的自然作用力計算的，未考慮人工挖沙導致的河床急劇下降，促使橋墩基礎裸露懸空。另外在河流上游建庫蓄水，水位加高，放3）擴大基礎是建立在天然地基上的淺基礎，其埋置深度淺，易受沖刷而導致傳統(tǒng)的基礎沖刷防護主要分為兩類，一類為實體抗沖刷防護，指在橋墩基礎周圍的床面上放置一些實體材料，以提高其抗沖刷能力；另一類是減速不沖防護，指在橋墩周圍設計一些裝置或改變橋墩自身結構，來削弱或抑制水流的沖刷力。目前常用的方法為實體抗沖刷防護，主要包括拋石（石籠）防護、砌石防護、擴大橋墩基礎防護、填充混凝土膜袋防護等。實施前需對受損基礎進行處理，具體防護措施2）擴大基礎（或承臺）底掏空宜采用拋石、鉛絲籠等措施防護，其加固高度3）拋石防護時建議防護范圍至少應為2倍的橋墩寬度，且不小于基礎周圍沖將編好的網(wǎng)片鋪平、下面預放撬棍和竄板，然后按網(wǎng)片規(guī)格裝排塊石，先裝四邊，后裝中間，大石排緊，小石填嚴，大石在外，小石在內(nèi)，裝填后的石籠達到填石飽（2）拋石定位：由于鉛絲籠拋投到水中后順水流方向（縱向）漂移一定距離后，才落到河床上，鉛絲籠在水中的漂移距離受流速、鉛絲籠自身重量及水深等諸多因素的影響。因此在拋石時需要進行定位，鉛絲籠的拋投定位采取定位船定位，在拋石前適時進行水深和流速測量，調(diào)整拋投提前量，確定水面拋投點。然后利用（3）拋填施工：直接將船?？吭跇蚨諅冗叄秒妱雍J將鉛絲籠吊至拋投定位點進行拋投，邊拋邊測水深進行拋填標高的控制。坡面頂段的成型難度較大，鉛絲籠拋填會沿坡面向下滾落，以致坡面頂段標高增長較慢，在坡面底段處只需拋填少量石料即可達到設計標高。欠拋區(qū)的補平鉛絲籠拋完后進行探摸，將鉛絲籠不到質(zhì)量檢驗評定按《公路橋梁加固施工技術規(guī)范》（JTG/TJ23-2008）及《公路122±3003②各工序施工應按施工技術標準的規(guī)定進行質(zhì)量控制，每道工序完成后應進行③工序之間應進行交接檢驗，并形成記錄。專業(yè)工序之間的交接應經(jīng)監(jiān)理工程支座是橋梁上、下部結構的連接點，其作用是將上部結構的荷載順適、安全地傳遞到橋梁墩臺上去，同時保證上部結構在荷載、溫度變化、混凝土收縮徐變等因素作用下的自由變形，以便使結構的實際受力情況符合設計理論，并保護梁端、墩4.1板式橡膠支座板式橡膠支座存在的主要病害有：支座橡膠老化開裂、支座偏壓脫空、支座剪切變形超限、支座外鼓、支座鋼墊板銹蝕、支座偏位、支座缺失、墊石損壞等。橡膠支座脫空主要是由于施工不規(guī)范造成，施工時期安裝不當導致支座脫空、偏位或針對支座處治時先要核查支座型號、安裝方式、參檢查墊石的標高是否符合設計要求，有的標高不對，更換安裝時，通過鑿除或修補2）對發(fā)生橡膠外鼓、剪切變形嚴重的支座，采取整體頂升措施對該支座所在3）對支座出現(xiàn)剪切過大或者出現(xiàn)滑移的，復查上下部結構，若出現(xiàn)了橋梁偏1）更換支座時，千斤頂采用液壓扁形千斤頂連動整體頂升，千斤頂要求放置在蓋梁或柱式墩的頂端，通過高壓電動油泵向千斤頂供油，采用平衡分流閥和自動監(jiān)測系統(tǒng)來控制梁體的起頂高度，當梁體達到支座調(diào)整操作高度后，千斤頂持荷，4）預埋鋼板的平整度應≤0.2mm，墊石四周誤差應控制在±2mm以內(nèi)，特別頂升位置基面處理→安裝千斤頂連接PLC液壓同步頂升系統(tǒng)→梁體試頂升→系統(tǒng)三部分組成，由操控平臺進行頂升量的控制。頂升前對頂升所用的千斤頂、油泵、油管、位移傳感器、鋼墊塊等設備和構件進行仔細檢查、核對，保證實施時所有設備及鋼構件可立即投入使用。投入足夠的設備及鋼構件數(shù)量,以保證施工所用（2）在墩頂安放千斤頂。千斤頂按實際所需頂升力的2倍設置。千斤頂上下采用鋼板支墊，確保鋼板與梁體、臺帽及墩頂密切接觸，千斤頂?shù)陌卜乓笈c原梁底面平行緊貼。所有千斤頂安裝完畢后，進行檢查，看千斤頂是否水平。同時將PLC液壓同步頂升設備架設到位，聯(lián)結到每（3）解除所有約束。檢查清理墩梁間雜物，解除約束，減少對梁體頂升的阻（4）各準備工作完成后進行試頂。試頂升高度為5mm，頂升體的受力變化及受力均衡狀態(tài)，以及查看千斤頂、油泵是否工作正常，油路是否通暢，液壓系統(tǒng)各連接部位是否存在滲漏油現(xiàn)象。觀測20分鐘后，待無問題出現(xiàn)即（5）頂升時由現(xiàn)場施工負責人統(tǒng)一指揮，所有操作員均服從指揮員命令，確（6）頂升時，進行分級頂升，每分級頂升量為2mm。先頂升2mm，觀測臺帽、墩柱和梁體的受力變化及受力均衡狀態(tài)，無異常，再將梁體頂升2mm，再次觀測臺帽、墩柱和梁體的受力變化及受力均衡狀態(tài)，無異常，再頂升2mm，再次觀測臺帽、支撐架和梁體的受力變化及受力均衡狀態(tài)，這樣經(jīng)過反復直至整體頂升（7）停止頂升，觀測墩柱和梁體的受力變化及受力均衡狀態(tài)，鎖緊千斤頂自（9）落梁，觀察各支座受力情況，如有偏壓、脫空等現(xiàn)象應重復上述流程，質(zhì)量檢驗評定按《公路橋梁加固施工技術規(guī)范》（JTG/TJ23-2008）及《公路4.2盆式橡膠支座盆式支座存在的主要病害有：鋼構件銹蝕、限位未拆除、支座滑移等病害。在橋臺、伸縮縫墩盆式支座安裝時，單向滑動支座方向裝反，造成橋梁完全不能正?；?，致使擋塊破裂，螺桿剪斷；伸縮縫的下滲水導致橡膠支座處于潮濕與干燥的循環(huán)環(huán)境中，從而出現(xiàn)橡膠老化而外鼓。支座脫空、外鼓、剪切變形等病害會改變針對支座處治時先要核查支座型號、安裝方式、參檢查墊石的標高是否符合設計要求，有的標高不對，更換安裝時，通過鑿除或修補2）對發(fā)生橡膠外鼓、剪切變形嚴重的支座，采取整體頂升措施對該支座所在5）對支座出現(xiàn)剪切過大或者出現(xiàn)滑移的，復查上下部結構，若出現(xiàn)了橋梁偏1）更換支座時，千斤頂采用液壓扁形千斤頂連動整體頂升，千斤頂要求放置在蓋梁或柱式墩的頂端，通過高壓電動油泵向千斤頂供油，采用平衡分流閥和自動監(jiān)測系統(tǒng)來控制梁體的起頂高度，當梁體達到支座調(diào)整操作高度后，千斤頂持荷，4）預埋鋼板的平整度應≤0.2mm，墊石四周誤差應控制在±2mm以內(nèi)，特別5.1橋面鋪裝縱向裂縫（a）瀝青鋪裝橋面縱向裂縫橋面鋪裝直接承受車輪荷載，受力復雜，但通常設計配筋往往采用單層鋼筋網(wǎng)①裝配式空心板橋都采用鉸接連接，尤其采用小鉸縫構造的空心板橋，鉸縫深度較淺，在重車作用下，極易損壞失效，導致橋面鋪裝出現(xiàn)橫向拉應力，根據(jù)研②支座脫空，每塊預制板通常設4個支座，根據(jù)三點一個平不高的影響，造成支座脫空，導致橋面鋪裝和鉸縫受力增大，在車輛荷載的反復作①對于桁架拱或剛架拱等裝配式拱橋由于橫向聯(lián)系較為松散，在重車作用下，橫梁承受橫向拉力，當橫梁出現(xiàn)斷裂或剛度不足時，進而導致微彎板開裂或，橋面1當空心板橋面鋪裝出現(xiàn)縱向裂縫，應加強觀測，對于細小裂縫，應采用裂縫的的情況，建議采用不中斷交通的梁底橫向加固技術（在鉸縫位置錨貼型鋼混凝土混凝土構件混凝土構件2當裂縫擴展較大，并出現(xiàn)伴隨鋪裝破碎，明顯處于單板受力狀態(tài)的，應及時更換橋面鋪裝，并對已破壞、松散的鉸縫結構進行鑿除并重做，鉸縫重做時建議采用自流平小石子混凝土，橋面鋪裝建議采用厚度為12cm~15cm，并設置雙層鋼筋4對于拱橋，當橫向連接構造破壞造成的鋪裝開裂的，可以采用增設橫隔板加2）對貫穿橋跨、且縫寬大于3mm、小于15mm的裂縫采取條帶罩面進行處1）順著裂縫擴寬成1.5~2.0cm的溝槽，槽深根據(jù)裂縫深度確定，但其最大深1）利用混凝土切割機平行于裂縫兩側進行切縫，同時控制好切縫位置，距裂4）鈀釘采用直徑Φ16的螺紋鋼筋，在使用前予以除銹。鈀釘長度大于1）鑿除鋪裝層前對橋面高程進行測量，保證加固維修前后橋面高程保持一2）采用風鎬結合人工的方法拆除橋面鋼筋砼鋪裝層。在鑿除后的梁頂表面形4）為保證橋面新鋪砼與箱梁頂板混凝土的粘結強度，在新橋面混凝土鋪裝層施工前對空心板混凝土表面進行清理，清理在前期施工中遺落的建筑材料和其它雜5）新澆橋面混凝土振搗密實，待橋面混凝土鋪裝層混凝土澆筑完畢后，要及裂縫處治的施工質(zhì)量檢驗評定按《公路橋梁加固施工技術規(guī)范》（JTG/TJ23-2008）及《公路養(yǎng)護工程質(zhì)量檢驗評定標準第一冊土建工程》（JTG5220—（1）裂縫修補所用材料的品種、性能、規(guī)格等應符合相關技術規(guī)范的規(guī)定并（2）應按設計要求對混凝土表面進行處理，含水率應與修補材料的使用要求相適應。表面封閉時基面應清潔、密實、堅固；灌膠時裂縫兩側基面應清理出密（3）在裂縫交叉點、端部及寬度較大處應設灌膠嘴，且在封縫膠固化后應檢12△1234△5.2橋面鋪裝墩頂橫向裂縫一般標準跨徑20m以下的空心板結構梁橋常常采用結構簡支橋面連續(xù)結構。在使用過程中往往會在橋面墩頂負彎矩區(qū)對應位置出現(xiàn)橫向裂縫，如圖5.2.1-1所示?？招陌宀捎玫臉蛎孢B續(xù)結構為原來普遍采用的雙縫拉桿式橋面連續(xù)，這種橋面連續(xù)結構在使用過程中非常容易開裂。橋面連續(xù)結構出現(xiàn)裂縫后，當使用時間一久，早期損壞部分的橋面會逐漸發(fā)展成碎裂、坑洞等病害，嚴重威脅行車安全，并簡支橋橋面連續(xù)位于主梁變形最大的部位，要承受梁體的轉動和梁體的伸縮引起的變形，加上由于相鄰橋孔出現(xiàn)的橡膠支座彈性壓縮不同步而引起的錯動變形，在鑿除開裂、破損橋面連續(xù)后，采用植入式橋面連續(xù)或在橋面連續(xù)處采用高韌3）澆筑橋面鋪裝混凝土時順序應從梁板跨中向兩端澆筑，橋面連續(xù)處位置最4）拼寬濕接縫在一聯(lián)橋中通長澆筑，濕接縫縱向鋼筋也采用通長筋，并在墩5）橋面連續(xù)的混凝土板支承中心與主梁支座中心一致或重合，不會隨著主梁7）橋面連續(xù)位置2米寬度范圍內(nèi)上層瀝青混凝土低溫彎曲破壞應變指標須滿足《公路瀝青混凝土設計規(guī)范》7.1.8條要求，建議采用網(wǎng)狀聚丙烯纖維瀝青混凝1）鑿除原有橋面連續(xù)，在2.03m范圍內(nèi)將原有橋面鋪裝鋼筋鑿出，并對原橋3）在橋面連續(xù)鋪設高彈性材料的0.45m范圍內(nèi)用聚合物砂漿找平，確保后期4）在找平后梁板頂面涂刷特種膠水，并安裝高彈性材料板，安裝時應確保高5）在上層鋪設縱向剪刀叉鋼筋、橫向鋼筋和架立筋，并在架立筋底部設置厚6）將植入式橋面連續(xù)彎起鋼筋和縱向剪刀叉鋼筋進行分別焊接，焊接采用雙7）澆注橋面連續(xù)處混凝土，待混凝土達到設計強度后在橋面連續(xù)中央進行切8）在橋面連續(xù)混凝土鋪裝頂面改造范圍內(nèi)涂刷橋面防水層，并在切縫中滿灌施工質(zhì)量檢驗評定按《公路橋梁加固施工技術規(guī)范》（JTG/TJ23-2008）及5.3伸縮縫病害伸縮縫的常見病害有填充物失效、寬度異常、錨固區(qū)混凝土破損開裂等，其中（1）伸縮縫裝置錨固件設置不合理，直接將伸縮縫設置在橋面鋪裝，沒有將（2）伸縮縫錨固區(qū)混凝土澆筑不密實，達不到設計要求，出現(xiàn)蜂窩、空洞（3）伸縮縫與橋面鋪裝高差，造成車輛通行時，產(chǎn)生極大的沖擊力，導致后②切割：對橋臺靠梁板側的背墻進行切割，切割后應保證梁板與背墻間擁有③清理：對即將安裝伸縮裝置的施工面予以清理，確保梁板和背墻間、梁板和②清理表面，先用壁紙刀沿割除斷面隔斷橡膠條，再沿伸縮縫方向?qū)⑾鹉z條切質(zhì)量檢驗評定按《公路橋梁加固施工技術規(guī)范》（JTG/TJ23-2008）及《公路養(yǎng)護工程質(zhì)量檢驗評定標準第一冊土建工程》（JTG5220-2020）等相關規(guī)范實（1）伸縮裝置種類、規(guī)格就技術性能應滿足設計要去并符合有關規(guī)范的規(guī)（2）伸縮裝置兩側混凝土的類型和強度應滿足設計要求，預埋錨固鋼筋定位1234567結構偏位現(xiàn)象是一種典型的橋梁病害。結構偏位的影響因素復雜且難以規(guī)避和糾正，原因主要在于影響結構偏位的因素較多，且圍繞橋梁全壽命周期現(xiàn)。綜合考慮可將其歸結為三大類，即：施工前引發(fā)原因、施工中引發(fā)原因和施工后引發(fā)原因。施工前的原因是指設計階段中出現(xiàn)的一些問題，即線形，支座、縱坡、橋梁選型等設計不合理；施工中的原因主要由施工誤差或施工方法的錯誤造成，如基礎不平衡堆載、支座墊石及墊板安裝不當?shù)龋皇┕ず笤斐山Y構偏位的主要原因，主要包括環(huán)境（溫差等）、交通量（超載及大車流量等）以及偶然事件（不均衡堆載、船舶撞擊或地震等）帶來的不利因素。針對橋梁結構不同偏位情況，根據(jù)上下部結構區(qū)分，主要分為三類：上部結構偏位、下部結構偏位、上下部結構聯(lián)6.1上部結構偏位上部結構偏位是指橋梁上部梁體與橋梁墩臺出現(xiàn)縱、橫向相對位移，而橋梁墩支座是支撐上部梁體，傳遞作用力的主要中介體，也是橋梁整體結構中較為薄弱的一個環(huán)節(jié)，而梁體的偏位也往往和支座的選擇以及安裝有一定的關系，如果在這一環(huán)節(jié)出現(xiàn)問題，往往會發(fā)生支座剪切變形、脫空等現(xiàn)象，梁體在這樣的病害的影響下往往會發(fā)生偏位。在施工過程中，帶約束的支座如果安裝錯誤也會造成梁體的偏位。一般情況下為了防止梁體偏位的發(fā)生，往往設計上會安排縱向自由、約束的支座，但是實際工程中常常發(fā)現(xiàn)由于施工單位的失誤將支座安裝反了的情況，這樣既阻礙了梁體縱向正常的伸縮，而且還容易造成梁體的橫向偏位。綜上所與支座發(fā)生的剪切變形或脫空現(xiàn)象相關的偏位相關問題，也有可能是偏位結果，也有可能是引起偏位的原因，因為有可能是結構設計時的水平力設計過程中，由于支座環(huán)境溫度大，鋼盆防銹措施不當或質(zhì)量不當，導致鋼由于我國近年來經(jīng)濟迅猛發(fā)展，部分老橋承載能力不能滿足日長，超載現(xiàn)象隨處可見，再加上管理上的一些疏漏，重型車輛違規(guī)行駛的現(xiàn)象屢見不鮮。橋梁在長期超負荷工作及偏載作用下，梁體會逐漸發(fā)生偏位。對于橋型結構混凝土在施工及后期使用過程中會逐漸發(fā)生收縮徐變。對于梁體規(guī)則和對稱的橋梁來說，收縮徐變對偏位的影響一般較小，但對于彎橋而言，這種影響較大。由于結構形狀不均勻，收縮徐變也呈現(xiàn)不均勻變化，這樣不僅會在結構內(nèi)部產(chǎn)生次應力，還容易破壞結構的整體性，比如造成支座異常變形或脫空，從而在其他作用下進一步引發(fā)梁體偏位現(xiàn)象。季節(jié)性溫差產(chǎn)生的溫度變形和不均勻日照產(chǎn)生的溫度梯度引起的梁體偏位，究其原因與收縮徐變類似，也是先引起不均勻的變形或支座脫在梁體偏位的問題上，曲線梁橋一直都是這個病害領域的重災區(qū)，曲線梁橋大量出現(xiàn)偏位現(xiàn)象主要源自它特殊的受力情況，在各種作用車輛作用等）會產(chǎn)生極大地彎扭耦合現(xiàn)象，如圖所示扭矩產(chǎn)生示意，這也造成曲線梁橋受影響面要大于其他類型的橋梁，而且在溫度及收縮徐變等因素的綜合作用下還會產(chǎn)生使變形加倍的效應。經(jīng)研究發(fā)現(xiàn)，曲線梁橋的曲率半徑對彎扭耦合作用會有很大影響，曲率半徑越小，彎扭耦合作用越嚴重，梁體在溫度等影響因素下越容易發(fā)生偏位或其他病害。此外，曲線梁橋不僅存在徑向位移影響因素，還存在切向位移影響因素，這就使得它在發(fā)生位移時會產(chǎn)生雙向位移，雙向位移之間又存在相互影響，對產(chǎn)生位移的因素的效果進行放大。我國在曲線梁設計方面也往往存在對平面扭轉和約束考慮不足的情況，因此，綜合上述各種因素的影響，曲線梁橋不僅極易發(fā)生嚴重的偏位現(xiàn)象，而且在突發(fā)因素下（如交通事故或地震等災害情況下）對于結構偏位的處治，最關鍵的地方就在于能夠準確的找出問題所在，并依據(jù)問題引發(fā)原因制定出正確的糾偏方案，進行合理的糾偏控制，以確保糾偏的施工安全和運營安全，避免病害的復發(fā)。不同結構形式的橋梁，發(fā)生偏位的情況各不相同，設計時結合橋梁現(xiàn)有檢查報告、安評報告及現(xiàn)場踏勘情況，根據(jù)引起偏位的不同成因有針對性地制定技術成熟、效果可靠、經(jīng)濟合理、施工方便的糾偏設計方上部結構糾偏由于離地較高，主要采用自身反力頂推方式；主要分為兩大類，一類為梁體頂升后利用梁體和墩柱的反力對梁體進行頂推糾偏復位，一類是采用相利用梁體和墩柱的反力對梁體或墩柱頂升后的自體頂推糾偏的過程包括豎向和平面方向的移動，方向通常包括豎向、縱向和橫向三個方向，豎向的移動為通常說的頂升（包括升和降），縱向和橫向為通常說的頂推或拉，共同的特點是需要借助質(zhì)量檢驗評定按《公路橋梁加固施工技術規(guī)范》（JTG/TJ23-2008）及《公路養(yǎng)護工程質(zhì)量檢驗評定標準第一冊土建工程》（JTG5220-2020）等相關規(guī)范實6.2下部結構偏位下部結構偏位是指橋梁橋梁墩臺出現(xiàn)傾斜或墩頂與上部結構存在縱、橫向相對某些橋墩需要進行回填，但在填筑土石方時未嚴格按照對稱分層施工，施工中只對路床內(nèi)側的土方進行碾壓，施工機具及土方產(chǎn)生的巨大土壓力直接作用在橋墩的內(nèi)側，以及建筑垃圾的傾倒，導致橋墩受力不均衡，向另一個方向發(fā)生傾斜，嚴對于結構偏位的處治，最關鍵的地方就在于能夠準確的找出問題所在，并依據(jù)問題引發(fā)原因制定出正確的糾偏方案，進行合理的糾偏控制，以確保糾偏的施工安全和運營安全，避免病害的復發(fā)。不同結構形式的橋梁，發(fā)生偏位的情況各不相同，設計時結合橋梁現(xiàn)有檢查報告、安評報告及現(xiàn)場踏勘情況，根據(jù)引起偏位的不同成因有針對性地制定技術成熟、效果可靠、經(jīng)濟合理、施工方便的糾偏設計方下部橋梁結構糾偏主要考慮沉降趨勢、避免不均勻土壓力，促使橋墩兩側達到平衡狀態(tài)。目前國內(nèi)橋梁糾偏復位施工根據(jù)橋梁偏位類型，主要分為兩大類，一類為梁體頂升后利用梁體和墩柱的反力對墩柱進行自體頂推糾偏復位，一類是采用外利用外力錨頂推或拉的措施對墩臺及梁體同步糾偏復位，過程包括豎向和平面方向的移動，其中平面方向移動根據(jù)偏位情況相應設置地錨進行頂推或拉，共同的↓↓↓質(zhì)量檢驗評定按《公路橋梁加固施工技術規(guī)范》（JTG/TJ23-2008）及《公路6.3上下部結構聯(lián)動偏位橋梁結構發(fā)生偏位時，起初可能是單獨上部結構偏位或者下部結構偏位，隨時偏位的發(fā)展，上下部結構相互受力，極有可能出現(xiàn)上部聯(lián)動偏位下部結構偏位?；蚴巧喜拷Y構偏位帶動下部結構偏位，或者下部結構偏位引起上部結構偏位，其主要高橋墩配上大縱坡，在支座安裝等施工不精的情況下，在溫度效應、汽車制動力等反復、綜合荷載作用下，極易出現(xiàn)多聯(lián)梁體移動、多個墩柱偏位和墩柱環(huán)向裂橋臺受到下部基礎、臺后土體影響，通常會產(chǎn)生不均勻沉降，嚴重導致蓋梁開裂，或者連同蓋梁整體偏位，直觀體現(xiàn)在上部梁體的偏位對于結構偏位的處治，最關鍵的地方就在于能夠準確的找出問題所在，并依據(jù)問題引發(fā)原因制定出正確的糾偏方案，進行合理的糾偏控制，以確保糾偏的施工安全和運營安全，避免病害的復發(fā)。不同結構形式的橋梁，發(fā)生偏位的情況各不相同，設計時結合橋梁現(xiàn)有檢查報告、安評報告及現(xiàn)場踏勘情況，根據(jù)引起偏位的不同成因有針對性地制定技術成熟、效果可靠、經(jīng)濟合理、施工方便的糾偏設計方橋梁糾偏涉及上部結構糾偏和下部橋墩結構糾偏，上部結構糾偏由于離地較高，主要采用自身反力頂推方式；下部橋梁結構糾偏主要考慮沉降趨勢、避免不均勻土壓力，促使橋墩兩側達到平衡狀態(tài)。目前國內(nèi)橋梁糾偏復位施工根據(jù)橋梁偏位類型，主要分為兩大類，一類為梁體頂升后利用梁體和墩柱的反力對梁體或墩柱進行自體頂推糾偏復位，一類是采用外力錨頂推或拉的措施對墩臺及梁體同步糾偏復隨著試驗技術的不斷發(fā)展，樁土相互作用在理論分析和數(shù)值模擬的基礎上再結線法，其中我國《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》中規(guī)定使用m法。m法基于線簧進行模擬樁與土之間的相互作用。由于不考慮樁-土之間的非線性狀態(tài)，所以在采用有限元計算程序建立模型，模擬分析路基堆載（偏載）對樁基的變形、受力產(chǎn)生影響。有限元模型中，樁-土界面的接觸通過設置特殊單元來模擬，樁-土界面力的傳遞機理是模擬的關鍵問題。目前，樁-土界面的模擬方式主要是接觸單元法和在大型商業(yè)軟件中普遍采用的主從接觸面法。接觸問題是一種典型的非線性問題，是一種特殊的不連續(xù)約束條件。此處采用主從接觸面法，主從接觸面應遵循以下兩個原則：一是主接觸面是網(wǎng)格劃分較粗糙的面；二是單元尺寸接近，主接觸面應為剛度較大的面。基于此，在樁-土動力分析中，樁-土界面的樁基表面作為主接觸面，土體表面作為從接觸面，而且主接觸面上的結點可以侵入從接觸面。對于力學分析，常用的接觸對是面與面的接觸，樁土之間的接觸過程通過建立的接觸橋梁糾偏施工中對監(jiān)控數(shù)據(jù)的及時分析非常重要，目前橋梁監(jiān)控主要還是依靠監(jiān)控人員采用傳統(tǒng)的數(shù)據(jù)處理方法進行監(jiān)控數(shù)據(jù)分析，往往導致數(shù)據(jù)分析進度慢，難以與現(xiàn)場結構現(xiàn)狀相匹配，且容易因人為因素導致出現(xiàn)錯誤，可能引起糾偏過程中對結構的二次損傷。為方便業(yè)主及有關單位進行相應的質(zhì)量和安全管理，確保糾偏施工效果，糾偏過程應利用物聯(lián)網(wǎng)、云計算、大數(shù)據(jù)等新一代信息技術創(chuàng)新應用實現(xiàn)實時監(jiān)測系統(tǒng)，做好動態(tài)控制，對施工監(jiān)控中的各種數(shù)據(jù)進行系統(tǒng)分類，建立面向數(shù)據(jù)共享的施工過程數(shù)據(jù)標準化存儲，確保橋梁有效控制、可視預警、精細施A.1工程概況案例工程為高速公路某互通（圖A.1.1-1），A匝道為其中一條上行匝道，設二聯(lián)（29+29+29+29）m、第四聯(lián)（28+28+28）m、第六聯(lián)（30+30+30+30）m、第七聯(lián)（30+30+30+30）m為預應力混凝土連續(xù)箱梁；第三聯(lián)（20+20)m、第五聯(lián)（17.35+17.35）m、第八聯(lián)（20+21+20）m、第九聯(lián)（20+20+20+20）m、第十聯(lián)（20+21+21+20）m、第十一聯(lián)（20+21.229+21.229+20）m為鋼筋混凝土連續(xù)箱業(yè)主巡查人員發(fā)現(xiàn)互通區(qū)A匝道橋梁護欄及伸縮縫存在異常。經(jīng)其組織相關由于互通主線橋Y16#墩上方支座均發(fā)生了不同程度的縱向滑移現(xiàn)象，且橋下Y16#墩附近堆土量較大，檢測單位對互通主線橋Y16#墩上方伸縮縫進行了變形監(jiān)墩上方伸縮縫主要病害為橫向齒板錯位部分抵死，考慮溫度對伸縮縫變形的影響，從Y16#墩上方伸縮縫的整體變形趨勢看，堆土卸載過程對互通主較大，并且在其上方設有伸縮縫裝置。因此對互通A匝道橋所有伸縮縫進行檢上方伸縮縫102mm稍大）；37#墩縱向拉開；不考慮溫度對伸縮縫變形的影響，監(jiān)測結果顯示從37#墩、22#墩上方響比較明顯，隨著堆土逐漸卸除，37#墩、22#墩上方伸縮縫縱向位移逐漸減小，22#墩上方伸縮縫監(jiān)測期內(nèi)減小量14mm，37#墩上方伸縮縫監(jiān)測期內(nèi)減小量對互通A匝道橋（18#~37#墩）橋墩上方支座進行了全面檢測，檢測結果顯示，互通A匝道橋支座主要形式為球形支座和盆式支座，支座存在的病害主要表現(xiàn)為縱向滑移。其中，附近堆土量較大的Y22#墩上方支座最大縱向滑移量為向大里程方向19.7cm；互通A匝9.09.03.32.8 18.54.99.33.0 18.74.02.320#墩21#墩23#墩22#墩主線17#墩2.33.44.24.43.85.34.44.8主線16#墩37#墩27#墩（墩梁固結）24#墩25#墩26#墩3.32.8 18.54.99.33.0 18.74.02.320#墩21#墩23#墩22#墩主線17#墩2.33.44.24.43.85.34.44.8主線16#墩37#墩27#墩（墩梁固結）24#墩25#墩26#墩2.23.82.23.84.64.13.84.54.57.86.79.728#墩7.07.22.232#墩2.04.62.35.03.22.13.08.935#墩（墩梁固結）35#墩（墩梁固結）31#墩（墩梁固結）36#墩29#墩31#墩（墩梁固結）36#墩29#墩30#墩33#墩主線15#墩主線15#墩34#墩34#墩主線14#墩主線14#墩主線13#墩滑移方向為墩相對于梁板滑移?？v向自由支座雙向自由支座雙向固定支座堆土較多、橋墩上方支座滑移較大及伸縮縫開口間距變化較大的橋墩進行墩身垂直數(shù)據(jù)表明，互通A匝道橋Y22#墩、3